JPH0689804A - 永久磁石材料の製造方法 - Google Patents
永久磁石材料の製造方法Info
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- JPH0689804A JPH0689804A JP5099737A JP9973793A JPH0689804A JP H0689804 A JPH0689804 A JP H0689804A JP 5099737 A JP5099737 A JP 5099737A JP 9973793 A JP9973793 A JP 9973793A JP H0689804 A JPH0689804 A JP H0689804A
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- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/032—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials
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- H01F1/055—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5
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- H01F1/0593—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and Va elements, e.g. Sm2Fe17N2 of tetragonal ThMn12-structure
Abstract
(57)【要約】
【構成】 Ｙを含む希土類元素の少なくとも１種と、Ｆ
ｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｖ、Ｔｉから選ばれる遷移金属
元素の少なくとも１種を含有し、かつ、ＴｈＭｎ 12型の
結晶構造を有する合金を窒化する際、合金の粒子径、ガ
ス組成および処理温度を制御することで窒化反応を実施
し、高性能の永久磁石材料を製造する。 【効果】 従来の窒化法に比較して、合金が均一に、安
定的に窒化される。
ｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｖ、Ｔｉから選ばれる遷移金属
元素の少なくとも１種を含有し、かつ、ＴｈＭｎ 12型の
結晶構造を有する合金を窒化する際、合金の粒子径、ガ
ス組成および処理温度を制御することで窒化反応を実施
し、高性能の永久磁石材料を製造する。 【効果】 従来の窒化法に比較して、合金が均一に、安
定的に窒化される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はＴｈＭｎ12型構造を有す
る永久磁石材料の製造方法に関するものである。
る永久磁石材料の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ＴｈＭｎ12型構造を有する永久磁石は、
最近とみに注目されている。例えばＰｒＦｅ11Ｔｉ合金
を窒化したＰｒＦｅ11ＴｉＮx 系（x ＝１．５７）は７
２０Ｋと高いキュリー温度を示す。〔日本金属学会春期
大会講演概要、講演番号（２９３）、ｐ−１８５（１９
９２）〕。
最近とみに注目されている。例えばＰｒＦｅ11Ｔｉ合金
を窒化したＰｒＦｅ11ＴｉＮx 系（x ＝１．５７）は７
２０Ｋと高いキュリー温度を示す。〔日本金属学会春期
大会講演概要、講演番号（２９３）、ｐ−１８５（１９
９２）〕。
【０００３】しかしながら、この材料は、窒素の導入反
応時に試料の分解が起こり、磁石特性が十分に引き出さ
れていない。さらに、上記の系統に属する窒化物である
ＮｄＦｅ11ＭｏＮx 系もこれらの窒化物の合成時に、同
様に分解、あるいはアモルファス化が発生し、問題とな
っていた。
応時に試料の分解が起こり、磁石特性が十分に引き出さ
れていない。さらに、上記の系統に属する窒化物である
ＮｄＦｅ11ＭｏＮx 系もこれらの窒化物の合成時に、同
様に分解、あるいはアモルファス化が発生し、問題とな
っていた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明者らは、これら
の系統の磁石材料の特性を向上させ、工業化を可能にす
るためには上記の分解反応を抑制することが最大の課題
であると考え、さらに詳細に解析した処、従来窒素の導
入に用いられてきた窒素ガスは、合金中に窒素を導入す
る際に合金の分解を引き起こし、その現象が特性低下を
もたらすことが判明した。この現象は、第一にＴｈＭｎ
12型構造中に窒素原子を導入するあために窒素ガスのみ
を用いると、必要量の窒素を導入するまでの時間が長く
なり、そのためガス中の微量の酸素により合金が酸化さ
れること、更に、第二に窒素ガスによる希土類元素- 鉄
系合金の窒化では、窒化時に希土類元素窒化物相や少量
のα−Ｆｅ相が生成することによって起き、このために
磁気特性の低下がもたらされることにある。そこで本発
明者らはＴｈＭｎ12型構造を分解させずにその構造中に
窒素を導入する方法を見いだすことを課題として検討し
た。
の系統の磁石材料の特性を向上させ、工業化を可能にす
るためには上記の分解反応を抑制することが最大の課題
であると考え、さらに詳細に解析した処、従来窒素の導
入に用いられてきた窒素ガスは、合金中に窒素を導入す
る際に合金の分解を引き起こし、その現象が特性低下を
もたらすことが判明した。この現象は、第一にＴｈＭｎ
12型構造中に窒素原子を導入するあために窒素ガスのみ
を用いると、必要量の窒素を導入するまでの時間が長く
なり、そのためガス中の微量の酸素により合金が酸化さ
れること、更に、第二に窒素ガスによる希土類元素- 鉄
系合金の窒化では、窒化時に希土類元素窒化物相や少量
のα−Ｆｅ相が生成することによって起き、このために
磁気特性の低下がもたらされることにある。そこで本発
明者らはＴｈＭｎ12型構造を分解させずにその構造中に
窒素を導入する方法を見いだすことを課題として検討し
た。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記課題
を解決するために鋭意検討した結果、以下の発明に到達
した。即ち、本発明の一つの態様は、Ｙを含む希土類元
素の少なくとも１種と、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｖ、
Ｔｉから選ばれる遷移金属元素の少なくとも１種を含有
し、かつ、ＴｈＭｎ12型の結晶構造を有する合金の平均
粒子径及び平均結晶粒子径を２〜１０μｍの範囲に調製
し、窒素ガス中で加熱し窒化反応を行うことを特徴とす
るＴｈＭｎ12型構造窒化物からなる永久磁石材料の製造
方法である。
を解決するために鋭意検討した結果、以下の発明に到達
した。即ち、本発明の一つの態様は、Ｙを含む希土類元
素の少なくとも１種と、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｖ、
Ｔｉから選ばれる遷移金属元素の少なくとも１種を含有
し、かつ、ＴｈＭｎ12型の結晶構造を有する合金の平均
粒子径及び平均結晶粒子径を２〜１０μｍの範囲に調製
し、窒素ガス中で加熱し窒化反応を行うことを特徴とす
るＴｈＭｎ12型構造窒化物からなる永久磁石材料の製造
方法である。
【０００６】また、本発明のもう一つの態様はＹを含む
希土類元素の少なくとも１種と、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｍ
ｏ、Ｖ、Ｔｉから選ばれる遷移金属元素の少なくとも１
種を含有し、かつ、ＴｈＭｎ12型の結晶構造を有する合
金の平均粒子径及び平均結晶粒子径を１０〜１００μｍ
の範囲に調製し、(i)水素ガス単独か、水素ガスとアル
ゴンガス、窒素ガス、ヘリウムガスの中から選ばれる１
種以上のガスの混合ガス中で加熱処理したのち、窒素ガ
スまたはアンモニアガスを含有する雰囲気中で加熱し窒
化反応を行うか、(ii)またはアンモニアガスと水素ガス
または窒素ガスと水素ガスの混合雰囲気で加熱して窒化
反応を行うことを特徴とするＴｈＭｎ12型構造窒化物か
らなる永久磁石材料の製造方法である。
希土類元素の少なくとも１種と、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｍ
ｏ、Ｖ、Ｔｉから選ばれる遷移金属元素の少なくとも１
種を含有し、かつ、ＴｈＭｎ12型の結晶構造を有する合
金の平均粒子径及び平均結晶粒子径を１０〜１００μｍ
の範囲に調製し、(i)水素ガス単独か、水素ガスとアル
ゴンガス、窒素ガス、ヘリウムガスの中から選ばれる１
種以上のガスの混合ガス中で加熱処理したのち、窒素ガ
スまたはアンモニアガスを含有する雰囲気中で加熱し窒
化反応を行うか、(ii)またはアンモニアガスと水素ガス
または窒素ガスと水素ガスの混合雰囲気で加熱して窒化
反応を行うことを特徴とするＴｈＭｎ12型構造窒化物か
らなる永久磁石材料の製造方法である。
【０００７】ここで、合金の粒子径とは粉砕した粉体の
粒子の径を指し、結晶粒子径とは多結晶体の微構造に於
ける１つ１つの粒子の径を指す。発明の内容を更に詳し
く説明すると、結晶構造中への窒素の導入に窒素ガスを
用いる場合、窒素の拡散速度は理想的な完全結晶を考え
れば同一組成、同一構造の合金では熱力学的に一定であ
るが、実際の合金インゴットの場合、組成、基本結晶構
造が同一と見なせるものでも、合金の粒子径或いは合金
の微構造上の結晶粒子径が異なる場合には窒化速度の相
違が見られる。この現象は、第一に窒素の結晶粒子境界
の拡散（粒界拡散）が、単結晶中の窒素の拡散とは異な
り、高速であることから、合金中の平均結晶粒子径に相
違があれば、単位体積あたりの粒界の密度が異なり、そ
のために窒素の平均拡散速度が大きくなることに起因す
る。第二には、窒素は粒子表面から内部に拡散するた
め、窒化反応に供する粉体の各粒子の粒子径の相違、あ
るいは、粒子径自体や粒子径の調製法の相違に起因する
粒子表面性状の相違があれば、粒子全体の窒素組成が均
一化する時間に相違がでること等に起因すると考えられ
る。
粒子の径を指し、結晶粒子径とは多結晶体の微構造に於
ける１つ１つの粒子の径を指す。発明の内容を更に詳し
く説明すると、結晶構造中への窒素の導入に窒素ガスを
用いる場合、窒素の拡散速度は理想的な完全結晶を考え
れば同一組成、同一構造の合金では熱力学的に一定であ
るが、実際の合金インゴットの場合、組成、基本結晶構
造が同一と見なせるものでも、合金の粒子径或いは合金
の微構造上の結晶粒子径が異なる場合には窒化速度の相
違が見られる。この現象は、第一に窒素の結晶粒子境界
の拡散（粒界拡散）が、単結晶中の窒素の拡散とは異な
り、高速であることから、合金中の平均結晶粒子径に相
違があれば、単位体積あたりの粒界の密度が異なり、そ
のために窒素の平均拡散速度が大きくなることに起因す
る。第二には、窒素は粒子表面から内部に拡散するた
め、窒化反応に供する粉体の各粒子の粒子径の相違、あ
るいは、粒子径自体や粒子径の調製法の相違に起因する
粒子表面性状の相違があれば、粒子全体の窒素組成が均
一化する時間に相違がでること等に起因すると考えられ
る。
【０００８】従って、窒素ガスによる窒化の場合のよう
に、窒素含有量が所定の値に達するまでに長時間を必要
とする場合には、粒子径の小さな粒子は先に必要な窒化
反応が終了し、必要以上に長時間ガスに曝される事とな
る。その結果、磁気特性にとっては害となる分解等の反
応が進行する。以上述べてきたように、本発明の第一
は、窒素ガス中の窒化反応に供する合金として平均粒子
径及び平均結晶粒子径が2-10μｍの範囲にあるように原
料合金を調製して、得られる磁石材料の特性を向上させ
ることに成功した点にある。
に、窒素含有量が所定の値に達するまでに長時間を必要
とする場合には、粒子径の小さな粒子は先に必要な窒化
反応が終了し、必要以上に長時間ガスに曝される事とな
る。その結果、磁気特性にとっては害となる分解等の反
応が進行する。以上述べてきたように、本発明の第一
は、窒素ガス中の窒化反応に供する合金として平均粒子
径及び平均結晶粒子径が2-10μｍの範囲にあるように原
料合金を調製して、得られる磁石材料の特性を向上させ
ることに成功した点にある。
【０００９】第二に窒素が結晶構造中に侵入する際に、
事前に水素ガス中で合金を熱処理するか、窒素導入反応
時に水素を共存させると、合金の粒子径及び結晶粒子径
を10-100μｍに調製した場合、窒素の導入が急速で試料
の分解等を抑制出来ることを見いだし、この方法を用い
ることによって最終的に得られる磁石材料の特性が向上
した点にある。
事前に水素ガス中で合金を熱処理するか、窒素導入反応
時に水素を共存させると、合金の粒子径及び結晶粒子径
を10-100μｍに調製した場合、窒素の導入が急速で試料
の分解等を抑制出来ることを見いだし、この方法を用い
ることによって最終的に得られる磁石材料の特性が向上
した点にある。
【００１０】さらに、第三として、合金の粒子径及び結
晶粒子径を10-100μｍに調製した場合、アンモニアガス
を用いると合金中への窒素の導入反応が高速で進行する
ことを見いだしたが、アンモニアガス単独では窒素の導
入量が多すぎることがわかり、検討の結果、ＮＨ3−Ｈ2
混合ガスでＮＨ3ガス分圧を０．４ａｔｍ以下とした条
件の場合が窒素の導入反応は速やかで、かつ、合金構造
を損なわないことを見いだした点にある。
晶粒子径を10-100μｍに調製した場合、アンモニアガス
を用いると合金中への窒素の導入反応が高速で進行する
ことを見いだしたが、アンモニアガス単独では窒素の導
入量が多すぎることがわかり、検討の結果、ＮＨ3−Ｈ2
混合ガスでＮＨ3ガス分圧を０．４ａｔｍ以下とした条
件の場合が窒素の導入反応は速やかで、かつ、合金構造
を損なわないことを見いだした点にある。
【００１１】具体的にはＴｈＭｎ12型構造を有する、Ｒ
Ｆｅ11Ｍ合金〔Ｒ（希土類）＝Ｓｍ、Ｎｄ、Ｐｒ、Ｍ＝
Ｔｉ、Ｍｏ、Ｖ）を高周波溶解法で調製し、さらに、合
金組成の均一化のために１３７３Ｋ以下で、１０−３０
０時間のアニールを行うことにより結晶粒子径を調製す
るが、この出発合金の作成時に、比較的低温で長時間の
アニールで均一化を行うと、微構造中の平均結晶粒子径
を小さく保つことが出来る。各結晶粒子間の界面、いわ
ゆる粒界は、本発明の場合は窒素成分の高速拡散路とし
て働き、結晶構造中への窒素成分の導入は、この粒界の
体積あたりの存在量が大きいほど高速で進行する。この
場合、窒化反応の高効率化が、平均結晶粒子径の制御に
より達成できる。
Ｆｅ11Ｍ合金〔Ｒ（希土類）＝Ｓｍ、Ｎｄ、Ｐｒ、Ｍ＝
Ｔｉ、Ｍｏ、Ｖ）を高周波溶解法で調製し、さらに、合
金組成の均一化のために１３７３Ｋ以下で、１０−３０
０時間のアニールを行うことにより結晶粒子径を調製す
るが、この出発合金の作成時に、比較的低温で長時間の
アニールで均一化を行うと、微構造中の平均結晶粒子径
を小さく保つことが出来る。各結晶粒子間の界面、いわ
ゆる粒界は、本発明の場合は窒素成分の高速拡散路とし
て働き、結晶構造中への窒素成分の導入は、この粒界の
体積あたりの存在量が大きいほど高速で進行する。この
場合、窒化反応の高効率化が、平均結晶粒子径の制御に
より達成できる。
【００１２】平均粒子径の制御では、通常のボールミ
ル、ジェットミル、ハンマーミル、ビ−ズミル等のいず
れの方法を用いることも可能である。窒素ガス中の窒化
反応に供する場合は、まず、１０μｍ以下に粉砕したの
ち、気流分級機等を用いて２−３μｍ以下の粒子径の粒
子を取り除く、この際、分級が不完全であっても体積分
率で９０％以上が２−１０μｍの範囲にはいる粉体を調
製出来れば、窒化後の粉体の物性は明瞭な向上を示す。
ル、ジェットミル、ハンマーミル、ビ−ズミル等のいず
れの方法を用いることも可能である。窒素ガス中の窒化
反応に供する場合は、まず、１０μｍ以下に粉砕したの
ち、気流分級機等を用いて２−３μｍ以下の粒子径の粒
子を取り除く、この際、分級が不完全であっても体積分
率で９０％以上が２−１０μｍの範囲にはいる粉体を調
製出来れば、窒化後の粉体の物性は明瞭な向上を示す。
【００１３】一方、本発明で言う水素ガスによる前処
理、または窒化時に水素−窒素混合ガス、アンモニア−
水素混合ガスを使用する場合は、粒子径は窒素ガス単独
の窒化の場合よりも大きくする方がよい。すなわち、体
積分率で９０％以上が１０−１００μｍの範囲、好まし
くは３０−７０μｍの範囲に粒子径がある場合が好まし
い。水素ガスによる窒化の前処理の条件としては、水素
ガス中で、３００℃まで一旦加熱した後、室温まで冷却
すれば十分である。その後の窒化は窒素ガス中３００ー
３５０℃で１−１０時間処理すれば必要な窒素量が得ら
れる。一方、窒素−水素混合ガス、アンモニア−水素混
合ガス中で窒化する場合は２５０−４００℃で０．５−
２時間の窒化で必要量の窒素を導入出来る。
理、または窒化時に水素−窒素混合ガス、アンモニア−
水素混合ガスを使用する場合は、粒子径は窒素ガス単独
の窒化の場合よりも大きくする方がよい。すなわち、体
積分率で９０％以上が１０−１００μｍの範囲、好まし
くは３０−７０μｍの範囲に粒子径がある場合が好まし
い。水素ガスによる窒化の前処理の条件としては、水素
ガス中で、３００℃まで一旦加熱した後、室温まで冷却
すれば十分である。その後の窒化は窒素ガス中３００ー
３５０℃で１−１０時間処理すれば必要な窒素量が得ら
れる。一方、窒素−水素混合ガス、アンモニア−水素混
合ガス中で窒化する場合は２５０−４００℃で０．５−
２時間の窒化で必要量の窒素を導入出来る。
【００１４】
【実施例】以下実施例で説明する。尚、平均粒子径は乾
式レーザ−回折法〔ＳＹＭＰＡＴＥＣ ＨＥＬＯＳ ＆
ＲＯＤＯＳ製 Ｌａｓｅｒ Ｄｉｆｆｒａｃｔｉｏｎ
Ａｎａｌｙｓｅｒ使用〕、平均結晶粒子径はＳＥＭ観察
写真に基ずく解析にジェフリー（Ｊｅｆｆｒｙ）法〔金
属学ハンドブック（朝倉書店）、昭和３６年１０月２５
日、第２９７頁参照〕を用いて測定した。
式レーザ−回折法〔ＳＹＭＰＡＴＥＣ ＨＥＬＯＳ ＆
ＲＯＤＯＳ製 Ｌａｓｅｒ Ｄｉｆｆｒａｃｔｉｏｎ
Ａｎａｌｙｓｅｒ使用〕、平均結晶粒子径はＳＥＭ観察
写真に基ずく解析にジェフリー（Ｊｅｆｆｒｙ）法〔金
属学ハンドブック（朝倉書店）、昭和３６年１０月２５
日、第２９７頁参照〕を用いて測定した。
【００１５】
【実施例１】ＮｄＦｅ11Ｍｏ合金を高周波溶解によって
作製し、１３２３Ｋで１００時間アニールする。続いて
１０μｍ以下に粉砕したのち、気流分級機の分級点を２
μｍとして微細粒子を除去した粉体とする。この合金粉
体を窒素ガス中で６７３Ｋ、５時間熱処理しＮｄＦｅ11
ＭｏＮｘ窒化物とする。この窒化物のｘ＝１．４３とな
った。同粉体を磁場中で成形し圧粉体として、その磁気
特性を振動試料型磁力計（東英工業（株）製 ＶＳＭ−
３使用、以下ＶＳＭという。）で測定し、表１に示し
た。
作製し、１３２３Ｋで１００時間アニールする。続いて
１０μｍ以下に粉砕したのち、気流分級機の分級点を２
μｍとして微細粒子を除去した粉体とする。この合金粉
体を窒素ガス中で６７３Ｋ、５時間熱処理しＮｄＦｅ11
ＭｏＮｘ窒化物とする。この窒化物のｘ＝１．４３とな
った。同粉体を磁場中で成形し圧粉体として、その磁気
特性を振動試料型磁力計（東英工業（株）製 ＶＳＭ−
３使用、以下ＶＳＭという。）で測定し、表１に示し
た。
【００１６】
【比較例１】実施例１と同様にして調製し、分級を施さ
ずに１０μｍ以下に粉砕した粉体を窒素ガス中で６７３
Ｋで、５時間処理しＮｄＦｅ11ＭｏＮx 窒化物とした。
この窒化物はｘ＝１．７５であった。同粉体を磁場中で
成形し圧粉体とし、その磁気特性を振動試料型磁力計
（ＶＳＭ）で測定し、実施例１の結果と合わせて表１に
示した。
ずに１０μｍ以下に粉砕した粉体を窒素ガス中で６７３
Ｋで、５時間処理しＮｄＦｅ11ＭｏＮx 窒化物とした。
この窒化物はｘ＝１．７５であった。同粉体を磁場中で
成形し圧粉体とし、その磁気特性を振動試料型磁力計
（ＶＳＭ）で測定し、実施例１の結果と合わせて表１に
示した。
【００１７】
【実施例２】ＮｄＦｅ11Ｍｏ合金を高周波溶解によって
作製し、１３２３Ｋで１０時間アニールし平均結晶粒子
径が約５０μｍの合金を得る。この合金をアンモニア
（０．０５ａｔｍ）−水素（０．９５ａｔｍ）雰囲気で
６５３Ｋ、で２時間加熱処理してＮｄＦｅ11ＭｏＮx窒
化物を得た。この窒化物の磁気特性を実施例１と同様に
測定した結果を表２に示す。
作製し、１３２３Ｋで１０時間アニールし平均結晶粒子
径が約５０μｍの合金を得る。この合金をアンモニア
（０．０５ａｔｍ）−水素（０．９５ａｔｍ）雰囲気で
６５３Ｋ、で２時間加熱処理してＮｄＦｅ11ＭｏＮx窒
化物を得た。この窒化物の磁気特性を実施例１と同様に
測定した結果を表２に示す。
【００１８】
【比較例２】ＮｄＦｅ11Ｍｏ合金を高周波溶解によって
作製し、１３７３Ｋで２００時間アニールして、平均結
晶粒子径が約２００μｍの合金を得た。この合金をアン
モニア（０．０５ａｔｍ）−水素（０．９５ａｔｍ）雰
囲気で６５３Ｋ、２時間加熱処理してＮｄＦｅ11ＭｏＮ
x窒化物を得た。この窒化物の磁気特性を実施例１と同
様に測定して得た結果を実施例２の結果と合わせて表２
に示す。
作製し、１３７３Ｋで２００時間アニールして、平均結
晶粒子径が約２００μｍの合金を得た。この合金をアン
モニア（０．０５ａｔｍ）−水素（０．９５ａｔｍ）雰
囲気で６５３Ｋ、２時間加熱処理してＮｄＦｅ11ＭｏＮ
x窒化物を得た。この窒化物の磁気特性を実施例１と同
様に測定して得た結果を実施例２の結果と合わせて表２
に示す。
【００１９】
【実施例３】ＮｄＦｅ11Ｍｏ合金を高周波溶解法によっ
て作製し、１３７３Ｋで１２時間アニールした。続いて
同合金を２０〜１００μｍに粉砕し、アンモニア（０．
１ａｔｍ）−水素（０．９ａｔｍ）混合ガス中で６００
Ｋ、２時間熱処理した。粉体を磁場成形し、ＶＳＭで磁
気特性を測定した結果を表３に示す。
て作製し、１３７３Ｋで１２時間アニールした。続いて
同合金を２０〜１００μｍに粉砕し、アンモニア（０．
１ａｔｍ）−水素（０．９ａｔｍ）混合ガス中で６００
Ｋ、２時間熱処理した。粉体を磁場成形し、ＶＳＭで磁
気特性を測定した結果を表３に示す。
【００２０】
【比較例３】実施例３の合金を窒素ガス中６２３Ｋで、
１０時間熱処理した。この粉体を磁場成形し、実施例１
と同様にＶＳＭで磁気特性を測定した。その結果を実施
例３の結果と合わせて表３に示す。
１０時間熱処理した。この粉体を磁場成形し、実施例１
と同様にＶＳＭで磁気特性を測定した。その結果を実施
例３の結果と合わせて表３に示す。
【００２１】
【表１】
【００２２】
【表２】
【００２３】
【表３】
【００２４】
【発明の効果】上述したように、本願発明によれば、安
定して均一な目的の磁性材料が製造できる。又、作製さ
れた磁性材料は高性能の磁気特性を有しているので、ボ
ンド磁石用を始めとしてその他多くの用途に有用であ
る。
定して均一な目的の磁性材料が製造できる。又、作製さ
れた磁性材料は高性能の磁気特性を有しているので、ボ
ンド磁石用を始めとしてその他多くの用途に有用であ
る。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０３ Ｄ 38/12 Ｈ０１Ｆ 1/053
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｙを含む希土類元素の少なくとも１種
と、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｖ、Ｔｉから選ばれる遷
移金属元素の少なくとも１種を含有し、かつ、ＴｈＭｎ
12型の結晶構造を有する合金の平均粒子径及び平均結晶
粒子径を２〜１０μｍの範囲に調製し、窒素ガス中で加
熱し窒化反応を行うことを特徴とするＴｈＭｎ12型構造
窒化物からなる永久磁石材料の製造方法 - 【請求項２】 Ｙを含む希土類元素の少なくとも１種
と、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｖ、Ｔｉから選ばれる遷
移金属元素の少なくとも１種を含有し、かつ、ＴｈＭｎ
12型の結晶構造を有する合金の平均粒子径及び平均結晶
粒子径を１０〜１００μｍの範囲に調製し、(i)水素ガ
ス単独か、水素ガスとアルゴンガス、窒素ガス、ヘリウ
ムガスの中から選ばれる１種以上のガスの混合ガス中で
加熱処理したのち、窒素ガスまたはアンモニアガスを含
有する雰囲気中で加熱し窒化反応を行うか、(ii)または
アンモニアガスと水素ガスまたは窒素ガスと水素ガスの
混合雰囲気で加熱して窒化反応を行うことを特徴とする
ＴｈＭｎ12型構造窒化物からなる永久磁石材料の製造方
法
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5099737A JPH0689804A (ja) | 1992-04-27 | 1993-04-26 | 永久磁石材料の製造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4-107673 | 1992-04-27 | ||
| JP10767392 | 1992-04-27 | ||
| JP5099737A JPH0689804A (ja) | 1992-04-27 | 1993-04-26 | 永久磁石材料の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0689804A true JPH0689804A (ja) | 1994-03-29 |
Family
ID=26440842
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5099737A Withdrawn JPH0689804A (ja) | 1992-04-27 | 1993-04-26 | 永久磁石材料の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0689804A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018031048A (ja) * | 2016-08-24 | 2018-03-01 | トヨタ自動車株式会社 | 磁性化合物の製造方法 |
| JP2018172739A (ja) * | 2017-03-31 | 2018-11-08 | 株式会社フジミインコーポレーテッド | 粉末積層造形に用いるための造形用材料 |
-
1993
- 1993-04-26 JP JP5099737A patent/JPH0689804A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018031048A (ja) * | 2016-08-24 | 2018-03-01 | トヨタ自動車株式会社 | 磁性化合物の製造方法 |
| JP2018172739A (ja) * | 2017-03-31 | 2018-11-08 | 株式会社フジミインコーポレーテッド | 粉末積層造形に用いるための造形用材料 |
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