JPS62122106A - 焼結永久磁石 - Google Patents
焼結永久磁石Info
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- JPS62122106A JPS62122106A JP60259817A JP25981785A JPS62122106A JP S62122106 A JPS62122106 A JP S62122106A JP 60259817 A JP60259817 A JP 60259817A JP 25981785 A JP25981785 A JP 25981785A JP S62122106 A JPS62122106 A JP S62122106A
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- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/032—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials
- H01F1/04—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials metals or alloys
- H01F1/047—Alloys characterised by their composition
- H01F1/053—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals
- H01F1/055—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5
- H01F1/057—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B
- H01F1/0571—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B in the form of particles, e.g. rapid quenched powders or ribbon flakes
- H01F1/0575—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B in the form of particles, e.g. rapid quenched powders or ribbon flakes pressed, sintered or bonded together
- H01F1/0577—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and IIIa elements, e.g. Nd2Fe14B in the form of particles, e.g. rapid quenched powders or ribbon flakes pressed, sintered or bonded together sintered
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は希土類（Ｒ）−鉄一ボロン系焼結永久磁石に関
するものである。さらに詳しく述べるならば、溶解法あ
るいは還元拡散法により所望の組成の合金を作成し、微
粉に加工した後、圧縮成型を行ない、次に９００℃〜１
２００℃の温度で焼結して得られる。希土類−鉄一ボロ
ンを主成分とする永久磁石の改良に関するものである。
するものである。さらに詳しく述べるならば、溶解法あ
るいは還元拡散法により所望の組成の合金を作成し、微
粉に加工した後、圧縮成型を行ない、次に９００℃〜１
２００℃の温度で焼結して得られる。希土類−鉄一ボロ
ンを主成分とする永久磁石の改良に関するものである。
特開昭５９−４６００８号公報には、８〜３０原子％の
Ｒ（但し、Ｒは希土類元素の少なくとも１種）、２〜２
８原子％のＢ、及び残部Ｆｅからなる磁気異方性焼結体
が提案されている。この公報で公開された発明は液体急
冷法によらず焼結法によって任意の形状の永久磁石体を
製造可能にすることをひとつの意図としている。また、
焼結体成分中ＯＲに関しては、Ｎｄ単独、Ｐｒ単独、Ｎ
ｄとＰｒの組合せ、ＮｄとＣｅの組合せ、ＳｍとＰｒの
組合せ、ＰｒとＹの組合せ、Ｎｄ、ＰｒとＬａの組合せ
、Ｔｂ単独、Ｄｙ単独、Ｈｏ単独、ＥｒとＴｂの組合せ
等についての焼結体の磁気特性が示されている。
Ｒ（但し、Ｒは希土類元素の少なくとも１種）、２〜２
８原子％のＢ、及び残部Ｆｅからなる磁気異方性焼結体
が提案されている。この公報で公開された発明は液体急
冷法によらず焼結法によって任意の形状の永久磁石体を
製造可能にすることをひとつの意図としている。また、
焼結体成分中ＯＲに関しては、Ｎｄ単独、Ｐｒ単独、Ｎ
ｄとＰｒの組合せ、ＮｄとＣｅの組合せ、ＳｍとＰｒの
組合せ、ＰｒとＹの組合せ、Ｎｄ、ＰｒとＬａの組合せ
、Ｔｂ単独、Ｄｙ単独、Ｈｏ単独、ＥｒとＴｂの組合せ
等についての焼結体の磁気特性が示されている。
特開昭５９−６４７３３号によると、Ｒ８−３０ａ ｔ
％（但し、ＲはＹを含む希土類元素の少なくとも１種）
、Ｂ２〜２８ａｔ％、Ｃｏ５０％以下、残部Ｆ’ｅより
なる焼結体永久磁石において、Ｃｏはキューリ点を増大
させまた磁気特性（Ｂｒ）の温度依存性を少なくするこ
とが示されている。
％（但し、ＲはＹを含む希土類元素の少なくとも１種）
、Ｂ２〜２８ａｔ％、Ｃｏ５０％以下、残部Ｆ’ｅより
なる焼結体永久磁石において、Ｃｏはキューリ点を増大
させまた磁気特性（Ｂｒ）の温度依存性を少なくするこ
とが示されている。
焼結永久磁石においては、焼結後ある程度の保磁力ｉＨ
ｃが得られるが、永久磁石の組成により定められかつ永
久磁石が持ち得る最大の保磁力ｉＨｃを引き出す為に、
焼結後に熱処理を行なう必要がある。この熱処理の温度
の中で最も保磁力ｉＨｃを増加させる温度は５００〜７
００℃である。熱処理温度と焼結温度との差が大きい為
に、通常は焼結後、室温付近に冷却した後に再び熱処理
温度まで昇温し、３０分〜５時間保持する。あるいは焼
結後、熱処理温度まで降温し、次にその温度で３０分〜
５時間保持しても同等の効果が得られるが、いずれにし
ても熱処理温度で保持するか、あるいは熱処理温度近傍
で徐冷する必要がある。特に焼結後熱処理温度まで冷却
し次いで保持する方法では、焼結温度と熱処理温度の間
にある保磁力１１１ｃ特性に有害な温度範囲の間の徐冷
を避ける必要がある。
ｃが得られるが、永久磁石の組成により定められかつ永
久磁石が持ち得る最大の保磁力ｉＨｃを引き出す為に、
焼結後に熱処理を行なう必要がある。この熱処理の温度
の中で最も保磁力ｉＨｃを増加させる温度は５００〜７
００℃である。熱処理温度と焼結温度との差が大きい為
に、通常は焼結後、室温付近に冷却した後に再び熱処理
温度まで昇温し、３０分〜５時間保持する。あるいは焼
結後、熱処理温度まで降温し、次にその温度で３０分〜
５時間保持しても同等の効果が得られるが、いずれにし
ても熱処理温度で保持するか、あるいは熱処理温度近傍
で徐冷する必要がある。特に焼結後熱処理温度まで冷却
し次いで保持する方法では、焼結温度と熱処理温度の間
にある保磁力１１１ｃ特性に有害な温度範囲の間の徐冷
を避ける必要がある。
保磁力１１１ｃを最大にする熱処理温度は、組成、種々
の添加元素の種類や量、及び工程中から入る不純物元素
の種類や量によって上記温度範囲中で変化する。さらに
組成、添加元素、不純物元素の異なる個々の磁石につい
ては、その保磁力ｉＨｃの最大値が得られる熱処理温度
の幅は狭い。よって、保磁力１１１ｃのバラツキの少な
い多量の磁石を製造する為には、熱処理温度を変転させ
る要因となる上記の要素を厳密に一定にするか、あるい
は上記要因に応じて熱処理温度を変化させて最大の保磁
力１１１ｃを得る温度を選ぶ必要がある。
の添加元素の種類や量、及び工程中から入る不純物元素
の種類や量によって上記温度範囲中で変化する。さらに
組成、添加元素、不純物元素の異なる個々の磁石につい
ては、その保磁力ｉＨｃの最大値が得られる熱処理温度
の幅は狭い。よって、保磁力１１１ｃのバラツキの少な
い多量の磁石を製造する為には、熱処理温度を変転させ
る要因となる上記の要素を厳密に一定にするか、あるい
は上記要因に応じて熱処理温度を変化させて最大の保磁
力１１１ｃを得る温度を選ぶ必要がある。
保磁力ｉＨｃを最大にする熱処理温度は、また焼結後及
び熱処理後の冷却速度によって異なるために、炉内の均
熱条件または磁石内部と表面の冷却速度の違いが保磁力
ｉＨｃのバラツキや不均一の原因となる。
び熱処理後の冷却速度によって異なるために、炉内の均
熱条件または磁石内部と表面の冷却速度の違いが保磁力
ｉＨｃのバラツキや不均一の原因となる。
本発明者等は０．０２ａｔ％〜２ａｔ％のＣＯが希土類
（Ｒ）−鉄一ボロン系磁石に添加されると高い保磁力１
１１ｃが得られる熱処理温度幅が広がることを見い出し
た。
（Ｒ）−鉄一ボロン系磁石に添加されると高い保磁力１
１１ｃが得られる熱処理温度幅が広がることを見い出し
た。
Ｃｏ添加の効果を本発明者等の実験に基づいて説明する
。
。
第１図は熱処理温度と保磁力１１１ｃの関係をＣ。
量をパラメータとして示したものである。
第１図に結果を示した実験においては、Ｎｄ＋ｓＤｙ＋
、 ｓＦｅ、ａ、 ５−１１８Ｊｂ＋Ａ Ｉ！ ＩＣ０
Ｎ（Ｘ＝Ｏ〜０．６）の合金を高周波溶解炉を用いて作
成し、微粉砕後磁界中で圧縮成型し、次に１１００℃で
焼結し、５２０℃〜６５０℃の各温度で２時間熱処理を
行なった後３゜’Ｃ／ｍｉｎの速度で室温まで冷却した
。そのときの熱処理温度と保磁力１）１ｃの関係を、各
Ｃｏ量について第１図に示した。１７ｋｏｅ以上とれる
熱処理温度幅が、Ｃｏ量０では約１０℃であるのに対し
、ＣＯ＝ ０．３％では６０℃に広がっていることが第
１図より分かる。
、 ｓＦｅ、ａ、 ５−１１８Ｊｂ＋Ａ Ｉ！ ＩＣ０
Ｎ（Ｘ＝Ｏ〜０．６）の合金を高周波溶解炉を用いて作
成し、微粉砕後磁界中で圧縮成型し、次に１１００℃で
焼結し、５２０℃〜６５０℃の各温度で２時間熱処理を
行なった後３゜’Ｃ／ｍｉｎの速度で室温まで冷却した
。そのときの熱処理温度と保磁力１）１ｃの関係を、各
Ｃｏ量について第１図に示した。１７ｋｏｅ以上とれる
熱処理温度幅が、Ｃｏ量０では約１０℃であるのに対し
、ＣＯ＝ ０．３％では６０℃に広がっていることが第
１図より分かる。
第２図はＣｏ含有量と保磁力１１１ｃの関係を熱処理温
度をパラメータとして示したものである。第２図に結果
を示した実験においては、 Ｎｄ＋ Ｊｙ＋Ｆｅｔｓ−ｘＢＪｂｌＡ １１ＣｏＸ（
ｘ＝０−０．２）の合金を実施例１と同様な方法で作成
し焼結後の保磁力１ｌｌｃ 、および各Ｃｏ量で最適な
熱処理温度を選んで熱処理を行なった後の保磁力１１１
ｃを示す。
度をパラメータとして示したものである。第２図に結果
を示した実験においては、 Ｎｄ＋ Ｊｙ＋Ｆｅｔｓ−ｘＢＪｂｌＡ １１ＣｏＸ（
ｘ＝０−０．２）の合金を実施例１と同様な方法で作成
し焼結後の保磁力１ｌｌｃ 、および各Ｃｏ量で最適な
熱処理温度を選んで熱処理を行なった後の保磁力１１１
ｃを示す。
第２図より、Ｃｏ含有量が２．０％を越えると保磁力ｉ
Ｈｃが低くなることが分かる。またＣｏ含有量が０．５
％以上２．０％以下であると焼結状態においても熱処理
後とほぼ同等の保磁力ｉＨｃが得られることも分かる。
Ｈｃが低くなることが分かる。またＣｏ含有量が０．５
％以上２．０％以下であると焼結状態においても熱処理
後とほぼ同等の保磁力ｉＨｃが得られることも分かる。
本発明は、上記実験により得られた知見に基いて完成さ
れたものであり、その特徴とするところは、原子百分率
で、１１〜２３％のＲ（但し、ＲはＹを含む希土類元素
の１種あるいは２種以上）、３〜２６％のＢ、０．０２
〜２％のＣＯ１残部Ｆｅおよび不純物からなる焼結磁石
である。上記Ｒ，Ｂ。
れたものであり、その特徴とするところは、原子百分率
で、１１〜２３％のＲ（但し、ＲはＹを含む希土類元素
の１種あるいは２種以上）、３〜２６％のＢ、０．０２
〜２％のＣＯ１残部Ｆｅおよび不純物からなる焼結磁石
である。上記Ｒ，Ｂ。
Ｆｅ、Ｇｏの他に任意成分（Ｍ）として０．０２〜１２
％のＡ／ 、Ｎｂ、Ｍｎ、Ｎｔ、Ｃｒ、Ｗ、Ｖ。
％のＡ／ 、Ｎｂ、Ｍｎ、Ｎｔ、Ｃｒ、Ｗ、Ｖ。
Ｔａの１種あるいは２種以上が本発明の焼結磁石に含有
されることもある。
されることもある。
以下、組成限定理由を説明する。
Ｒが１１％未満であると角型比および保磁力ｉＨｃが低
下し、Ｒが２３％を越えると残留磁束密度が低下する。
下し、Ｒが２３％を越えると残留磁束密度が低下する。
Ｂが３％未満であると保磁力１１１ｃが低下し、一方Ｂ
が２６％を越えると残留磁束密度が低下する。Ｃｏの限
定理由としては第１図および第２図を参照して行なった
説明を引用する。Ｍが１２％を越えると、残留磁束密度
が低下し、実用磁石として不適である。
が２６％を越えると残留磁束密度が低下する。Ｃｏの限
定理由としては第１図および第２図を参照して行なった
説明を引用する。Ｍが１２％を越えると、残留磁束密度
が低下し、実用磁石として不適である。
以下、本発明に係る焼結磁石の製造方法を説明する。
Ｃｏが添加された原料粉末を平均粒度０．５〜５０μｍ
とした後、混合し、圧粉し、非酸化性ガスあるいは真空
雰囲気中にて１０００〜１２００℃にて焼結する。Ｃｏ
の添加方法としては、溶解あるいは還元拡散工程でＣＯ
を加える方法の他に、粉砕を行なう際、あるいは粉砕後
にＣｏ粉末を添加してもよい。また添加するものは単体
ＣＯ粉の代わりにＣｏ元素を含む合金粉でもよく、特に
融点の低い合金は焼結時に十分拡散し、焼結後、均一な
磁石を得ることができる。
とした後、混合し、圧粉し、非酸化性ガスあるいは真空
雰囲気中にて１０００〜１２００℃にて焼結する。Ｃｏ
の添加方法としては、溶解あるいは還元拡散工程でＣＯ
を加える方法の他に、粉砕を行なう際、あるいは粉砕後
にＣｏ粉末を添加してもよい。また添加するものは単体
ＣＯ粉の代わりにＣｏ元素を含む合金粉でもよく、特に
融点の低い合金は焼結時に十分拡散し、焼結後、均一な
磁石を得ることができる。
焼結後、焼結体を焼結温度から室温までもしくは熱処理
温度附近まで３℃／分〜１００℃／分の平均冷却速度で
冷却する。冷却速度が３°Ｃ／分より遅いと冷却時間が
長く実用的ではなく、ｌＯＯ℃／分より速いと、磁石体
にひずみが生じたり不均一な磁石となる。焼結後の冷却
スピードが特に３℃／分〜２０℃／分と比較的おそい場
合、焼結後に、熱処理を施こさなくとも十分に高いｉＨ
ｃが得られる。すなわち、従来技術では３℃／分〜２０
°Ｃ／分のような比較的遅い冷却速度を採用すると、保
磁力ｉＨｃが低くなることが避けられなかったのである
が、本発明ではＣＯの添加作用によって保モ５１力特性
が徐冷により向上するのである。上記のように比較的徐
冷すると、組成により定められる最大保磁力ｉＨｃとほ
ぼ同等の値が得られる。焼結後の冷却速度が２０℃／分
〜１００℃／分と比較的速い場合、Ｃ０＝Ｏ（％）のも
のに比べて保磁力ｉＨｃは向上するが十分ではない為、
熱処理を施こされるが、Ｃｏが、含まれるものは、Ｃｏ
＝０％のものよりより広い熱処理温度範囲で高い保磁力
ｉＨｃが得られる。またこの場合高い保磁力１１１ｃが
得られる熱処理温度はＣｏ＝０％のものに比べて２０℃
〜１５０℃低下する。
温度附近まで３℃／分〜１００℃／分の平均冷却速度で
冷却する。冷却速度が３°Ｃ／分より遅いと冷却時間が
長く実用的ではなく、ｌＯＯ℃／分より速いと、磁石体
にひずみが生じたり不均一な磁石となる。焼結後の冷却
スピードが特に３℃／分〜２０℃／分と比較的おそい場
合、焼結後に、熱処理を施こさなくとも十分に高いｉＨ
ｃが得られる。すなわち、従来技術では３℃／分〜２０
°Ｃ／分のような比較的遅い冷却速度を採用すると、保
磁力ｉＨｃが低くなることが避けられなかったのである
が、本発明ではＣＯの添加作用によって保モ５１力特性
が徐冷により向上するのである。上記のように比較的徐
冷すると、組成により定められる最大保磁力ｉＨｃとほ
ぼ同等の値が得られる。焼結後の冷却速度が２０℃／分
〜１００℃／分と比較的速い場合、Ｃ０＝Ｏ（％）のも
のに比べて保磁力ｉＨｃは向上するが十分ではない為、
熱処理を施こされるが、Ｃｏが、含まれるものは、Ｃｏ
＝０％のものよりより広い熱処理温度範囲で高い保磁力
ｉＨｃが得られる。またこの場合高い保磁力１１１ｃが
得られる熱処理温度はＣｏ＝０％のものに比べて２０℃
〜１５０℃低下する。
熱処理は５００〜７００°Ｃの温度範囲にて３０分〜５
時間の時間範囲内で行ない、その後３〜１００℃７分の
冷却速度で冷却する。組成により得られる最大保磁力（
ｉＨｃ）の９８％以上を得ようとする場合の熱処理温度
の許容変動は設定値に対して±３０℃、熱処理時間の許
容変動は設定値に対して±２時間である。このような変
動幅は従来の永久磁石と比較して大幅に拡大されている
。
時間の時間範囲内で行ない、その後３〜１００℃７分の
冷却速度で冷却する。組成により得られる最大保磁力（
ｉＨｃ）の９８％以上を得ようとする場合の熱処理温度
の許容変動は設定値に対して±３０℃、熱処理時間の許
容変動は設定値に対して±２時間である。このような変
動幅は従来の永久磁石と比較して大幅に拡大されている
。
ｃｏをＲ−Ｆｅ−Ｂ系焼結永久磁石に微量添加すること
によって、良好な保磁力（ｉＨｃ）が得られる温度特性
が木質的に変化しかつ組成により得られる最大保磁力（
ｉｌｌｃ）を得る条件が温度に対して敏感でなくなった
。
によって、良好な保磁力（ｉＨｃ）が得られる温度特性
が木質的に変化しかつ組成により得られる最大保磁力（
ｉｌｌｃ）を得る条件が温度に対して敏感でなくなった
。
Ｒ−Ｆｅ−Ｂ系永久磁石の成分としてＣｏを用いること
は公知である。特開昭５７−１４１９０１号公報による
と、遷移族金属（Ｔ）、メタロイド金属（Ｍ） 、Ｙお
よびランタニド元素Ｒの組み合わせからなる組成を非晶
質化し、次に非晶質組成を熱処理により結晶化すること
によって保磁力を発生せしめる永久磁石粉末製法が記載
されている。この公報によると、ＴはＴｉ、Ｖ、Ｃｒ、
Ｎ＋ｎ。
は公知である。特開昭５７−１４１９０１号公報による
と、遷移族金属（Ｔ）、メタロイド金属（Ｍ） 、Ｙお
よびランタニド元素Ｒの組み合わせからなる組成を非晶
質化し、次に非晶質組成を熱処理により結晶化すること
によって保磁力を発生せしめる永久磁石粉末製法が記載
されている。この公報によると、ＴはＴｉ、Ｖ、Ｃｒ、
Ｎ＋ｎ。
Ｆｅ、Ｇｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ。
Ｈｆ、Ｔａ、Ｗより選ばれる１種もしくは２種以上の組
合せであり、またＭはＢ、Ｓｉ、Ｐ、Ｃより選ばれる１
種もしくは２種以上の組合せ、ＲはＹおよびランタニド
元素より選ばれる１種もしくは２種以上の組合せ、であ
って、これらを（’ｒ＋−，Ｍ、）、Ｒ１−ｚなる関係
式（但し、０≦Ｘ≦０．３５．０．３５≦２≦０．９０
）で含有させた永久磁石粉末についての特許が請求され
ている。この永久磁石は、溶湯を噴射して得られた粉末
を熱処理して結晶化し、次に結晶化粉末を磁場中でホソ
トプレスして製造されているが、焼結磁石ではなく、し
たがってＣＯの上記のような作用は利用されておらない
。
合せであり、またＭはＢ、Ｓｉ、Ｐ、Ｃより選ばれる１
種もしくは２種以上の組合せ、ＲはＹおよびランタニド
元素より選ばれる１種もしくは２種以上の組合せ、であ
って、これらを（’ｒ＋−，Ｍ、）、Ｒ１−ｚなる関係
式（但し、０≦Ｘ≦０．３５．０．３５≦２≦０．９０
）で含有させた永久磁石粉末についての特許が請求され
ている。この永久磁石は、溶湯を噴射して得られた粉末
を熱処理して結晶化し、次に結晶化粉末を磁場中でホソ
トプレスして製造されているが、焼結磁石ではなく、し
たがってＣＯの上記のような作用は利用されておらない
。
Ｃｏの添加は、本系磁石の残留磁束密度の温度特性の改
善に有効であることが従来の技術で説明したように公知
であるが、本発明におけるＣｏの添加量の範囲は、温度
特性の改善が見い出される量よりはるかに少なく、？ｊ
ｌ＜ＭＣｏのみが本発明の作用を有する。
善に有効であることが従来の技術で説明したように公知
であるが、本発明におけるＣｏの添加量の範囲は、温度
特性の改善が見い出される量よりはるかに少なく、？ｊ
ｌ＜ＭＣｏのみが本発明の作用を有する。
以下、本発明の詳細な説明する。
実施例１
１７Ｎｄ −０，５Ｎｂ −Ｉ Ａ ｌ −０，３Ｃｏ
−７８残Ｆｅからなる組成合金（数字は原子百分率を
意味する。
−７８残Ｆｅからなる組成合金（数字は原子百分率を
意味する。
以下同じ）と、１６Ｎｄ−０，５Ｎｂ−Ｉ Ａ Ｉ −
７８残Ｆｅからなる組成合金（比較例）の２種について
、溶解鋳造し、その後微粉砕を行ない、１０ｋＯｅの磁
場中で圧縮成型した後、１１１０℃で焼結を行なった。
７８残Ｆｅからなる組成合金（比較例）の２種について
、溶解鋳造し、その後微粉砕を行ない、１０ｋＯｅの磁
場中で圧縮成型した後、１１１０℃で焼結を行なった。
下表は、上記２種の組成において、焼結後の冷却速度を
変化させて保磁力１１１ｃを測定した結果である。
変化させて保磁力１１１ｃを測定した結果である。
九記試料のうちｃｏ＝Ｏ（ａｔ％）のものは６７０℃、
Ｃｏ＝０．３（ａｔ％）のものは５５０℃で熱処理を行
なった結果５つの試料とも保磁力（ｉｌｌｃ）は１０．
７ｋＯｅ程度となった。
Ｃｏ＝０．３（ａｔ％）のものは５５０℃で熱処理を行
なった結果５つの試料とも保磁力（ｉｌｌｃ）は１０．
７ｋＯｅ程度となった。
実施例２
１４Ｎｄ ２Ｄｙ ｌＡｊ！−８Ｂ Ｏ，４Ｃｏ
−残Ｆｅ及び１４Ｎｄ−２ｏｙ−８８残Ｆｅからなる組
成合金を実施例１と同様な工程を経て１１１０℃で焼結
を行ない次に２０℃／分の冷却珪度＝字で室温まで冷却
をした。次にこれら焼結体を下表に示す温度で熱処理を
行なった結果下表のｉＨｃを得た。
−残Ｆｅ及び１４Ｎｄ−２ｏｙ−８８残Ｆｅからなる組
成合金を実施例１と同様な工程を経て１１１０℃で焼結
を行ない次に２０℃／分の冷却珪度＝字で室温まで冷却
をした。次にこれら焼結体を下表に示す温度で熱処理を
行なった結果下表のｉＨｃを得た。
第２表
実施例３
１５〜１６Ｎｄ−７〜８ Ｂ −Ｍ （Ｍ ＝
八Ｎ、Ｎｂ、Ｃｒ。
八Ｎ、Ｎｂ、Ｃｒ。
Ｉｄ 、Ｖ、 Ｔａ 、 Ｎｉ）残Ｆ ｅからなる合金
をアーク溶解を用いて作成し、震とう式ボールミルを用
いて有ａ？８剤中で微わ）砕して乾燥した。それら微粉
末の半量を、磁界中で圧縮成型した。また残りの半量の
微粉にＣｏ倣扮を０．５ａＬ％混合し、磁界中で圧縮成
型した。これらＣｏ無しとＣｏ入りの成型体を１１０５
°Ｃで５時間焼結し、次に５５０℃と６５０℃の２神の
温度に２１時間保持し、２０°Ｃ／分で室温に冷却した
。
をアーク溶解を用いて作成し、震とう式ボールミルを用
いて有ａ？８剤中で微わ）砕して乾燥した。それら微粉
末の半量を、磁界中で圧縮成型した。また残りの半量の
微粉にＣｏ倣扮を０．５ａＬ％混合し、磁界中で圧縮成
型した。これらＣｏ無しとＣｏ入りの成型体を１１０５
°Ｃで５時間焼結し、次に５５０℃と６５０℃の２神の
温度に２１時間保持し、２０°Ｃ／分で室温に冷却した
。
これら試料の保磁力ｉＨｃ値を次表に示す。すべての組
成で、Ｃｏ粉を添加すると６５０℃より５５０℃の低温
側で保磁力ｉＨｃが上昇している。
成で、Ｃｏ粉を添加すると６５０℃より５５０℃の低温
側で保磁力ｉＨｃが上昇している。
（イ）焼結後適当な冷却速度を選ぶことにより熱処理を
行なわなくとも十分に高い保磁力１１１ｃが得られる。
行なわなくとも十分に高い保磁力１１１ｃが得られる。
（ｏｌ 高い保磁力＋１１ｒが得られる熱処理温度範
囲が拡大される結果、Ｒ−Ｆｅ−Ｂ組成ならびに添加元
素、不純物の種類および量が目標値よりかなりずれる場
合でも、熱処理温度を一定の基準値に保ったままＲ−Ｆ
ｅ−Ｂ組成により定まる高い保磁力ｉＨｃが得られる。
囲が拡大される結果、Ｒ−Ｆｅ−Ｂ組成ならびに添加元
素、不純物の種類および量が目標値よりかなりずれる場
合でも、熱処理温度を一定の基準値に保ったままＲ−Ｆ
ｅ−Ｂ組成により定まる高い保磁力ｉＨｃが得られる。
焼結後および冷却後の冷却速度が目標値よりかなりずれ
る場合でも同様に熱処理温度を一定の基準値に保つこと
ができる。
る場合でも同様に熱処理温度を一定の基準値に保つこと
ができる。
（ハ）熱処理炉の均熱要件が緩和される。永久磁石の製
品形状、寸法等は多様であり、一方Ｃｏｆｉが０の場合
はＲ−Ｆｅ−Ｂ組成により定まる最高保磁力ｉＨｃを得
るためには５℃以下の温度差に保ように製品を均熱しな
ければならないので、工業生産において全製品に所望の
熱処理を与えるためには、熱処理炉の設計、構造が複雑
になるか、バッチ当りロット数を少なくするか、熟練熱
処理作業者が炉況を絶えず監視しているか、何らかの特
別な均熱対策が必要になる。本発明によるとこのような
対策が不要になるかあるいは緩和される。
品形状、寸法等は多様であり、一方Ｃｏｆｉが０の場合
はＲ−Ｆｅ−Ｂ組成により定まる最高保磁力ｉＨｃを得
るためには５℃以下の温度差に保ように製品を均熱しな
ければならないので、工業生産において全製品に所望の
熱処理を与えるためには、熱処理炉の設計、構造が複雑
になるか、バッチ当りロット数を少なくするか、熟練熱
処理作業者が炉況を絶えず監視しているか、何らかの特
別な均熱対策が必要になる。本発明によるとこのような
対策が不要になるかあるいは緩和される。
仁）磁石−個をみたときの部分的な温度や冷却速度の違
いが１ｔｌｃの違いとなって表われない為に、均一な特
性の永久磁石を得ることが可能である。
いが１ｔｌｃの違いとなって表われない為に、均一な特
性の永久磁石を得ることが可能である。
第１図は熱処理温度と保磁力ｉＨｃの関係をＣ。
量（％）のパラメータとして示したグラフ、第２図はＣ
ｏ量（％）と保磁力ｉＨｃの関係を熱処理温度および熱
処理有無のパラメータとして示したグラフである。
ｏ量（％）と保磁力ｉＨｃの関係を熱処理温度および熱
処理有無のパラメータとして示したグラフである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、原子百分率で、１１〜２３％のＲ（但し、ＲはＹを
含む希土類元素の１種あるいは２種以上）、３〜２６％
のＢ、０．０２〜２％のＣｏ、残部Ｆｅおよび不純物か
らなる焼結永久磁石。 ２、原子百分率で、１１〜２３％のＲ（但し、ＲはＹを
含む希土類元素の１種あるいは２種以上）、３〜２６％
のＢ、０．０２〜２％のＣｏ、０．０２〜１２％のＭ（
但しＭはＡｌ、Ｎｂ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｗ、Ｖ、Ｔａ
の少なくとも１種）、残部Ｆｅおよび不純物からなる焼
結永久磁石。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60259817A JPS62122106A (ja) | 1985-11-21 | 1985-11-21 | 焼結永久磁石 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60259817A JPS62122106A (ja) | 1985-11-21 | 1985-11-21 | 焼結永久磁石 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62122106A true JPS62122106A (ja) | 1987-06-03 |
Family
ID=17339406
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60259817A Pending JPS62122106A (ja) | 1985-11-21 | 1985-11-21 | 焼結永久磁石 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62122106A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5158915A (en) * | 1990-01-19 | 1992-10-27 | Ube Industries, Ltd. | Magnesia-based sintered body and process for preparing same |
| US9490053B2 (en) | 2013-03-22 | 2016-11-08 | Tdk Corporation | R-T-B based permanent magnet |
| US9947445B2 (en) | 2013-03-22 | 2018-04-17 | Tdk Corporation | R-T-B based permanent magnet |
| US9953751B2 (en) | 2013-03-22 | 2018-04-24 | Tdk Corporation | R-T-B based permanent magnet |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59211559A (ja) * | 1983-05-14 | 1984-11-30 | Sumitomo Special Metals Co Ltd | 永久磁石材料 |
| JPS59217305A (ja) * | 1983-05-25 | 1984-12-07 | Sumitomo Special Metals Co Ltd | 永久磁石材料の製造方法 |
-
1985
- 1985-11-21 JP JP60259817A patent/JPS62122106A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59211559A (ja) * | 1983-05-14 | 1984-11-30 | Sumitomo Special Metals Co Ltd | 永久磁石材料 |
| JPS59217305A (ja) * | 1983-05-25 | 1984-12-07 | Sumitomo Special Metals Co Ltd | 永久磁石材料の製造方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5158915A (en) * | 1990-01-19 | 1992-10-27 | Ube Industries, Ltd. | Magnesia-based sintered body and process for preparing same |
| US9490053B2 (en) | 2013-03-22 | 2016-11-08 | Tdk Corporation | R-T-B based permanent magnet |
| US9947445B2 (en) | 2013-03-22 | 2018-04-17 | Tdk Corporation | R-T-B based permanent magnet |
| US9953751B2 (en) | 2013-03-22 | 2018-04-24 | Tdk Corporation | R-T-B based permanent magnet |
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