JPH0689387B2 - 溶融還元製鉄法 - Google Patents
溶融還元製鉄法Info
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- JPH0689387B2 JPH0689387B2 JP61075261A JP7526186A JPH0689387B2 JP H0689387 B2 JPH0689387 B2 JP H0689387B2 JP 61075261 A JP61075261 A JP 61075261A JP 7526186 A JP7526186 A JP 7526186A JP H0689387 B2 JPH0689387 B2 JP H0689387B2
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Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、予備還元炉及び溶融還元炉を用いる溶融還元
製鉄法の改良に関するものである。詳細には上記溶融還
元システム全体のガスバランスを保証しつつ操業の安定
化を実現することに成功した溶融還元製鉄法に関するも
のである。
製鉄法の改良に関するものである。詳細には上記溶融還
元システム全体のガスバランスを保証しつつ操業の安定
化を実現することに成功した溶融還元製鉄法に関するも
のである。
［従来の技術］ 高炉によらないで銑鉄を製造する技術としていわゆる直
接製鉄法が脚光を浴びつつある。第２図は溶融製鉄法の
プロセス原理を示す説明図であり、溶融還元炉１で発生
したCO主体の高温ガスａ（CO2，H2，H2Oも含まれる）
を、熱源及び還元剤として予備還元炉３に供給する一
方、溶融還元炉１には予め銑鉄を入れて溶融状態に保持
しつつこれに炭素材及び酸素ガス（若しくは空気）を吹
き込んで熱源及び還元ガス（CO）の供給を行ない、予備
還元炉３において一部還元された鉄鉱石Ｐを該溶融還元
炉１に装入して最終的に還元を完成し銑鉄Ｆとして取り
出すものである。そしてこの原理を応用した実操業用方
式としては次に示す様な方法が知られている。
接製鉄法が脚光を浴びつつある。第２図は溶融製鉄法の
プロセス原理を示す説明図であり、溶融還元炉１で発生
したCO主体の高温ガスａ（CO2，H2，H2Oも含まれる）
を、熱源及び還元剤として予備還元炉３に供給する一
方、溶融還元炉１には予め銑鉄を入れて溶融状態に保持
しつつこれに炭素材及び酸素ガス（若しくは空気）を吹
き込んで熱源及び還元ガス（CO）の供給を行ない、予備
還元炉３において一部還元された鉄鉱石Ｐを該溶融還元
炉１に装入して最終的に還元を完成し銑鉄Ｆとして取り
出すものである。そしてこの原理を応用した実操業用方
式としては次に示す様な方法が知られている。
（１）粉鉱石を流動層で予備還元し、これを空気によっ
てコークス充填層型溶融還元炉へ吹き込む方法（特開昭
57−198205号公報）、（２）鉄鉱石をシャフト炉で予備
還元し、コークス充填層型溶融還元炉へ装入して銑鉄を
製造する方法（特開昭58−171515号公報）、（３）予備
還元炉で得られた予備還元鉄を溶融還元炉へ装入し、該
溶融還元炉に形成された鉄浴に石炭及び酸素を吹き込
み、発生ガスの一部を浴上で燃焼（ポストコンバッショ
ン）させつつ鉄鉱石を溶融還元し、ここから導出される
ガスを改質して予備還元炉へ導入する方法（特開昭59−
222508号公報）、（４）石炭と酸素を用いて還元鉄を溶
融還元する溶融還元炉に、シャフト炉を連結して溶鉄を
製造する方法（米国特許第4,316,739,同4,238,226,同4,
248,626）等を挙げることができる。上記（３）の溶融
還元炉においては、該還元炉内に酸素を吹き込んで前記
CO主体ガスを燃やすという処理、いわゆるポストコンバ
ッション処理を行なって溶融還元炉内の鉄浴の昇温を図
る場合がある。この様なポストコンバッション処理が行
なわれると、上記COガスやH2ガスはCO2ガス及びH2Oガス
となり還元能力を喪失するが、発熱反応の結果熱エネル
ギーが豊富になっている。そこでこれらをリフォーマー
へ導き、炭化水素や炭素との接触によってCO等の還元性
ガスに戻してから前記予備還元炉へ供給している。
てコークス充填層型溶融還元炉へ吹き込む方法（特開昭
57−198205号公報）、（２）鉄鉱石をシャフト炉で予備
還元し、コークス充填層型溶融還元炉へ装入して銑鉄を
製造する方法（特開昭58−171515号公報）、（３）予備
還元炉で得られた予備還元鉄を溶融還元炉へ装入し、該
溶融還元炉に形成された鉄浴に石炭及び酸素を吹き込
み、発生ガスの一部を浴上で燃焼（ポストコンバッショ
ン）させつつ鉄鉱石を溶融還元し、ここから導出される
ガスを改質して予備還元炉へ導入する方法（特開昭59−
222508号公報）、（４）石炭と酸素を用いて還元鉄を溶
融還元する溶融還元炉に、シャフト炉を連結して溶鉄を
製造する方法（米国特許第4,316,739,同4,238,226,同4,
248,626）等を挙げることができる。上記（３）の溶融
還元炉においては、該還元炉内に酸素を吹き込んで前記
CO主体ガスを燃やすという処理、いわゆるポストコンバ
ッション処理を行なって溶融還元炉内の鉄浴の昇温を図
る場合がある。この様なポストコンバッション処理が行
なわれると、上記COガスやH2ガスはCO2ガス及びH2Oガス
となり還元能力を喪失するが、発熱反応の結果熱エネル
ギーが豊富になっている。そこでこれらをリフォーマー
へ導き、炭化水素や炭素との接触によってCO等の還元性
ガスに戻してから前記予備還元炉へ供給している。
しかし予備還元炉へ上記COガス等が導かれると、2CO＝
Ｃ＋CO2の反応が起こって予備還元炉への配管中に炭素
が折出して配管を閉塞したり予備還元の効率を低下させ
ることが分かった。
Ｃ＋CO2の反応が起こって予備還元炉への配管中に炭素
が折出して配管を閉塞したり予備還元の効率を低下させ
ることが分かった。
［発明が解決しようとする問題点］ しかし予備還元炉へ上記COガス等が導かれると、2CO＝
Ｃ＋CO2の反応が起こって予備還元炉への配管中に炭素
が析出して配管を閉塞したり予備還元の効率を低下させ
ることが分かった。
Ｃ＋CO2の反応が起こって予備還元炉への配管中に炭素
が析出して配管を閉塞したり予備還元の効率を低下させ
ることが分かった。
一方、予備還元炉においては、装入鉄鉱石の金属化率が
90％程度になるまで該鉄鉱石を還元することが必要であ
るとされている。なんとなれば低金属化率の鉄鉱石は低
強度であり、予備還元炉操業時やそれに続く排出時等に
破壊して粉状となり、予備還元鉄の歩留低下を招くから
である。
90％程度になるまで該鉄鉱石を還元することが必要であ
るとされている。なんとなれば低金属化率の鉄鉱石は低
強度であり、予備還元炉操業時やそれに続く排出時等に
破壊して粉状となり、予備還元鉄の歩留低下を招くから
である。
しかし予備還元炉において高金属化率（90％程度以上）
の還元鉄を得ようとすると、予備還元炉におけるCOガス
の消費増大を招き、ひいては溶融還元システム全体のガ
スバランスを悪化させる。従って高金属化率が必要であ
るにもかかわらず、必ずしも該高金属化率を達成するこ
とができないというのが実情である。
の還元鉄を得ようとすると、予備還元炉におけるCOガス
の消費増大を招き、ひいては溶融還元システム全体のガ
スバランスを悪化させる。従って高金属化率が必要であ
るにもかかわらず、必ずしも該高金属化率を達成するこ
とができないというのが実情である。
本発明はこうした事情を考慮してなされたものであっ
て、前述の如きガスバランスの悪化を防ぐことにより、
予備還元炉における高金属化を可能にすると共に溶融還
元操業の安定化を実現することのできる溶融還元製鉄法
を提供しようとするものである。
て、前述の如きガスバランスの悪化を防ぐことにより、
予備還元炉における高金属化を可能にすると共に溶融還
元操業の安定化を実現することのできる溶融還元製鉄法
を提供しようとするものである。
［問題点を解決する為の手段］ 本発明に係る溶融還元製鉄法とは、鉄鉱石を予備還元炉
で予備還元し、次いで溶融還元炉へ導いて溶融還元を行
なうと共に溶融還元炉内で２次燃焼された高温排出ガス
を炭化水素ガスによって温度調節及び改質し、この改質
ガスを、予備還元炉排出ガスの一部に加えて予備還元炉
へ導く様に構成した溶融還元製鉄法において、予備還元
炉における金属化率が90％以上となる迄予備還元し、該
予備還元炉から導出される還元鉄に鉄鉱石原料を加えて
から溶融還元炉へ導入する様にしたところにその要旨が
存在するものである。
で予備還元し、次いで溶融還元炉へ導いて溶融還元を行
なうと共に溶融還元炉内で２次燃焼された高温排出ガス
を炭化水素ガスによって温度調節及び改質し、この改質
ガスを、予備還元炉排出ガスの一部に加えて予備還元炉
へ導く様に構成した溶融還元製鉄法において、予備還元
炉における金属化率が90％以上となる迄予備還元し、該
予備還元炉から導出される還元鉄に鉄鉱石原料を加えて
から溶融還元炉へ導入する様にしたところにその要旨が
存在するものである。
［作用］ 本発明は、上述の如く鉄鉱石の予備還元炉における金属
化率が90％以上となるまで予備還元できるところに第１
の特徴を有するものである。この様に予備還元炉におけ
る金属化率を高くすることによって予備還元鉄の強度を
増すことができ、予備還元操業の安定化を果たすことが
できる。ここで金属化率を90％以上とすることに伴なう
還元鉄の強度上の利点等を第３図に従って説明する。第
３図はシャフト炉内ペレットの金属化率と圧潰強度を羽
口からの距離の関数として求めたグラフであるが、これ
によると、金属化率50〜70％では圧潰強度が低く、80％
以上では圧潰強度が大きくなっていることが分かる。従
って金属化率が50〜70％である還元鉄を製造した場合に
おいては、シャフト炉からの切り出し時及びこれに続く
溶融還元炉への輸送過程で上記還元鉄の破壊が起こり、
成品歩留りが低下するのみならず溶融還元炉から多量の
ダストが発生する。一方金属化率が80％以上特に90％以
上である場合には、上述の如き問題は生じないことが分
かった。この様な金属化率の予備還元鉄は、次いで溶融
還元炉へ導かれるのであるが、金属化率がこの様に高く
なったものを溶融還元炉に入れても、該還元炉において
は還元されるべき酸化鉄量が少なく、従って溶融還元炉
における酸化鉄の還元反応もわずかなものとなる。その
為溶融還元炉における吸熱も少なく、且つ生成される還
元ガスの量も少なくなるが一方この還元ガスが供給され
るべき予備還元炉では高金属化率を達成する為に大量の
還元ガスを要求しており、システム全体として見た場合
のガスバランスが極めて悪くなる。
化率が90％以上となるまで予備還元できるところに第１
の特徴を有するものである。この様に予備還元炉におけ
る金属化率を高くすることによって予備還元鉄の強度を
増すことができ、予備還元操業の安定化を果たすことが
できる。ここで金属化率を90％以上とすることに伴なう
還元鉄の強度上の利点等を第３図に従って説明する。第
３図はシャフト炉内ペレットの金属化率と圧潰強度を羽
口からの距離の関数として求めたグラフであるが、これ
によると、金属化率50〜70％では圧潰強度が低く、80％
以上では圧潰強度が大きくなっていることが分かる。従
って金属化率が50〜70％である還元鉄を製造した場合に
おいては、シャフト炉からの切り出し時及びこれに続く
溶融還元炉への輸送過程で上記還元鉄の破壊が起こり、
成品歩留りが低下するのみならず溶融還元炉から多量の
ダストが発生する。一方金属化率が80％以上特に90％以
上である場合には、上述の如き問題は生じないことが分
かった。この様な金属化率の予備還元鉄は、次いで溶融
還元炉へ導かれるのであるが、金属化率がこの様に高く
なったものを溶融還元炉に入れても、該還元炉において
は還元されるべき酸化鉄量が少なく、従って溶融還元炉
における酸化鉄の還元反応もわずかなものとなる。その
為溶融還元炉における吸熱も少なく、且つ生成される還
元ガスの量も少なくなるが一方この還元ガスが供給され
るべき予備還元炉では高金属化率を達成する為に大量の
還元ガスを要求しており、システム全体として見た場合
のガスバランスが極めて悪くなる。
そこで本発明者等は、予備還元鉄に鉄鉱石原料を補給す
ることにより溶融還元炉へ供給されるべき予備還元鉄の
金属化率を実質的に低下させるという本発明の第２の特
徴に到達するに至った。該混合原料を用いて溶融還元を
行なれば、溶融還元炉から発生する還元ガス量を増加さ
せることができ、溶融還元システム全体のガスバランス
を確保できる。ここで本発明者等は、予備還元鉄に加え
られる鉄鉱石原料の量的目安を得る為に第４図の如きグ
ラフを作成し、これを用いて下記の如き検討を行なっ
た。第４図は、金属化率と溶融還元炉発生ガス量の関係
（右下がりグラフ）、及び金属化率と予備還元炉必要ガ
ス量の関係（右上がりクラフ）を夫々示したグラフであ
る。尚実線は溶融還元炉におけるポストコンバッション
率が10％の場合を示し、破線は15％の場合を示してい
る。各実線同士あるいは各破線同士の交点は、夫々のポ
ストコンバッション率におけるガスバランスがとれる点
であるということができる。例えばポストコンバッショ
ン率が15％のときには、金属化率が約58％でガスバラン
スがとれる。従って予備還元鉄の金属化率（90％以上）
と上記58％の差に相当するだけの鉄鉱石原料を、予備還
元炉から溶融還元炉へ至る過程で加えてやればシステム
全体のガスバランスを確保できることになる。上述の如
き検討は、リフォーマー等を設けて冷却改質を行ないガ
スの酸化度を10％まで低下させた改質ガスの場合につい
ても同様に当てはまる。即ち第４図において各実線の交
点を見ると、金属化率が68％でありこれが分かる。従っ
て上記と同様予備還元率値と68％の差に基づいて鉄鉱石
原料の添加量を定めると良い。
ることにより溶融還元炉へ供給されるべき予備還元鉄の
金属化率を実質的に低下させるという本発明の第２の特
徴に到達するに至った。該混合原料を用いて溶融還元を
行なれば、溶融還元炉から発生する還元ガス量を増加さ
せることができ、溶融還元システム全体のガスバランス
を確保できる。ここで本発明者等は、予備還元鉄に加え
られる鉄鉱石原料の量的目安を得る為に第４図の如きグ
ラフを作成し、これを用いて下記の如き検討を行なっ
た。第４図は、金属化率と溶融還元炉発生ガス量の関係
（右下がりグラフ）、及び金属化率と予備還元炉必要ガ
ス量の関係（右上がりクラフ）を夫々示したグラフであ
る。尚実線は溶融還元炉におけるポストコンバッション
率が10％の場合を示し、破線は15％の場合を示してい
る。各実線同士あるいは各破線同士の交点は、夫々のポ
ストコンバッション率におけるガスバランスがとれる点
であるということができる。例えばポストコンバッショ
ン率が15％のときには、金属化率が約58％でガスバラン
スがとれる。従って予備還元鉄の金属化率（90％以上）
と上記58％の差に相当するだけの鉄鉱石原料を、予備還
元炉から溶融還元炉へ至る過程で加えてやればシステム
全体のガスバランスを確保できることになる。上述の如
き検討は、リフォーマー等を設けて冷却改質を行ないガ
スの酸化度を10％まで低下させた改質ガスの場合につい
ても同様に当てはまる。即ち第４図において各実線の交
点を見ると、金属化率が68％でありこれが分かる。従っ
て上記と同様予備還元率値と68％の差に基づいて鉄鉱石
原料の添加量を定めると良い。
本発明の本質的特徴は、大略以上の通りであるが、下記
（１）〜（３）の如き利点も同時に享受することができ
る。
（１）〜（３）の如き利点も同時に享受することができ
る。
（１）本発明に係る溶融還元製鉄法ではポストコンバッ
ションを行なうこととしているのでこれに伴なう利点を
享受することができる。
ションを行なうこととしているのでこれに伴なう利点を
享受することができる。
即ち第５図は鉄浴式溶融還元炉におけるポストコンバッ
ション比率，鉄浴に装入される還元鉄の金属化率，石炭
消費量の関係を示すグラフである。これによると、ポス
トコンバッションを行なうことによって石炭消費量を節
約することができるが、その効果は金属化率の高い程著
じるしいことが分かる。
ション比率，鉄浴に装入される還元鉄の金属化率，石炭
消費量の関係を示すグラフである。これによると、ポス
トコンバッションを行なうことによって石炭消費量を節
約することができるが、その効果は金属化率の高い程著
じるしいことが分かる。
（２）溶融還元炉内でポストコンバッションされた高温
排出ガスを炭化水素ガスによって温度調節及び改質した
ことに伴なう利点。
排出ガスを炭化水素ガスによって温度調節及び改質した
ことに伴なう利点。
ポストコンバッションによって昇温したガスを予備還元
に適した温度まで下げることができ、またポストコンバ
ッションによって減弱された還元ポテンシャルを上昇さ
せることができる。
に適した温度まで下げることができ、またポストコンバ
ッションによって減弱された還元ポテンシャルを上昇さ
せることができる。
（３）上記（２）で得られた改質ガスを予備還元排出ガ
スの一部に加えて予備還元炉へリサイクルする様に構成
したことに伴なう利益。
スの一部に加えて予備還元炉へリサイクルする様に構成
したことに伴なう利益。
予備還元炉においては、 2CO＝Ｃ＋CO2 の反応が生じ例えば排出管や排熱回収ボイラーに炭素の
析出が起こる。特にこの反応は予備還元に好適とされる
900℃前後の温度において著じるしい。しかし上述の如
く予備還元排出ガス（CO2リッチ）の一部を加えること
によって、炭素析出原因であるCOを希釈することがで
き、炭素の析出を抑制することができる。
析出が起こる。特にこの反応は予備還元に好適とされる
900℃前後の温度において著じるしい。しかし上述の如
く予備還元排出ガス（CO2リッチ）の一部を加えること
によって、炭素析出原因であるCOを希釈することがで
き、炭素の析出を抑制することができる。
以下本発明方法の実施例を挙げることによって本発明を
具体的に説明するが、本発明は該実施例のみに限定され
る性質のものではなく、必要に応じて適宜変更すること
ができる。
具体的に説明するが、本発明は該実施例のみに限定され
る性質のものではなく、必要に応じて適宜変更すること
ができる。
［実施例］ 第１図は本発明方法の一実施例を示すフロー図である。
（１）溶融還元炉１内の鉄浴中に酸素及び石炭を夫々矢
印４及び矢印５の如く吹き込み石炭をガス化する。一方
溶融還元炉１内にはポストコンバッション用酸素を矢印
６の如く吹き込みこの時発生する熱と、上記石炭ガス化
に伴なう部分燃焼熱とを利用して鉄鉱石と還元鉄を溶融
還元し溶鉄（矢印1a）を製造する。これらの過程におい
て硫黄濃度の調節の為、石灰石を矢印５に示す如く石炭
と混合して吹き込みスラグ塩基等を調節する。溶融還元
炉からは、ポストコンバッションの結果として生成され
るCO2及びH2Oガス（これらの量はポストコンバッション
率に支配される、ここに とし、又百分率で表わす場合もある）を含む1500〜1600
℃の高温ガスが発生する。
印４及び矢印５の如く吹き込み石炭をガス化する。一方
溶融還元炉１内にはポストコンバッション用酸素を矢印
６の如く吹き込みこの時発生する熱と、上記石炭ガス化
に伴なう部分燃焼熱とを利用して鉄鉱石と還元鉄を溶融
還元し溶鉄（矢印1a）を製造する。これらの過程におい
て硫黄濃度の調節の為、石灰石を矢印５に示す如く石炭
と混合して吹き込みスラグ塩基等を調節する。溶融還元
炉からは、ポストコンバッションの結果として生成され
るCO2及びH2Oガス（これらの量はポストコンバッション
率に支配される、ここに とし、又百分率で表わす場合もある）を含む1500〜1600
℃の高温ガスが発生する。
（２）上記溶融還元炉発生ガスを、矢印７の如くガス改
質設備８へ導くと共にここにメタン等の炭化水素ガスを
矢印９に添って吹き込み、下記（１）及び（２）の反応
に基づき酸化性ガス成分であるCO2及びH2OをCO及びH2等
に変換し、これによって還元ポテンシャルを上昇させ
る。
質設備８へ導くと共にここにメタン等の炭化水素ガスを
矢印９に添って吹き込み、下記（１）及び（２）の反応
に基づき酸化性ガス成分であるCO2及びH2OをCO及びH2等
に変換し、これによって還元ポテンシャルを上昇させ
る。
CO2＋CH4＝2CO＋２H2−49.3kcal/mol ……（１） H2O＋CH4＝CO＋３H2−59.1kcal/mol ……（２） また上記（１）及び（２）の反応は吸熱反応であるか
ら、該吸熱作用を利用することによってガス温度を900
〜1100℃まで容易に低下させることができる。ここに触
媒としてはダスト中の鉄分が加えられる。
ら、該吸熱作用を利用することによってガス温度を900
〜1100℃まで容易に低下させることができる。ここに触
媒としてはダスト中の鉄分が加えられる。
（３）上記ガス改質設備８から導出されたガスに、予備
還元炉３から排出されたCO2濃度の高いガスの一部をリ
サイクルして混合し（矢印10）、配管系内若しくはシャ
フト炉内でカーボンデポジション（炭素析出）の生じな
いガス酸化度（η＝0.1〜0.12）に調整する。尚リサイ
クルガスは排熱回収ボイラー11によって冷却されてお
り、該リサイクルガスを混合することによって予備還元
炉導入ガスの温度を若干低下させることが可能となる。
還元炉３から排出されたCO2濃度の高いガスの一部をリ
サイクルして混合し（矢印10）、配管系内若しくはシャ
フト炉内でカーボンデポジション（炭素析出）の生じな
いガス酸化度（η＝0.1〜0.12）に調整する。尚リサイ
クルガスは排熱回収ボイラー11によって冷却されてお
り、該リサイクルガスを混合することによって予備還元
炉導入ガスの温度を若干低下させることが可能となる。
（４）更に上記混合ガスの一部を冷却塔12へ分流して冷
却し、これを矢印13に示す如く本流14ら再合流させるこ
とによってシャフト炉導入ガス15の温度を700〜900℃ま
で低下させる。ここでは炭素析出が生じないことは前述
の通りである。
却し、これを矢印13に示す如く本流14ら再合流させるこ
とによってシャフト炉導入ガス15の温度を700〜900℃ま
で低下させる。ここでは炭素析出が生じないことは前述
の通りである。
（５）シャフト炉（又は予備還元炉）３においては、上
記シャフト炉導入ガス15によって炉頂からの鉄鉱石（又
はペレット）16が金属化率90％以上に還元される。尚シ
ャフト炉３から導出されるガスは、前述の如く排熱回収
ボイラー11を経由してその一部が自らの成分調整に利用
される。
記シャフト炉導入ガス15によって炉頂からの鉄鉱石（又
はペレット）16が金属化率90％以上に還元される。尚シ
ャフト炉３から導出されるガスは、前述の如く排熱回収
ボイラー11を経由してその一部が自らの成分調整に利用
される。
（６）上記シャフト炉で還元製造された高金属化率の還
元鉄17は、鉄鉱石18が添加されることによって低金属化
率の還元鉄19となって溶融還元炉１へ装入される。この
鉄鉱石18の添加によって溶融還元製鉄システム全体のガ
スバランスを確保することができるが、該鉄鉱石18の添
加量は前記の如きグラフに基づき定められる。
元鉄17は、鉄鉱石18が添加されることによって低金属化
率の還元鉄19となって溶融還元炉１へ装入される。この
鉄鉱石18の添加によって溶融還元製鉄システム全体のガ
スバランスを確保することができるが、該鉄鉱石18の添
加量は前記の如きグラフに基づき定められる。
尚下記第１表には各プロセスにおける操業実施原単位
を、下記第２表には溶融還元炉，ガス改質設備，シャフ
ト炉におけるガス成組等を示した。
を、下記第２表には溶融還元炉，ガス改質設備，シャフ
ト炉におけるガス成組等を示した。
［発明の効果］ 本発明は上述の如く構成されているので下記の如き優れ
た効果が発揮される。
た効果が発揮される。
（１）予備還元炉における鉄鉱石の金属化率を高めるこ
とができ、これによって予備還元鉄は該還元鉄の排出時
及び輸送時等に破壊及び粉化されない強固なものとな
り、予備還元の確実な操業を保証することができた。
とができ、これによって予備還元鉄は該還元鉄の排出時
及び輸送時等に破壊及び粉化されない強固なものとな
り、予備還元の確実な操業を保証することができた。
（２）上記高金属化に伴なうガスバランスの悪化を改善
することができ、もって溶融金属製鉄法の操業安定化を
実現することができた。
することができ、もって溶融金属製鉄法の操業安定化を
実現することができた。
【図面の簡単な説明】 第１図は本発明方法の一実施例を示すフロー図、第２図
は溶融還元製鉄法の原理を示す図、第３図はシャフト炉
ペレットの金属化率と圧潰強度を羽口からの距離の関数
として求めたグラフ、第４図は鉄鉱石原料の添加量を求
める為に用いられるグラフ、第５図は鉄浴式溶融還元炉
におけるポストコンバッション比率，鉄浴に装入される
還元鉄の金属化率，石炭消費量の関係を示すグラフであ
る。 １……溶融還元炉、３……予備還元炉 ８……ガス改質設備、９……メタン 17……還元鉄、18……鉄鉱石
は溶融還元製鉄法の原理を示す図、第３図はシャフト炉
ペレットの金属化率と圧潰強度を羽口からの距離の関数
として求めたグラフ、第４図は鉄鉱石原料の添加量を求
める為に用いられるグラフ、第５図は鉄浴式溶融還元炉
におけるポストコンバッション比率，鉄浴に装入される
還元鉄の金属化率，石炭消費量の関係を示すグラフであ
る。 １……溶融還元炉、３……予備還元炉 ８……ガス改質設備、９……メタン 17……還元鉄、18……鉄鉱石
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 水上 俊一 兵庫県明石市朝霧山手町24−７ (72)発明者 菊池 晶一 兵庫県神戸市灘区篠原伯母野山町２−３− １ (56)参考文献 特開 昭59−129707（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−123707（ＪＰ，Ａ) 特開 昭49−98716（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】鉄鉱石を予備還元炉で予備還元し、次いで
溶融還元炉へ導いて溶融還元を行なうと共に溶融還元炉
内で２次燃焼された高温排出ガスを炭化水素ガスによっ
て温度調節及び改質し、この改質ガスを、予備還元炉排
出ガスの一部に加えて予備還元炉へ導く様に構成した溶
融還元製鉄法において、予備還元炉における金属化率が
90％以上となる迄予備還元し、該予備還元炉から導出さ
れる還元鉄に鉄鉱石原料を加えてから溶融還元炉へ導入
する様にしたことを特徴とする溶融還元製鉄法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61075261A JPH0689387B2 (ja) | 1986-04-01 | 1986-04-01 | 溶融還元製鉄法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61075261A JPH0689387B2 (ja) | 1986-04-01 | 1986-04-01 | 溶融還元製鉄法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62230923A JPS62230923A (ja) | 1987-10-09 |
| JPH0689387B2 true JPH0689387B2 (ja) | 1994-11-09 |
Family
ID=13571099
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61075261A Expired - Fee Related JPH0689387B2 (ja) | 1986-04-01 | 1986-04-01 | 溶融還元製鉄法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0689387B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AU776002B2 (en) * | 1999-09-06 | 2004-08-19 | Jfe Steel Corporation | Method and facilities for metal smelting |
| JP2017088912A (ja) * | 2015-11-04 | 2017-05-25 | 株式会社神戸製鋼所 | 還元鉄の製造方法 |
| CN115491453B (zh) * | 2022-08-23 | 2023-12-19 | 攀钢集团西昌钢钒有限公司 | 一种PLCsmelt熔融还原炼铁方法及装置 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4998716A (ja) * | 1973-01-30 | 1974-09-18 | ||
| JPS59123707A (ja) * | 1982-12-28 | 1984-07-17 | Kawasaki Steel Corp | 溶融還元炉反応生成ガスの利用方法 |
| JPS59129707A (ja) * | 1983-01-17 | 1984-07-26 | Kawasaki Steel Corp | 金属酸化物の直接精錬法およびその装置 |
-
1986
- 1986-04-01 JP JP61075261A patent/JPH0689387B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62230923A (ja) | 1987-10-09 |
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