JPH068627B2 - 内燃機関の燃料噴射弁 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は内燃機関の燃料噴射弁に関する。

〔従来の技術〕

内燃機関、特にディーゼル機関において応答性のよい燃
料噴射制御を行なうためにピエゾ圧電素子を利用した燃
料噴射弁が公知である。（特開昭60-17250号公報或いは
特開昭60−1369号公報参照）。ピエゾ圧電素子は電圧を
印加すると軸線方向に伸長し、電圧を印加してから伸長
するまでの時間が50μsecから100μsecという極めて短
かい時間であるのでピエゾ圧電素子の伸長作用を利用す
ると応答性のよい燃料噴射制御が可能となる。そこで特
開昭60-17250号公報に記載された燃料噴射弁ではピエゾ
圧電素子の伸長作用によりニードルの受圧面に作用する
高圧燃料の燃料圧を高めてニードルを開弁させ、それに
よって燃料噴射を行なうようにしている。一方、特開昭
60−1369号公報に記載された燃料噴射弁ではノズル孔と
反対側のニードル端面に高圧燃料の燃料圧を作用させ、
ピエゾ圧電素子の収縮作用によりニードル端面に作用す
る高圧燃料の燃料圧を低下させてニードルを開弁させ、
それによって燃料噴射を行なうようにしている。

〔発明が解決しようとする問題点〕

ところでこれらの燃料噴射弁ではニードル受圧面に高圧
の燃料圧を加えてニードルに開弁方向の力を与え、ニー
ドル端面に高圧の燃料圧を加えてニードルに閉弁方向の
力を与え、ニードルを閉弁方向に付勢するばねを用いる
ことなくニードル受圧面とニードル端面に作用する力の
差によってニードルを閉弁状態に保持するようにしてい
る。しかしながらこのようにニードル受圧面とニードル
端面に作用する燃料圧によってニードルを閉弁状態に保
持しようとすると燃料圧が低くなったときにニードルを
閉弁方向に付勢する力が弱まり、燃料がノズル孔から漏
洩してしまうという問題がある。

また、これらの燃料噴射弁では高圧の燃料圧がピエゾ圧
電素子に直接作用する構造となっているので高圧の燃料
圧に耐え得るために大型のピエゾ圧電素子が必要とな
り、それに伴なって消費電力が増大するという問題があ
る。

また、特開昭60−1369号公報に記載された燃料噴射弁で
はニードル周りの間隙を介してニードル端面上に高圧の
燃料を導びき、この高圧の燃料の圧力を一時的に低下さ
せることによりニードルを開弁するようにしている。し
かしながら燃料圧が高くなってくるとニードル端面上に
作用する燃料圧が低下せしめられるや否や高圧の燃料が
ニードル周りの間隙を介してニードル端面上に導びかれ
るためにニードルが開弁後ただちに閉弁し、斯くして実
際上燃料が高圧になると燃料噴射制御を行なうことがで
きないという問題がある。

〔問題点を解決するための手段〕

上記問題点を解決するために本発明によれば閉弁方向に
ばね付勢されたニードルを具備し、噴射すべき燃料が流
通する燃料通路を燃料噴射弁本体内に形成し、ニードル
が燃料通路内の燃料圧を受ける受圧面を有すると共にこ
の受圧面に作用する燃料圧によってニードルが開弁方向
に付勢される燃料噴射弁において、ニードルと直列に配
置された制御ロッドを具備し、制御ロッドの中間部に形
成した受圧面に燃料通路内の燃料圧を作用させてこの燃
料圧を制御ロッドを介しニードルに伝えることによりニ
ードルに閉弁方向の力を与え、燃料通路から常時隔離さ
れておりかつ燃料通路内の燃料圧よりも低い圧力の燃料
で満たされている制御ロッド加圧室を設けると共にニー
ドルと反対側に位置する制御ロッドの端面に制御ロッド
加圧室内の燃料圧を作用させ、制御ロッド加圧室内の燃
料圧をピエゾ圧電素子の伸縮作用により制御してニード
ルの開閉制御を行うようにしている。

〔実施例〕

第２図および第３図を参照すると、１はディーゼル機関
本体、２はシリンダブロック、３はシリンダヘッド、４
はピストン、５は燃焼室、６は吸気弁、７は排気弁、８
は燃焼室５内に配置された燃料噴射弁、９は吸気マニホ
ルドを夫々示し、吸気マニホルド９の入口部は過給機Ｔ
に接続される。燃料噴射弁８は燃料供給管１０を介して
各気筒に共通の燃料蓄圧管１１に連結される。燃料蓄圧
管１１はその内部に容積一定の蓄圧室１２を有し、この
蓄圧室１２内の燃料が燃料供給管１０を介して燃料噴射
弁８に供給される。一方、蓄圧室１２は燃料供給管１３
を介して吐出圧制御可能な燃料供給ポンプ１４の吐出口
に連結される。燃料供給ポンプ１４の吸込口は燃料ポン
プ１５の吐出口に連結され、この燃料ポンプ１５の吸込
口は燃料リザーバタンク１６に連結される。また、各燃
料噴射弁８は燃料返戻導管１７を介して燃料リザーバタ
ンク１６に連結される。燃料ポンプ１５は燃料リザーバ
タンク１６内の燃料を燃料供給ポンプ１４内に送り込む
ために設けられており、燃料ポンプ１５がなくても燃料
供給ポンプ１４内に燃料を吸込むことが可能な場合には
燃料ポンプ１５を特に設ける必要はない。これに対して
燃料供給ポンプ１４は高圧の燃料を吐出するために設け
られており、燃料供給ポンプ１４から吐出された高圧の
燃料は蓄圧室１２内に蓄積される。

第１図に燃料噴射弁８の側面断面図を示す。第１図を参
照すると、２０は燃料噴射弁本体、２１はノズル、２２
はスペーサ、２３はノズル２１およびスペーサ２２を燃
料噴射弁本体２０に固定するためのノズルホルダ、２４
は燃料流入口、２５はノズル２３の先端部に形成された
ノズル孔を夫々示す。燃料噴射弁本体２０、スペーサ２
２、ノズル２１内には互いに直列に配置された制御ロッ
ド２６、加圧ピン２７およびニードル２８が摺動可能に
挿入される。制御ロッド２６の上方部には大径部26ａが
形成され、大径部26ａの上方には小径部26ｂが形成され
る。大径部26ａはその上端部に環状をなす受圧面26ｃを
有する。また、大径部26ａの上方には燃料室２９が形成
され、この燃料室２９は燃料流入口２４および燃料供給
管１０を介して蓄圧管１２（第２図）に連結される。従
って燃料室２９内には蓄圧室１２内の燃料圧が加わって
おり、燃料室２９内の燃料圧が制御ロッド２６の受圧面
26ｃに作用する。ニードル２８は円錐状をなす受圧面３
０を有し、この受圧面３０の周りにニードル加圧室３１
が形成される。ニードル加圧室３１は一方では燃料通路
３２を介して燃料流入口２４に連結され、他方ではニー
ドル２８の周りに形成された環状の燃料通路３３を介し
てノズル孔２５に連結される。燃料噴射弁本体２０内に
は加圧ピン２７を下方に向けて付勢する圧縮ばね３４が
挿入され、ニードル２８はこの圧縮ばね３４によって下
方に押圧される。

一方、燃料噴射弁本体２０の上端部にはニードル開閉制
御装置３５が取付けられる。ニードル開閉制御装置３５
のケーシング３６内には、油圧ピストン３７が摺動可能
に挿入され、油圧ピストン３７の小径部37ａとニードル
小径部26ｂの上端面間には制御ロッド加圧室３８が形成
される。油圧ピストン３７にはＯリング３９が取付けら
れ、油圧ピストン３７の大径部37ｂとケーシング３６間
にはピエゾ圧電素子４０が配置される。このピエゾ圧電
素子４０は薄板状の圧電素子を多数枚積層した積層構造
をなしており、このピエゾ圧電素子４０に電圧を印加す
るとピエゾ圧電素子４０は電歪効果によって長手方向の
歪を生ずる、即ち長手方向に伸びる。この伸び量は例え
ば５０μｍ程度の少量であるが応答性が極めて良好であ
り、電圧を印加してから伸びるまでの応答時間は80μse
c程度である。電圧の印加を停止すればピエゾ圧電素子
４０はただちに縮む。第１図に示されるように油圧ピス
トン３７とケーシング３６間には皿ばね４１が挿入さ
れ、この皿ばね４１のばね力によって油圧ピストン３７
はピエゾ圧電素子４０に向けて押圧される。第１図に示
すように燃料噴射弁本体２０内には制御ロッド加圧室３
８内に連通する燃料通路４２が形成され、この燃料通路
４２内には逆止弁４３が挿入される。制御ロッド加圧室
３８はこれら燃料通路４２および逆止弁４３を介して燃
料ポンプ１５（第２図）に連結され、制御ロッド加圧室
３８内の燃料が漏洩すると燃料が燃料通路４２および逆
止弁４３を介して制御ロッド加圧室３８内に補給され
る。

制御ロッド加圧室３８内の燃料、即ち制御油が加圧され
ていないときにはニードル２８には制御ロッド２６の受
圧面26ｃに作用する下向きの力と、圧縮ばね３４による
下向きの力と、ニードル２８の受圧面３０に作用する上
向きの力が加わる。このとき上向きの力が下向きの力の
総和よりも若干大きくなるように制御ロッド受圧面26ｃ
の面積、圧縮ばね３４のばね力およびニードル２８の受
圧面３０の面積が設定されている。従ってこのときニー
ドル２８には上向きの力が作用しており、斯くしてニー
ドル２８が上昇するためにノズル孔２５から燃料が噴射
される。次いでピエゾ圧電素子４０に電圧が印加される
とピエゾ圧電素子４０が伸びるために油圧ピストン３７
が下降し、その結果制御ロッド加圧室３８内の圧力が上
昇する。このとき制御ロッド小径部26ｂの上端面に下向
きの力が作用するために制御ロッド２６が下降し、斯く
してニードル２８が下降するために燃料の噴射が停止さ
れる。このときの応答性は上述したように80μsec程度
であって極めて速い。一方、ピエゾ圧電素子４０への電
圧の印加が停止せしめられるとピエゾ圧電素子４０は縮
み、その結果制御ロッド加圧室３８内の燃料圧、即ち制
御油圧が低下するために制御ロッド２６およびニードル
２８が上昇して燃料噴射が開始せしめられる。このとき
の応答性も80μsec程度であって極めて速い。なお、上
述したように制御ロッド加圧室３８内の燃料、即ち制御
油圧が加圧されていない場合にニードル２８に作用する
上向きの力が下向きの力の総和よりも若干大きくなるよ
うに制御ロッド受圧面26ｃの面積、圧縮ばね３４のばね
力およびニードル２８の受圧面３０の面積が定められて
いる。従って制御ロッド小径部26ｂの上端面に小さな下
向きの力を加えればニードル２８を下降させることがで
きる。即ち、ニードル２８を下降させるために昇圧すべ
き制御ロッド加圧室３８内の燃料圧、即ち制御油圧は小
さくてすみ、斯くしてピエゾ圧電素子４０に加えるべき
電力も小電力で足りる。

第４図および第５図は吐出圧制御可能な燃料供給ポンプ
１４の一例を示す。第４図を参照すると燃料供給ポンプ
１４はポンプケーシング５０により固定支持された固定
軸５１と、固定軸５１回りで回転するロータ５２と、ピ
ボットピン５３を介してポンプケーシング５０に揺動可
能に取付けられたステータ５４と、ステータ５４内にお
いて軸受５５を介して回転可能に支持されたリング５６
とを有する。ロータ５２は放射状に配置された多数個の
ラジアルピストン５７を具備し、各ラジアルピストン５
７とリング５６との間にはラジアルピストン５７と共に
回転するシュー５８が挿入される。ロータ５２が回転す
るとそれに伴なってラジアルピストン５７も回転し、こ
のときシュー５８がリング５６の内周面を摺動すると共
にシュー５８との摩擦力によってリング５６も回転す
る。固定軸５１には吸込口５９と吐出口６０とが形成さ
れ、吸込口５９は燃料ポンプ１５（第２図）へ、吐出口
６０は蓄圧室１２（第２図）へ夫々連結される。各ラジ
アルピストン５７のシリンダ室６１は吸込口５９および
吐出口６０と交互に連通する。シリンダ室６１が吸込口
５９と連通したときにラジアルピストン５７が半径方向
外方に移動するためにシリンダ室６１内に燃料が吸込ま
れ、シリンダ室６１が吐出口６０と連通したときに圧縮
された燃料がシリンダ室６１から吐出口６０に排出され
る。吐出口６０に排出される燃料の圧力はラジアルピス
トン５７のストロークに依存しており、ラジアルピスト
ン５７のストロークはステータ５４の位置によって定ま
る。従ってステータ５４をピボットピン５３回りに揺動
せしめることによって燃料供給ポンプ１４の吐出圧を制
御することができる。

第４図および第５図を参照するとポンプケーシング５０
の下部には固定軸５１の軸線方向に摺動可能な制御レバ
ー６２が配置される。この制御レバー６２は制御レバー
６２の軸線に対して傾斜した長溝６３を有し、この長溝
６３内にステータ５４の下部に形成されたアーム６４が
摺動可能に挿入される。従って制御レバー６２をその軸
線方向に移動させるとステータ５４が揺動し、それによ
って燃料供給ポンプ１４の吐出圧が制御される。制御レ
バー６２は減速機構６５を介して駆動装置６６に連結さ
れる。この実施例では駆動装置６６はステップモータか
ら形成されるが必ずしもステップモータを使用する必要
はなく、例えば駆動装置６６としてリニアソレノイドそ
の他の手段を用いることができる。駆動装置６６により
制御レバー６２はその軸線方向に移動せしめられ、従っ
て燃料供給ポンプ１４の吐出圧は駆動装置６６によって
制御される。

再び第２図を参照すると、燃料噴射弁８および駆動装置
６６を制御するための電子制御ユニット７０が設けられ
る。この電子制御ユニット７０はディジタルコンピュー
タからなり、双方向性バス７１によって相互に接続され
たＲＯＭ（リードオンメモリ）７２、ＲＡＭ（ランダム
アクセスメモリ）７３、ＣＰＵ（マイクロプロセツサ）
７４、入力ポート７５および出力ポート７６を具備す
る。

第２図に示されるように燃料蓄圧管１１の端部には蓄圧
室１２内の燃料圧を検出する燃料圧センサ８０が取付け
られる。燃料圧センサ８０は蓄圧室１２内の燃料圧に比
例した出力電圧を発生し、この燃料圧センサ８０はＡＤ
変換器８１を介して入力ポート７５に接続される。一
方、吸気マニホルド９内には吸気マニホルド９内の過給
圧を検出する過給圧センサ８２が取付けられる。過給圧
センサ８２は吸気マニホルド９内の圧力に比例した出力
電圧を発生し、この過給圧センサ８２はＡＤ変換器８３
を介して入力ポート７５に接続される。また、機関本体
１には機関冷却水温を検出する水温センサ８４が取付け
られる。水温センサ８４は機関冷却水温に比例した出力
電圧を発生し、この水温センサ８４はＡＤ変換器８５を
介して入力ポート７５に接続される。また、アクセルペ
ダル８６にはアクセルペダル８６の踏込み量に比例した
出力電圧を発生する負荷センサ８７が取付けられる。こ
の負荷センサ８７はＡＤ変換器８８を介して入力ポート
７５に接続される。また、機関クランクシヤフトには一
対のディスク89，90が取付けられ、これらディスク89，
90の歯付外周面に対向して一対のクランク角センサ91，
92が配置される。一方のクランク角センサ９１は例えば
１番気筒が吸気上死点にあることを示す出力パルスを発
生し、従ってこのクランク角センサ９１の出力パルスか
らいずれの気筒の燃料噴射弁８を作動せしめるかを決定
することができる。他方のクランク角センサ９２はクラ
ンクシャフトが一定角度回転する毎に出力パルスを発生
し、従ってクランク角センサ９２の出力パルスから機関
回転数を計算することができる。これらのクランク角セ
ンサ91，92は入力ポート７５に接続される。一方、出力
ポート７６は駆動回路９３を介してステップモータから
なる駆動装置６６に接続され、駆動回路９４を介して対
応する燃料噴射弁８のピエゾ圧電素子４０に接続され
る。

次に第６図から第１０図を参照して本発明による燃料噴
射制御装置の作動について説明する。

第６図はメインルーチンを示しており、このメインルー
チンは一定のクランク角度毎の割込みによって実行され
る。第６図を参照するとまず始めにステップ100におい
て機関回転数Ｎを表わすクランク角センサ９２の出力信
号、アクセルペダルの踏込み量Ｌを表わす負荷センサ８
７の出力信号、過給圧Ｂを表わす過給圧センサ８２の出
力信号、機関冷却水温Ｔを表わす水温センサ８４の出力
信号、および蓄圧室１２内の燃料圧Ｐを表わす、燃料圧
センサ８０の出力信号がCPU 74内に順次入力され、クラ
ンク角センサ９２の出力信号から機関回転数Ｎが計算さ
れる。これらの機関回転数Ｎ、アクセルペダルの踏込み
量Ｌ、過給圧Ｂ、水温Ｔおよび燃料圧ＰはRAM 73内に記
憶される。次いでステップ200では噴射量τの計算が行
なわれ、ステップ300では噴射時期の計算が行なわれ、
ステップ400では燃料圧Ｐの制御が行なわれる。ステッ
プ200における噴射量τの計算は第７図に示され、ステ
ップ300における噴射時期の計算は第８図に示され、ス
テップ400における燃料圧Ｐの制御は第９図に示されて
いる。

第７図は燃料噴射量τを計算するためのフローチヤート
を示す。第７図を参照すると、まず始めにステップ201
においてアクセルペダルの踏込み量、即ち負荷Ｌから基
本燃料噴射量τ_０が計算される。第１０図(a)は基本燃
料噴射量τ_０と負荷Ｌとの関係を示しており、この関係
は予めROM 72内に記憶されている。次いでステップ202
では過給圧Ｂから過給補正係数Ｋ_１が計算される。第１
０図(b)に示すように過給圧補正係数Ｋ_１は過給圧Ｂが
高くなるにつれて大きくなる。第１０図(b)に示す関係
は予めROM 72内に記憶されている。次いでステップ203
では噴射量τ＝Ｋ_１・τ_０が計算される。次いでステッ
プ204では水温Ｔから最大噴射量MAXが計算される。第１
０図(c)に示す如く白煙の発生を防止するために最大噴
射量MAXは水温Ｔが高くなるにつれて小さくなる。次い
でステップ205では噴射量τが最大噴射量MAXよりも大き
いか否かが判別される。τ＞MAXであればステップ206に
進んでτ＝MAXとされる。従って最大噴射量MAXは水温Ｔ
によって制限されることになる。

第８図は燃料噴射期間を計算するためのフローチヤート
を示す。第８図を参照すると、まず始めにステップ301
において機関回転数Ｎと負荷Ｌから噴射開始時期τ_ａが
計算される。第１０図(d)に示すように噴射開始時期τ
₁₁、…τ_mnと機関回転数Ｎ、負荷Ｌとの関係はマップの
形で予めROM 72内に記憶されており、このマップから噴
射開始時期τ_ａが計算される。次いでステップ302では
水温Ｔから水温補正係数Ｋ_２が計算される。水温補正係
数Ｋ_２は第１０図(f)に示すように水温Ｔが高くなると
小さくなり、第１０図(f)に示す関係は予めROM 72内に
記憶されている。次いでステップ303では過給圧Ｂから
過給補正係数Ｋ_３が計算される。過給圧補正係数Ｋ_３は
第１０図(e)に示すように過給圧Ｂが高くなると大きく
なり、第１０図(e)に示す関係は予めROM 72内に記憶さ
れている。次いでステップ304ではステップ301で求めら
れた噴射開始時期τ_ａに補正係数Ｋ_２，Ｋ_３が加算され
て実際の噴射開始時期τ_ａが求められる。実際の噴射開
始時期τ_ａはＫ_２，Ｋ_３が増大するにつれて大きくな
る、即ち早められる。次いでステップ305では第７図に
示すルーチンにおいて計算された噴射量τと、実際の噴
射開始時期τ_ａから噴射完了時期τ_ｂが計算される。斯
くして得られた噴射開始時期τ_ａおよび噴射完了時期τ
_ｂはステップ306において出力ポート７６に出力され、
これらτ_ａ，τ_ｂに従って各燃料噴射弁８の噴射制御が
行なわれる。

第９図は燃料圧Ｐの制御を行なうためのフローチヤート
を示す。第９図を参照すると、まず始めにステップ401
において機関回転数Ｎと負荷Ｌから基準燃料圧Ｐ_０が計
算される。第１０図(g)に示すように基準燃料圧Ｐ₁₁…
Ｐ_mnと機関回転数Ｎ、負荷Ｌとの関係はマップの形で予
めROM 72内に記憶されており、このマップから基準燃料
圧Ｐ_０が計算される。次いでステップ402では水温Ｔか
ら水温補正係数Ｋ_４が計算される。水温補正係数Ｋ_４は
第１０図(i)に示すように水温Ｔが高くなるにつれて大
きくなり、第１０図(i)に示す関係は予めROM 72内に記
憶されている。次いでステップ403では過給圧Ｂから過
給圧補正係数Ｋ_５が計算される。過給圧補正係数Ｋ_５は
第１０図(h)に示すように過給圧Ｂが高くなるにつれて
大きくなり、第１０図(h)に示す関係は予めROM 72内に
記憶されている。次いでステップ404ではステップ401で
求められた基準燃料圧Ｐ_０に補正係数Ｋ_４，Ｋ_５を乗算
することにより目標とする基準燃料圧Ｐ_０、即ち目標燃
料圧Ｐ_０が求められる。この目標燃料圧Ｐ_０は水温Ｔが
高くなるほど大きくなり、過給圧Ｂが高くなるほど大き
くなる。次いでステップ405では目標燃料圧Ｐ_０と現在
の燃料圧Ｐとの差の絶対値がΔＰよりも小さいか否かが
判別される。｜Ｐ_０−Ｐ｜≧ΔＰのときはステップ406
に進んでＰ＞Ｐ_０であるか否かが判別される。Ｐ＞Ｐ_０
のときはステップ407に進んで駆動装置６６、即ちステ
ップモータ６６のステップ位置ＳＴから一定ステップ数
Ａが減算される。その結果燃料供給ポンプ１４の制御レ
バー６２（第４図、第５図）が燃料供給ポンプ１４の吐
出圧を減少する方向に移動せしめられるために蓄圧室１
２内の燃料圧はただちに減少する。一方、Ｐ≦Ｐ_０のと
きはステップ408に進んでステップモータ６６のステッ
プ位置ＳＴに一定ステップ数Ａが加算される。その結果
燃料供給ポンプ１４の制御レバー６２が燃料供給ポンプ
１４の吐出圧を増大する方向に移動せしめられるために
蓄圧室１２内の燃料圧はただちに上昇する。一方、ステ
ップ405において｜Ｐ_０−Ｐ｜＜ΔＰであると判別され
たときは処理ルーチンを完了し、このときステップモー
タ６６は静止状態に保持される。このようにして蓄圧室
１２内の燃料圧Ｐが目標燃料圧Ｐ_０に維持される。

なお、ニードル加圧室３１内に作用する燃料圧が低くな
るほど制御ロッド加圧室３８内に作用する制御油圧を低
くしてもニードル８を閉弁状態に保持することができ
る。従ってニードル８を閉弁するためにピエゾ圧電素子
４０に加える電圧を燃料圧が低くなるにつれて小さくす
ることもできる。

〔発明の効果〕

制御ロッド加圧室内の燃料圧は噴射すべき燃料の圧力よ
りも低く、制御ロッド加圧室内の燃料圧を少しばかり上
昇せしめればニードルが閉弁するので小型のピエゾ圧電
素子を使用することができ、消費電力を低減することが
できる。

【図面の簡単な説明】

第１図は燃料噴射弁の側面断面図、第２図はディーゼル
機関を図解的に示した平面図、第３図はディーゼル機関
の側面断面図、第４図は燃料供給ポンプの側面断面図、
第５図は第４図の制御レバーおよびその駆動装置の平面
図、第６図はメインルーチンを示すフローチヤート、第
７図は噴射量の計算を実行するためのフローチヤート、
第８図は噴射期間の計算を実行するためのフローチヤー
ト、第９図は燃料圧の制御を実行するためのフローチヤ
ート、第１０図は補正係数等を示す線図である。 ８…燃料噴射弁、２６…制御ロッド、 26ｃ，30…受圧面、２８…ニードル、 ３４…圧縮ばね、４０…ピエゾ圧電素子。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】閉弁方向にばね付勢されたニードルを具備
   し、噴射すべき燃料が流通する燃料通路を燃料噴射弁本
   体内に形成し、ニードルが該燃料通路内の燃料圧を受け
   る受圧面を有すると共に該受圧面に作用する燃料圧によ
   ってニードルが開弁方向に付勢される燃料噴射弁におい
   て、ニードルと直列に配置された制御ロッドを具備し、
   該制御ロッドの中間部に形成した受圧面に上記燃料通路
   内の燃料圧を作用させてこの燃料圧を制御ロッドを介し
   ニードルに伝えることによりニードルに閉弁方向の力を
   与え、上記燃料通路から常時隔離されておりかつ該燃料
   通路内の燃料圧よりも低い圧力の燃料で満たされている
   制御ロッド加圧室を設けると共にニードルと反対側に位
   置する制御ロッドの端面に該制御ロッド加圧室内の燃料
   圧を作用させ、該制御ロッド加圧室内の燃料圧をピエゾ
   圧電素子の伸縮作用により制御してニードルの開閉制御
   を行うようにした内燃機関の燃料噴射弁。