JPH0673461A - フロータ炉におけるストリップ安定走行方法 - Google Patents
フロータ炉におけるストリップ安定走行方法Info
- Publication number
- JPH0673461A JPH0673461A JP7958692A JP7958692A JPH0673461A JP H0673461 A JPH0673461 A JP H0673461A JP 7958692 A JP7958692 A JP 7958692A JP 7958692 A JP7958692 A JP 7958692A JP H0673461 A JPH0673461 A JP H0673461A
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- Japan
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- furnace
- pressure
- floater
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- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 ストリップの横揺れ等を防止して安定した走
行を図る。 【構成】 ノズル３よりストリップＳの下面に気体（例
えば熱風）を噴出してストリップＳを浮揚搬送するフロ
ータ炉１において、ストリップＳの走行状態、例えば左
右のノズルフェイス圧ＰL，ＰRを検出し、その検出結果
に基づいてストリップ両側の支持圧力差（│ＰL−Ｐ
R│）が最小となるように幅方向の気体噴出量を調整す
る。
行を図る。 【構成】 ノズル３よりストリップＳの下面に気体（例
えば熱風）を噴出してストリップＳを浮揚搬送するフロ
ータ炉１において、ストリップＳの走行状態、例えば左
右のノズルフェイス圧ＰL，ＰRを検出し、その検出結果
に基づいてストリップ両側の支持圧力差（│ＰL−Ｐ
R│）が最小となるように幅方向の気体噴出量を調整す
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ストリップを浮揚搬送
するフロータ炉におけるストリップ安定走行方法に関す
るものである。
するフロータ炉におけるストリップ安定走行方法に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、図９に示すように、炉内に設けた
静圧パッド用ノズル１００より熱風等の気体１０１を噴
出しながらストリップＳを浮揚搬送するフロータ炉が知
られている。しかしながら、圧延後のストリップＳには
Ｃ反り、逆反り、耳延び、中延び等があって形状が必ず
しも一様でないため、ノズルフェイス部１０２、即ちス
トリップ浮揚搬送支持面におけるストリップ支持圧力を
幅方向両側で釣り合わせるのが困難であり、このバラン
スがとれないと、図１０に示すようにストリップＳが幅
方向に移動する水平揺れや、図１１に示すようにストリ
ップＳの両側が上下するローリングを生じて、静圧パッ
ド用ノズル１００や幅規制部材（図示せず）等に接触し
てストリップＳが損傷するという問題点があった。
静圧パッド用ノズル１００より熱風等の気体１０１を噴
出しながらストリップＳを浮揚搬送するフロータ炉が知
られている。しかしながら、圧延後のストリップＳには
Ｃ反り、逆反り、耳延び、中延び等があって形状が必ず
しも一様でないため、ノズルフェイス部１０２、即ちス
トリップ浮揚搬送支持面におけるストリップ支持圧力を
幅方向両側で釣り合わせるのが困難であり、このバラン
スがとれないと、図１０に示すようにストリップＳが幅
方向に移動する水平揺れや、図１１に示すようにストリ
ップＳの両側が上下するローリングを生じて、静圧パッ
ド用ノズル１００や幅規制部材（図示せず）等に接触し
てストリップＳが損傷するという問題点があった。
【０００３】そこで、従来、上記ストリップＳの水平揺
れ、ローリング（以下、これらを総称して「横揺れ」と
いう。）、および横揺れに起因する蛇行を防止する方法
として、ストリップＳの上方に配置したトップノズルよ
りストリップＳの上面に熱風等を吹き付けて荷重の増加
を図る方法や、ストリップＳの走行張力を増加する方法
が提案されている。
れ、ローリング（以下、これらを総称して「横揺れ」と
いう。）、および横揺れに起因する蛇行を防止する方法
として、ストリップＳの上方に配置したトップノズルよ
りストリップＳの上面に熱風等を吹き付けて荷重の増加
を図る方法や、ストリップＳの走行張力を増加する方法
が提案されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、トップ
ノズルを用いた方法は、トップノズルの風圧に対抗して
静圧パッド用ノズル１００の噴出圧力を大きくしなけれ
ばならず送風動力が大きくなる、また、静圧パッド用ノ
ズル１００の数が増加してフロータ炉の構造が複雑で大
型になる、さらに、炉内加熱量が多くなり燃料原単位が
悪くなるという問題点があった。また、ストリップＳの
走行張力を増加する方法は、ストリップ処理条件で既に
一定の張力をストリップＳに付与すべく調整されている
ので、防止策としては不適当であった。
ノズルを用いた方法は、トップノズルの風圧に対抗して
静圧パッド用ノズル１００の噴出圧力を大きくしなけれ
ばならず送風動力が大きくなる、また、静圧パッド用ノ
ズル１００の数が増加してフロータ炉の構造が複雑で大
型になる、さらに、炉内加熱量が多くなり燃料原単位が
悪くなるという問題点があった。また、ストリップＳの
走行張力を増加する方法は、ストリップ処理条件で既に
一定の張力をストリップＳに付与すべく調整されている
ので、防止策としては不適当であった。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は上記問題点を解
決し、フロータ炉におけるストリップの横揺れや蛇行を
防止する新たなストリップ安定走行方法を提供するため
になされたもので、ストリップの走行状態を検出し、そ
の検出結果に基づいてストリップ両側の支持圧力差が最
小となるように幅方向の気体噴出量を調整するものであ
る。
決し、フロータ炉におけるストリップの横揺れや蛇行を
防止する新たなストリップ安定走行方法を提供するため
になされたもので、ストリップの走行状態を検出し、そ
の検出結果に基づいてストリップ両側の支持圧力差が最
小となるように幅方向の気体噴出量を調整するものであ
る。
【０００６】
【実施例】以下、添付図面を参照して本発明の実施例に
ついて説明する。図１から図６は本発明の第１実施例を
示し、フロータ炉１の炉本体２には、ストリップＳの搬
送方向（矢印Ｘ方向）に沿って所定間隔ごとに静圧パッ
ド用ノズル３（以下「ノズル３」という。）が配置され
ている。上記ノズル３は、熱風チャンバ４の周囲に水冷
ジャケット５を設けた２重構造となっており、上記熱風
チャンバ４が熱風供給路６に接続され、水冷ジャケット
５が冷却水供給路７に接続されている。
ついて説明する。図１から図６は本発明の第１実施例を
示し、フロータ炉１の炉本体２には、ストリップＳの搬
送方向（矢印Ｘ方向）に沿って所定間隔ごとに静圧パッ
ド用ノズル３（以下「ノズル３」という。）が配置され
ている。上記ノズル３は、熱風チャンバ４の周囲に水冷
ジャケット５を設けた２重構造となっており、上記熱風
チャンバ４が熱風供給路６に接続され、水冷ジャケット
５が冷却水供給路７に接続されている。
【０００７】ノズル３の上部にはストリップ搬送方向上
流側と下流側に炉幅方向のスリット８，８が形成されて
いる。また、スリット８，８の中間には、中央に仕切板
１０を有する幅方向の風量調整用スリット９が形成さ
れ、このスリット９の左側開口部９Lと右側開口部９Rか
ら噴出される熱風量が風量調整装置１１で調整可能とな
っている。
流側と下流側に炉幅方向のスリット８，８が形成されて
いる。また、スリット８，８の中間には、中央に仕切板
１０を有する幅方向の風量調整用スリット９が形成さ
れ、このスリット９の左側開口部９Lと右側開口部９Rか
ら噴出される熱風量が風量調整装置１１で調整可能とな
っている。
【０００８】上記風量調整装置１１において、圧力検出
器１２はノズル３の上面の炉幅方向に設けた複数の圧力
測定孔１３にそれぞれ収容されており、これら圧力検出
器１２で検出されたノズルフェイス圧が圧力演算器１４
に出力され、圧力演算器１４で左側領域の平均ノズルフ
ェイス圧ＰLと右側領域の平均ノズルフェイス圧ＰRがそ
れぞれ演算され、その演算結果が弁制御装置１５に出力
されるようになっている。
器１２はノズル３の上面の炉幅方向に設けた複数の圧力
測定孔１３にそれぞれ収容されており、これら圧力検出
器１２で検出されたノズルフェイス圧が圧力演算器１４
に出力され、圧力演算器１４で左側領域の平均ノズルフ
ェイス圧ＰLと右側領域の平均ノズルフェイス圧ＰRがそ
れぞれ演算され、その演算結果が弁制御装置１５に出力
されるようになっている。
【０００９】また、風量調整弁１６は、中空円筒体の回
転軸１７と、この回転軸１７に固定した弁体１８とから
なり、熱風チャンバ４の内部でスリット９に沿って配置
され、回動自在に支持されている。上記弁体１８は、図
４に示すように、左右の扇状断面部１８L，１８Rからな
り、左側扇状断面部１８Lと右側扇状断面部１８Rの回転
軸１７に対する取付角度がずらしてあり、左右の扇状断
面部１８L，１８Rの境界部をスリット９の中央に位置さ
せ、回転軸１７の回転に基づいて上記扇状断面図１
８L，１８Rよって左側開口部９Lと右側開口部９Rが選択
的に開閉されるとともに、その開口率が調整可能となっ
ている。
転軸１７と、この回転軸１７に固定した弁体１８とから
なり、熱風チャンバ４の内部でスリット９に沿って配置
され、回動自在に支持されている。上記弁体１８は、図
４に示すように、左右の扇状断面部１８L，１８Rからな
り、左側扇状断面部１８Lと右側扇状断面部１８Rの回転
軸１７に対する取付角度がずらしてあり、左右の扇状断
面部１８L，１８Rの境界部をスリット９の中央に位置さ
せ、回転軸１７の回転に基づいて上記扇状断面図１
８L，１８Rよって左側開口部９Lと右側開口部９Rが選択
的に開閉されるとともに、その開口率が調整可能となっ
ている。
【００１０】さらに、回転軸１７の一端は駆動装置１９
に駆動連結され、上記弁制御装置１５からの信号に基づ
いて回転軸１７が正方向または逆方向に回転されるよう
になっている。また、回転軸１７の両端部がロータリジ
ョイント２０，２０を介して冷却装置に接続されてい
る。
に駆動連結され、上記弁制御装置１５からの信号に基づ
いて回転軸１７が正方向または逆方向に回転されるよう
になっている。また、回転軸１７の両端部がロータリジ
ョイント２０，２０を介して冷却装置に接続されてい
る。
【００１１】以上の構成を有するノズル３では、熱風供
給路６より供給された熱風は、スリット８，８より噴出
され、矢印Ｘ方向に搬送されるストリップＳの下面に吹
き付けられ、ストリップＳが浮揚搬送される。また、冷
水ジャケット５と回転軸１７には冷水が供給され、ノズ
ル３、回転軸１７および弁体１８が冷却される。
給路６より供給された熱風は、スリット８，８より噴出
され、矢印Ｘ方向に搬送されるストリップＳの下面に吹
き付けられ、ストリップＳが浮揚搬送される。また、冷
水ジャケット５と回転軸１７には冷水が供給され、ノズ
ル３、回転軸１７および弁体１８が冷却される。
【００１２】風量調整装置１１では、圧力検出器１２が
ノズルフェイス部の圧力をそれぞれ所定時間ごとに検出
し、その検出結果を圧力演算器１４に出力する。圧力演
算器１４は上記検出結果に基づいて左側領域の平均ノズ
ルフェイス圧ＰRと右側領域の平均ノズルフェイス圧ＰL
をそれぞれ演算する。弁制御装置１５は平均ノズルフェ
イス圧ＰLとＰRの圧力差（ＰR−ＰL）に基づいて駆動装
置１９を駆動し、弁体１８を回動して左側及び右側開口
部９L，９Rの開口率を調整し、左右の平均ノズルフェイ
ス圧ＰL，ＰRが等しくなるように設定する。
ノズルフェイス部の圧力をそれぞれ所定時間ごとに検出
し、その検出結果を圧力演算器１４に出力する。圧力演
算器１４は上記検出結果に基づいて左側領域の平均ノズ
ルフェイス圧ＰRと右側領域の平均ノズルフェイス圧ＰL
をそれぞれ演算する。弁制御装置１５は平均ノズルフェ
イス圧ＰLとＰRの圧力差（ＰR−ＰL）に基づいて駆動装
置１９を駆動し、弁体１８を回動して左側及び右側開口
部９L，９Rの開口率を調整し、左右の平均ノズルフェイ
ス圧ＰL，ＰRが等しくなるように設定する。
【００１３】具体的に、左側領域の平均ノズルフェイス
圧ＰLが右側領域の平均ノズルフェイス圧ＰRよりも高い
場合、弁体１８は図６の状態に設定され、右側開口部９
Rが開放されとともに、この右側開口部９Rの開口率が圧
力差に応じて調整される。一方、左側断面部１８Lで左
側開口部９Lが閉鎖される。その結果、スリット９では
右側開口部９Rからのみ熱風が噴出され、平均ノズルフ
ェイス圧ＰL，ＰRの不均衡が是正される。
圧ＰLが右側領域の平均ノズルフェイス圧ＰRよりも高い
場合、弁体１８は図６の状態に設定され、右側開口部９
Rが開放されとともに、この右側開口部９Rの開口率が圧
力差に応じて調整される。一方、左側断面部１８Lで左
側開口部９Lが閉鎖される。その結果、スリット９では
右側開口部９Rからのみ熱風が噴出され、平均ノズルフ
ェイス圧ＰL，ＰRの不均衡が是正される。
【００１４】また、右側領域の平均ノズルフェイス圧Ｐ
Rが左側領域の平均ノズルフェイス圧ＰLよりも高い場
合、弁体１８は図５の状態に設定され、左側開口部９L
が開放されとともに、この左側開口部９Lの開口率が圧
力差に応じて調整される。一方、右側断面部１８Rで右
側開口部９Rが閉鎖される。その結果、スリット９では
左側開口部９Lからのみ熱風が噴出され、平均ノズルフ
ェイス圧ＰL，ＰRの不均衡が是正される。
Rが左側領域の平均ノズルフェイス圧ＰLよりも高い場
合、弁体１８は図５の状態に設定され、左側開口部９L
が開放されとともに、この左側開口部９Lの開口率が圧
力差に応じて調整される。一方、右側断面部１８Rで右
側開口部９Rが閉鎖される。その結果、スリット９では
左側開口部９Lからのみ熱風が噴出され、平均ノズルフ
ェイス圧ＰL，ＰRの不均衡が是正される。
【００１５】本発明の第２実施例について、図７，８を
参照して説明する。これらの図に示すノズル３ａのスリ
ット８ａ，８ａおよび熱風チャンバ４ａは中央の仕切壁
２１ａでそれぞれ左右に区画されている。また、左右の
熱風チャンバ４ａL，４ａRに通じる熱風供給路２２
ａL，２２ａRにはダンパ２３ａL，２３ａRが配置され、
モータ２４ａL，２４ａRの駆動に基づいてダンパ２３ａ
L，２３ａRの開度が調整可能となっている。上記構成を
有するノズル３ａでは、複数の圧力測定孔１３ａに設け
た圧力検出器（図示せず）の検出結果に基づいて左右の
平均ノズルフェイス圧ＰL，ＰRが演算され、それら平均
ノズルフェイス圧ＰL，ＰRが等しくなるようにダンパ２
３ａL，２３ａRの開度が調整される。
参照して説明する。これらの図に示すノズル３ａのスリ
ット８ａ，８ａおよび熱風チャンバ４ａは中央の仕切壁
２１ａでそれぞれ左右に区画されている。また、左右の
熱風チャンバ４ａL，４ａRに通じる熱風供給路２２
ａL，２２ａRにはダンパ２３ａL，２３ａRが配置され、
モータ２４ａL，２４ａRの駆動に基づいてダンパ２３ａ
L，２３ａRの開度が調整可能となっている。上記構成を
有するノズル３ａでは、複数の圧力測定孔１３ａに設け
た圧力検出器（図示せず）の検出結果に基づいて左右の
平均ノズルフェイス圧ＰL，ＰRが演算され、それら平均
ノズルフェイス圧ＰL，ＰRが等しくなるようにダンパ２
３ａL，２３ａRの開度が調整される。
【００１６】なお、上記実施例では、ノズルフェイス圧
を検出し、その検出結果に基づいてノズルフェイス圧を
制御するものとしたが、ストリップＳの横揺れを光セン
サや超音波センサ等で検出し、その結果に基づいてノズ
ルフェイス圧を制御するようにしてもよい。また、スト
リップ幅方向の噴出風量を調整する方法は、上記実施例
に限るものでなく、スリットに沿って移動するシャッタ
部材を設け、このシャッタ部材で噴出風量を制御するよ
うにしてもよいし、熱風チャンバの左右に回転式の弁体
をそれぞれ設け、それらの回転量を調整して噴出風量を
調整するようにしてもよい。
を検出し、その検出結果に基づいてノズルフェイス圧を
制御するものとしたが、ストリップＳの横揺れを光セン
サや超音波センサ等で検出し、その結果に基づいてノズ
ルフェイス圧を制御するようにしてもよい。また、スト
リップ幅方向の噴出風量を調整する方法は、上記実施例
に限るものでなく、スリットに沿って移動するシャッタ
部材を設け、このシャッタ部材で噴出風量を制御するよ
うにしてもよいし、熱風チャンバの左右に回転式の弁体
をそれぞれ設け、それらの回転量を調整して噴出風量を
調整するようにしてもよい。
【００１７】
【発明の効果】以上の説明で明らかなように、本発明に
かかるフロータ炉におけるストリップ走行安定方法によ
れば、ノズルフェイス圧の調整によりストリップの安定
走行が確保されるので、ストリップがノズルや幅規制部
材等の衝突して損傷することが無い。また、トップノズ
ルを採用した方法に比べて、無駄な気体の噴出が無くな
り、噴出風量の適正化が可能となる。
かかるフロータ炉におけるストリップ走行安定方法によ
れば、ノズルフェイス圧の調整によりストリップの安定
走行が確保されるので、ストリップがノズルや幅規制部
材等の衝突して損傷することが無い。また、トップノズ
ルを採用した方法に比べて、無駄な気体の噴出が無くな
り、噴出風量の適正化が可能となる。
【図１】 ノズルの平面図である。
【図２】 フロータ炉の横断面図である。
【図３】 ノズルの縦断面図である。
【図４】 弁体の斜視図である。
【図５】 弁体の断面図である。
【図６】 弁体の断面図である。
【図７】 第２実施例にかかるノズルの平面図である。
【図８】 第２実施例にかかるノズルの横断面図であ
る。
る。
【図９】 ノズルの断面図である。
【図１０】 ストリップ横揺れ（水平揺れ）の説明図で
ある。
ある。
【図１１】 ストリップ横揺れ（ローリング）の説明図
である。
である。
１…フロータ炉、３…ノズル、４…熱風チャンバ、８…
スリット、９…風量調整用スリット、１１…風量調整装
置、１２…圧力検出器、１３…圧力測定孔、１４…圧力
演算器、１５…弁制御装置、１６…風量調整弁、１７…
回転軸、１８…弁体。
スリット、９…風量調整用スリット、１１…風量調整装
置、１２…圧力検出器、１３…圧力測定孔、１４…圧力
演算器、１５…弁制御装置、１６…風量調整弁、１７…
回転軸、１８…弁体。
Claims (1)
- 【請求項１】 ノズルよりストリップの下面に気体を噴
出してストリップを浮揚搬送するフロータ炉において、
上記ストリップの走行状態を検出し、その検出結果に基
づいてストリップ両側の支持圧力差が最小となるように
幅方向の気体噴出量を調整することを特徴とするフロー
タ炉におけるストリップ安定走行方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7958692A JPH0673461A (ja) | 1992-04-01 | 1992-04-01 | フロータ炉におけるストリップ安定走行方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7958692A JPH0673461A (ja) | 1992-04-01 | 1992-04-01 | フロータ炉におけるストリップ安定走行方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0673461A true JPH0673461A (ja) | 1994-03-15 |
Family
ID=13694100
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7958692A Pending JPH0673461A (ja) | 1992-04-01 | 1992-04-01 | フロータ炉におけるストリップ安定走行方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0673461A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007217777A (ja) * | 2006-02-20 | 2007-08-30 | Nippon Steel Corp | ガスクッション型ノズル |
| JP2018053296A (ja) * | 2016-09-28 | 2018-04-05 | 中外炉工業株式会社 | 帯状ワーク処理設備のシャッター機構 |
-
1992
- 1992-04-01 JP JP7958692A patent/JPH0673461A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007217777A (ja) * | 2006-02-20 | 2007-08-30 | Nippon Steel Corp | ガスクッション型ノズル |
| JP2018053296A (ja) * | 2016-09-28 | 2018-04-05 | 中外炉工業株式会社 | 帯状ワーク処理設備のシャッター機構 |
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