JPH0671187A - 排ガス浄化用触媒の製造方法および排ガス浄化方法 - Google Patents
排ガス浄化用触媒の製造方法および排ガス浄化方法Info
- Publication number
- JPH0671187A JPH0671187A JP4230392A JP23039292A JPH0671187A JP H0671187 A JPH0671187 A JP H0671187A JP 4230392 A JP4230392 A JP 4230392A JP 23039292 A JP23039292 A JP 23039292A JP H0671187 A JPH0671187 A JP H0671187A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- component
- exhaust gas
- catalyst
- water
- producing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Catalysts (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 ＮＯｘ、ＮＨ3 およびＣＯを同時に除去する
ことができる高性能な排ガス浄化触媒の製造方法を提供
する。 【構成】 Ｔｉ−Ｖ、Ｔｉ−Ｍｏ、Ｔｉ−Ｗ、Ｔｉ−Ｖ
−Ｗ、Ｔｉ−Ｖ−Ｍｏの組合わせの酸化物からなる組成
物を第１成分とし、塩化白金酸、硝酸パラジウム、塩化
ロジウムなどの貴金属の塩類またはゼオライト、多孔質
シリカ、多孔質アルミナにあらかじめ上記貴金属元素を
担持させた組成物を第２成分とし、前記第２成分粉末を
あらかじめビニール重合体、セルロース化合物、膠質等
の非水溶性被膜で被覆した後、これと第１成分とを混合
し、その後、水を加えて混練、成形、乾燥、焼成する。 【効果】 高ＮＨ3 ／ＮＯｘ比で脱硝処理した排ガス中
の未反応ＮＨ3 の分解活性、ＣＯ酸化分解活性に優れた
高活性の脱硝触媒が得られる。
ことができる高性能な排ガス浄化触媒の製造方法を提供
する。 【構成】 Ｔｉ−Ｖ、Ｔｉ−Ｍｏ、Ｔｉ−Ｗ、Ｔｉ−Ｖ
−Ｗ、Ｔｉ−Ｖ−Ｍｏの組合わせの酸化物からなる組成
物を第１成分とし、塩化白金酸、硝酸パラジウム、塩化
ロジウムなどの貴金属の塩類またはゼオライト、多孔質
シリカ、多孔質アルミナにあらかじめ上記貴金属元素を
担持させた組成物を第２成分とし、前記第２成分粉末を
あらかじめビニール重合体、セルロース化合物、膠質等
の非水溶性被膜で被覆した後、これと第１成分とを混合
し、その後、水を加えて混練、成形、乾燥、焼成する。 【効果】 高ＮＨ3 ／ＮＯｘ比で脱硝処理した排ガス中
の未反応ＮＨ3 の分解活性、ＣＯ酸化分解活性に優れた
高活性の脱硝触媒が得られる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、排ガス浄化用触媒の製
造方法に係り、特に排ガスに含有される窒素酸化物（Ｎ
Ｏｘ）のアンモニア（ＮＨ3 ）による接触還元、その際
に発生する未反応アンモニアの酸化分解、および／また
は排ガス中に含有される一酸化炭素（ＣＯ）の酸化分解
を同時に行うのに好適な多元機能を有する排ガス浄化用
触媒の製造方法および該触媒を用いた排ガス浄化方法に
関する。
造方法に係り、特に排ガスに含有される窒素酸化物（Ｎ
Ｏｘ）のアンモニア（ＮＨ3 ）による接触還元、その際
に発生する未反応アンモニアの酸化分解、および／また
は排ガス中に含有される一酸化炭素（ＣＯ）の酸化分解
を同時に行うのに好適な多元機能を有する排ガス浄化用
触媒の製造方法および該触媒を用いた排ガス浄化方法に
関する。
【０００２】
【従来の技術】発電所、各種工場、自動車などから排出
される排煙中のＮＯｘは、光化学スモッグや酸性雨の原
因物質であり、その効果的な除去方法として、アンモニ
ア（ＮＨ3 ）を還元剤とした選択的接触還元による排煙
脱硝法が火力発電所を中心に幅広く用いられている。触
媒には、バナジウム（Ｖ）、モリブデン（Ｍｏ）または
タングステン（Ｗ）を活性成分にした酸化チタン（Ｔｉ
Ｏ2 ）系触媒が使用されており、特に活性成分の１つと
してバナジウムを含むものは活性が高いだけでなく、排
ガス中に含まれている不純物による劣化が小さいこと、
より低温から使用できることなどから、現在の脱硝触媒
の主流になっている（特開昭５０−１２８６８１号公報
等）。
される排煙中のＮＯｘは、光化学スモッグや酸性雨の原
因物質であり、その効果的な除去方法として、アンモニ
ア（ＮＨ3 ）を還元剤とした選択的接触還元による排煙
脱硝法が火力発電所を中心に幅広く用いられている。触
媒には、バナジウム（Ｖ）、モリブデン（Ｍｏ）または
タングステン（Ｗ）を活性成分にした酸化チタン（Ｔｉ
Ｏ2 ）系触媒が使用されており、特に活性成分の１つと
してバナジウムを含むものは活性が高いだけでなく、排
ガス中に含まれている不純物による劣化が小さいこと、
より低温から使用できることなどから、現在の脱硝触媒
の主流になっている（特開昭５０−１２８６８１号公報
等）。
【０００３】近年の電力需要増加、特に夏期電力需要の
増加に対応するためガスタービン、ボイラの建設のほ
か、ガスタービン等を利用したコージェネレーションシ
ステムの建設が都心部を中心に増加している。これらの
設備は人工密集地域に隣接して設置されることが多いこ
ととＮＯｘの排出規制が総量規制であることから、設備
から排出される排ガス中のＮＯｘ量をきわめて低いレベ
ルに抑えることが望まれており、これに設置する脱硝装
置も高性能であることに加え還元剤として用いるＮＨ3
が未反応のまま排出されないものが必要になっている。
このため脱硝触媒の後流にアンモニアの酸化触媒を設置
し脱硝反応に使用されなかったＮＨ3 の酸化分解を行お
うとする発明がなされている（特開昭５２−４３７６７
号公報）。これらＮＯｘやＮＨ3 の他、燃焼排ガス中に
含まれるＣＯも低レベルに抑えることが望まれてきてお
り、すでに米国のガスタービンにおいては白金（Ｐｔ）
系触媒を脱硝装置の前流に設置してＮＯｘに加えて含有
されるＣＯの除去が広く実施されている。また燃焼器か
らの排ガスに限らず各種工場から排出されるＣＯやＮＨ
3 も非常に低いレベルまで除去することが望まれてお
り、そのための触媒やプロセスの実現が社会的にも重要
課題になっている。
増加に対応するためガスタービン、ボイラの建設のほ
か、ガスタービン等を利用したコージェネレーションシ
ステムの建設が都心部を中心に増加している。これらの
設備は人工密集地域に隣接して設置されることが多いこ
ととＮＯｘの排出規制が総量規制であることから、設備
から排出される排ガス中のＮＯｘ量をきわめて低いレベ
ルに抑えることが望まれており、これに設置する脱硝装
置も高性能であることに加え還元剤として用いるＮＨ3
が未反応のまま排出されないものが必要になっている。
このため脱硝触媒の後流にアンモニアの酸化触媒を設置
し脱硝反応に使用されなかったＮＨ3 の酸化分解を行お
うとする発明がなされている（特開昭５２−４３７６７
号公報）。これらＮＯｘやＮＨ3 の他、燃焼排ガス中に
含まれるＣＯも低レベルに抑えることが望まれてきてお
り、すでに米国のガスタービンにおいては白金（Ｐｔ）
系触媒を脱硝装置の前流に設置してＮＯｘに加えて含有
されるＣＯの除去が広く実施されている。また燃焼器か
らの排ガスに限らず各種工場から排出されるＣＯやＮＨ
3 も非常に低いレベルまで除去することが望まれてお
り、そのための触媒やプロセスの実現が社会的にも重要
課題になっている。
【０００４】このため、本発明者らは、第一成分がチタ
ン（Ｔｉ）、バナジウム（Ｖ）、タングステン（Ｗ）、
モリブデン（Ｍｏ）から選ばれる１種以上の元素の酸化
物からなる組成物であり、第二成分が白金（Ｐｔ）、パ
ラジウム（Ｐｄ）、ロジウム（Ｒｈ）から選ばれる貴金
属塩類、またはゼオライト、アルミナ、シリカ等の多孔
体にあらかじめ担持された貴金属含有組成物である、Ｎ
Ｏｘ、ＮＨ3 、およびＣＯを同時に除去できる新規な触
媒とそれを用いた排ガスの浄化法を提案した。
ン（Ｔｉ）、バナジウム（Ｖ）、タングステン（Ｗ）、
モリブデン（Ｍｏ）から選ばれる１種以上の元素の酸化
物からなる組成物であり、第二成分が白金（Ｐｔ）、パ
ラジウム（Ｐｄ）、ロジウム（Ｒｈ）から選ばれる貴金
属塩類、またはゼオライト、アルミナ、シリカ等の多孔
体にあらかじめ担持された貴金属含有組成物である、Ｎ
Ｏｘ、ＮＨ3 、およびＣＯを同時に除去できる新規な触
媒とそれを用いた排ガスの浄化法を提案した。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上記先行技術の中、Ｎ
Ｏ、ＮＨ3 およびＣＯを同時に除去できる触媒は社会的
ニーズにも合ったきわめて優れたものであるが、３つの
機能を両立することが難しいという問題があった。特に
触媒製造条件によってＮＨ3 とＣＯの除去性能が影響を
受け、必ずしもＮＨ3 とＣＯの除去性能の高い触媒が得
られないことがあった。
Ｏ、ＮＨ3 およびＣＯを同時に除去できる触媒は社会的
ニーズにも合ったきわめて優れたものであるが、３つの
機能を両立することが難しいという問題があった。特に
触媒製造条件によってＮＨ3 とＣＯの除去性能が影響を
受け、必ずしもＮＨ3 とＣＯの除去性能の高い触媒が得
られないことがあった。
【０００６】この原因としては、第一成分中のバナジウ
ム（Ｖ）、モリブデン（Ｍｏ）酸化物の一部が触媒製造
過程の水を加えた混練過程でわずかに溶解し、これが第
二成分中の貴金属成分と接触して第二成分の有するＮＨ
3 酸化分解活性とＣＯ酸化活性とを損なうことが挙げら
れる。本発明の目的は、上記先行技術の有する問題点を
なくし、ＮＯｘ、ＮＨ3 およびＣＯのいずれの除去性能
をも有する高性能な排ガス浄化触媒を得ることができる
排ガス浄化用触媒の製造方法および排ガス浄化方法を提
供するにある。
ム（Ｖ）、モリブデン（Ｍｏ）酸化物の一部が触媒製造
過程の水を加えた混練過程でわずかに溶解し、これが第
二成分中の貴金属成分と接触して第二成分の有するＮＨ
3 酸化分解活性とＣＯ酸化活性とを損なうことが挙げら
れる。本発明の目的は、上記先行技術の有する問題点を
なくし、ＮＯｘ、ＮＨ3 およびＣＯのいずれの除去性能
をも有する高性能な排ガス浄化触媒を得ることができる
排ガス浄化用触媒の製造方法および排ガス浄化方法を提
供するにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
本願の第１の発明は、チタン（Ｔｉ）、バナジウム
（Ｖ）、タングステン（Ｗ）、モリブデン（Ｍｏ）から
選ばれる１種以上の元素の酸化物からなる組成物を第一
成分、白金（Ｐｔ）、パラジウム（Ｐｄ）、ロジウム
（Ｒｈ）から選ばれる貴金属塩類、またはゼオライト、
アルミナ、シリカ等の多孔体に担持された前記貴金属含
有組成物を第二成分とする、窒素酸化物、アンモニアお
よび／または一酸化炭素を同時に除去する排ガス浄化用
触媒の製造方法において、前記第二成分粉末をあらかじ
めビニール重合体、セルロース化合物、膠質等の非水溶
性皮膜、またはパラフィン、ステアリン酸等の鉱物油や
油脂皮膜で覆い、これと第一成分粉末とを混合した後、
水を加えて混練し、成形、乾燥、焼成することを特徴と
する排ガス浄化用触媒の製造方法に関する。
本願の第１の発明は、チタン（Ｔｉ）、バナジウム
（Ｖ）、タングステン（Ｗ）、モリブデン（Ｍｏ）から
選ばれる１種以上の元素の酸化物からなる組成物を第一
成分、白金（Ｐｔ）、パラジウム（Ｐｄ）、ロジウム
（Ｒｈ）から選ばれる貴金属塩類、またはゼオライト、
アルミナ、シリカ等の多孔体に担持された前記貴金属含
有組成物を第二成分とする、窒素酸化物、アンモニアお
よび／または一酸化炭素を同時に除去する排ガス浄化用
触媒の製造方法において、前記第二成分粉末をあらかじ
めビニール重合体、セルロース化合物、膠質等の非水溶
性皮膜、またはパラフィン、ステアリン酸等の鉱物油や
油脂皮膜で覆い、これと第一成分粉末とを混合した後、
水を加えて混練し、成形、乾燥、焼成することを特徴と
する排ガス浄化用触媒の製造方法に関する。
【０００８】本願の第２の発明は、上記第１の発明にお
いて、前記多孔体が水素置換型モルデナイトであること
を特徴とする排ガス浄化用触媒の製造方法に関する。本
願の第３の発明は、上記第１の発明または第２の発明に
おいて、前記貴金属を担持された第二成分と第一成分の
混合比が１／９９〜１０／９０の範囲にあることを特徴
とする排ガス浄化用触媒の製造方法に関する。
いて、前記多孔体が水素置換型モルデナイトであること
を特徴とする排ガス浄化用触媒の製造方法に関する。本
願の第３の発明は、上記第１の発明または第２の発明に
おいて、前記貴金属を担持された第二成分と第一成分の
混合比が１／９９〜１０／９０の範囲にあることを特徴
とする排ガス浄化用触媒の製造方法に関する。
【０００９】本願の第４の発明は、排ガス中の窒素酸化
物と該窒素酸化物の還元剤として排ガス中に注入された
アンモニアのうち未反応状態のアンモニアおよび／また
は一酸化炭素を除去する排ガス浄化方法において、チタ
ン、バナジウム、タングステン、モリブデンから選ばれ
る１種以上の元素の酸化物からなる第一成分と、白金、
パラジウム、ロジウムから選ばれる貴金属またはゼオラ
イト、アルミナ、シリカなどの多孔体に担持された前記
貴金属を含有する第二成分にあらかじめ非水溶性皮膜ま
たは鉱物油や油脂皮膜で覆ったものとを、水を加えて混
練し、成形、焼成した触媒を使用することを特徴とする
排ガス浄化方法に関する。
物と該窒素酸化物の還元剤として排ガス中に注入された
アンモニアのうち未反応状態のアンモニアおよび／また
は一酸化炭素を除去する排ガス浄化方法において、チタ
ン、バナジウム、タングステン、モリブデンから選ばれ
る１種以上の元素の酸化物からなる第一成分と、白金、
パラジウム、ロジウムから選ばれる貴金属またはゼオラ
イト、アルミナ、シリカなどの多孔体に担持された前記
貴金属を含有する第二成分にあらかじめ非水溶性皮膜ま
たは鉱物油や油脂皮膜で覆ったものとを、水を加えて混
練し、成形、焼成した触媒を使用することを特徴とする
排ガス浄化方法に関する。
【００１０】
【作用】図１は、本発明になる触媒の有する細孔のモデ
ルを示したものである。脱硝触媒成分が形成するマクロ
ポア内のところどころにゼオライト等の多孔質が形成す
るミクロポアが存在する構造になっており、そのミクロ
ポア内に貴金属元素が担持された状態にある。このよう
な構造にすると脱硝触媒成分に吸着され易いＮＨ 3 はマ
クロポア入口部の脱硝触媒成分に選択的に吸着され、拡
散してくるＮＯｘと反応して通常の脱硝触媒の場合と同
様の高いＮＯｘ除去率を示す。一方ＮＯｘが減少しアン
モニアリッチな条件やアンモニアのみを含有する排ガス
の場合には、アンモニアはミクロポア内にまで拡散して
貴金属にまで到達し、（１）式で示される酸素による酸
化反応が進行するようになる。
ルを示したものである。脱硝触媒成分が形成するマクロ
ポア内のところどころにゼオライト等の多孔質が形成す
るミクロポアが存在する構造になっており、そのミクロ
ポア内に貴金属元素が担持された状態にある。このよう
な構造にすると脱硝触媒成分に吸着され易いＮＨ 3 はマ
クロポア入口部の脱硝触媒成分に選択的に吸着され、拡
散してくるＮＯｘと反応して通常の脱硝触媒の場合と同
様の高いＮＯｘ除去率を示す。一方ＮＯｘが減少しアン
モニアリッチな条件やアンモニアのみを含有する排ガス
の場合には、アンモニアはミクロポア内にまで拡散して
貴金属にまで到達し、（１）式で示される酸素による酸
化反応が進行するようになる。
【００１１】
【化１】 ＮＨ3 ＋７／４Ｏ2 ―→ ＮＯ＋３／２Ｈ2 Ｏ （１） ここで生成したＮＯは、ミクロポアからマクロポアを経
て触媒の外内に拡散していく過程でマクロポア内面に吸
着しているアンモニアに衝突して（２）式の脱硝反応に
より窒素に還元される。
て触媒の外内に拡散していく過程でマクロポア内面に吸
着しているアンモニアに衝突して（２）式の脱硝反応に
より窒素に還元される。
【００１２】
【化２】 ＮＯ＋ＮＨ3 ＋１／４Ｏ2 ―→ Ｎ2 ＋３／４Ｈ2 Ｏ （２） このためＮＨ3 を還元剤とする脱硝装置に用いたときは
ＮＯの生成による脱硝率の低下を生じることがなく触媒
層からのリークＮＨ3 を低減できる。そればかりでな
く、排ガスに含有されるＣＯは触媒細孔内を容易に拡散
する性質があるため速やかに酸化触媒成分にまで拡散・
接触して（３）式のごとくＣＯ2 に酸化される。
ＮＯの生成による脱硝率の低下を生じることがなく触媒
層からのリークＮＨ3 を低減できる。そればかりでな
く、排ガスに含有されるＣＯは触媒細孔内を容易に拡散
する性質があるため速やかに酸化触媒成分にまで拡散・
接触して（３）式のごとくＣＯ2 に酸化される。
【００１３】
【化３】ＣＯ＋１／２Ｏ2 ―→ ＣＯ2 以上に示したように本発明で得ようとする触媒は、細孔
内の拡散を利用することによりＮＯの存在する場合には
通常の脱硝触媒と同様に作用し、ＮＯｘが消費されてア
ンモニアが余剰になると貴金属の触媒作用によるアンモ
ニアの酸化作用と脱硝触媒の作用の協奏作用でアンモニ
アを窒素に分解でき、そればかりでなくＣＯも同時に除
去できる新規な３元機能触媒である。
内の拡散を利用することによりＮＯの存在する場合には
通常の脱硝触媒と同様に作用し、ＮＯｘが消費されてア
ンモニアが余剰になると貴金属の触媒作用によるアンモ
ニアの酸化作用と脱硝触媒の作用の協奏作用でアンモニ
アを窒素に分解でき、そればかりでなくＣＯも同時に除
去できる新規な３元機能触媒である。
【００１４】このような触媒作用を得るためには図１の
ように第一成分と第二成分が触媒細孔内に極在化した状
態にあることが望ましいが、従来の触媒製造方法では第
一成分と第二成分との混練に当たり、第一成分中のバナ
ジウム、モリブデンまたはタングステン化合物がわずか
に水に溶解して第一成分中の貴金属成分と反応し、貴金
属の有するＮＨ3 およびＣＯの酸化活性を大きく損なっ
ていた。
ように第一成分と第二成分が触媒細孔内に極在化した状
態にあることが望ましいが、従来の触媒製造方法では第
一成分と第二成分との混練に当たり、第一成分中のバナ
ジウム、モリブデンまたはタングステン化合物がわずか
に水に溶解して第一成分中の貴金属成分と反応し、貴金
属の有するＮＨ3 およびＣＯの酸化活性を大きく損なっ
ていた。
【００１５】これに対し、本発明のように第一成分と第
二成分を混合するに先立ち、第二成分粉末を水に不溶性
有機物皮膜や油、油脂皮膜で覆っておくと、第一成分の
溶解した溶媒である水と貴金属成分の接触が防止でき、
貴金属の活性を損なうことがない。これにより図１に示
した理想的な触媒構造が得られ、上記したような３つの
活性にともに優れた触媒を得ることができる。
二成分を混合するに先立ち、第二成分粉末を水に不溶性
有機物皮膜や油、油脂皮膜で覆っておくと、第一成分の
溶解した溶媒である水と貴金属成分の接触が防止でき、
貴金属の活性を損なうことがない。これにより図１に示
した理想的な触媒構造が得られ、上記したような３つの
活性にともに優れた触媒を得ることができる。
【００１６】
【実施例】触媒成分のうちまず第一成分は、前記したよ
うな各種のものを使用することができるが、特に触媒成
分としてＴｉ−Ｖ、Ｔｉ−Ｖ−Ｍｏ、Ｔｉ−Ｗ−Ｖ等の
元素からなる酸化物触媒を用いた場合に好結果をもたら
す。これらは、メタチタン酸等の含水酸化チタンのスラ
リにバナジウム、モリブデン、タングステンの酸素酸塩
を初めとする塩類を添加し、加熱ニーダを用いて水を蒸
発させながらペースト状にし、乾燥後、４００℃から７
００℃の間で焼成、必要に応じて粉砕することによって
得られる。
うな各種のものを使用することができるが、特に触媒成
分としてＴｉ−Ｖ、Ｔｉ−Ｖ−Ｍｏ、Ｔｉ−Ｗ−Ｖ等の
元素からなる酸化物触媒を用いた場合に好結果をもたら
す。これらは、メタチタン酸等の含水酸化チタンのスラ
リにバナジウム、モリブデン、タングステンの酸素酸塩
を初めとする塩類を添加し、加熱ニーダを用いて水を蒸
発させながらペースト状にし、乾燥後、４００℃から７
００℃の間で焼成、必要に応じて粉砕することによって
得られる。
【００１７】また第二成分としては、前述した貴金属の
可溶性塩類を水にとかしてゼオライト、シリカ、アルミ
ナ等の多孔体のミクロポア内にイオン交換や混練により
担持したものを調製し、必要に応じて乾燥および焼成し
たものを用いることができる。第二成分に用いられるゼ
オライトはモルデナイト、クリノプチロライト、エリオ
ナイト、Ｙ型ゼオライト等の中から選ばれるゼオライト
の水素置換型、ナトリウム型、カルシウム型のもの、ま
たシリカ、アルミナは含水酸化物を低温で焼成した表面
積が１００ｍ2 ／ｇから５００ｍ2 ／ｇのものが用いら
れる。その粒径は１から１０μｍ程度であり、ゼオライ
ト等の細孔構造が破壊されない程度に粉砕して用いるこ
ともできる。これらに貴金属をその塩化物、硝酸塩また
はアンミン錯体の形で溶解した水溶液中に浸漬してイオ
ン交換するか、水溶液とともに蒸発乾固し貴金属を０．
０１〜０．１ｗｔ％担持し、乾燥後、３００〜６００℃
に焼成し、貴金属塩類が該当する酸化物または金属単体
に変化させて水等の溶媒に不溶な状態にして用いると好
結果が得られる。
可溶性塩類を水にとかしてゼオライト、シリカ、アルミ
ナ等の多孔体のミクロポア内にイオン交換や混練により
担持したものを調製し、必要に応じて乾燥および焼成し
たものを用いることができる。第二成分に用いられるゼ
オライトはモルデナイト、クリノプチロライト、エリオ
ナイト、Ｙ型ゼオライト等の中から選ばれるゼオライト
の水素置換型、ナトリウム型、カルシウム型のもの、ま
たシリカ、アルミナは含水酸化物を低温で焼成した表面
積が１００ｍ2 ／ｇから５００ｍ2 ／ｇのものが用いら
れる。その粒径は１から１０μｍ程度であり、ゼオライ
ト等の細孔構造が破壊されない程度に粉砕して用いるこ
ともできる。これらに貴金属をその塩化物、硝酸塩また
はアンミン錯体の形で溶解した水溶液中に浸漬してイオ
ン交換するか、水溶液とともに蒸発乾固し貴金属を０．
０１〜０．１ｗｔ％担持し、乾燥後、３００〜６００℃
に焼成し、貴金属塩類が該当する酸化物または金属単体
に変化させて水等の溶媒に不溶な状態にして用いると好
結果が得られる。
【００１８】得られた第二成分は粒径が１０μｍ以下に
粉砕され、本発明のポイントでもある不溶性有機皮膜形
成処理される。具体的には、可溶性ポリビニールアルコ
ール（ＰＶＡ）、酢酸ビニール重合体等の水溶液に鉱酸
などの重合促進剤を添加した溶液やエマルジョン、ポリ
スチレン、ポリウレタン等のベンゼンやペンタンを溶媒
とする有機溶液、ステアリン酸のアルコール溶液等、乾
燥によって水に不溶な皮膜を形成する溶液を第二成分粉
末に添加し、攪拌しながら溶媒を飛散させて第二成分粒
子表面に皮膜を形成させる。皮膜形成の方法は上記した
方法の他、皮膜形成剤含有溶液と第二成分のスラリをス
プレイドライにより乾燥して均一粒子を得る方法、高融
点ワックス、パラフィン等の蒸気で第二成分を処理する
方法等いずれの方法であってもよい。要するに第二成分
表面に非水溶性皮膜を形成すると同時に第二成分表面を
疎水性にし、引き続く第二成分と第一成分の混練過程で
第一成分の溶解した水溶液が第二成分に接触することを
防止できる皮膜を形成できればよい。
粉砕され、本発明のポイントでもある不溶性有機皮膜形
成処理される。具体的には、可溶性ポリビニールアルコ
ール（ＰＶＡ）、酢酸ビニール重合体等の水溶液に鉱酸
などの重合促進剤を添加した溶液やエマルジョン、ポリ
スチレン、ポリウレタン等のベンゼンやペンタンを溶媒
とする有機溶液、ステアリン酸のアルコール溶液等、乾
燥によって水に不溶な皮膜を形成する溶液を第二成分粉
末に添加し、攪拌しながら溶媒を飛散させて第二成分粒
子表面に皮膜を形成させる。皮膜形成の方法は上記した
方法の他、皮膜形成剤含有溶液と第二成分のスラリをス
プレイドライにより乾燥して均一粒子を得る方法、高融
点ワックス、パラフィン等の蒸気で第二成分を処理する
方法等いずれの方法であってもよい。要するに第二成分
表面に非水溶性皮膜を形成すると同時に第二成分表面を
疎水性にし、引き続く第二成分と第一成分の混練過程で
第一成分の溶解した水溶液が第二成分に接触することを
防止できる皮膜を形成できればよい。
【００１９】このようにして得られた第一、第二成分は
第二成分／第一成分比（以下、第二成分／第一成分比）
として２０／８０〜０．５／９９．５、望ましくは１０
／９０〜１／９９の範囲に混合され、これに水、無機バ
インダ、成形助剤、無機繊維等周知の成形性向上剤を添
加されてニーダにより混練されてペースト状触媒混合物
にされる。得られたペースト状触媒は無機繊維製網状基
材、溶射等により粗面化した金属基板などに塗布され板
状触媒に成形されるか、押出し成形機により柱状または
ハニカム状に成形される。
第二成分／第一成分比（以下、第二成分／第一成分比）
として２０／８０〜０．５／９９．５、望ましくは１０
／９０〜１／９９の範囲に混合され、これに水、無機バ
インダ、成形助剤、無機繊維等周知の成形性向上剤を添
加されてニーダにより混練されてペースト状触媒混合物
にされる。得られたペースト状触媒は無機繊維製網状基
材、溶射等により粗面化した金属基板などに塗布され板
状触媒に成形されるか、押出し成形機により柱状または
ハニカム状に成形される。
【００２０】本発明の方法における第二成分粒子に施さ
れた不溶性皮膜は、前述したように第一成分が溶解した
水溶液が第二成分中の貴金属と接触して貴金属の活性を
減ずることを防止する働きをする。したがって皮膜の厚
さは大きいほどその作用は完全になるが、第二成分に対
し０．５〜５ｗｔ％程度、通常は２ｗｔ％以下に選定す
れば好結果が得られる。
れた不溶性皮膜は、前述したように第一成分が溶解した
水溶液が第二成分中の貴金属と接触して貴金属の活性を
減ずることを防止する働きをする。したがって皮膜の厚
さは大きいほどその作用は完全になるが、第二成分に対
し０．５〜５ｗｔ％程度、通常は２ｗｔ％以下に選定す
れば好結果が得られる。
【００２１】あまり添加量が多くなると第二成分の粒子
が結合して第一成分との混合過程での分散が悪くなる。
また、皮膜は触媒体の焼成過程で気化したり、燃焼して
第二成分表面には残存せず、ガスとの接触の妨げになら
ないことが望ましいが、添加量が多すぎると皮膜が完全
に除去されない場合があり望ましくない。また皮膜燃焼
時の発熱で触媒活性に悪影響が出ることもあり、皮膜形
成剤の添加量は２０ｗｔ％以下に抑えることが望まし
い。
が結合して第一成分との混合過程での分散が悪くなる。
また、皮膜は触媒体の焼成過程で気化したり、燃焼して
第二成分表面には残存せず、ガスとの接触の妨げになら
ないことが望ましいが、添加量が多すぎると皮膜が完全
に除去されない場合があり望ましくない。また皮膜燃焼
時の発熱で触媒活性に悪影響が出ることもあり、皮膜形
成剤の添加量は２０ｗｔ％以下に抑えることが望まし
い。
【００２２】以下、実施例を用いて本発明を詳細に説明
する。 実施例１ メタチタン酸スラリ（ＴｉＯ2 含有量：３０ｗｔ％、Ｓ
Ｏ4 含有量：８ｗｔ％）６７kgにパラタングステン酸ア
ンモニウム（（ＮＨ4 ）10Ｈ10・Ｗ12Ｏ46・６Ｈ2 Ｏ）
を３．５９kgおよびメタバナジン酸アンモン１．２９kg
とを加え加熱ニーダを用いて水を蒸発させながら混練し
水分約３６％のペーストを得た。これを３¢の柱状に押
出し造粒後流動層乾燥機で乾燥し、次に大気中５５０℃
で２時間焼成した。得られた顆粒をハンマーミルで１μ
ｍの粒径が６０％以上になるように粉砕して第一成分で
ある脱硝触媒粉末を得た。このときの組成はＶ／Ｗ／Ｔ
ｉ＝４／５／９１（原子比）である。
する。 実施例１ メタチタン酸スラリ（ＴｉＯ2 含有量：３０ｗｔ％、Ｓ
Ｏ4 含有量：８ｗｔ％）６７kgにパラタングステン酸ア
ンモニウム（（ＮＨ4 ）10Ｈ10・Ｗ12Ｏ46・６Ｈ2 Ｏ）
を３．５９kgおよびメタバナジン酸アンモン１．２９kg
とを加え加熱ニーダを用いて水を蒸発させながら混練し
水分約３６％のペーストを得た。これを３¢の柱状に押
出し造粒後流動層乾燥機で乾燥し、次に大気中５５０℃
で２時間焼成した。得られた顆粒をハンマーミルで１μ
ｍの粒径が６０％以上になるように粉砕して第一成分で
ある脱硝触媒粉末を得た。このときの組成はＶ／Ｗ／Ｔ
ｉ＝４／５／９１（原子比）である。
【００２３】一方、塩化白金酸（Ｈ2 〔ＰｔＣｌ6 〕・
６Ｈ2 Ｏ）０．６６５ｇを水１リットルに溶解したもの
に、Ｓｉ／Ａｌ原子比が約２１、平均粒径約１０μｍの
Ｈ型モルデナイト５００ｇを加え砂浴上で蒸発乾固して
Ｐｔを担持した。これを１８０℃で２時間乾燥後、空気
中、５００℃で２時間焼成して０．０５ｗｔ％Ｐｔ−モ
ルデナイトを調製し第二成分にした。得られた第二成分
にスチレン重合体（重合度：２００）の５ｗｔ％ベンゼ
ン溶液５００ｇを添加し砂浴上で加熱しながら攪拌しベ
ンゼンを蒸発させて第二成分粒子表面に撥水性の皮膜を
形成させた。
６Ｈ2 Ｏ）０．６６５ｇを水１リットルに溶解したもの
に、Ｓｉ／Ａｌ原子比が約２１、平均粒径約１０μｍの
Ｈ型モルデナイト５００ｇを加え砂浴上で蒸発乾固して
Ｐｔを担持した。これを１８０℃で２時間乾燥後、空気
中、５００℃で２時間焼成して０．０５ｗｔ％Ｐｔ−モ
ルデナイトを調製し第二成分にした。得られた第二成分
にスチレン重合体（重合度：２００）の５ｗｔ％ベンゼ
ン溶液５００ｇを添加し砂浴上で加熱しながら攪拌しベ
ンゼンを蒸発させて第二成分粒子表面に撥水性の皮膜を
形成させた。
【００２４】これとは別に繊維径９μｍのＥガラス性繊
維１４００本の捻糸を１０本／インチの粗さで平織りし
た網状物にチタニア４０％、シリカゾル２０％、ポリビ
ニールアルコール１％のスラリを含浸し、１５０℃で乾
燥して剛性を持たせ触媒基材を得た。第一成分２０kgと
第二成分４０８ｇにシリカ・アルミナ系無機繊維５．３
kg、水１７kgを加えてニーダで混練し、触媒ペーストを
得た。上記基材２枚の間に調製したペースト状触媒混合
物を置き加圧ローラを通過させることにより基材の編目
間および表面に触媒を圧着して厚さ約１mmの板状触媒を
得た。得られた触媒は、１８０℃で２時間乾燥後大気
中、５００℃で２時間焼成した。本触媒中の第一成分と
第二成分の第二成分／第一成分比は２／９８であり、Ｐ
ｔ含有量は触媒基材・無機繊維を除いて１０ppm に相当
する。
維１４００本の捻糸を１０本／インチの粗さで平織りし
た網状物にチタニア４０％、シリカゾル２０％、ポリビ
ニールアルコール１％のスラリを含浸し、１５０℃で乾
燥して剛性を持たせ触媒基材を得た。第一成分２０kgと
第二成分４０８ｇにシリカ・アルミナ系無機繊維５．３
kg、水１７kgを加えてニーダで混練し、触媒ペーストを
得た。上記基材２枚の間に調製したペースト状触媒混合
物を置き加圧ローラを通過させることにより基材の編目
間および表面に触媒を圧着して厚さ約１mmの板状触媒を
得た。得られた触媒は、１８０℃で２時間乾燥後大気
中、５００℃で２時間焼成した。本触媒中の第一成分と
第二成分の第二成分／第一成分比は２／９８であり、Ｐ
ｔ含有量は触媒基材・無機繊維を除いて１０ppm に相当
する。
【００２５】実施例２および３ 実施例１におけるＨ型モルデナイトに代えて微粒シリカ
粉末（富田製薬社製、マイコンＦ）およびγ−アルミナ
（住友化学社製）粉末をそれぞれ用い、他は同様にして
第二成分を調製し、これと第一成分とを第二成分／第一
成分比２／９８で使用して触媒調製した。 比較例１〜３ 実施例１〜３において第二成分に対する撥水性皮膜形成
処理を行わないで触媒を調製した。 比較例４ 実施例１の第一成分を添加しない以外他は同様にして触
媒調製した。 試験例１ 実施例１〜３および比較例１〜４の触媒を幅２０mm×長
さ１００mmに切断したものを３mm間隔で反応器に３枚充
填し、表１に示した条件において脱硝率と脱硝反応に使
用されなかった未反応アンモニアの分解率およびＣＯの
除去率を測定した。得られた結果を表２に示した。なお
未反応アンモニアの分解率は次のようにして求めた。
粉末（富田製薬社製、マイコンＦ）およびγ−アルミナ
（住友化学社製）粉末をそれぞれ用い、他は同様にして
第二成分を調製し、これと第一成分とを第二成分／第一
成分比２／９８で使用して触媒調製した。 比較例１〜３ 実施例１〜３において第二成分に対する撥水性皮膜形成
処理を行わないで触媒を調製した。 比較例４ 実施例１の第一成分を添加しない以外他は同様にして触
媒調製した。 試験例１ 実施例１〜３および比較例１〜４の触媒を幅２０mm×長
さ１００mmに切断したものを３mm間隔で反応器に３枚充
填し、表１に示した条件において脱硝率と脱硝反応に使
用されなかった未反応アンモニアの分解率およびＣＯの
除去率を測定した。得られた結果を表２に示した。なお
未反応アンモニアの分解率は次のようにして求めた。
【００２６】
【数１】
【００２７】
【表１】
【００２８】
【表２】
【００２９】表２に示されるように実施例１〜３の場合
には比較例１〜３の場合に較べていずれも高い脱硝率に
加えアンモニアの分解率およびＣＯの除去率が得られて
いる。これに対し比較例１〜３では脱硝率は高いものの
アンモニア分解率およびＣＯの除去率は第二成分を添加
しない比較例４と実施例との中間的な性能を示し、第二
成分の添加効果が充分発揮されていないことがわかる。
には比較例１〜３の場合に較べていずれも高い脱硝率に
加えアンモニアの分解率およびＣＯの除去率が得られて
いる。これに対し比較例１〜３では脱硝率は高いものの
アンモニア分解率およびＣＯの除去率は第二成分を添加
しない比較例４と実施例との中間的な性能を示し、第二
成分の添加効果が充分発揮されていないことがわかる。
【００３０】この結果からもわかるように本発明になる
触媒は前述したごとく第一成分による悪影響をなくし第
二成分の作用を充分発揮させることにより、通常の脱硝
触媒と同様高い脱硝率に加え、高い未反応アンモニアの
分解活性とＣＯ除去率を得るに好適な方法であることが
わかる。なお、第一成分として、ＣｕまたはＦｅを担持
したモルデナイトなどのゼオライトを使用しても同程度
の性能の触媒が得られた。
触媒は前述したごとく第一成分による悪影響をなくし第
二成分の作用を充分発揮させることにより、通常の脱硝
触媒と同様高い脱硝率に加え、高い未反応アンモニアの
分解活性とＣＯ除去率を得るに好適な方法であることが
わかる。なお、第一成分として、ＣｕまたはＦｅを担持
したモルデナイトなどのゼオライトを使用しても同程度
の性能の触媒が得られた。
【００３１】実施例４ 実施例１におけるスチレン重合体に代えてポリビニール
アルコール（ＰＶＡ）の５ｗｔ％水溶液５００ｇに硫酸
１ｇを添加し、これを用いて他は実施例１と同様の方法
で触媒を調製した。 実施例５ 実施例２におけるスチレン重合体に代えてステアリン酸
粉末１０ｇを第二成分に加え、攪拌しながらステアリン
酸の白煙が出るまで砂浴で加熱し、ステアリン酸蒸気を
第二成分表面に付着させた。この第二成分を用い、他は
実施例２と同様の方法で触媒を調製した。 試験例２ 実施例４および５の触媒について実験例１と同様の条件
で触媒の脱硝活性、アンモニアの分解活性、およびＣＯ
の酸化活性を測定した。得られた結果は前記表２に合わ
せて示した。
アルコール（ＰＶＡ）の５ｗｔ％水溶液５００ｇに硫酸
１ｇを添加し、これを用いて他は実施例１と同様の方法
で触媒を調製した。 実施例５ 実施例２におけるスチレン重合体に代えてステアリン酸
粉末１０ｇを第二成分に加え、攪拌しながらステアリン
酸の白煙が出るまで砂浴で加熱し、ステアリン酸蒸気を
第二成分表面に付着させた。この第二成分を用い、他は
実施例２と同様の方法で触媒を調製した。 試験例２ 実施例４および５の触媒について実験例１と同様の条件
で触媒の脱硝活性、アンモニアの分解活性、およびＣＯ
の酸化活性を測定した。得られた結果は前記表２に合わ
せて示した。
【００３２】本結果から不溶性かつ撥水性皮膜を作る方
法によらず本発明の製造方法は、上記３つの活性に優れ
る触媒を得ることができることがわかる。
法によらず本発明の製造方法は、上記３つの活性に優れ
る触媒を得ることができることがわかる。
【００３３】
【発明の効果】本発明により、高ＮＨ3 ／ＮＯｘ比で脱
硝装置を運転した場合の未反応アンモニアの分解活性、
ＣＯの酸化分解活性に優れた高活性脱硝触媒を容易に得
ることが可能になる。これにより反応器出口のＮＯｘ、
ＮＨ3 およびＣＯ濃度の低い排ガス浄化装置を実現でき
るだけでなく、本発明の触媒を他の高活性脱硝触媒の後
流部に設置し、未反応アンモニア（リークアンモニア）
の分解に使用すれば、アンモニア注入量のアンバランス
等による未反応アンモニアの流出をなくすとともに人体
に有害なＣＯも除去することができ、都市近郊で望まれ
ている脱硝装置の多機能排ガス処理プロセスが実現でき
る。
硝装置を運転した場合の未反応アンモニアの分解活性、
ＣＯの酸化分解活性に優れた高活性脱硝触媒を容易に得
ることが可能になる。これにより反応器出口のＮＯｘ、
ＮＨ3 およびＣＯ濃度の低い排ガス浄化装置を実現でき
るだけでなく、本発明の触媒を他の高活性脱硝触媒の後
流部に設置し、未反応アンモニア（リークアンモニア）
の分解に使用すれば、アンモニア注入量のアンバランス
等による未反応アンモニアの流出をなくすとともに人体
に有害なＣＯも除去することができ、都市近郊で望まれ
ている脱硝装置の多機能排ガス処理プロセスが実現でき
る。
【図１】本発明になる触媒の特色を示すための触媒断面
の模式図。
の模式図。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ０１Ｊ 23/64 １０３ Ａ 8017−4Ｇ 29/06 Ａ 9343−4Ｇ
Claims (4)
- 【請求項１】 チタン（Ｔｉ）、バナジウム（Ｖ）、タ
ングステン（Ｗ）、モリブデン（Ｍｏ）から選ばれる１
種以上の元素の酸化物からなる組成物を第一成分、白金
（Ｐｔ）、パラジウム（Ｐｄ）、ロジウム（Ｒｈ）から
選ばれる貴金属塩類、またはゼオライト、アルミナ、シ
リカ等の多孔体に担持された前記貴金属含有組成物を第
二成分とする、窒素酸化物、アンモニアおよび／または
一酸化炭素を同時に除去する排ガス浄化用触媒の製造方
法において、前記第二成分粉末をあらかじめビニール重
合体、セルロース化合物、膠質等の非水溶性皮膜、また
はパラフィン、ステアリン酸等の鉱物油や油脂皮膜で覆
い、これと第一成分粉末とを混合した後、水を加えて混
練し、成形、乾燥、焼成することを特徴とする排ガス浄
化用触媒の製造方法。 - 【請求項２】 請求項１において、前記多孔体が水素置
換型モルデナイトであることを特徴とする排ガス浄化用
触媒の製造方法。 - 【請求項３】 請求項１または２において、前記貴金属
を担持された第二成分と第一成分の混合比が１／９９〜
１０／９０の範囲にあることを特徴とする排ガス浄化用
触媒の製造方法。 - 【請求項４】 排ガス中の窒素酸化物と該窒素酸化物の
還元剤として排ガス中に注入されたアンモニアのうち未
反応状態のアンモニアおよび／または一酸化炭素を除去
する排ガス浄化方法において、チタン、バナジウム、タ
ングステン、モリブデンから選ばれる１種以上の元素の
酸化物からなる第一成分と、白金、パラジウム、ロジウ
ムから選ばれる貴金属またはゼオライト、アルミナ、シ
リカ等の多孔体に担持された前記貴金属を含有する第二
成分にあらかじめ非水溶性皮膜または鉱物油や油脂皮膜
で覆ったものとを、水を加えて混練し、成形、焼成した
触媒を使用することを特徴とする排ガス浄化方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23039292A JP3337498B2 (ja) | 1992-08-28 | 1992-08-28 | 排ガス浄化用触媒の製造方法および排ガス浄化方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23039292A JP3337498B2 (ja) | 1992-08-28 | 1992-08-28 | 排ガス浄化用触媒の製造方法および排ガス浄化方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0671187A true JPH0671187A (ja) | 1994-03-15 |
| JP3337498B2 JP3337498B2 (ja) | 2002-10-21 |
Family
ID=16907161
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23039292A Expired - Fee Related JP3337498B2 (ja) | 1992-08-28 | 1992-08-28 | 排ガス浄化用触媒の製造方法および排ガス浄化方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3337498B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999002262A1 (fr) * | 1997-07-09 | 1999-01-21 | Babcock-Hitachi Kabushiki Kaisha | Catalyseur de denitrification, son procede de preparation et procede de purification de fumees |
| JP2005161109A (ja) * | 2003-11-28 | 2005-06-23 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 排ガス処理触媒およびその製造方法 |
| JP2010094623A (ja) * | 2008-10-17 | 2010-04-30 | Babcock Hitachi Kk | 窒素酸化物除去用触媒の製造方法 |
| JP2010184171A (ja) * | 2009-02-10 | 2010-08-26 | Osaka Gas Co Ltd | 排ガス浄化用触媒および排ガス浄化方法 |
| WO2012033039A1 (ja) * | 2010-09-07 | 2012-03-15 | バブコック日立株式会社 | 排ガス脱硝触媒およびその製造方法 |
-
1992
- 1992-08-28 JP JP23039292A patent/JP3337498B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999002262A1 (fr) * | 1997-07-09 | 1999-01-21 | Babcock-Hitachi Kabushiki Kaisha | Catalyseur de denitrification, son procede de preparation et procede de purification de fumees |
| JP2005161109A (ja) * | 2003-11-28 | 2005-06-23 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 排ガス処理触媒およびその製造方法 |
| JP4727140B2 (ja) * | 2003-11-28 | 2011-07-20 | 三菱重工業株式会社 | 排ガス処理触媒およびその製造方法 |
| JP2010094623A (ja) * | 2008-10-17 | 2010-04-30 | Babcock Hitachi Kk | 窒素酸化物除去用触媒の製造方法 |
| JP2010184171A (ja) * | 2009-02-10 | 2010-08-26 | Osaka Gas Co Ltd | 排ガス浄化用触媒および排ガス浄化方法 |
| WO2012033039A1 (ja) * | 2010-09-07 | 2012-03-15 | バブコック日立株式会社 | 排ガス脱硝触媒およびその製造方法 |
| JP2012055810A (ja) * | 2010-09-07 | 2012-03-22 | Babcock Hitachi Kk | 排ガス脱硝触媒およびその製造方法 |
| US9550146B2 (en) | 2010-09-07 | 2017-01-24 | Mitsubishi Hitachi Power Systems, Ltd. | NOx reduction catalyst for exhaust gas and method for producing same |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3337498B2 (ja) | 2002-10-21 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5409681A (en) | Catalyst for purifying exhaust gas | |
| RU2406567C1 (ru) | Катализатор для обработки выхлопного газа и система для обработки выхлопного газа | |
| EP3027309B1 (en) | Ammonia slip catalyst | |
| JP2010519039A (ja) | 選択的アンモニア酸化用の二官能性触媒 | |
| JPWO2006103754A1 (ja) | アンモニア分解触媒および該触媒を用いたアンモニア分解方法 | |
| JP3321190B2 (ja) | 脱硝機能を備えたアンモニア分解触媒および排ガス浄化方法 | |
| JP3793283B2 (ja) | 排ガス浄化用触媒およびそれを用いた排ガス浄化装置 | |
| JPH06319950A (ja) | 固体還元剤を用いる排煙脱硝方法および装置 | |
| JP3337498B2 (ja) | 排ガス浄化用触媒の製造方法および排ガス浄化方法 | |
| JPH074528B2 (ja) | アルコールを燃料とする内燃機関からの排気ガスの浄化用触媒の製造方法 | |
| JP3321423B2 (ja) | 排ガス浄化方法 | |
| JP3512454B2 (ja) | 排ガス浄化触媒および排ガスの浄化方法 | |
| JP3285206B2 (ja) | 排ガス浄化用触媒およびその製造方法 | |
| JP3745407B2 (ja) | 排ガス浄化触媒とその製造方法および排ガス浄化方法 | |
| JPH05329334A (ja) | 排ガスの浄化用触媒および排ガス浄化方法 | |
| JP3066040B2 (ja) | 排ガス浄化用触媒および排ガスの浄化方法 | |
| JPH09150039A (ja) | 排ガス浄化装置と方法 | |
| JP4012456B2 (ja) | 排ガス処理用触媒および排ガス処理方法 | |
| TWI361103B (ja) | ||
| US20100008837A1 (en) | Metal ionic catalyst composition and a process thereof | |
| JPH04180835A (ja) | 排気ガス浄化用触媒の製造方法 | |
| JP4058503B2 (ja) | 排ガス浄化用触媒層、排ガス浄化用触媒被覆構造体およびこれを使用した排ガス浄化方法 | |
| JP2008221029A (ja) | 亜酸化窒素分解用触媒および亜酸化窒素含有ガスの処理方法 | |
| JP4071516B2 (ja) | 排ガス処理用触媒および排ガス処理方法 | |
| JP2003024784A (ja) | アンモニア分解触媒およびその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |