JPH0663699A - 減衰性能の優れた鋼板の製造方法 - Google Patents
減衰性能の優れた鋼板の製造方法Info
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- JPH0663699A JPH0663699A JP21494692A JP21494692A JPH0663699A JP H0663699 A JPH0663699 A JP H0663699A JP 21494692 A JP21494692 A JP 21494692A JP 21494692 A JP21494692 A JP 21494692A JP H0663699 A JPH0663699 A JP H0663699A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、鋼構造物（橋梁、建築物など）に
おいて、風、地震などの振動に対して減衰性能の優れた
鋼板の製造方法を提供する。 【構成】 極軟鋼の成分の表層部と高張力鋼の成分の内
層部を連続鋳造で製造し、該スラブを圧延後表層部は変
態終了後、内層部は未変態の状態から直接焼入れするこ
とにより、内層の弾性範囲内の震動荷重に対して表層の
塑性変形によるエネルギー吸収のため減衰性能を著しく
向上することができる。
おいて、風、地震などの振動に対して減衰性能の優れた
鋼板の製造方法を提供する。 【構成】 極軟鋼の成分の表層部と高張力鋼の成分の内
層部を連続鋳造で製造し、該スラブを圧延後表層部は変
態終了後、内層部は未変態の状態から直接焼入れするこ
とにより、内層の弾性範囲内の震動荷重に対して表層の
塑性変形によるエネルギー吸収のため減衰性能を著しく
向上することができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、鋼構造物（橋梁、建築
物など）において、風、地震などの振動に対し減衰特性
の優れた鋼板の製造方法に関する。
物など）において、風、地震などの振動に対し減衰特性
の優れた鋼板の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来はダンパーなどの制振装置を別に設
置して、構造物の振動に対処してきた。また特開平３−
２３３０８３号公報においては構造物の接合部等曲げモ
ーメントの大きい部分に普通鋼または高張力鋼に鉛また
は低強度鋼を一体に重ね合わせることによって低強度鋼
の応力−ひずみに沿うヒステリシス変形により振動エネ
ルギーを吸収することを示している。
置して、構造物の振動に対処してきた。また特開平３−
２３３０８３号公報においては構造物の接合部等曲げモ
ーメントの大きい部分に普通鋼または高張力鋼に鉛また
は低強度鋼を一体に重ね合わせることによって低強度鋼
の応力−ひずみに沿うヒステリシス変形により振動エネ
ルギーを吸収することを示している。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】従来の方法はいずれも
構造による方法であり、その構造に種々の配慮を必要と
し、どうしても高価なものとなるばかりかメンテナンス
費用もかさむことになる。例えば大型構造物にダンパー
などを取り付けるのはそれ自体コストのかかるものであ
るし、さらにメンテナンス費用もかさむことになる。ま
た特開平３−２３３０８３号公報に示された構造は２枚
の材料を用いて一体化形成または重ね合わせ一体化が必
要で、接合部が複雑な構造となる上、材料を含めた構造
が非常に高価なものとなる。さらに曲げモーメントの制
振性には効果があると考えられるが、スパンが大きい場
合の荷重による振動の場合には効果が小さいなどの欠点
を有す。本発明はこのような現状に鑑み溶接構造物とし
て使用される一枚の鋼板自体に振動エネルギーを吸収さ
せる機能をもたせた全く新しい鋼板の製造方法を提供す
るものである。
構造による方法であり、その構造に種々の配慮を必要と
し、どうしても高価なものとなるばかりかメンテナンス
費用もかさむことになる。例えば大型構造物にダンパー
などを取り付けるのはそれ自体コストのかかるものであ
るし、さらにメンテナンス費用もかさむことになる。ま
た特開平３−２３３０８３号公報に示された構造は２枚
の材料を用いて一体化形成または重ね合わせ一体化が必
要で、接合部が複雑な構造となる上、材料を含めた構造
が非常に高価なものとなる。さらに曲げモーメントの制
振性には効果があると考えられるが、スパンが大きい場
合の荷重による振動の場合には効果が小さいなどの欠点
を有す。本発明はこのような現状に鑑み溶接構造物とし
て使用される一枚の鋼板自体に振動エネルギーを吸収さ
せる機能をもたせた全く新しい鋼板の製造方法を提供す
るものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明はかかる問題点を
解決すべく、その要旨とするところは１枚の鋼板であっ
て、その表層と内層の成分が異なることを特徴とし、極
低Ｃ、低Ｓｉ、低Ｍｎとした表層と、設計応力に対応す
べくＣ，Ｓｉ，ＭｎとさらにＣｒ，Ｍｏを添加した高強
度、高靱性とした内層とから構成することによって、安
価でしかも鋼板自体に減衰性能をもたせた鋼板の製造方
法に関するものである。すなわち、表層と内層を上記の
ごとき成分とした溶鋼をたとえば特開昭６３−１０８９
４７号公報で示すような方法で複層鋳片として連続鋳造
し、熱間圧延後表面は変態し、内層は未変態の状態から
水冷して直接焼入れした後、焼戻し処理を行って、表層
は低強度、内層は強度、靱性の優れた鋼板を得るもので
ある。
解決すべく、その要旨とするところは１枚の鋼板であっ
て、その表層と内層の成分が異なることを特徴とし、極
低Ｃ、低Ｓｉ、低Ｍｎとした表層と、設計応力に対応す
べくＣ，Ｓｉ，ＭｎとさらにＣｒ，Ｍｏを添加した高強
度、高靱性とした内層とから構成することによって、安
価でしかも鋼板自体に減衰性能をもたせた鋼板の製造方
法に関するものである。すなわち、表層と内層を上記の
ごとき成分とした溶鋼をたとえば特開昭６３−１０８９
４７号公報で示すような方法で複層鋳片として連続鋳造
し、熱間圧延後表面は変態し、内層は未変態の状態から
水冷して直接焼入れした後、焼戻し処理を行って、表層
は低強度、内層は強度、靱性の優れた鋼板を得るもので
ある。
【０００５】すなわち （１）重量（％）でＣ：０．０１％以下，Ｓｉ：０．０
５％以下，Ｍｎ：０．５％以下，Ａｌ：０．００５〜
０．０７％を含み残部がＦｅ及び不純物からなる表層
と、重量（％）でＣ：０．０４〜０．２％，Ｓｉ：０．
０５〜０．４％，Ｍｎ：０．５〜１．５％，Ｃｒ：０．
２〜１．５％，Ｍｏ：０．１〜１．０％，Ａｌ：０．０
０５〜０．０８％を含み残部がＦｅ及び不純物からなる
内層とからなる複層鋳片を連続鋳造で製造し、該鋳片を
９３０〜１３００℃に加熱し、次いで熱間圧延を仕上げ
温度６５０℃以上で行った後、表面温度で６５０〜８８
０℃の範囲から水冷し、その後４００〜６５０℃で焼戻
し処理することを特徴とする減衰性能の優れた鋼板の製
造方法
５％以下，Ｍｎ：０．５％以下，Ａｌ：０．００５〜
０．０７％を含み残部がＦｅ及び不純物からなる表層
と、重量（％）でＣ：０．０４〜０．２％，Ｓｉ：０．
０５〜０．４％，Ｍｎ：０．５〜１．５％，Ｃｒ：０．
２〜１．５％，Ｍｏ：０．１〜１．０％，Ａｌ：０．０
０５〜０．０８％を含み残部がＦｅ及び不純物からなる
内層とからなる複層鋳片を連続鋳造で製造し、該鋳片を
９３０〜１３００℃に加熱し、次いで熱間圧延を仕上げ
温度６５０℃以上で行った後、表面温度で６５０〜８８
０℃の範囲から水冷し、その後４００〜６５０℃で焼戻
し処理することを特徴とする減衰性能の優れた鋼板の製
造方法
【０００６】（２）表層に重量（％）でＴｉ：０．００
５〜０．０５％，Ｎｂ：０．００５〜０．０５％，Ｃ
ａ：０．００１〜０．０１％のうち少なくとも１種を含
有することを特徴とする請求項１記載の減衰性能の優れ
た鋼板の製造方法 （３）内層に重量（％）でＮｉ：０．２〜２．０％，Ｃ
ｕ：０．１〜１．５％，Ｎｂ：０．００５〜０．１％，
Ｖ：０．０１〜０．１％，Ｔｉ：０．００５〜０．１
％，Ｂ：０．０００３〜０．００３％，Ｃａ：０．００
１〜０．０１％のうち少なくとも１種を含有することを
特徴とする請求項１または２記載の減衰性能の優れた鋼
板の製造方法である。
５〜０．０５％，Ｎｂ：０．００５〜０．０５％，Ｃ
ａ：０．００１〜０．０１％のうち少なくとも１種を含
有することを特徴とする請求項１記載の減衰性能の優れ
た鋼板の製造方法 （３）内層に重量（％）でＮｉ：０．２〜２．０％，Ｃ
ｕ：０．１〜１．５％，Ｎｂ：０．００５〜０．１％，
Ｖ：０．０１〜０．１％，Ｔｉ：０．００５〜０．１
％，Ｂ：０．０００３〜０．００３％，Ｃａ：０．００
１〜０．０１％のうち少なくとも１種を含有することを
特徴とする請求項１または２記載の減衰性能の優れた鋼
板の製造方法である。
【０００７】
【作用】以下に本発明を詳細に説明する。まず本発明に
おいて、減衰性能の優れた鋼板とは、風、地震などの振
動に対して、内層は弾性範囲内であるが、表層の極軟鋼
では塑性変形し、これによるエネルギー吸収を伴って応
答するため通常材を用いた場合に比して減衰性能が優れ
た鋼板をいう。
おいて、減衰性能の優れた鋼板とは、風、地震などの振
動に対して、内層は弾性範囲内であるが、表層の極軟鋼
では塑性変形し、これによるエネルギー吸収を伴って応
答するため通常材を用いた場合に比して減衰性能が優れ
た鋼板をいう。
【０００８】以下に本発明における限定理由を説明す
る。本発明の限定要件は上記した通り、表層は極低Ｃ，
低Ｓｉ，低Ｍｎとし、熱間圧延後表層の変態がほぼ終了
した後、直接焼入れを行い、表層部はフェライト主体の
柔らかい組織であることが必須である。また内層は焼入
れ性元素が多く表層に比して変態温度が低いこと及び圧
延中に表面から冷却されるため表層に比して高温である
ことを利用して、まだオーステナイトの状態から水冷す
ることにより、強度、靱性の優れた焼入焼戻し組織の内
層とする。このため降伏点が表層に比して数倍以上とな
ることにより、風、地震などの振動に対して、内層は弾
性範囲内であるが、表層の極軟鋼では塑性変形し、これ
によるエネルギー吸収を伴って応答するため通常材を用
いた場合に比して減衰性能が優れた鋼板が得られる。
る。本発明の限定要件は上記した通り、表層は極低Ｃ，
低Ｓｉ，低Ｍｎとし、熱間圧延後表層の変態がほぼ終了
した後、直接焼入れを行い、表層部はフェライト主体の
柔らかい組織であることが必須である。また内層は焼入
れ性元素が多く表層に比して変態温度が低いこと及び圧
延中に表面から冷却されるため表層に比して高温である
ことを利用して、まだオーステナイトの状態から水冷す
ることにより、強度、靱性の優れた焼入焼戻し組織の内
層とする。このため降伏点が表層に比して数倍以上とな
ることにより、風、地震などの振動に対して、内層は弾
性範囲内であるが、表層の極軟鋼では塑性変形し、これ
によるエネルギー吸収を伴って応答するため通常材を用
いた場合に比して減衰性能が優れた鋼板が得られる。
【０００９】まず、表層の合金元素含有量を前記範囲に
限定した理由をのべる。Ｃは低いほど良いが、製鋼上含
まれるものである。Ｃが０．０１％を超えると変態温度
が低下し焼入性が上昇して強度上昇するので、０．０１
％以下とした。Ｓｉは製鋼時の脱酸元素として添加する
が、Ａｌと同時に添加する時は０．０５％で十分なの
で、０．０５％以下とした。Ｍｎは鋼中不純物として存
在するＳをＭｎＳとして固定するため添加するが、その
量は０．５％で十分なので、０．５％以下とした。Ａｌ
は脱酸に有効であるのみでなく、不純物としてのＮを固
定するのに有効な合金元素である。その効果は０．００
５％以上０．０７％未満で十分なので０．００５〜０．
０７％とした。
限定した理由をのべる。Ｃは低いほど良いが、製鋼上含
まれるものである。Ｃが０．０１％を超えると変態温度
が低下し焼入性が上昇して強度上昇するので、０．０１
％以下とした。Ｓｉは製鋼時の脱酸元素として添加する
が、Ａｌと同時に添加する時は０．０５％で十分なの
で、０．０５％以下とした。Ｍｎは鋼中不純物として存
在するＳをＭｎＳとして固定するため添加するが、その
量は０．５％で十分なので、０．５％以下とした。Ａｌ
は脱酸に有効であるのみでなく、不純物としてのＮを固
定するのに有効な合金元素である。その効果は０．００
５％以上０．０７％未満で十分なので０．００５〜０．
０７％とした。
【００１０】さらに必要に応じて添加されるＴｉ，Ｎｂ
はＣ，Ｎを固定してＣ，Ｎによる強度上昇を抑制するの
に有効である。その効果はそれぞれ０．００５〜０．０
５％で十分なので、０．００５〜０．０５％とした。ま
たＣａは不純物としてのＳを固定するのに有効な元素で
ある。その効果は０．００１〜０．０１％で十分なので
０．００１〜０．０１％とした。
はＣ，Ｎを固定してＣ，Ｎによる強度上昇を抑制するの
に有効である。その効果はそれぞれ０．００５〜０．０
５％で十分なので、０．００５〜０．０５％とした。ま
たＣａは不純物としてのＳを固定するのに有効な元素で
ある。その効果は０．００１〜０．０１％で十分なので
０．００１〜０．０１％とした。
【００１１】つぎに、内層の合金元素含有量を前記範囲
に限定した理由をのべる。Ｃは強度を得るのに必要であ
るが、０．０４％未満では変態温度が上昇してその効果
が不足し、０．２０％超では鋼材の靱性、溶接性を損な
うので０．０４〜０．２０％とした。Ｓｉは製鋼時の脱
酸元素としてまた高強度化のため添加するが、０．０５
％未満ではその効果が不足し、０．４％を超えると靱性
が低下するので０．０５〜０．４％とした。Ｍｎは焼入
れ性確保に有効な元素で、０．５％未満では効果が不足
し、１．５％超の添加は溶接性を損なうので０．５〜
１．５％とした。
に限定した理由をのべる。Ｃは強度を得るのに必要であ
るが、０．０４％未満では変態温度が上昇してその効果
が不足し、０．２０％超では鋼材の靱性、溶接性を損な
うので０．０４〜０．２０％とした。Ｓｉは製鋼時の脱
酸元素としてまた高強度化のため添加するが、０．０５
％未満ではその効果が不足し、０．４％を超えると靱性
が低下するので０．０５〜０．４％とした。Ｍｎは焼入
れ性確保に有効な元素で、０．５％未満では効果が不足
し、１．５％超の添加は溶接性を損なうので０．５〜
１．５％とした。
【００１２】Ｃｒ，Ｍｏは焼入性を向上させ、強度、靱
性向上に有効であるが、それぞれ０．２％及び０．１％
未満ではその効果が不足し、またそれぞれ１．５％，
１．０％を超えて添加すると溶接性を低下させるのでそ
れぞれ０．２〜１．５％及び０．１〜１．０％とした。
Ａｌは脱酸に有効であるのみでなく、Ｎを固定してＡｌ
Ｎとなって結晶粒細粒化の役目も果たす有効な元素であ
る。その効果は０．００５〜０．０８％で十分なので、
０．００５〜０．０８％とした。
性向上に有効であるが、それぞれ０．２％及び０．１％
未満ではその効果が不足し、またそれぞれ１．５％，
１．０％を超えて添加すると溶接性を低下させるのでそ
れぞれ０．２〜１．５％及び０．１〜１．０％とした。
Ａｌは脱酸に有効であるのみでなく、Ｎを固定してＡｌ
Ｎとなって結晶粒細粒化の役目も果たす有効な元素であ
る。その効果は０．００５〜０．０８％で十分なので、
０．００５〜０．０８％とした。
【００１３】さらに、必要に応じて添加されるＮｉ，Ｃ
ｕ，Ｎｂ，Ｖ，Ｔｉ，Ｂ，Ｃａは強度上昇または靱性向
上に有効な元素であり、その効果が不足しない範囲とし
て前記の量を下限とし、また溶接性を劣化しない範囲と
して前記の量を上限とした。さらに、製造方法として連
続鋳造により複層鋳片を製造し、該鋳片に熱間圧延を施
す。鋳片の加熱温度を９３０〜１３００℃としたのは１
３００℃を超えるとオーステナイト粒が粗大化して靱性
を劣化させるので、上限を１３００℃とした。またその
下限は表層部を十分オーステナイト化させるために９３
０℃とした。
ｕ，Ｎｂ，Ｖ，Ｔｉ，Ｂ，Ｃａは強度上昇または靱性向
上に有効な元素であり、その効果が不足しない範囲とし
て前記の量を下限とし、また溶接性を劣化しない範囲と
して前記の量を上限とした。さらに、製造方法として連
続鋳造により複層鋳片を製造し、該鋳片に熱間圧延を施
す。鋳片の加熱温度を９３０〜１３００℃としたのは１
３００℃を超えるとオーステナイト粒が粗大化して靱性
を劣化させるので、上限を１３００℃とした。またその
下限は表層部を十分オーステナイト化させるために９３
０℃とした。
【００１４】次ぎに仕上げ温度が６５０℃未満になると
表層のフェライト組織が加工を受け延性が劣化する。ま
た同時に内層と表層の変形能の差が大きくなり圧延後の
鋼板形状が不良となるので下限を６５０℃とした。水冷
開始温度は表層をオーステナイト領域から水冷すると、
強度が上昇するため表層のフェライト変態が終了した後
水冷する必要があるため、その上限を８８０℃とした。
また表層温度で６５０℃より低下すると内層部にも初析
フェライトが生成し、内層の強度が低下するため、下限
を６５０℃とした。また内層に生成した焼入組織の靱性
を向上するため焼戻し処理を行うが、その温度が４００
℃未満では効果が不足するため下限を４００℃とした。
また６５０℃より高温になると内層の強度が低下するた
め６５０℃を上限とした。以下、本発明の効果を実施例
によりさらに具体的に示す。
表層のフェライト組織が加工を受け延性が劣化する。ま
た同時に内層と表層の変形能の差が大きくなり圧延後の
鋼板形状が不良となるので下限を６５０℃とした。水冷
開始温度は表層をオーステナイト領域から水冷すると、
強度が上昇するため表層のフェライト変態が終了した後
水冷する必要があるため、その上限を８８０℃とした。
また表層温度で６５０℃より低下すると内層部にも初析
フェライトが生成し、内層の強度が低下するため、下限
を６５０℃とした。また内層に生成した焼入組織の靱性
を向上するため焼戻し処理を行うが、その温度が４００
℃未満では効果が不足するため下限を４００℃とした。
また６５０℃より高温になると内層の強度が低下するた
め６５０℃を上限とした。以下、本発明の効果を実施例
によりさらに具体的に示す。
【００１５】
【実施例】表１に示す化学成分の鋼Ａ〜Ｐに対し、表２
に示す製造方法で５０ｍｍの鋼板（内層厚さ；４０ｍ
ｍ）を製造した。この鋼板から５０×５０×６００ｍｍ
の引張試験片を採取し、内層の断面積に対して内層の降
伏点の１／２の荷重まで引張りを行った後除荷し、その
ときに生じた履歴ひずみエネルギーの弾性ひずみエネル
ギーに対する比をもって減衰性能とした。この値は高い
程、減衰性能が優れており、通常の構造物の振動応答に
対し１／３以下にするためにはその値は２％以上あるこ
とが必要である。Ａｌ〜Ｋ１は本発明例であり、いずれ
も減衰性能２％以上の優れた値を示した。一方Ａ２，Ｃ
２，Ｅ２，Ｇ２，Ｉ２，Ｌ１，Ｍ１，Ｎ１，Ｏ１及びＰ
１の比較例においては、最も優れたＧ２においてもその
値は１．６％であった。
に示す製造方法で５０ｍｍの鋼板（内層厚さ；４０ｍ
ｍ）を製造した。この鋼板から５０×５０×６００ｍｍ
の引張試験片を採取し、内層の断面積に対して内層の降
伏点の１／２の荷重まで引張りを行った後除荷し、その
ときに生じた履歴ひずみエネルギーの弾性ひずみエネル
ギーに対する比をもって減衰性能とした。この値は高い
程、減衰性能が優れており、通常の構造物の振動応答に
対し１／３以下にするためにはその値は２％以上あるこ
とが必要である。Ａｌ〜Ｋ１は本発明例であり、いずれ
も減衰性能２％以上の優れた値を示した。一方Ａ２，Ｃ
２，Ｅ２，Ｇ２，Ｉ２，Ｌ１，Ｍ１，Ｎ１，Ｏ１及びＰ
１の比較例においては、最も優れたＧ２においてもその
値は１．６％であった。
【００１６】
【表１】
【００１７】
【表２】
【００１８】
【発明の効果】上記実施例からも明かなごとく本発明に
よれば、減衰性能を従来材に比べ改善した鋼板の製造方
法を提供することが可能となるものであり、産業上その
効果は極めて顕著である。
よれば、減衰性能を従来材に比べ改善した鋼板の製造方
法を提供することが可能となるものであり、産業上その
効果は極めて顕著である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 宇野 暢芳 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式 会社技術開発本部内
Claims (3)
- 【請求項１】 重量（％）でＣ：０．０１％以下，Ｓ
ｉ：０．０５％以下，Ｍｎ：０．５％以下，Ａｌ：０．
００５〜０．０７％を含み残部がＦｅ及び不純物からな
る表層と、重量（％）でＣ：０．０４〜０．２％，Ｓ
ｉ：０．０５〜０．４％，Ｍｎ：０．５〜１．５％，Ｃ
ｒ：０．２〜１．５％，Ｍｏ：０．１〜１．０％，Ａ
ｌ：０．００５〜０．０８％を含み残部がＦｅ及び不純
物からなる内層とからなる複層鋳片を連続鋳造で製造
し、該鋳片を９３０〜１３００℃に加熱し、次いで熱間
圧延を仕上げ温度６５０℃以上で行った後、表面温度で
６５０〜８８０℃の範囲から水冷し、その後４００〜６
５０℃で焼戻し処理することを特徴とする減衰性能の優
れた鋼板の製造方法 - 【請求項２】 表層に重量（％）でＴｉ：０．００５〜
０．０５％，Ｎｂ：０．００５〜０．０５％，Ｃａ：
０．００１〜０．０１％のうち少なくとも１種を含有す
ることを特徴とする請求項１記載の減衰性能の優れた鋼
板の製造方法 - 【請求項３】 内層に重量（％）でＮｉ：０．２〜２．
０％，Ｃｕ：０．１〜１．５％，Ｎｂ：０．００５〜
０．１％，Ｖ：０．０１〜０．１％，Ｔｉ：０．００５
〜０．１％，Ｂ：０．０００３〜０．００３％，Ｃａ：
０．００１〜０．０１％のうち少なくとも１種を含有す
ることを特徴とする請求項１または２記載の減衰性能の
優れた鋼板の製造方法
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21494692A JPH0663699A (ja) | 1992-08-12 | 1992-08-12 | 減衰性能の優れた鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21494692A JPH0663699A (ja) | 1992-08-12 | 1992-08-12 | 減衰性能の優れた鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0663699A true JPH0663699A (ja) | 1994-03-08 |
Family
ID=16664188
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21494692A Withdrawn JPH0663699A (ja) | 1992-08-12 | 1992-08-12 | 減衰性能の優れた鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0663699A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2019518875A (ja) * | 2016-04-26 | 2019-07-04 | 宝山鋼鉄股▲分▼有限公司 | 複合防護用鋼板及びその製造方法 |
| JP2019519674A (ja) * | 2016-04-26 | 2019-07-11 | 宝山鋼鉄股▲分▼有限公司 | 冷間曲げ加工性能が優れた防護用鋼板及びその製造方法 |
-
1992
- 1992-08-12 JP JP21494692A patent/JPH0663699A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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