JPH065311B2 - 原子炉燃料要素用燃料棒 - Google Patents
原子炉燃料要素用燃料棒Info
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- JPH065311B2 JPH065311B2 JP61181811A JP18181186A JPH065311B2 JP H065311 B2 JPH065311 B2 JP H065311B2 JP 61181811 A JP61181811 A JP 61181811A JP 18181186 A JP18181186 A JP 18181186A JP H065311 B2 JPH065311 B2 JP H065311B2
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- G—PHYSICS
- G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
- G21C—NUCLEAR REACTORS
- G21C3/00—Reactor fuel elements and their assemblies; Selection of substances for use as reactor fuel elements
- G21C3/02—Fuel elements
- G21C3/04—Constructional details
- G21C3/06—Casings; Jackets
- G21C3/07—Casings; Jackets characterised by their material, e.g. alloys
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は原子炉燃料要素用燃料棒に関する。
合金成分が錫1.2〜1.7重量%、鉄0.07〜0.
2重量%、クロム0.05〜0.15重量%、ニツケル
0.03〜0.08重量%、酸素0.07〜0.15重
量%でありかつ鉄、クロム及びニツケル合金成分の合計
重量%が0.18〜0.38重量%であるか、又は合金
成分が錫1.2〜1.7重量%、鉄0.18〜0.24
重量%、クロム0.07〜0.13重量%、酸素0.1
0〜0.16重量%でありかつ鉄及びクロム合金成分の
合計重量%が0.28〜0.37重量%であるジルコニ
ウム合金からなる被覆管内に存在する核燃料を有する原
子炉燃料要素用燃料棒はすでに使用されており、この場
合燃料棒は原子炉燃料要素の骨組内に組込まれ、最終的
にこの原子炉燃料要素は例えば軽水で冷却される原子炉
内に挿入される。この原子炉内で被覆管のジルコニウム
合金は熱中性子に対して比較的小さな捕獲断面積を有す
る。
2重量%、クロム0.05〜0.15重量%、ニツケル
0.03〜0.08重量%、酸素0.07〜0.15重
量%でありかつ鉄、クロム及びニツケル合金成分の合計
重量%が0.18〜0.38重量%であるか、又は合金
成分が錫1.2〜1.7重量%、鉄0.18〜0.24
重量%、クロム0.07〜0.13重量%、酸素0.1
0〜0.16重量%でありかつ鉄及びクロム合金成分の
合計重量%が0.28〜0.37重量%であるジルコニ
ウム合金からなる被覆管内に存在する核燃料を有する原
子炉燃料要素用燃料棒はすでに使用されており、この場
合燃料棒は原子炉燃料要素の骨組内に組込まれ、最終的
にこの原子炉燃料要素は例えば軽水で冷却される原子炉
内に挿入される。この原子炉内で被覆管のジルコニウム
合金は熱中性子に対して比較的小さな捕獲断面積を有す
る。
燃料棒の被覆管の外面では原子炉の運転中に腐食が生
じ、これは原子炉内での原子炉燃料要素の使用可能性を
時間的に制限する。通常の耐用年数は三年から四年であ
る。
じ、これは原子炉内での原子炉燃料要素の使用可能性を
時間的に制限する。通常の耐用年数は三年から四年であ
る。
本発明はこの種の原子炉燃料要素の使用可能性を改良
し、原子炉内でのその耐用年数を延長することを目的と
している。
し、原子炉内でのその耐用年数を延長することを目的と
している。
この目的を達成するために本発明によれば、冒頭に述べ
た形式の燃料棒において、被覆管が外面に別のジルコニ
ウム合金からなる表面層を有し、この表面層が被覆管の
全壁厚の5〜20%の範囲の層厚を有し、また合金成分
として鉄0〜1重量%と、バナジウム0.1〜1重量
%、白金0.1〜1重量%及び銅1〜3重量%の群から
選択される少なくとも1種の合金成分とを有するように
する。
た形式の燃料棒において、被覆管が外面に別のジルコニ
ウム合金からなる表面層を有し、この表面層が被覆管の
全壁厚の5〜20%の範囲の層厚を有し、また合金成分
として鉄0〜1重量%と、バナジウム0.1〜1重量
%、白金0.1〜1重量%及び銅1〜3重量%の群から
選択される少なくとも1種の合金成分とを有するように
する。
本発明は、燃料棒被覆管の外面表面層を形成するジルコ
ニウム合金が、被覆管の残りの部分を形成しているジル
コニウム合金よりも一層耐食性であることが有利である
という認識に基づく。更に熱中性子に対するバナジウ
ム、白金及び銅の捕獲断面積はかなり大きいが、上記3
種の合金成分は被覆管の比較的薄い表面層内に存在する
にすぎないことから、被覆管による原子炉内での熱中性
子の吸収損失は比較的僅かである。
ニウム合金が、被覆管の残りの部分を形成しているジル
コニウム合金よりも一層耐食性であることが有利である
という認識に基づく。更に熱中性子に対するバナジウ
ム、白金及び銅の捕獲断面積はかなり大きいが、上記3
種の合金成分は被覆管の比較的薄い表面層内に存在する
にすぎないことから、被覆管による原子炉内での熱中性
子の吸収損失は比較的僅かである。
合金成分として鉄0.5重量%及びバナジウム0.25
重量%を有するジルコニウム合金からなる試料の水蒸気
中における腐食速度は同じ条件下で商品名ジルカロイ
(Zircaloy)4のジルコニウム合金(これはジルコニウ
ムの他に合金成分として錫1.2〜1.7重量%、鉄
0.18〜0.24重量%、クロム0.07〜0.13
重量%及び酸素0.1〜0.16重量%を含みかつそのうち
の合金成分鉄及びクロムの重量%の合計は0.28〜
0.37重量%の範囲にある)からなる試料の腐食速度
の十分の一にすぎない。本発明による燃料棒を有する原
子炉燃料要素の原子炉内での耐用年数は、被覆管の外面
が例えばジルカロイ4からなる燃料棒を有する原子炉燃
料要素よりも少なくとも1年は長い。
重量%を有するジルコニウム合金からなる試料の水蒸気
中における腐食速度は同じ条件下で商品名ジルカロイ
(Zircaloy)4のジルコニウム合金(これはジルコニウ
ムの他に合金成分として錫1.2〜1.7重量%、鉄
0.18〜0.24重量%、クロム0.07〜0.13
重量%及び酸素0.1〜0.16重量%を含みかつそのうち
の合金成分鉄及びクロムの重量%の合計は0.28〜
0.37重量%の範囲にある)からなる試料の腐食速度
の十分の一にすぎない。本発明による燃料棒を有する原
子炉燃料要素の原子炉内での耐用年数は、被覆管の外面
が例えばジルカロイ4からなる燃料棒を有する原子炉燃
料要素よりも少なくとも1年は長い。
本発明による燃料棒用被覆管を製造するには、例えばジ
ルカロイ4からなる内管とこの内管に固着しかつ鉄0.
5重量%及びバナジウム0.25重量%を有するジルコ
ニウム−バナジウム−鉄合金からなる外管とを有する管
素材から出発するのが有利である。この場合管素材を5
00℃〜700℃の範囲の温度に加熱し、次いで押し出
し成形する。その際両方のジルコニウム合金の間に金属
結合が生ずる。
ルカロイ4からなる内管とこの内管に固着しかつ鉄0.
5重量%及びバナジウム0.25重量%を有するジルコ
ニウム−バナジウム−鉄合金からなる外管とを有する管
素材から出発するのが有利である。この場合管素材を5
00℃〜700℃の範囲の温度に加熱し、次いで押し出
し成形する。その際両方のジルコニウム合金の間に金属
結合が生ずる。
引続きこの管状のプレス加工品をピルガーミルで鍛造す
ることによつて最終的に燃料棒用の完成被覆管が得ら
れ、これは例えば直径10.7mm及び壁厚0.72mmを
有していてよい。バナジウム含有のジルコニウム合金か
らなる表面層は被覆管の外側をすべて被いまた例えば
0.1mmの厚さであつてよい。ピルガーミルは例えば米
国特許第4233834号明細書に記載されている。
ることによつて最終的に燃料棒用の完成被覆管が得ら
れ、これは例えば直径10.7mm及び壁厚0.72mmを
有していてよい。バナジウム含有のジルコニウム合金か
らなる表面層は被覆管の外側をすべて被いまた例えば
0.1mmの厚さであつてよい。ピルガーミルは例えば米
国特許第4233834号明細書に記載されている。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭51−59744(JP,A) 特開 昭52−5629(JP,A)
Claims (1)
- 【請求項1】合金成分が錫1.2〜1.7重量%、鉄
0.07〜0.2重量%、クロム0.05〜0.15重
量%、ニツケル0.03〜0.08重量%、酸素0.0
7〜0.15重量%でありかつ鉄、クロム及びニツケル
合金成分の合計重量%が0.18〜0.38重量%であ
るか、又は合金成分が錫1.2〜1.7重量%、鉄0.
18〜0.24重量%、クロム0.07〜0.13重量
%、酸素0.10〜0.16重量%でありかつ鉄及びク
ロム合金成分の合計重量%が0.28〜0.37重量%
であるジルコニウム合金からなる被覆管内に存在する核
燃料を有する原子炉燃料要素用燃料棒において、被覆管
が外面に別のジルコニウム合金からなる表面層を有し、
この表面層が被覆管の全壁厚の5〜20%の範囲の層厚
を有し、また合金成分として鉄0〜1重量%と、バナジ
ウム0.1〜1重量%、白金0.1〜1重量%及び銅1
〜3重量%の群から選択される少なくとも1種の合金成
分とを有していることを特徴とする原子炉燃料要素用燃
料棒。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE3528545.1 | 1985-08-08 | ||
DE19853528545 DE3528545A1 (de) | 1985-08-08 | 1985-08-08 | Brennstab fuer ein kernreaktorbrennelement |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6235287A JPS6235287A (ja) | 1987-02-16 |
JPH065311B2 true JPH065311B2 (ja) | 1994-01-19 |
Family
ID=6278075
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61181811A Expired - Lifetime JPH065311B2 (ja) | 1985-08-08 | 1986-08-01 | 原子炉燃料要素用燃料棒 |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4735768A (ja) |
EP (1) | EP0212351B1 (ja) |
JP (1) | JPH065311B2 (ja) |
DE (2) | DE3528545A1 (ja) |
Families Citing this family (28)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
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US4933136A (en) * | 1985-03-08 | 1990-06-12 | Westinghouse Electric Corp. | Water reactor fuel cladding |
EP0296972B1 (fr) * | 1987-06-23 | 1992-08-12 | Framatome | Procédé de fabrication d'un tube en alliage à base de zirconium pour réacteur nucléaire et applications |
ES2023983B3 (es) * | 1987-07-21 | 1992-02-16 | Siemens Ag | Barra de combustible para un elemento de combustion de reactor nuclear |
US4816214A (en) * | 1987-10-22 | 1989-03-28 | Westinghouse Electric Corp. | Ultra slow EB melting to reduce reactor cladding |
DE3805124A1 (de) * | 1988-02-18 | 1989-08-31 | Siemens Ag | Kernreaktorbrennelement |
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LU53851A1 (ja) * | 1967-06-09 | 1969-04-22 | ||
FR1537960A (fr) * | 1967-07-20 | 1968-08-30 | Siemens Ag | Procédé d'obtention d'une résistance élevée à la corrosion |
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-
1985
- 1985-08-08 DE DE19853528545 patent/DE3528545A1/de not_active Withdrawn
-
1986
- 1986-07-28 EP EP86110396A patent/EP0212351B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1986-07-28 DE DE8686110396T patent/DE3668251D1/de not_active Revoked
- 1986-08-01 JP JP61181811A patent/JPH065311B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1986-08-08 US US06/894,922 patent/US4735768A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP0212351B1 (de) | 1990-01-10 |
DE3668251D1 (de) | 1990-02-15 |
EP0212351A1 (de) | 1987-03-04 |
JPS6235287A (ja) | 1987-02-16 |
US4735768A (en) | 1988-04-05 |
DE3528545A1 (de) | 1987-02-19 |
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