JPH0652283B2 - Ｌｃｒメ−タ - Google Patents
Ｌｃｒメ−タInfo
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- JPH0652283B2 JPH0652283B2 JP14118687A JP14118687A JPH0652283B2 JP H0652283 B2 JPH0652283 B2 JP H0652283B2 JP 14118687 A JP14118687 A JP 14118687A JP 14118687 A JP14118687 A JP 14118687A JP H0652283 B2 JPH0652283 B2 JP H0652283B2
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- Japan
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- impedance
- range
- measurement
- measured
- voltage
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 この発明はＬＣＲメータに係り、更に詳しく言えば、被
測定体に測定用信号を加え、その流れる電流の大きさに
応じて被測定体のＬ，Ｃ，Ｒ検出用抵抗を切り換えるよ
うにしたＬＣＲメータに関するものである。
測定体に測定用信号を加え、その流れる電流の大きさに
応じて被測定体のＬ，Ｃ，Ｒ検出用抵抗を切り換えるよ
うにしたＬＣＲメータに関するものである。
従来のＬＣＲメータにおいては、一般に、被測定体に所
定周波数の測定用電圧を加え、被測定体に流れる電流を
例えば電流／電圧変換器にて電圧に変換するとともに、
移相器により測定用電圧と同相、９０°進相、及び９０
°遅相の３つの信号を形成し、上記変換電圧をこれら３
つの信号にて同期検波するようにしている。このように
すると、その検波出力からはそれぞれ測定用電圧と同
相、９０°進相、及び９０°遅相した電流成分を表す３
つの電圧が得られるから、これらの電圧と上記測定用電
圧とから演算により被測定体のＬ，Ｃ，Ｒを求めるよう
にしている。
定周波数の測定用電圧を加え、被測定体に流れる電流を
例えば電流／電圧変換器にて電圧に変換するとともに、
移相器により測定用電圧と同相、９０°進相、及び９０
°遅相の３つの信号を形成し、上記変換電圧をこれら３
つの信号にて同期検波するようにしている。このように
すると、その検波出力からはそれぞれ測定用電圧と同
相、９０°進相、及び９０°遅相した電流成分を表す３
つの電圧が得られるから、これらの電圧と上記測定用電
圧とから演算により被測定体のＬ，Ｃ，Ｒを求めるよう
にしている。
なお、測定周波数は例えば100Hz，500Hz，１kHz，10kHz
……などと×10nを標準にしてスポット状に数点設けら
れ、所望の周波数を適宜選択して測定を行うようになっ
ている。
……などと×10nを標準にしてスポット状に数点設けら
れ、所望の周波数を適宜選択して測定を行うようになっ
ている。
Ｌ，Ｃ，Ｒの測定レンジも同様に×10nのステップで設
けられている。例えばＲについては10Ω，100Ω，1k
Ω，10kΩ……、Ｌについては10μＨ，100μＨ，１mH，
10mH……、Ｃについては10pF，100pF，１nF，10nF……
などである。この場合、被測定体の定格値は一般に既知
であるから、それに適合したレンジを設定する。例えば
コンデンサの容量測定の場合、定格値が２nFであれば測
定レンジは１−10nfとする。オートレンジの場合には装
置が適合レンジを自動的に設定するようになっている。
けられている。例えばＲについては10Ω，100Ω，1k
Ω，10kΩ……、Ｌについては10μＨ，100μＨ，１mH，
10mH……、Ｃについては10pF，100pF，１nF，10nF……
などである。この場合、被測定体の定格値は一般に既知
であるから、それに適合したレンジを設定する。例えば
コンデンサの容量測定の場合、定格値が２nFであれば測
定レンジは１−10nfとする。オートレンジの場合には装
置が適合レンジを自動的に設定するようになっている。
上記従来のＬＣＲメータにおいては、通常、被測定体が
有するＬ，Ｃ，Ｒ等の定格値を目安にして電流／電圧変
換器に接続された検出用のレンジ抵抗を切り換えるよう
にしている。したがって例えば測定周波数が１桁違う
と、同一レンジ内であっても被測定体によりそのインピ
ーダンスの最大値と最小値の比が100倍の大きさとなる
ことがある。
有するＬ，Ｃ，Ｒ等の定格値を目安にして電流／電圧変
換器に接続された検出用のレンジ抵抗を切り換えるよう
にしている。したがって例えば測定周波数が１桁違う
と、同一レンジ内であっても被測定体によりそのインピ
ーダンスの最大値と最小値の比が100倍の大きさとなる
ことがある。
一例としてコンデンサの容量測定の場合を第10図により
説明すると、横軸は周波数、縦軸はコンデンサのリアク
タンス（以下、「インピーダンス」と総称する。）、斜
線(イ)、(ロ)はそれぞれ容量Ｃ1及びＣ2を有するコンデン
サのインピーダンス／周波数特性を表すものとし、横軸
と縦軸を対数目盛にするとコンデンサのインピーダンス
変化は図示のように直線で示すことができる。
説明すると、横軸は周波数、縦軸はコンデンサのリアク
タンス（以下、「インピーダンス」と総称する。）、斜
線(イ)、(ロ)はそれぞれ容量Ｃ1及びＣ2を有するコンデン
サのインピーダンス／周波数特性を表すものとし、横軸
と縦軸を対数目盛にするとコンデンサのインピーダンス
変化は図示のように直線で示すことができる。
同図において、例えば測定レンジをレンジＣ２、測定周
波数をｆ1に設定したとすると、周波数ｆ1における容量
Ｃ1のインピーダンス（点Ａ）はＺ1で、容量Ｃ2のイン
ピーダンス（点Ｂ）はＺ2である。
波数をｆ1に設定したとすると、周波数ｆ1における容量
Ｃ1のインピーダンス（点Ａ）はＺ1で、容量Ｃ2のイン
ピーダンス（点Ｂ）はＺ2である。
ここで、例えば容量Ｃ2の値が容量Ｃ1の10倍、すなわち
Ｃ2＝Ｃ1×10とすると、インピーダンスに関しては、Ｚ
2＝Ｚ1／10となることは明らかである。
Ｃ2＝Ｃ1×10とすると、インピーダンスに関しては、Ｚ
2＝Ｚ1／10となることは明らかである。
次に、測定周波数を上記ｆ1の10倍の周波数ｆ2に設定
し、同様に容量Ｃ1，Ｃ2のインピーダンスを測定する
と、点Ｃにおける容量Ｃ1のインピーダンスＺ2′は上記
点ＡにおけるインピーダンスＺ1の１／10、すなわち
Ｚ2′＝Ｚ2となる。同様にして、点Ｄにおける容量Ｃ2
のインピーダンスＺ3′は上記点Ｂにおけるインピーダ
ンスＺ2の１／10、すなわちＺ3′＝Ｚ3となる。
し、同様に容量Ｃ1，Ｃ2のインピーダンスを測定する
と、点Ｃにおける容量Ｃ1のインピーダンスＺ2′は上記
点ＡにおけるインピーダンスＺ1の１／10、すなわち
Ｚ2′＝Ｚ2となる。同様にして、点Ｄにおける容量Ｃ2
のインピーダンスＺ3′は上記点Ｂにおけるインピーダ
ンスＺ2の１／10、すなわちＺ3′＝Ｚ3となる。
よって、同一レンジＣ２内であっても測定周波数が１桁
異なると、点Ａ近傍と点Ｄ近傍におけるコンデンサのイ
ンピーダンスはその大きさの比がほぼ100倍となる。し
たがって、例えば周波数ｆ1の測定用定電流にて容量Ｃ1
を測定した場合、点ＡのインピーダンスＺ1に発生する
電圧は、周波数ｆ2の同一レベルの測定用電流にて容量
Ｃ2を測定したとき、点Ｄにおけるそのインピーダンス
Ｚ3に発生する電圧の100倍となる。また、例えば周波数
ｆ1の定電圧で容量Ｃ1を測定した場合に流れる電流は、
周波数ｆ2の同一レベルの定電圧で容量Ｃ2を測定した場
合に流れる電流の１／100になることも容易にわかる。
異なると、点Ａ近傍と点Ｄ近傍におけるコンデンサのイ
ンピーダンスはその大きさの比がほぼ100倍となる。し
たがって、例えば周波数ｆ1の測定用定電流にて容量Ｃ1
を測定した場合、点ＡのインピーダンスＺ1に発生する
電圧は、周波数ｆ2の同一レベルの測定用電流にて容量
Ｃ2を測定したとき、点Ｄにおけるそのインピーダンス
Ｚ3に発生する電圧の100倍となる。また、例えば周波数
ｆ1の定電圧で容量Ｃ1を測定した場合に流れる電流は、
周波数ｆ2の同一レベルの定電圧で容量Ｃ2を測定した場
合に流れる電流の１／100になることも容易にわかる。
このため従来のＬＣＲメータにおいては、測定周波数を
微細に変化させて測定しようとすると、測定系全般にわ
たり直線性に優れた40ｄＢのダイナミックレンジを必要
とするが、温度変化等の周囲条件を考慮すると回路が一
般に高価格となる。また、上記のように測定信号に対す
る応答信号が小さくなると、ディジタル変換した場合の
有効ビットが比較的下位に存在し、分解能が低下するた
め以後の演算処理における誤差が無視できない値に増大
する。
微細に変化させて測定しようとすると、測定系全般にわ
たり直線性に優れた40ｄＢのダイナミックレンジを必要
とするが、温度変化等の周囲条件を考慮すると回路が一
般に高価格となる。また、上記のように測定信号に対す
る応答信号が小さくなると、ディジタル変換した場合の
有効ビットが比較的下位に存在し、分解能が低下するた
め以後の演算処理における誤差が無視できない値に増大
する。
この場合、10倍ステップで設定されている測定レンジＣ
１，Ｃ２等を、周波数を変えたときそれぞれ検出抵抗も
切り換え、例えば３分割して３倍ステップのレンジにす
ると、同一レンジ内ではインピーダンスの最大／最小の
比を30：１に減少させることができる。しかし切換回路
が３倍になるなど装置が大形化するとともにコストアッ
プを招き、いずれにしても好ましくない。
１，Ｃ２等を、周波数を変えたときそれぞれ検出抵抗も
切り換え、例えば３分割して３倍ステップのレンジにす
ると、同一レンジ内ではインピーダンスの最大／最小の
比を30：１に減少させることができる。しかし切換回路
が３倍になるなど装置が大形化するとともにコストアッ
プを招き、いずれにしても好ましくない。
この発明は上記の点に鑑みなされたもので、その目的
は、測定周波数によるインピーダンスの変化が例えば10
倍を超えないレンジを選択して測定するようにした高精
度で、かつ、広帯域のＬＣＲメータを提供することにあ
る。
は、測定周波数によるインピーダンスの変化が例えば10
倍を超えないレンジを選択して測定するようにした高精
度で、かつ、広帯域のＬＣＲメータを提供することにあ
る。
第１図に示されている実施例を参照すると、上記の問題
点を解決するため、この発明によるＬＣＲメータは例え
ば被測定体２のインピーダンスＺXに応じて切り換えら
れる電流検出用抵抗（以下、「基準抵抗」と言う。）Ｒ
S1ないしＳSnを有するレンジ設定器５と、上記被測定体
２のインピーダンスＺXを求めるインピーダンス演算手
段14と、上記インピーダンスＺXに流れる電流の大きさ
に対してその上限値と下限値の２つの基準値を備えた比
較基準データ保持手段15と、上記インピーダンスＺXに
流れる電流を上記２つの基準値と比較しその範囲内にあ
るように電流の大きさを制御する電流比較手段16、及び
求めたインピーダンスＺXを測定範囲に含むレンジを選
択する測定範囲検出手段17とを備え、この電流比較手段
16又は測定範囲検出手段17からの制御出力により、レン
ジ切換手段18を介して上記レンジ設定器５の基準抵抗Ｒ
Sが最適値に切り換えられるようになっている。
点を解決するため、この発明によるＬＣＲメータは例え
ば被測定体２のインピーダンスＺXに応じて切り換えら
れる電流検出用抵抗（以下、「基準抵抗」と言う。）Ｒ
S1ないしＳSnを有するレンジ設定器５と、上記被測定体
２のインピーダンスＺXを求めるインピーダンス演算手
段14と、上記インピーダンスＺXに流れる電流の大きさ
に対してその上限値と下限値の２つの基準値を備えた比
較基準データ保持手段15と、上記インピーダンスＺXに
流れる電流を上記２つの基準値と比較しその範囲内にあ
るように電流の大きさを制御する電流比較手段16、及び
求めたインピーダンスＺXを測定範囲に含むレンジを選
択する測定範囲検出手段17とを備え、この電流比較手段
16又は測定範囲検出手段17からの制御出力により、レン
ジ切換手段18を介して上記レンジ設定器５の基準抵抗Ｒ
Sが最適値に切り換えられるようになっている。
上記の構成により、測定周波数を連続変化させた場合で
もレンジ設定器５には、被測定体２のインピーダンスＺ
Xに対してその大きさの比が10：１を超えない値の基準
抵抗が切り換え可能に設定され、高精度のＬ，Ｃ，Ｒ測
定ができる。
もレンジ設定器５には、被測定体２のインピーダンスＺ
Xに対してその大きさの比が10：１を超えない値の基準
抵抗が切り換え可能に設定され、高精度のＬ，Ｃ，Ｒ測
定ができる。
第２図に示されるように、例えば容量Ｃを有するコンデ
ンサのインピーダンスが周波数ｆにおいてＺｃであると
すると、そのｎ倍の周波数ｎｆにおいてはＺｃ／ｎとな
り、インダンタンスＬを有するコイル等のインピーダン
スが周波数ｆにおいてＺLであったとすると、周波数ｎ
ｆにおいてはＺLｘnとなる。
ンサのインピーダンスが周波数ｆにおいてＺｃであると
すると、そのｎ倍の周波数ｎｆにおいてはＺｃ／ｎとな
り、インダンタンスＬを有するコイル等のインピーダン
スが周波数ｆにおいてＺLであったとすると、周波数ｎ
ｆにおいてはＺLｘnとなる。
この場合、横軸の周波数と縦軸のインピーダンスをそれ
ぞれ対数目盛にすると、容量ＣとインダクタンスＬのイ
ンピーダンス／周波数特性は図示のように直線で表すこ
とができる。ここで、例えばコイルのインピーダンスＺ
LないしｎＺLの値の逆数（アドミッタンス）をとって結
ぶとその直線の傾斜が反転し、コンデンサのインピーダ
ンス／周波数特性を表す直線と平行になり、同一特性と
なることが知られている。よってインダクタンス測定の
場合には、そのインピーダンスの逆数を用いることによ
りコンデンサの場合と同一手段にて測定できるから、以
下、被測定体がコンデンサの場合について述べることに
し、コイル等の場合については説明を省略する。
ぞれ対数目盛にすると、容量ＣとインダクタンスＬのイ
ンピーダンス／周波数特性は図示のように直線で表すこ
とができる。ここで、例えばコイルのインピーダンスＺ
LないしｎＺLの値の逆数（アドミッタンス）をとって結
ぶとその直線の傾斜が反転し、コンデンサのインピーダ
ンス／周波数特性を表す直線と平行になり、同一特性と
なることが知られている。よってインダクタンス測定の
場合には、そのインピーダンスの逆数を用いることによ
りコンデンサの場合と同一手段にて測定できるから、以
下、被測定体がコンデンサの場合について述べることに
し、コイル等の場合については説明を省略する。
上記第１図のレンジ設定器５を含む入力部が第３図に示
されている。
されている。
この第３図において、信号源１からインピーダンスＺx
を有する被測定体２に測定用電圧ＶVが加えられたもの
とすると、この電圧ＶVは例えば電圧検出器３にて検出
される。
を有する被測定体２に測定用電圧ＶVが加えられたもの
とすると、この電圧ＶVは例えば電圧検出器３にて検出
される。
上記電圧ＶVにより被測定体２に流れる電流をＩとする
と、 ＝V／X……(1) である。
と、 ＝V／X……(1) である。
電流／電圧変換器４に接続されたレンジ設定器５の基準
抵抗Ｒsi（ｉ＝１，２，……ｎ）には、上記電流Ｉを打
ち消すための帰還電流−Ｉが流され、電流／電圧変換器
４の出力側にはこの電流−Ｉに比例した大きさの電圧Ｖ
Iが発生する。
抵抗Ｒsi（ｉ＝１，２，……ｎ）には、上記電流Ｉを打
ち消すための帰還電流−Ｉが流され、電流／電圧変換器
４の出力側にはこの電流−Ｉに比例した大きさの電圧Ｖ
Iが発生する。
すなわちI ＝−×Ｒsm……(2) 式(1)と(2)から、被測定体２のインピーダンスＺXはX ＝（V／I）Ｒsm……(3) となる。ただし、−符号は省略してある。
式(3)において、基準抵抗Ｒsmは既知の値であるから、
２つの電圧信号ＶVとＶIを例えばそれぞれ電圧検出器３
と電流／電圧変換器４の後段に設けられたＡＣ／ＤＣ変
換器６，７にて直流化し、Ａ／Ｄコンバータ13を介して
ディジタル変換されたデータをインピーダンス演算手段
14によって算出すれば、上記式(3)のインピーダンスＺX
の大きさが求まる。
２つの電圧信号ＶVとＶIを例えばそれぞれ電圧検出器３
と電流／電圧変換器４の後段に設けられたＡＣ／ＤＣ変
換器６，７にて直流化し、Ａ／Ｄコンバータ13を介して
ディジタル変換されたデータをインピーダンス演算手段
14によって算出すれば、上記式(3)のインピーダンスＺX
の大きさが求まる。
Ｌ，Ｃ，Ｒの測定は次のようにして行われる。被測定体
２が容量Ｃを有するコンデンサの場合、例えばリード線
等の抵抗成分Ｒを考慮すると、その等価回路は一般に第
４図(A)に示されるようになり、等価直列インピーダン
スＺXCはXC ＝Ｒ−ｊ（１／ωＣ）………(4) で表される。
２が容量Ｃを有するコンデンサの場合、例えばリード線
等の抵抗成分Ｒを考慮すると、その等価回路は一般に第
４図(A)に示されるようになり、等価直列インピーダン
スＺXCはXC ＝Ｒ−ｊ（１／ωＣ）………(4) で表される。
また、各インピーダンスの大きさについては例えば第４
図(B)に示されるように、 Ｒ＝ＺXCcosθ…………………(5) １／ωＣ＝ＺXCsinθ…………(6) であるから、容量Ｃの値は式(6)より Ｃ＝１／ωＺXCsinθ…………(6) である。
図(B)に示されるように、 Ｒ＝ＺXCcosθ…………………(5) １／ωＣ＝ＺXCsinθ…………(6) であるから、容量Ｃの値は式(6)より Ｃ＝１／ωＺXCsinθ…………(6) である。
ここで、θは遅れ位相角を示し θ＝tan-1（１／ωＣＲ） であり、このθの値を測定すれば上式(5)，(6a)により
ＬＣＲ演算手段１９において、Ｒ，Ｃの値が求められ
る。
ＬＣＲ演算手段１９において、Ｒ，Ｃの値が求められ
る。
位相角θの測定は次のようにして行われる。電圧検出器
３にて検出された測定用電圧ＶVは、例えば自動利得制
御器８により一定レベルＡOを有する電圧信号にされ
る。それを例えば ＶV＝ＡOsinωｔ…………………(7) とする。
３にて検出された測定用電圧ＶVは、例えば自動利得制
御器８により一定レベルＡOを有する電圧信号にされ
る。それを例えば ＶV＝ＡOsinωｔ…………………(7) とする。
電流／電圧変換器４にて変換された電流成分を表す電圧
ＶIも同様に、自動利得制御器９にて上記電圧信号ＶVと
同一の一定レベルにされる。それを ＶI＝ＡOsin（ωｔ−θ）………(8) とする。
ＶIも同様に、自動利得制御器９にて上記電圧信号ＶVと
同一の一定レベルにされる。それを ＶI＝ＡOsin（ωｔ−θ）………(8) とする。
ここで、θは基準とする電圧信号ＶVに対しての遅れ位
相角を表すものとする。
相角を表すものとする。
上記２つの電圧信号ＶVとＶIは例えば引算器10に加えら
れ、次のようにアナログ演算される。
れ、次のようにアナログ演算される。
ＶV−ＶI＝ＡOsinωｔ−ＡOsin（ωｔ−θ）＝２ＡOsin
（θ／２）sin（ωｔ−θ／２） この演算出力を例えばＡＣ／ＤＣ変換器18にて直流に変
換すると、位相角θの１／２のsinに比例した電圧が得
られる。
（θ／２）sin（ωｔ−θ／２） この演算出力を例えばＡＣ／ＤＣ変換器18にて直流に変
換すると、位相角θの１／２のsinに比例した電圧が得
られる。
すなわち ＶV−ＶI＝２ＡOｋsin（θ／２）……(9) ただし、ｋは回路形式によって定まる既知の比例定数で
ある。
ある。
よって、この直流電圧をＡ／Ｄコンバータ13にてディジ
タル変換し、インピーダンス演算手段14にて演算すれば
θが求まる。
タル変換し、インピーダンス演算手段14にて演算すれば
θが求まる。
この場合、位相角θはその絶対値｜θ｜で求まるので、
＋，−の進み遅れ位相については例えば自得利得制御器
８，９の出力を位相比較器12に入力し、その＋，−の出
力をディジタル変換したのちインピーダンス演算手段14
を介してＬＣＲ演算手段19へ与えるようになっている。
＋，−の進み遅れ位相については例えば自得利得制御器
８，９の出力を位相比較器12に入力し、その＋，−の出
力をディジタル変換したのちインピーダンス演算手段14
を介してＬＣＲ演算手段19へ与えるようになっている。
なお、被測定体２がインダクタンスＬを有するコイル等
の場合には、第５図(A)及び第５図(B)に示されるよう
に、その等価直列インピーダンスＺXLは例えばXL ＝Ｒ＋ｊωＬ で、各インピーダンスの大きさについては Ｒ＝ＺXLcosθ ωＬ＝ＺXLsinθ である。
の場合には、第５図(A)及び第５図(B)に示されるよう
に、その等価直列インピーダンスＺXLは例えばXL ＝Ｒ＋ｊωＬ で、各インピーダンスの大きさについては Ｒ＝ＺXLcosθ ωＬ＝ＺXLsinθ である。
よって、インダクタンスＬは上式から Ｌ＝ＺXL（sinθ）／ω となる。この場合、θは進み位相角を表し θ＝tan-1（ωＬ／Ｒ） であり、θ，Ｒ，Ｌの測定は上記容量測定の場合と同様
なので、その説明は省略する。
なので、その説明は省略する。
第６図には、容量Ｃ1ないしＣ7をパラメータとしてコン
デンサのインピーダンス／周波数特性の一例が示されて
いる。
デンサのインピーダンス／周波数特性の一例が示されて
いる。
同図において、測定周波数帯域は例えばｆ1からｆ6まで
とし、この帯域内における測定可能な最大及び最小イン
ピーダンスをそれぞれＺX1及びＺX7とする。
とし、この帯域内における測定可能な最大及び最小イン
ピーダンスをそれぞれＺX1及びＺX7とする。
ここで、例えば下限周波数ｆ1において最大インピーダ
ンスＺX1となる容量がＣ1であったとすると、この周波
数ｆ1の10倍、100倍、1000倍……の周波数ｆ2，ｆ3，ｆ
4……における容量Ｃ1のインピーダンスＺX2，ＺX3，Ｚ
X4……は、上記第２図の説明で明らかなようにそれぞれ
最大インピーダンスＺX1の１／10，１／100，１／100
0，……となり、上限周波数6においてはそのインピー
ダンスがＺX6となる。
ンスＺX1となる容量がＣ1であったとすると、この周波
数ｆ1の10倍、100倍、1000倍……の周波数ｆ2，ｆ3，ｆ
4……における容量Ｃ1のインピーダンスＺX2，ＺX3，Ｚ
X4……は、上記第２図の説明で明らかなようにそれぞれ
最大インピーダンスＺX1の１／10，１／100，１／100
0，……となり、上限周波数6においてはそのインピー
ダンスがＺX6となる。
上記容量Ｃ1より10倍ステップで大きい容量Ｃ2，Ｃ3…
…のインピーダンスは、周波数が10倍ステップで高くな
るにしたがいそれぞれ同様に１／10ステップで低くな
り、点Ｐ，Ｑ，Ｒ，Ｓを結ぶ直線で囲まれた範囲内の容
量がこの周波数帯域で測定可能となる。抵抗について
は、例えばＰ，Ｐ′，Ｒ，Ｓを結ぶ直線で囲まれた範囲
のインピーダンスに相当する値の抵抗が測定可能とな
る。
…のインピーダンスは、周波数が10倍ステップで高くな
るにしたがいそれぞれ同様に１／10ステップで低くな
り、点Ｐ，Ｑ，Ｒ，Ｓを結ぶ直線で囲まれた範囲内の容
量がこの周波数帯域で測定可能となる。抵抗について
は、例えばＰ，Ｐ′，Ｒ，Ｓを結ぶ直線で囲まれた範囲
のインピーダンスに相当する値の抵抗が測定可能とな
る。
これらのインピーダンスを測定するに当り、上記第３図
に示されている基準抵抗ＲS1は、例えば ＺX2ＲS1ＺX1 すなわち ＺX1／10ＲS1ＺX1 であるようにその値が設定され、以下、ＲS2，ＲS3，…
…については ＲS2＝ＲS1／10 ＲS3＝ＲS2／10（＝ＲS1／102） ＲS4＝ＲS3／10（＝ＲS1／103） のように１／10ステップでその値が定められている。
に示されている基準抵抗ＲS1は、例えば ＺX2ＲS1ＺX1 すなわち ＺX1／10ＲS1ＺX1 であるようにその値が設定され、以下、ＲS2，ＲS3，…
…については ＲS2＝ＲS1／10 ＲS3＝ＲS2／10（＝ＲS1／102） ＲS4＝ＲS3／10（＝ＲS1／103） のように１／10ステップでその値が定められている。
このように基準抵抗の値を定めると、例えば容量Ｃ1の
周波数1におけるインピーダンスＺX1は、周波数が2
になるとＺX2まで下がり、その途中の周波数2′では
基準抵抗ＲS1と等しい値のインピーダンスＺS1（○印箇
所）となる。
周波数1におけるインピーダンスＺX1は、周波数が2
になるとＺX2まで下がり、その途中の周波数2′では
基準抵抗ＲS1と等しい値のインピーダンスＺS1（○印箇
所）となる。
ここで、上記式(3)を変形して電流／電圧変換器４の変
換利得Ｇを Ｇ＝ＶI／ＶV……………………(10a) ＝Ｒsi／ＺX……………………(10) と表し、Ｒsi＝ＲS1とおくと に対応して となる。これを周波数の面から見ると に応じて となる。
換利得Ｇを Ｇ＝ＶI／ＶV……………………(10a) ＝Ｒsi／ＺX……………………(10) と表し、Ｒsi＝ＲS1とおくと に対応して となる。これを周波数の面から見ると に応じて となる。
よって、周波数2′を検出する代わりに変換利得Ｇが
１、すなわちＶV＝ＶIになったことを検出して基準抵抗
ＲS1を１桁低い値に順次切り換えれば、測定周波数を広
範囲に、かつ、連続的に変化させた場合でも変換利得Ｇ
を0.1から１の範囲で、すなわち、被測定体のインピー
ダンス変化が１：10を超えない範囲で所定の測定を行う
ことができる。以下、容量Ｃ2，Ｃ3……についても同様
である。
１、すなわちＶV＝ＶIになったことを検出して基準抵抗
ＲS1を１桁低い値に順次切り換えれば、測定周波数を広
範囲に、かつ、連続的に変化させた場合でも変換利得Ｇ
を0.1から１の範囲で、すなわち、被測定体のインピー
ダンス変化が１：10を超えない範囲で所定の測定を行う
ことができる。以下、容量Ｃ2，Ｃ3……についても同様
である。
ここで、上記基準抵抗Ｒsiの設定条件 ＺX（ｉ−１）ＲsiＺxi において、例えば左辺の等号を適用し ＺX（ｉ−１）＝Ｒsi とおいて、計算上の値ＺX2ないしＺX7をそれぞれ実際の
基準抵抗ＲS1ないしＲS6に置き換えると、変換利得Ｇ＝
１となる中間の周波数2′，3′，……はそれぞれ
2，3，……となり、第７図に示されるように、第６図
と等価な見やすいインピーダンス／周波数特性図が得ら
れる。
基準抵抗ＲS1ないしＲS6に置き換えると、変換利得Ｇ＝
１となる中間の周波数2′，3′，……はそれぞれ
2，3，……となり、第７図に示されるように、第６図
と等価な見やすいインピーダンス／周波数特性図が得ら
れる。
ここで、式(10a)と(10)から ＶI＝ＶVＲsi／ＺX………………(10b) ＝ＧＶV………………………(10c) を得る。
いま、例えばＶIの許容最大値と許容最小値をそれぞれ
ＶImax及びＶIminとし、 ＶImax＝ＧＶV ＶImin＝ＧＶV／ｐ とすると ＶIminＶI＜ＶImax より ＧＶV／ｐＶIＧＶV…………(11) である。ただし、ｐは定数とする。
ＶImax及びＶIminとし、 ＶImax＝ＧＶV ＶImin＝ＧＶV／ｐ とすると ＶIminＶI＜ＶImax より ＧＶV／ｐＶIＧＶV…………(11) である。ただし、ｐは定数とする。
ここで、測定系のダイナミックレンジが例えば10倍(20d
B)であるとすると、ｐ＝10であればよいから、式(11)よ
り ＧＶV／10ＶI＜ＧＶV 簡単化のため、例えば変換利得ＧをＧ＝１すなわちＶI
＝ＶVとすると、上式は ＶV／10ＶI＜ＶV………………(12) となる。
B)であるとすると、ｐ＝10であればよいから、式(11)よ
り ＧＶV／10ＶI＜ＧＶV 簡単化のため、例えば変換利得ＧをＧ＝１すなわちＶI
＝ＶVとすると、上式は ＶV／10ＶI＜ＶV………………(12) となる。
この式(12)に式(10b)を代入すると、 ＶV／10ＶVＲsi／ＺXＶV より ＺX／10ＲsiＺX………………(12a) を得る。
式(12)と(12a)を見ると、測定用電圧ＶVに対して電流を
表す電圧ＶIの大きさがＶVないしＶV／10の範囲にある
ように制御することは、被測定体のインピーダンスＺX
に対して抵抗Ｒsiの値を１桁以内に合わせることと等価
であることがわかる。
表す電圧ＶIの大きさがＶVないしＶV／10の範囲にある
ように制御することは、被測定体のインピーダンスＺX
に対して抵抗Ｒsiの値を１桁以内に合わせることと等価
であることがわかる。
よって、この実施例においては電圧ＶIの上限値と下限
値をそれぞれＶV及びＶV／10とする２つの基準値を比較
基準データ保持手段15に備え、電流比較手段16において
上記電圧ＶIを上、下限値ＶV及びＶV／10と比較するよ
うになっている。
値をそれぞれＶV及びＶV／10とする２つの基準値を比較
基準データ保持手段15に備え、電流比較手段16において
上記電圧ＶIを上、下限値ＶV及びＶV／10と比較するよ
うになっている。
この場合、もし ＶIＶV／10 又は ＶIＶV であれば、式(12)を満足するようにその比較出力で基準
抵抗Ｒsiを切り換える。これにより最適レンジが得られ
る。
抵抗Ｒsiを切り換える。これにより最適レンジが得られ
る。
なお、式(12a)においてＺX／10は右辺のＺXより１桁小
さい値であるから、例えば ＺX2ＲS1ＺX1 ＺX3ＲS2ＺX2 ・ ・ ・ とおいても式(12a)の意味は失われない。上記第７図の
縦軸には、測定レンジとこれらのインピーダンス、及び
比較用上、下限値電圧が記載されている。上記のよう
に、ＶV／10ＶIＶVに対応するレンジが設定される
と、次には例えば被測定体２のインピーダンスＺX、及
びＬ，Ｃ，Ｒ等の測定が行われる。
さい値であるから、例えば ＺX2ＲS1ＺX1 ＺX3ＲS2ＺX2 ・ ・ ・ とおいても式(12a)の意味は失われない。上記第７図の
縦軸には、測定レンジとこれらのインピーダンス、及び
比較用上、下限値電圧が記載されている。上記のよう
に、ＶV／10ＶIＶVに対応するレンジが設定される
と、次には例えば被測定体２のインピーダンスＺX、及
びＬ，Ｃ，Ｒ等の測定が行われる。
この実施例においては、表示器21の最大表示数が例えば
1999にされているので、表示範囲としては200-1999が標
準となっており、各測定レンジは上記範囲に10iが乗じ
られている。例えばインピーダンス測定レンジＲ３の測
定範囲が(0.200-1.999)×10-2ＭΩであるとすると、レ
ンジＲ４の測定範囲は(0.200-1.999)×10-3ＭΩにされ
ている。
1999にされているので、表示範囲としては200-1999が標
準となっており、各測定レンジは上記範囲に10iが乗じ
られている。例えばインピーダンス測定レンジＲ３の測
定範囲が(0.200-1.999)×10-2ＭΩであるとすると、レ
ンジＲ４の測定範囲は(0.200-1.999)×10-3ＭΩにされ
ている。
したがって、上記第７図の一部を抜すいした第８図にお
いて周波数における容量ＣXのインピーダンスＺXを測
定する際、例えば基準抵抗がＲS4に設定されたとする
と、インピーダンスＺXの値をＡ′×10-2とした場合、
それがレンジＲ３の測定範囲内にあるかどうかを確かめ
るようになっている。この場合、ＺXの値がレンジＲ３
の測定範囲の上、下限値に対して 200100Ａ′1999 であればこのレンジにてインピーダンス測定が行われる
が、もし 100Ａ′2000 ならば基準抵抗ＲS4がＲS3に切り換えられ、上位レンジ
Ｒ２にて測定される。また、 100Ａ′＜2000 ならば基準抵抗ＲS4がＲS5に切り換えられ、下位レンジ
Ｒ４にて測定される。実際には下限値を190とし、下位
レンジの上限値とオーバラップさせてレンジ間に切れ目
が生じないようにしている。
いて周波数における容量ＣXのインピーダンスＺXを測
定する際、例えば基準抵抗がＲS4に設定されたとする
と、インピーダンスＺXの値をＡ′×10-2とした場合、
それがレンジＲ３の測定範囲内にあるかどうかを確かめ
るようになっている。この場合、ＺXの値がレンジＲ３
の測定範囲の上、下限値に対して 200100Ａ′1999 であればこのレンジにてインピーダンス測定が行われる
が、もし 100Ａ′2000 ならば基準抵抗ＲS4がＲS3に切り換えられ、上位レンジ
Ｒ２にて測定される。また、 100Ａ′＜2000 ならば基準抵抗ＲS4がＲS5に切り換えられ、下位レンジ
Ｒ４にて測定される。実際には下限値を190とし、下位
レンジの上限値とオーバラップさせてレンジ間に切れ目
が生じないようにしている。
なお、上記容量ＣXの周波数におけるインピーダンス
ＺXが正規のレンジＲ３で測定されたとしても、測定周
波数がから′に変った場合にはレンジＲ３の下限値
を下回るので、第６図及び第７図の説明で述べたように
基準抵抗がＲS5に切り換えられ、上記同様にレンジＲ４
へ桁下げされる。
ＺXが正規のレンジＲ３で測定されたとしても、測定周
波数がから′に変った場合にはレンジＲ３の下限値
を下回るので、第６図及び第７図の説明で述べたように
基準抵抗がＲS5に切り換えられ、上記同様にレンジＲ４
へ桁下げされる。
容量ＣX1，ＣX2の周波数におけるインピーダンス
ＺX1，ＺX2についても上記同様にレンジ設定後、測定範
囲の上、下限値と比較がなされ、適合レンジが選択され
る。この場合、図示が適合レンジであったとすると、イ
ンピーダンスＺX1，ＺX2はそれぞれレンジＲ３とレンジ
Ｒ４にて測定される。容量については、ＣX1とＣX2は例
えばレンジＣ３にて測定され、ＣX1の容量値はレンジＣ
２にて測定される。この実施例においては容量レンジの
選択はＬＣＲ演算手段21にて行われ、例えば測定値に対
して小数点の位置変更、又は10のベキ乗を変えることに
よりレンジアップ、レンジダウンがなされるようになっ
ている。したがってこの場合、基準抵抗の切り換えは行
われない。
ＺX1，ＺX2についても上記同様にレンジ設定後、測定範
囲の上、下限値と比較がなされ、適合レンジが選択され
る。この場合、図示が適合レンジであったとすると、イ
ンピーダンスＺX1，ＺX2はそれぞれレンジＲ３とレンジ
Ｒ４にて測定される。容量については、ＣX1とＣX2は例
えばレンジＣ３にて測定され、ＣX1の容量値はレンジＣ
２にて測定される。この実施例においては容量レンジの
選択はＬＣＲ演算手段21にて行われ、例えば測定値に対
して小数点の位置変更、又は10のベキ乗を変えることに
よりレンジアップ、レンジダウンがなされるようになっ
ている。したがってこの場合、基準抵抗の切り換えは行
われない。
上記第１図において、インピーダンス演算手段14ないし
ＬＣＲ演算手段19を例えばマイクロコンピュータ22に置
き換えてもよく、その場合の制御動作の一例が第９図に
示されている。
ＬＣＲ演算手段19を例えばマイクロコンピュータ22に置
き換えてもよく、その場合の制御動作の一例が第９図に
示されている。
この実施例においては、測定可能最大インピーダンスを
ＭΩ単位で表し、それを基準にして基準抵抗Ｒsiを定め
た場合の例が示されているが、例えば測定可能最小イン
ピーダンスをΩ単位で表し、それを基準にして基準抵抗
Ｒsiを設定してもよい。
ＭΩ単位で表し、それを基準にして基準抵抗Ｒsiを定め
た場合の例が示されているが、例えば測定可能最小イン
ピーダンスをΩ単位で表し、それを基準にして基準抵抗
Ｒsiを設定してもよい。
また、電流／電圧変換器４にレンジ設定用抵抗を設けた
電圧測定法について説明されているが、電流測定法によ
る場合には、その電圧検出に上記の方法を応用してもよ
い。なお、電流／電圧変換器４の変換利得Ｇを、0.1
Ｇ１としたが、これは変換器の周波数特性を許容最大
値まで利用するためであって、もし測定帯域周波数に対
して変換器の周波数特性に十分余裕があれば、Ｇとし
てもさしつかえない。
電圧測定法について説明されているが、電流測定法によ
る場合には、その電圧検出に上記の方法を応用してもよ
い。なお、電流／電圧変換器４の変換利得Ｇを、0.1
Ｇ１としたが、これは変換器の周波数特性を許容最大
値まで利用するためであって、もし測定帯域周波数に対
して変換器の周波数特性に十分余裕があれば、Ｇとし
てもさしつかえない。
以上、詳細に説明したように、この発明によるＬＣＲメ
ータは、被測定体に所定の測定用電圧を加え、その流れ
る電流を切り換え可能な基準抵抗を介して電圧に変換
し、この変換電圧と上記測定電圧とから被測定体のイン
ピーダンスを測定するインピーダンス演算手段と、レン
ジ切り換え用の上限電圧と下限電圧とからなる２つの比
較基準値を備えた比較基準データ保持手段と、上記変換
電圧を検出して上記２つの基準値と比較する電流比較手
段、及び上記インピーダンス測定データが所定の測定範
囲内に入るようにレンジ選択を行う測定範囲検出手段と
を備え、上記電流比較手段もしくは測定範囲検出手段か
らの制御出力にて上記基準抵抗を最適値に切り換えるよ
うにしている。
ータは、被測定体に所定の測定用電圧を加え、その流れ
る電流を切り換え可能な基準抵抗を介して電圧に変換
し、この変換電圧と上記測定電圧とから被測定体のイン
ピーダンスを測定するインピーダンス演算手段と、レン
ジ切り換え用の上限電圧と下限電圧とからなる２つの比
較基準値を備えた比較基準データ保持手段と、上記変換
電圧を検出して上記２つの基準値と比較する電流比較手
段、及び上記インピーダンス測定データが所定の測定範
囲内に入るようにレンジ選択を行う測定範囲検出手段と
を備え、上記電流比較手段もしくは測定範囲検出手段か
らの制御出力にて上記基準抵抗を最適値に切り換えるよ
うにしている。
したがってこのＬＣＲメータによれば、被測定体に流れ
る電流の大きさに応じて適正レンジに切り換えるため極
めて高速である。また、測定周波数を連続的に変化させ
た場合でも測定系のダイナミックレンジが10倍（20ｄ
Ｂ）でればよく、このため高精度で、かつ広帯域のＬＣ
Ｒ測定が可能である。なお、同期検波器などを必要とし
ないので切換回路が簡単であり、装置の小形化簡素化に
も有利である。
る電流の大きさに応じて適正レンジに切り換えるため極
めて高速である。また、測定周波数を連続的に変化させ
た場合でも測定系のダイナミックレンジが10倍（20ｄ
Ｂ）でればよく、このため高精度で、かつ広帯域のＬＣ
Ｒ測定が可能である。なお、同期検波器などを必要とし
ないので切換回路が簡単であり、装置の小形化簡素化に
も有利である。
第１図ないし第９図はこの発明によるＬＣＲメータの実
施例に係り、第１図はその構成を示すブロック線図、第
２図はインピーダンス測定説明用の周波数特性図、第３
図は入力部の動作説明用回路図、第４図(A)、第４図(B)
及び第５図(A)、第５図(B)は被測定体の等価インピーダ
ンス説明図、第６図及び第７図は基準抵抗と測定レンジ
の説明図、第８図は測定の具体例説明図、第９図はマイ
クロコンピュータによる制御動作の一例を示すフローチ
ャート、第10図は従来装置による測定例の説明図であ
る。 図中、１は信号源、２は被測定体、３は電圧検出器、４
は電流／電圧変換器、５はレンジ設定器、14はインピー
ダンス演算手段、15は比較基準データ保持手段、16は電
流比較手段、17は測定範囲検出手段、18はＬＣＲ演算手
段、22はマイクロコンピュータである。
施例に係り、第１図はその構成を示すブロック線図、第
２図はインピーダンス測定説明用の周波数特性図、第３
図は入力部の動作説明用回路図、第４図(A)、第４図(B)
及び第５図(A)、第５図(B)は被測定体の等価インピーダ
ンス説明図、第６図及び第７図は基準抵抗と測定レンジ
の説明図、第８図は測定の具体例説明図、第９図はマイ
クロコンピュータによる制御動作の一例を示すフローチ
ャート、第10図は従来装置による測定例の説明図であ
る。 図中、１は信号源、２は被測定体、３は電圧検出器、４
は電流／電圧変換器、５はレンジ設定器、14はインピー
ダンス演算手段、15は比較基準データ保持手段、16は電
流比較手段、17は測定範囲検出手段、18はＬＣＲ演算手
段、22はマイクロコンピュータである。
Claims (1)
- 【請求項１】被測定体に測定用信号を加え、レンジ設定
用の基準抵抗を介して得られる応答信号と上記測定用信
号とから上記被測定体のＬ，Ｃ，Ｒ成分を測定するＬＣ
Ｒメータにおいて、 上記被測定体に流れる電流を表す応答信号を検出して所
定の許容上、下限値と比較する電流比較手段と、 上記測定用信号と上記応答信号とにより上記被測定体の
インピーダンスを測定するインピーダンス演算手段と、 上記インピーダンス測定値により所定の測定範囲を有す
るレンジを選択する測定範囲検出手段と、 上記電流比較手段もしくは上記測定範囲検出手段からの
制御出力にて上記基準抵抗の最適値が切り換え設定され
るレンジ設定器とを備えていることを特徴とするＬＣＲ
メータ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14118687A JPH0652283B2 (ja) | 1987-06-05 | 1987-06-05 | Ｌｃｒメ−タ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14118687A JPH0652283B2 (ja) | 1987-06-05 | 1987-06-05 | Ｌｃｒメ−タ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63305261A JPS63305261A (ja) | 1988-12-13 |
| JPH0652283B2 true JPH0652283B2 (ja) | 1994-07-06 |
Family
ID=15286158
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14118687A Expired - Lifetime JPH0652283B2 (ja) | 1987-06-05 | 1987-06-05 | Ｌｃｒメ−タ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0652283B2 (ja) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0464048A (ja) * | 1990-07-03 | 1992-02-28 | Sharp Corp | 湿度検出装置 |
| JP3851375B2 (ja) * | 1996-04-18 | 2006-11-29 | アジレント・テクノロジーズ・インク | インピーダンス測定装置 |
| US6078182A (en) * | 1998-04-21 | 2000-06-20 | Illinois Tool Works Inc | Resistance measuring meter with voltage multiplier |
| JP2006200973A (ja) * | 2005-01-19 | 2006-08-03 | Hioki Ee Corp | 回路基板検査方法およびその装置 |
| JP2007132778A (ja) * | 2005-11-10 | 2007-05-31 | Hioki Ee Corp | インピーダンス測定装置 |
| JP2013117482A (ja) * | 2011-12-05 | 2013-06-13 | Hioki Ee Corp | 電子回路検査装置、電子回路検査方法、回路基板検査装置および回路基板検査方法 |
| WO2017216870A1 (ja) * | 2016-06-14 | 2017-12-21 | 富士機械製造株式会社 | 電気的特性取得装置 |
-
1987
- 1987-06-05 JP JP14118687A patent/JPH0652283B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63305261A (ja) | 1988-12-13 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |