JPH06507219A - 液圧式圧力供給装置の主ポンプの、内燃機関として形成された駆動エンジンのための過負荷保護装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 液圧式圧力供給装置の主ポンプの、内燃機関として形成された駆動エンジンのた めの過負荷保護装置液圧駆動される濃厚物質送出ポンプ、例えばコンクリート用 のニジリンダ型ポンプの送出シリンダは、各々１個の液圧駆動シリンダによって 駆動される。圧力供給装置の出力圧力によるこの駆動シリンダの圧力付勢と、圧 力供給装置のタンクへの駆動シリンダの負荷解除を交互に行うことにより、連続 的なコンクリ−１・送出か達成される。この濃厚物質送出ポンプの運転中、濃厚 物質ポンプの範囲に発生する擾乱の負荷による変化がきわめて大きいときに、例 えば負荷を感知し一定の流量に制御される圧力供給装置の主ポンプを駆動するエ ンジンのエンストを避けるために、ディーゼルエンジンの回転数を電子的に検出 することが知られている。この回転数が限界と見なされる閾値よりも低下すると 、電油式制御装置を介して、圧力供給装置の主ポンプの送出量調節部材が、主ポ ンプによって発生する流量を低減するように制御される。それによって、必要ト ルクが、駆動エンジンによって発生し、駆動エンジンのエンストを避けるように 減少する。

しかしながら、ディーゼルエンジンと圧力供給装置の上記過負荷防止方法は、技 術的にコストがかかり、濃厚物質ポンプがしばしば運転される過酷な運転条件の 下ては、故障しやすい。

従って、本発明の課題は、構造が簡単で、圧力供給装置の過負荷を確実に防止し 、特に駆動エンジンのエンストを防ぐ、冒頭に述べた種類の保護装置を提供する ことである。

この課題は、請求の範囲第１項記載の特徴によって解決される。１ｆンフζｔｔ ｗ−ｉｔ、）制御のための既存の液圧式制御部材および調節部材を一緒に利用し て純粋な液圧装置として形成された保護装置は、きわめて確実に作動し、そして 既存の液圧機能要素の多重利用のために、このような保護装置を持たない圧力供 給装置と比へて、比較的に少ない技術的超過コストで実現可能である。このコス トは実質的に付加的な補助ポンプ、圧力制御される簡単な切換弁および簡単な流 れ抵抗要素によって生じる。しかし、保護装置のこれらの機能要素が請求の範囲 第２項のようにポンプ装置全体の範囲内に設けられるときには、多くないコスト が、副消費部回路を必要とする他の機能を満たすために利用される。

この場合、請求の範囲第３項に従って、副消費部回路に供給する消費部は、補助 ポンプの高圧出力部に直接接続され、補助ポンプによって発生した流量を感知す るために設けられた調節絞りが消費部と圧力供給装置のタンクとの間に接続配置 されると、保護機能を制御するためには、低い制御圧力に設計された簡単な制御 弁で充分である。

請求の範囲第４項に従って、補助ポンプによって発生した流量を感知するために 設けられた調節可能な流れ抵抗が補助ポンプの圧力出力部に直接接続され、例え ば他の消費部によって形成された流れ抵抗が調節絞りと圧力供給装置のタンクと の間に接続配置されると、保護機能制御弁として、高い制御圧力レベルに設計さ れた弁が必要である。しかし、この弁は補助ポンプに統合可能である。これは構 造的な観点からも制御の感度の観点からも有利である。

これと組み合わせて、請求の範囲第５項の特徴により、制御弁は差動弁として適 切に形成される。

請求の範囲第６項による制御弁を、例えば比例弁として形成することにより、場 合によっては請求の範囲第７項の特徴によってもたらされる機能位置により、調 節装置の応答特性に簡単に影響を与えることができる。この調節装置によって主 ポンプの送出容量を調節可能であり、それによって更に、圧力供給装置の所望が 始動動作および終了動作の特性が得られる。

請求の範囲第８項による制御弁の特別な形成は、駆動エンジンの低い回転数範囲 において流量制御の“振動“を防止するために合目的である。

請求の範囲第９項の特徴により、良好なエネルギー利用の観点から望ましい、消 費部の流れ抵抗と副消費部回路の調節絞りの関係か与えられる。

本発明の他の詳細および特徴は、本発明による保護装置の特別な実施例の、図に 基づく以下の説明から明らかになる。

図１はディーゼルエンジンによって駆動される主ポンプを備えた圧力供給装置の だめの本発明による保護装置の第１の実施例を示す概略ブロック線図、そして図 ２は第２の実施例を示す概略ブロック線図である。

概略的に示した消費部ｌ、例えばコンクリート搬送用ニジリンダ壓濃厚物質ポン プのための、図１に図示し全体を１０で示した圧力供給装置は、行程当たりの送 出容量と回転を自動的に調節可能な主ポンプ１２を含んでいる。この主ポンプは ディーゼルエンジン１３によって駆動可能である。

主ポンプ１２は斜板−アキシャルピストンポンプであると仮定する。このポンプ は両方向矢印で示すその斜板を揺動させることによって、その送出容量を無段階 にいろいろな値に調節可能である。この値は最小値Ｑ、１とＱｌ、１の間で変更 可能である。斜板１４の破線で示した位置に対応する最小の送出容量は、斜板の 垂線が図示していないアキシャルピストンポンプ要素の軸に対して平行に延びる 位置である。最大送出容量Ｑ１．１に対応する斜板１４の位置では、斜板の垂線 が例えばアキシャルピストンポンプ要素の中心軸線に対して３０°の角度をなし て延びている。

主ポンプ１２の高圧出口１６と高圧供給接続口１７との間には、負荷センサとし て、流れ抵抗を調節可能な絞り１８が接続配置されている。圧力供給装置ｌＯと 消費部１１の運転中、絞りを介して、圧力降下ΔＰが発生する。絞り１８と消費 部１１の高圧供給接続口１７との間の中央タッピング１９で検出可能な有効供給 圧力Ｐｖは、主ポンプ１２の高圧出口１６における出力圧力ＰＨよりも、前記圧 力降下ΔＰだけ低い。

図示の特別な実施例の場合には、主ポンプ１２の送出量制御の過程で斜板１４を いろいろな揺動位置に調節可能にするアクチュエータとして、２個の線形シリン ダが設けられている。この線形シリンダによって反対向きの回転モーメントを斜 板１４に加えることができる。斜板のその都度のバランスから、斜板１４のその 都度の揺動位置、ひいては主ポンプ１２の送出量が生じる。

ピストンロッド２４を介して斜板１４に枢着連結されたピストン２３によって軸 方向移動可能に画成された線形シリンダ２１の駆動圧力室２６は、制御管２７を 介して主ポンプ１２の高圧出口１６に永久的に接続されている。線形シリンダを 圧力で付勢することにより、斜板１４は主ポンプ１２の送出容量を拡大する方向 に揺動する。主ポンプ１２の出力圧力による駆動圧力室２６の圧力付勢によって 、および予圧縮された圧縮はね２８によって、線形シリンダ２１は、斜板１４を 最大送出容量に対応するその位置に押しやるモーメントとなる力を常に発生する 。

第２の線形シリンダ２２を圧力付勢することにより、斜板１４を最小送出容量に 対応するその揺動位置に押しやるモーメントを発生可能である。この第２の線形 シリンダの駆動圧力室２９は、調圧器として作用する、圧力制御される制御弁３ １を介して、圧力供給装置ｌＯの無圧のタンク３２あるいは主ポンプ１２の高圧 出口１６に接続可能である。

第２の線形シリンダの駆動圧力室２９の軸方向移動可能な画成部を形成するピス トン３３のピストンロット３５を、主ポンプ１２の斜板１４に枢着連結すること により、第１の線形シリンダ２１の予圧縮された圧縮はね２８は更に、第２の線 形シリンダ２２の戻しばねとして作用し、そのピストン３３を、駆動圧力室２９ の最小容積に対応する基本位置へ押しやる。

制御弁３１は３／２ウエイ型方向切換弁として形成されている。この弁は弁はね ３４によってその図示基本位置０へ押しやられる。この基本位置では、第２の線 形シリンダ２２の駆動圧力室２９が圧力供給装置の無圧のタンク３２に接続され 、かつ主ポンプ１２の高圧出口１６に対して遮断されてし・る。制御弁３１の第 １の制御室３６を主ポンプ１２の高い出力圧力ｐＨで圧力付勢することにより、 制御弁３１は基本位置Ｏに代わる機能位置■に制御可能である。この機能位置で は、第２の線形シリンダの駆動圧力室２９が主ポンプ１２の高圧出口１６に接続 され、圧力供給装置１０の無圧のタンク３２に対して遮断されている。

絞り１８と消費部１１の間の中央タッピング１９で発生し、主ポンプ１２の高い 出力圧力Ｐ８よりも幾分低下した圧力Ｐｖによって、制御弁３１の第２の制御室 ３７を付勢することにより、制御弁３１はその基本位ａＯに押しやられる。

制御弁３１は比例弁として形成されている。この比例弁の場合には、切換記号３ ８によって示した弁ピストンが、ばねでセンタリングされたその基本位置Ｏとし ての端位置から外へ移動すると、先ず最初に、第２の線形シリンダの駆動圧力室 ２９をタンク３２に接続する流路３９の流過横断面積の減少が始まる。この横断 面積の減少は流路が遮断されるまで行われる。弁ピストン３８が更に移動すると 、機能位置Ｉを取ることになり、流路４１がいちだんと開放され、横断面積が増 大することになる。機能位置Ｉにおいて、第２の線形シリンダ２２の駆動圧力室 ２９は流路４１を介して主ポンプ１２の高圧出口１６に接続される。

絞り１８と消費部１１の間の中央タッピング１９が制御弁３１の第２の制御室３ ７に接続されるときおよび接続される間は、構造を説明した圧力供給装置は次の ように作動する。

ディーゼルエンジン１３のスイッチ投入前、ひいては圧力供給装置ｌＯを動かす 前、および調節可能な絞り１８と圧力供給装置１０のタンク３２の間に接続配置 された消費部１１の運転開始前は、両線形シリンダ２１．２２が主ポンプ１２の 最大送出容量に対応する図示基本位置にあり、制御弁３１のピストン３８は、制 御弁３１の基本位置Ｏで有効な流路３９の最大流過横断面積に対応する、ばねで センタリングされたその端位置を占める。

ディーゼルエンジン１３のスイッチを入れ、そしてそれに対応して主ポンプ１２ を動かし始めることにより、主ポンプの高圧出口と、絞り１８と消費部１１の間 の中央タッピングの圧力Ｐ、が上昇し、主ポンプ１２から絞り１８と消費部１１ を通って送出される油流れの流速が増大する。この場合、主ポンプ１２の高圧出 口１６と中央タッピング１９または消費部１１の高圧供給口Ｉ７の間における圧 力差ΔＰ、すなわち絞り１８による圧力降下は、値に応じて同様に増大する。

制御弁３１のピストン３８を、弁ばね３４の比較的に小さな戻し力に抗してその 機能位置Ｉへ摺動させるために、制御弁３１の第１の制御室３６内の圧力が充分 になるや否や、主ポンプ１２の高圧出口１６で発生する出力圧力Ｐ、によって、 斜板１４を調節するための第２の線形シリンダ２２の駆動圧力室２９内に増大す る圧力が込められる。この第２の線形シリンダ２２のピストン３３の有効横断面 積Ｆ２は、第１の駆動シリンダ２１の有効横断面積Ｆ、よりも幾分大きい。第１ の駆動圧力室２８には、主ポンプ１２の高圧出口１６に発生する出力圧力が永久 的に込められている。第２の線形シリンダ２２のピストン３３の有効横断面積Ｆ ２は、第１の線形シリンダ２１の有効横断面積Ｆ１よりもΔＦだけ大きい。この 差ΔＦは次のように採寸される。すなわち、主ポンプＩ２の出力圧力が例えば６ 〜１２バールの比較的に低い値のときにすでに、第２の線形シリンダ２２によっ て発生する力が、第１の線形シリンダ２１を“過剰押圧し”、主ポンプ１２の最 小送出容量に対応する斜板１４の位置へ斜板を回転させるために充分であるよう に採寸される。それによって、圧力供給装置ＩＯの動作の開始相において、先ず 最初に、主ポンプ１２の必要回転モーメントの減少、ひいては駆動エンジン１３ の負荷軽減が達成される。

これに応じて、駆動エンジンはその目標回転数に早く達することかできる。

絞り１８と消費部１１を通る流量が連続して増えるにつれて、絞り１８と消費部 １７の間の中央タッピングｌＯで測定される、制御弁３１の第２の制御室３７に 作用する圧力Ｐｖが１昇する。それによって、制御弁３１はその弁はね３４によ って補助されてその基本位置０に再び戻る。この基本位置では、第２の線形シリ ンダ２２の駆動圧力室２９が貯蔵容器３２に連通し、その結果斜板１４が主ポン プ１２によって送出される流量を増大する方向に揺動させられる。流量調節のこ の゛°定常”状態では、制御弁３１、主ポンプ１２の斜板１４に作用する線形シ リンダ２１．２２および主ポンプ１２と消費部１１の間に接続された絞り１８を 含む調節装置は、絞り１８と消費部Ｉｆを経て圧力供給装置１０のタンク３２に 流れる油流れを次のような量に安定化させる。すなわち、制御弁３１の弁ばね３ ４の調節可能な予圧縮量によって間接的に設定可能である量に安定化させる。そ れによって、絞り１８の広い調節範囲内において、絞り１８の流れ抵抗をどのよ うな値に調節するかは重要なことではない。

圧力供給装置１０の範囲内に設けられた制御装置は結果的に、消費部１１による 負荷が大きく変動しても、主ポンプ１２によって発生する流量を所望の値に安定 化させる。この制御装置に加えて、全体を４０で示した保護装置が設けられてい る。この保護装置は、ディーゼルエンジン１３の出力１〜ルクが充分でない場合 に、設定した出口流量を維持する方向に主ポンプ１２を駆動し、重大な運転障害 につながるディーゼルエンジン１３のエンストを確実に閉め出す。

これに関連する必要な状況は消費部１１の不適当な機能によっても発生し、しか も例えば消費部１１のピストン運動のスムースな反転を達成するために絞り１８ をその行程の最終相において大きな流れ抵抗を生じるように自動的に調節するこ とによって制御して発生させることが可能である。

保護装置４０は補助ポンプ４２を備えている。この補助ポンプは主ポンプ１２と 同様に、ディーゼルエンジン１３によって駆動され、ディーゼルエンジン１３の 回転数に比例する流量を発生する。圧力出口４３と圧力供給装置１０の貯蔵容器 ３２の間には、液圧直列回路が設けられている。この直列回路は固定絞りによっ て示された消費部と調節絞り４６からなっている。

この直列回路（７よって補助ポンプ４２の出力圧力ＰＡが低下する。この場合、 この直列回路の要素、すなわち消費部４４と調節絞り４６によって発生する圧力 降下ΔＰｖ、ΔＰｌ、は、消費部４４と調節絞り４６の流れ抵抗に比例し、合計 で補助ポンプ４２の出力圧力ＰＡの値に達する。

図１の実施例の場合には、消費部４４は補助ポンプ４２の高圧出口４３に直接接 続され、消費部４４とタンク３２０間に調節絞り４６が接続配置されている。

この図１の実施例では、保護装置４０は３／２ウエイ型方向切換弁として形成さ れた制御弁を備えている。

この制御弁は圧力で制御される弁として形成されている。この弁は予圧縮された 弁はね４８によってその基本位置０に押しやられる。この基本位置では、圧力供 給装置ｌＯの圧力で制御される制御弁３１の第２０制圓室３７が圧力供給装置Ｉ Ｏのタンク３２に接続され、この制御室３７は絞り１８と消費部１１の間の中央 タッピング１９に対して遮断されている。そして弁は、補助ポンプ４２に接続さ れた消費部４４と調節絞り４６の間の圧力による制御室４９の圧力付勢によって 、その機能位置■に制御可能である。この消費部４４と調節絞り４６の間の圧力 の値は、調節絞り４６による圧力降下ΔＰ、に一致する。機能位置では、負荷セ ンサとして利用される調節絞り１８と消費部１１の間の中央タッピング１９に於 ける圧力が、制御弁３１の第２の制御室３７に加えられ、この制御室３７は圧力 供給装置１０のタンク３２に対して遮断されている。

上記の保護装置は次のように作動する。

ディーゼルエンジン１３の回転数が設定可能な閾値−この閾値の上方ではディー ゼルエンジン１３のエンストを確実に防ぐことができる　−よりも高い場合には 、保護装置４０の調節絞り４６による圧力降下、ひいては制御弁４７の制御室４ ９に加えられる圧力は、制御弁４７をその弁はね４８の作用に抗してその機能位 置Ｉに保持するのに充分な大きさである。この機能位置では、主ポンプ回路の中 央タッピング１９で発生する圧力は制御弁３１の第２の制御室３７に加えられ、 圧力供給装置１０は負荷を感知する普通の調整運転で作動する。

ディーゼルエンジン１３の回転数が前記の閾値よりも低下し、補助ポンプ４２に よって発生する流量が保護装置４０の消費部４４と調節絞り４６０間の圧力によ って制御弁４７をその機能位置Ｉに保持するのに不充分であり、制御弁が弁はね ４８の戻し力によってその基本位置０に切換えられると、制御弁３１の第２の制 御室３７が圧力供給装置ｌＯのタンク３２の方へ圧力軽減される。それによって 、主ポンプ１２はその最小送出容量、ひいては最小必要トルクに対応する機能状 態に制御され、この機能状態ではディーゼルエンジン１３はエンストできなくな る。

回転数閾値を下回ると、制御弁４７が普通の調整運転に対応するその機能位置Ｉ から、エンストに対してディーゼルエンジン１３を保護するその基本位置０に移 行する。この回転数閾値は調節絞り４６の流れ抵抗を調節することによって設定 可能である。保護装置４０の代表的な設計の場合には、制御弁４７をその機能位 置Ｉに切換える制御圧力は４バールとＩＯバールの間である。

図２に示した保護装置５０は図１の保護装置４０と機能的には同じであるが、回 路技術的な観点から次の点が異なる。すなわち、回転数閾値　−その下方で制御 弁３１の第２の制御室３７が圧力を軽減される−　を設定可能な調節絞り４６が 補助ポンプ４２の高圧出口４３に直接接続され、消費部４４がこの調節絞り４６ と圧力供給装置のタンク３２の間に接続配置されている点と、制御弁４７′が差 動弁として形成されている点が異なる。制御弁４７′はその基本位置０とそれに 代わる機能位置Ｉにおいて、図１の保護装置４０の制御弁４７と同じ機能を発揮 する。差動弁は、補助ポンプ４２の高圧出口４３と中央タッピング５１の間の圧 力差ΔＰ、が閾値を上回るときに、その基本位置Ｏからその機能位置Ｉに切換え られる。この閾値は量的には、図１の実施例の場合に消費部４４とタンク３２の 間に接続配置された調節絞り４６によって発生する制ｊ卸圧力と同じである。中 央タッピング５１は調節絞り４６と消費部４４との間に設けられている。

従って、図２の保護装置５００制帥弁４７′の場合には、第１の制御室４９′に 加えて第２の制御室５２が設けられている。第１の制御室４９′は補助ポンプ４ ２の高圧出口４３に発生する出力圧力によって付勢され、それによって制御弁４ ７′はその機能位置■に押しやられる。第２の制御室５２は調節絞り４６と消費 部４４の間で中央タッピング５１に発生する圧力で付勢され、それによって制御 弁４７′はその基本位置０に押しやられる。この場合、この制御室４９’、５２ は、その圧力付勢によって発生し弁ピストンに反対向きに作用する力が相殺され るように形成され、従って制御弁４７′の場合には第２の制御室５２を圧力付勢 することにより、圧力レベルが定められる。制御弁４７′をその弁はね４８の作 用に抗してその機能位置Ｉに切換えることができるようにするためには、前記圧 力レベルと比べて、第１の制御室４９′内に込められる圧力が高くなければなら ない。制御弁４７′も、この圧力差が少ないバール、例えば６バールになるよう に設計されている。

図２の保護装置５０の実施例の場合には、制御弁４７′の制御室４９’、５２は 図１の保護装置４００制御弁４７の制御室４９よりもはるかに高い圧力の絶対量 で付勢されている。これにより、制御室４９’、５２のシールに関する要求が厳 しくなる。しかし、図２の保護装置５０の場合には、制御弁４７′と調節絞り４ ６を補助ポンプ４２と一体構造になるようまとめることが容易に可能である。な ぜなら、消費部４４が液圧的にこれらの液圧機能ユニットの後に接続配置されて いるからである。

図１の保護装置４０の場合にも、図２の保護装置５０の場合にも、制御弁４７ま たは４７′は比例弁として形成可能である。この比例弁は一方の機能位置Ｏまた はＩから他方の機能位置Ｉまたは０へ移行した後でその都度有効循環流路または 流過流路５３または５４の増大する開口横断面積を開放する。それによって、主 回路の消費部１１の切換状態における主ポンプ１２の始動特性と終了特性が非常 にスムースになり、よってやさしくなる。

制御弁４７または４７′のこのような実施の場合には、制御弁は、図示してはい ないが、３／３ウエイ盟方向切換弁として形成される。この方向切換弁は機能位 置０と機能位置Ｉの間に、遮断する機能位置ＩＩを存する。機能位置０ては、制 御弁３１の第２の制御室３７が主消費部回路１１．１８の比較圧力検出場所１９ に対して遮断され、その代わりに圧力供給装置１０のタンク３２に接続されてい る。機能位置Ｉでは、制御弁３１の第２の制御室３７が主消費部回路の比較圧力 検出場所１９に接続されているが、圧力供給装置ｌＯのタンクに対して遮断され ている。機能位置ＩＩでは、制御弁３１の第２の制御室３７が主消費部回路ｌｌ 、１８の比較圧力検出場所１９と、圧力供給装置ｌＯのタンク３２とに対して遮 断されている。

このような３／３ウエイ型方向切換弁の特別な形成の場合には、制御弁をその遮 断する機能位置ＩＩから流過位置Ｏまたはその代わりの流過位置Ｉへ移行させる 切換ポジションを、弁体の摺動方向に見て、互いに間隔をおいて配置することが できる。この間隔は、交互の流過機能位置０またはＩに対応するその端ポジショ ンの間で弁体が移動するストローク全体の１１５゜と１１５０間、特にｌ／１０ である。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １．液圧式圧力供給装置の主ポンプの、内燃機関、特にディーゼルエンジンとし て形成された駆動エンジンのための過負荷保護装置であって、この主ポンプが、 その高圧出口に接続されこの高圧出口から圧力供給装置のタンクヘ案内されそし て主ポンプを介して閉鎖された主消費部回路内を流れる圧力媒体流れの流量を安 定させるよう、液圧式制御装置によって制御可能であり、この圧力媒体流れを監 視するために、主消費部と直列に接続配置された絞りが設けられ、主消費部を経 て案内される流量の実際値を示す圧力降下が絞りによって発生し、制御弁を用い てこの圧力降下を感知することによって、基準圧力としてこの制御弁の第１の制 御室に込められる主ポンプの出力圧力ＰＨを、絞りと主消費部の間の検出場所で 発生する、制御弁の第２の制御室に比較圧力として込められる圧力ＰＶと比較す ることにより、制御弁が、主ポンプの液圧式調節装置に込められる制御圧力を次 のように制御する、すなわち絞りによる圧力差が大きくなるにつれて主ポンプの 出口流量を減少させ、圧力差が小さくなるにつれて流量を増やすように制御する 過負荷保護装置において、同様に主ポンプ（１２）の駆動エンジン（１３）によ って、駆動エンジンと回転数を同期させて駆動される補助ポンプ（４２）が設け られ、この補助ポンプが回転数に比例する出口流量を発生し、この出口流量が調 節可能な流れ抵抗（４６）と他の流れ抵抗（４４）を液圧直列回路内に含む副消 費部回路を経て、圧力供給装置（１０）のタンク（３２）に案内され、副消費部 回路が流量と共に変化する圧力を発生する検出場所を有し、主消費部回路（１１ ，１８）の検出場所（１９）で発生する比較圧力（ＰＶ）を制御弁の第２の制御 室（３７）に込めるために、圧力制御される弁（４７；４７′）が設けられ、こ の弁が予圧縮された弁ばね（４８）によって基本位置（Ｏ）に移動可能であり、 この基本位置において制御弁（３１）の第２の制御室（３７）が圧力負荷解除さ れ、かつ副消費部回路（４４，４６）の検出場所の圧力によって制御室（４９； ４９′）を付勢することにより機能位置（Ｉ）へ制御可能であり、この機能位置 において主消費部回路（１１，１８）内に発生する比較圧力（ＰＶ）が制御弁（ ３１）の第２の制御室（３７）に込められていることを特徴とする保護装置。 ２．副消費部回路（４６，４４）の他の流れ抵抗（４４）が、回転数に同期する 消費部、例えば液圧駆動される撹拌装置として形成されていることを特徴とする 請求の範囲第１項の保護装置。 ３．副消費部回路の流れ抵抗（４４）が主ポンプ（４２）の圧力出口（４３）に 直接接続され、流量を感知するために設けられた調節可能な流れ抵抗（４６）が 流れ抵抗（４４）と圧力供給装置（１０）のタンク（３２）との間に接続配置さ れていることを特徴とする請求の範囲第１項または第２項の保護装置。 ４．副消費部回路（４６，４４）の調節可能な流れ抵抗（４６）が主ポンプ（４ ２）の圧力出口（４３）に直接接続され、副消費部回路（４６，４４）の流れ抵 抗（４４）または消費部（４４）が調節可能な流れ抵抗（４６）と圧力供給装置 （１０）のタンク（３２）との間に接続配置されていることを特徴とする請求の 範囲第１項または第２項の保護装置。 ５．比較圧力（ＰＶ）を制御弁（３１）の第２の制御室（３７）に込めるために 設けられた圧力制御される制御弁（４７′）が差動弁として形成され、この差動 弁が第１の制御室（４９′）を主ポンプ（４２）の出力圧力（ＰＨ）で付勢する ことにより、比較圧力（ＰＶ）を制御弁（３１）の第２の制御室（３７）に込め る働きをする機能位置（Ｉ）に移動可能であり、かつ第２の制御室（５２）を圧 力付勢することにより、制御弁（３１）の第２の制御室（３７）の圧力負荷解除 の働きをする基本位置（Ｏ）に移動可能であることを特徴とする請求の範囲第４ 項の保護装置。 ６．制御弁（４７；４７′）の交代する機能位置（Ｏ，Ｉ）において働く流路（ ５３，５４）が、切換範囲からの弁体のずれが増大するにつれて、横断面積積が 大きくなることを特徴とする請求の範囲第１項から第５項までのいずれか一つの 保護装置。 ７．制御弁（４７；４７′）が３／３ウェイ型方向切換弁として形成され、この 弁が機能位置（Ｏ）と機能位置（Ｉ）の間に、遮断する機能位置（ＩＩ）を有し 、機能位置（Ｏ）において制御弁（３１）の第２の制御室（３７）が主消費部回 路（１１，１８）の比較圧力検出場所（１９）に対して遮断され、かつその代わ りに圧力供給装置（１０）のタンク（３２）に接続され、機能位置（Ｉ）におい て制御弁（３１）の第２の制御室（３７）が主消費部回路の比較圧力検出場所（ １９）に接続され、かつ圧力供給装置（１０）のタンク（３２）に対して遮断さ れ、機能位置（ＩＩ）において制御弁（３１）の第２の制御室（３７）が主消費 部回路（１１，１８）の比較圧力検出場所（１９）と、圧力供給装置（１０）の タンク（３２）に対して遮断されていることを特徴とする請求の範囲第１項から 第６項までのいずれか一つの保護装置。 ８．制御弁（４７；４７′）がその遮断する機能位置（ＩＩ）からその一方の流 過位置（Ｏ）または他の流過位置（Ｉ）に移行する切換ポジションが、弁体の摺 動方向に見て、互いに間隔をおいて設けられ、この間隔が、択一的な流過機能位 置（Ｏ，Ｉ）に対応する弁体の端位置の間でこの弁体が移動する全ストロークの １／５０と１／５の間、特に１／１０であることを特徴とする請求の範囲第７項 の保護装置。 ９．副消費部回路の他の流れ抵抗が回転数に同期する消費部として形成されてい る、請求の範囲第１項から第８項までのいずれか一つの保護装置において、主消 費部回路（１１，１８）の定常運転状態で、副消費部回路（４６，４４）の調節 可能な流れ抵抗（４６）による圧力降下が、副消費部回路の回転数に同期する消 費部（４４）によって発生する圧力降下の５％と１５％の間、特に１０％である ことを特徴とする請求の範囲第１項から第８項までのいずれか一つの保護装置。