JPH0650412A - 焼結鍛造回転伝達車 - Google Patents
焼結鍛造回転伝達車Info
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- JPH0650412A JPH0650412A JP4204094A JP20409492A JPH0650412A JP H0650412 A JPH0650412 A JP H0650412A JP 4204094 A JP4204094 A JP 4204094A JP 20409492 A JP20409492 A JP 20409492A JP H0650412 A JPH0650412 A JP H0650412A
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- JP
- Japan
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- density
- gear
- forging
- inner peripheral
- flange portion
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 焼結鍛造ギヤにおいて、軸体がキー嵌合され
る中心孔付近の強度を十分に高くする。これに対して、
鍛造用プレスに要求される容量は小さくするとともに、
その金型の磨耗や破損を生じにくくする。使用に際して
の騒音を小さくする。 【構成】 ギヤ１のボス部２を含む内周部の密度を約
7.8g/cm3 にする。出力用歯部６のあるフランジ部３の
密度を約 7.5g/cm3 にする。これは、内周部とフランジ
部３とで鍛造の圧縮代を変えることによる。すなわち、
鍛造時、内周部は0.87倍に圧縮し、フランジ部３は 0.9
倍に圧縮する。
る中心孔付近の強度を十分に高くする。これに対して、
鍛造用プレスに要求される容量は小さくするとともに、
その金型の磨耗や破損を生じにくくする。使用に際して
の騒音を小さくする。 【構成】 ギヤ１のボス部２を含む内周部の密度を約
7.8g/cm3 にする。出力用歯部６のあるフランジ部３の
密度を約 7.5g/cm3 にする。これは、内周部とフランジ
部３とで鍛造の圧縮代を変えることによる。すなわち、
鍛造時、内周部は0.87倍に圧縮し、フランジ部３は 0.9
倍に圧縮する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ギヤやスプロケットな
どの焼結鍛造回転伝達車に関する。
どの焼結鍛造回転伝達車に関する。
【０００２】
【従来の技術】回転伝達体であるギヤは、一般的に、駆
動軸などの軸体が回り止めされた状態で嵌入される中心
孔を中心部に有するとともに、回転伝達用歯部を外周に
有している。前記中心孔は、軸体の回り止めのために、
例えば、キー溝が内周面に形成されており、あるいは、
スプライン孔になっている。また、中心孔の周りにボス
部を有し、このボス部にねじ止め用の通孔を径方向に形
成したようなものもある。また、回転伝達用歯部は、他
のギヤなどの回転伝達用歯部が噛み合うものである。
動軸などの軸体が回り止めされた状態で嵌入される中心
孔を中心部に有するとともに、回転伝達用歯部を外周に
有している。前記中心孔は、軸体の回り止めのために、
例えば、キー溝が内周面に形成されており、あるいは、
スプライン孔になっている。また、中心孔の周りにボス
部を有し、このボス部にねじ止め用の通孔を径方向に形
成したようなものもある。また、回転伝達用歯部は、他
のギヤなどの回転伝達用歯部が噛み合うものである。
【０００３】ところで、このようなギヤを粉末冶金によ
り焼結品化しようとする場合で、高強度が要求される場
合には、ギヤを焼結鍛造体にするとよい。なお、中心孔
にキー嵌合やスプライン嵌合により軸体を接続するギヤ
において、特に強度を要求されるのは、中心孔付近であ
る。そして、強度を高めるには、密度を高めればよく、
真密度に近い 7.8g/cm3 程度まで上げるとよい。しかし
ながら、密度をこのように高くするには、金型による鍛
造時に高い加圧力が要求され、大容量の鍛造用プレスが
必要になる。これとともに、金型が磨耗や破損を生じや
すくなり、複雑形状の付与も難しくなる。また、使用上
も、密度が高いと、その歯部の噛み合いに際しての騒音
や振動が大きくなる。
り焼結品化しようとする場合で、高強度が要求される場
合には、ギヤを焼結鍛造体にするとよい。なお、中心孔
にキー嵌合やスプライン嵌合により軸体を接続するギヤ
において、特に強度を要求されるのは、中心孔付近であ
る。そして、強度を高めるには、密度を高めればよく、
真密度に近い 7.8g/cm3 程度まで上げるとよい。しかし
ながら、密度をこのように高くするには、金型による鍛
造時に高い加圧力が要求され、大容量の鍛造用プレスが
必要になる。これとともに、金型が磨耗や破損を生じや
すくなり、複雑形状の付与も難しくなる。また、使用上
も、密度が高いと、その歯部の噛み合いに際しての騒音
や振動が大きくなる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】前述のように、回転伝
達車であるギヤを焼結鍛造体としようとする場合、強度
を高めるには、密度をなるべく高くすればよいが、全体
の密度を上げると、大容量の鍛造用プレスが必要になる
など、製造上不利であり、また、使用上も、振動や騒音
が大きくなる問題が生じる。
達車であるギヤを焼結鍛造体としようとする場合、強度
を高めるには、密度をなるべく高くすればよいが、全体
の密度を上げると、大容量の鍛造用プレスが必要になる
など、製造上不利であり、また、使用上も、振動や騒音
が大きくなる問題が生じる。
【０００５】本発明は、このような問題点を解決しよう
とするもので、ギヤなどの回転伝達用車において、軸体
が接続される中心孔付近では十分な強度を確保しなが
ら、必要な鍛造用プレスの容量を下げられるようにする
とともに、使用時における振動や騒音も低減することを
目的とする。
とするもので、ギヤなどの回転伝達用車において、軸体
が接続される中心孔付近では十分な強度を確保しなが
ら、必要な鍛造用プレスの容量を下げられるようにする
とともに、使用時における振動や騒音も低減することを
目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、前記目的を達
成するために、軸体が回り止めされた状態で嵌入される
中心孔を中心部に有するとともに、回転伝達用歯部を外
周に有する焼結鍛造回転伝達車において、前記中心孔の
ある内周部の密度を 7.7g/cm3 以上とし、前記回転伝達
用歯部のある外周部の密度を 6.6〜7.6 g/cm3 にしたも
のである。
成するために、軸体が回り止めされた状態で嵌入される
中心孔を中心部に有するとともに、回転伝達用歯部を外
周に有する焼結鍛造回転伝達車において、前記中心孔の
ある内周部の密度を 7.7g/cm3 以上とし、前記回転伝達
用歯部のある外周部の密度を 6.6〜7.6 g/cm3 にしたも
のである。
【０００７】
【作用】本発明の焼結鍛造回転伝達車は、使用時、中心
孔に駆動軸などの軸体が回り止めされた状態で嵌入さ
れ、外周の回転伝達用歯部に他のギヤあるいはチェーン
などが噛み合うが、中心孔のある内周部の密度が真密度
に近い 7.7g/cm3 以上であることにより、中心孔は、軸
体の嵌合に抗して十分な強度が確保されている。一方、
外周部の密度はより低く 6.6〜7.6 g/cm3 になっている
が、外周の回転伝達用歯部は、前述のように他のギヤあ
るいはチェーンなどが噛み合うものなので、強度上問題
はない。そして、密度が低いことにより、使用時ギヤの
噛み合いなどによる騒音、振動が小さくなるとともに、
必要な鍛造用プレスの容量も小さくて済み、その金型の
磨耗や破損も生じにくくなる。
孔に駆動軸などの軸体が回り止めされた状態で嵌入さ
れ、外周の回転伝達用歯部に他のギヤあるいはチェーン
などが噛み合うが、中心孔のある内周部の密度が真密度
に近い 7.7g/cm3 以上であることにより、中心孔は、軸
体の嵌合に抗して十分な強度が確保されている。一方、
外周部の密度はより低く 6.6〜7.6 g/cm3 になっている
が、外周の回転伝達用歯部は、前述のように他のギヤあ
るいはチェーンなどが噛み合うものなので、強度上問題
はない。そして、密度が低いことにより、使用時ギヤの
噛み合いなどによる騒音、振動が小さくなるとともに、
必要な鍛造用プレスの容量も小さくて済み、その金型の
磨耗や破損も生じにくくなる。
【０００８】
【実施例】以下、本発明の焼結鍛造回転伝達車の一実施
例について図１から図５を参照しながら説明する。この
実施例の回転伝達車は、ギヤ１である。このギヤ１は、
ボス部２の一端外周側にフランジ部３を同軸的に有する
形状になっており、前記ボス部２の中心部を軸方向に貫
いて中心孔４が形成されている。この中心孔４の周面に
は、キー溝５が軸方向に貫いて形成されている。これと
ともに、前記フランジ部２の外周には、回転伝達用歯部
６が形成されている。そして、図４に示すように、使用
時、前記中心孔４には駆動軸などの軸体11が嵌入され
る。この軸体11は、中心孔４のキー溝５に嵌合するキー
12を有している。これにより、軸体11に対してギヤ１は
回り止めされる。また、このギヤ１の歯部６には、他の
ギヤ13の歯部14が噛み合う。すなわち、使用時には、例
えば軸体11の駆動により、この軸体11と一体的にギヤ１
が回転し、このギヤ１の回転が歯部６，14の噛み合いに
より他のギヤ13に伝達されるものである。
例について図１から図５を参照しながら説明する。この
実施例の回転伝達車は、ギヤ１である。このギヤ１は、
ボス部２の一端外周側にフランジ部３を同軸的に有する
形状になっており、前記ボス部２の中心部を軸方向に貫
いて中心孔４が形成されている。この中心孔４の周面に
は、キー溝５が軸方向に貫いて形成されている。これと
ともに、前記フランジ部２の外周には、回転伝達用歯部
６が形成されている。そして、図４に示すように、使用
時、前記中心孔４には駆動軸などの軸体11が嵌入され
る。この軸体11は、中心孔４のキー溝５に嵌合するキー
12を有している。これにより、軸体11に対してギヤ１は
回り止めされる。また、このギヤ１の歯部６には、他の
ギヤ13の歯部14が噛み合う。すなわち、使用時には、例
えば軸体11の駆動により、この軸体11と一体的にギヤ１
が回転し、このギヤ１の回転が歯部６，14の噛み合いに
より他のギヤ13に伝達されるものである。
【０００９】そして、前記ギヤ１は、鉄系焼結鍛造体か
らなっているが、ボス部２を含む内周部（図１において
クロスハッチングで示した部分）の密度が真密度に近い
約 7.8g/cm3 になっており、歯部６のある外周のフラン
ジ部３（図１においてハッチングで示した部分）の密度
が約 7.5g/cm3 になっている。
らなっているが、ボス部２を含む内周部（図１において
クロスハッチングで示した部分）の密度が真密度に近い
約 7.8g/cm3 になっており、歯部６のある外周のフラン
ジ部３（図１においてハッチングで示した部分）の密度
が約 7.5g/cm3 になっている。
【００１０】つぎに、前記ギヤ１の製造方法の一例につ
いて説明する。まず、粉末成形プレスにより、鉄を主成
分とする原料粉末を圧縮して成形し、圧粉体をつくる
（粉末成形工程）。ついで、この圧粉体を焼結炉におい
て焼結する（焼結工程）。ついで、こうして得られた、
鍛造のプリフォームである焼結体を鍛造用プレスにより
鍛造する（鍛造工程）。なお、粉末成形および鍛造にお
いては、ギヤ１の軸方向を上下方向として、かつ、フラ
ンジ部３を上側にして成形および鍛造が行われる。図２
は、焼結体1aを示している。なお、焼結体1aにおけるギ
ヤ１の各部と対応する各部には、同一数字にａの添字を
付す。また、図２において、H1は焼結体1a全体の軸方向
高さ、h1はフランジ部3aの高さである。さらに、ボス部
2aを含む内周部の密度およびフランジ部3aの密度はとも
に 6.8g/cm3 である。
いて説明する。まず、粉末成形プレスにより、鉄を主成
分とする原料粉末を圧縮して成形し、圧粉体をつくる
（粉末成形工程）。ついで、この圧粉体を焼結炉におい
て焼結する（焼結工程）。ついで、こうして得られた、
鍛造のプリフォームである焼結体を鍛造用プレスにより
鍛造する（鍛造工程）。なお、粉末成形および鍛造にお
いては、ギヤ１の軸方向を上下方向として、かつ、フラ
ンジ部３を上側にして成形および鍛造が行われる。図２
は、焼結体1aを示している。なお、焼結体1aにおけるギ
ヤ１の各部と対応する各部には、同一数字にａの添字を
付す。また、図２において、H1は焼結体1a全体の軸方向
高さ、h1はフランジ部3aの高さである。さらに、ボス部
2aを含む内周部の密度およびフランジ部3aの密度はとも
に 6.8g/cm3 である。
【００１１】図３は、鍛造用プレスの金型を示してい
る。同図において、21はダイ、22はコアロッド、23は下
パンチ、24は上パンチである。ダイ21は、段差25を有
し、フランジ部３の下側の端面を含めてギヤ１の外周面
を形成するものである。コアロッド22は、ダイ21内に上
下方向を軸方向として同軸的に位置しており、ギヤ１の
内周面を形成するものである。下パンチ23は、ダイ21と
コアロッド22との間に下方から上下摺動自在に嵌合され
ており、ボス部２の反フランジ部３側の端面を形成する
ものである。上パンチ24は、ダイ21とコアロッド22との
間に上方から挿脱自在にかつ上下摺動自在に嵌合され、
フランジ部３の反ボス部２側の端面を形成するものであ
る。なお、粉末成形プレスの金型も、類似の構成を有し
ている。
る。同図において、21はダイ、22はコアロッド、23は下
パンチ、24は上パンチである。ダイ21は、段差25を有
し、フランジ部３の下側の端面を含めてギヤ１の外周面
を形成するものである。コアロッド22は、ダイ21内に上
下方向を軸方向として同軸的に位置しており、ギヤ１の
内周面を形成するものである。下パンチ23は、ダイ21と
コアロッド22との間に下方から上下摺動自在に嵌合され
ており、ボス部２の反フランジ部３側の端面を形成する
ものである。上パンチ24は、ダイ21とコアロッド22との
間に上方から挿脱自在にかつ上下摺動自在に嵌合され、
フランジ部３の反ボス部２側の端面を形成するものであ
る。なお、粉末成形プレスの金型も、類似の構成を有し
ている。
【００１２】そして、鍛造に際しては、焼結体1aを下パ
ンチ23上に載せ、ダイ21とコアロッド22との間に入れ
る。ついで、上パンチ24を下降させてダイ21とコアロッ
ド22との間に嵌入し、ダイ21とコアロッド22との間で両
パンチ23，24により焼結体1aを圧縮し、鍛造する。この
鍛造により、ギヤ１全体の高さはH2に圧縮され、フラン
ジ部３の高さはh2に圧縮される。そして、H2＝0.87H1で
あり、h2＝ 0.9h1である。なお、このようにギヤ１全体
よりもフランジ部３の圧縮代が小さいことにより、ダイ
21および下パンチ23が固定ならば、上パンチ24が焼結体
1aの上端面に接した時点で、図示のように、ダイ21の段
差25とフランジ部3aとの間には、高さH1−H2−（h1−h
2）の隙間26が生じていることになる。そして、一般に
圧縮代を変えることにより密度調整ができるが、ボス部
２を含む内周部に対する前記H2＝0.87H1の圧縮により、
この内周部の密度は約 7.8g/cm3 になり、フランジ部３
に対する前記h2＝ 0.9h1の圧縮により、フランジ部３の
密度は約 7.5g/cm3 になる。こうして、ギヤ１全体およ
びフランジ部３の正規の高さ寸法H2，h2に対して、焼結
体1a全体およびそのフランジ部3aの高さ寸法H1，h1をH1
＝H2／0.87、h1＝h2／0.9 と設定しておき、鍛造に際
し、ボス部２を含む内周部よりもフランジ部３で圧縮代
を小さくすることにより、内周部よりもフランジ部３の
密度を小さくする。
ンチ23上に載せ、ダイ21とコアロッド22との間に入れ
る。ついで、上パンチ24を下降させてダイ21とコアロッ
ド22との間に嵌入し、ダイ21とコアロッド22との間で両
パンチ23，24により焼結体1aを圧縮し、鍛造する。この
鍛造により、ギヤ１全体の高さはH2に圧縮され、フラン
ジ部３の高さはh2に圧縮される。そして、H2＝0.87H1で
あり、h2＝ 0.9h1である。なお、このようにギヤ１全体
よりもフランジ部３の圧縮代が小さいことにより、ダイ
21および下パンチ23が固定ならば、上パンチ24が焼結体
1aの上端面に接した時点で、図示のように、ダイ21の段
差25とフランジ部3aとの間には、高さH1−H2−（h1−h
2）の隙間26が生じていることになる。そして、一般に
圧縮代を変えることにより密度調整ができるが、ボス部
２を含む内周部に対する前記H2＝0.87H1の圧縮により、
この内周部の密度は約 7.8g/cm3 になり、フランジ部３
に対する前記h2＝ 0.9h1の圧縮により、フランジ部３の
密度は約 7.5g/cm3 になる。こうして、ギヤ１全体およ
びフランジ部３の正規の高さ寸法H2，h2に対して、焼結
体1a全体およびそのフランジ部3aの高さ寸法H1，h1をH1
＝H2／0.87、h1＝h2／0.9 と設定しておき、鍛造に際
し、ボス部２を含む内周部よりもフランジ部３で圧縮代
を小さくすることにより、内周部よりもフランジ部３の
密度を小さくする。
【００１３】以上のように、前記実施例の構成によれ
ば、鉄系焼結鍛造体からなるギヤ１において、軸体11が
嵌合される中心孔４を有するボス部２を含む内周部は、
密度を真密度に近い約 7.8g/cm3 にしたので、軸体11の
キー嵌合に対して、十分な強度、耐磨耗性が得られる。
すなわち、ギヤ１のキー溝５付近の破損、磨耗を防止で
きる。一方、他のギヤ13が噛み合う歯部６を有するフラ
ンジ部３は、密度を約 7.5g/cm3 にしてあるが、一般的
に、駆動用の軸体11が嵌合するボス部２ほどの強度を必
要としない場合がほとんどであり、強度的には 7.5g/cm
3 で十分である。そして、このようにフランジ部４の密
度を小さくすることにより、鍛造時において、フランジ
部４に対する加圧力を低く抑えられる。このことは、金
型の磨耗や破損を防止する上で効果があるとともに、複
雑形状の付与などに対しても有効である。そして、ギヤ
１全体の密度を 7.8g/cm3 にしようとした場合には、鍛
造時の加圧力は、ギヤ１の上下方向投影面全体について
９〜12t/cm2 を必要とするが、本実施例においては、ボ
ス部２の投影面については９〜12t/cm2 が必要な一方、
フランジ部３の投影面については５〜６t/cm2 でよいの
で、必要な加圧力の総計がより少なくてよく、より小容
量のプレスでの鍛造が可能になる。これは、特に、焼結
鍛造体からなる部品が大型であるとき、効果的である。
例えば、かりにボス部２およびフランジ部３の投影面積
がそれぞれ10cm2 として、全体に10t/cm2 が必要なら、
計 200ｔ必要であるが、ボス部２では10t/cm2 でフラン
ジ部３では５t/cm2 なら、計 150ｔでよい。さらに、使
用上も、特に歯部６のあるフランジ部３の密度が小さい
ことにより、他のギヤ13との噛み合い回転に伴う振動や
騒音も低減できる。気孔が比較的多く残っていることに
よる消音効果もある。
ば、鉄系焼結鍛造体からなるギヤ１において、軸体11が
嵌合される中心孔４を有するボス部２を含む内周部は、
密度を真密度に近い約 7.8g/cm3 にしたので、軸体11の
キー嵌合に対して、十分な強度、耐磨耗性が得られる。
すなわち、ギヤ１のキー溝５付近の破損、磨耗を防止で
きる。一方、他のギヤ13が噛み合う歯部６を有するフラ
ンジ部３は、密度を約 7.5g/cm3 にしてあるが、一般的
に、駆動用の軸体11が嵌合するボス部２ほどの強度を必
要としない場合がほとんどであり、強度的には 7.5g/cm
3 で十分である。そして、このようにフランジ部４の密
度を小さくすることにより、鍛造時において、フランジ
部４に対する加圧力を低く抑えられる。このことは、金
型の磨耗や破損を防止する上で効果があるとともに、複
雑形状の付与などに対しても有効である。そして、ギヤ
１全体の密度を 7.8g/cm3 にしようとした場合には、鍛
造時の加圧力は、ギヤ１の上下方向投影面全体について
９〜12t/cm2 を必要とするが、本実施例においては、ボ
ス部２の投影面については９〜12t/cm2 が必要な一方、
フランジ部３の投影面については５〜６t/cm2 でよいの
で、必要な加圧力の総計がより少なくてよく、より小容
量のプレスでの鍛造が可能になる。これは、特に、焼結
鍛造体からなる部品が大型であるとき、効果的である。
例えば、かりにボス部２およびフランジ部３の投影面積
がそれぞれ10cm2 として、全体に10t/cm2 が必要なら、
計 200ｔ必要であるが、ボス部２では10t/cm2 でフラン
ジ部３では５t/cm2 なら、計 150ｔでよい。さらに、使
用上も、特に歯部６のあるフランジ部３の密度が小さい
ことにより、他のギヤ13との噛み合い回転に伴う振動や
騒音も低減できる。気孔が比較的多く残っていることに
よる消音効果もある。
【００１４】なお、本発明は、前記実施例に限定される
ものではなく、種々の変形実施が可能である。例えば、
前記実施例では、焼結体1aにおいて、ボス部2aを反フラ
ンジ部3aへより長くしたことにより、鍛造に伴いボス部
２を含む内周部の密度がフランジ部３の密度よりも高く
なるようにしたが、図４に示すように、粉末成形に際し
フランジ部3aから反対方向に突出した凸部31a を形成し
て、内周部をより長くしてもよい。凸部31a は、鍛造に
伴い押し潰され、最終的にギヤ１のフランジ部３側の端
面は平面になる。もちろん、図３に示す鍛造用の金型
も、一例にすぎない。また、ボス部２を含む内周部およ
びフランジ部３の密度も、前記実施例に示す約 7.8g/cm
3 および約 7.5g/cm3 に限らない。ただし、内周部の密
度は、 7.7g/cm3 以上であることが好ましく、また、フ
ランジ部３の密度は、 6.6〜7.6 g/cm3 であることが好
ましい。この範囲内で、密度は、使用条件などに応じて
決める。さらに、本発明は、ギヤ以外の回転伝達体、例
えば、図６に示すようなスプロケット41やギヤ状プーリ
ーなどにも適用できる。なお、このスプロケット41は、
前記ギヤ１と同様に、ボス部42とフランジ部43とを有し
ており、ボス部42に中心孔44があるとともに、フランジ
部43の外周に、チェーンが噛み合う回転伝達用歯部45が
ある。前記中心孔44は、これに嵌入される軸体の回り止
めのために矩形状になっている。また、ボス部がないギ
ヤやスプロケットにも、もちろん本発明を適用できる。
ものではなく、種々の変形実施が可能である。例えば、
前記実施例では、焼結体1aにおいて、ボス部2aを反フラ
ンジ部3aへより長くしたことにより、鍛造に伴いボス部
２を含む内周部の密度がフランジ部３の密度よりも高く
なるようにしたが、図４に示すように、粉末成形に際し
フランジ部3aから反対方向に突出した凸部31a を形成し
て、内周部をより長くしてもよい。凸部31a は、鍛造に
伴い押し潰され、最終的にギヤ１のフランジ部３側の端
面は平面になる。もちろん、図３に示す鍛造用の金型
も、一例にすぎない。また、ボス部２を含む内周部およ
びフランジ部３の密度も、前記実施例に示す約 7.8g/cm
3 および約 7.5g/cm3 に限らない。ただし、内周部の密
度は、 7.7g/cm3 以上であることが好ましく、また、フ
ランジ部３の密度は、 6.6〜7.6 g/cm3 であることが好
ましい。この範囲内で、密度は、使用条件などに応じて
決める。さらに、本発明は、ギヤ以外の回転伝達体、例
えば、図６に示すようなスプロケット41やギヤ状プーリ
ーなどにも適用できる。なお、このスプロケット41は、
前記ギヤ１と同様に、ボス部42とフランジ部43とを有し
ており、ボス部42に中心孔44があるとともに、フランジ
部43の外周に、チェーンが噛み合う回転伝達用歯部45が
ある。前記中心孔44は、これに嵌入される軸体の回り止
めのために矩形状になっている。また、ボス部がないギ
ヤやスプロケットにも、もちろん本発明を適用できる。
【００１５】
【発明の効果】本発明によれば、中心孔を有するととも
に回転伝達用歯部を外周に有する焼結鍛造回転伝達車に
おいて、内周部の密度を 7.7g/cm3 以上とし、外周部の
密度を6.6〜7.6 g/cm3 にしたので、駆動軸などの軸体
が回り止めされた状態で嵌入される中心孔付近では十分
な強度を確保しながら、必要な鍛造用プレスの容量を下
げることができるとともに、その金型の磨耗や破損も生
じにくくでき、また、使用時には、振動や騒音を低減で
きる。
に回転伝達用歯部を外周に有する焼結鍛造回転伝達車に
おいて、内周部の密度を 7.7g/cm3 以上とし、外周部の
密度を6.6〜7.6 g/cm3 にしたので、駆動軸などの軸体
が回り止めされた状態で嵌入される中心孔付近では十分
な強度を確保しながら、必要な鍛造用プレスの容量を下
げることができるとともに、その金型の磨耗や破損も生
じにくくでき、また、使用時には、振動や騒音を低減で
きる。
【図１】本発明の焼結鍛造回転伝達車の一実施例を示す
ギヤの断面図である。
ギヤの断面図である。
【図２】同上プリフォームである焼結体の一例を示す断
面図である。
面図である。
【図３】同上鍛造用プレスの金型の一例を示す断面図で
ある。
ある。
【図４】同上プリフォームである焼結体の他の例を示す
断面図である。
断面図である。
【図５】同上使用状態の斜視図である。
【図６】本発明の焼結鍛造回転伝達車の他の実施例を示
すスプロケットの斜視図である。
すスプロケットの斜視図である。
１ ギヤ（焼結鍛造回転伝達車） ４ 中心孔 ６ 回転伝達用歯部 11 軸体 41 スプロケット（焼結鍛造回転伝達車） 44 中心孔 45 回転伝達用歯部
Claims (1)
- 【請求項１】 軸体が回り止めされた状態で嵌入される
中心孔を中心部に有するとともに、回転伝達用歯部を外
周に有する焼結鍛造回転伝達車において、前記中心孔の
ある内周部の密度を 7.7g/cm3 以上とし、前記回転伝達
用歯部のある外周部の密度を 6.6〜7.6 g/cm3 にしたこ
とを特徴とする焼結鍛造回転伝達車。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4204094A JPH0650412A (ja) | 1992-07-30 | 1992-07-30 | 焼結鍛造回転伝達車 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4204094A JPH0650412A (ja) | 1992-07-30 | 1992-07-30 | 焼結鍛造回転伝達車 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0650412A true JPH0650412A (ja) | 1994-02-22 |
Family
ID=16484695
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4204094A Withdrawn JPH0650412A (ja) | 1992-07-30 | 1992-07-30 | 焼結鍛造回転伝達車 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0650412A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010517784A (ja) * | 2007-02-12 | 2010-05-27 | ジーケーエヌ シンター メタルズ、エル・エル・シー | 金属粉末鍛造物、その製造装置及び製造方法 |
| CN105358274A (zh) * | 2013-03-25 | 2016-02-24 | 日立化成株式会社 | 烧结机械部件及其制造方法 |
| JP2020503481A (ja) * | 2017-01-05 | 2020-01-30 | ジーケーエヌ シンター メタルズ、エル・エル・シー | 差動アセンブリのためのｎｖｈ修正 |
-
1992
- 1992-07-30 JP JP4204094A patent/JPH0650412A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010517784A (ja) * | 2007-02-12 | 2010-05-27 | ジーケーエヌ シンター メタルズ、エル・エル・シー | 金属粉末鍛造物、その製造装置及び製造方法 |
| CN105358274A (zh) * | 2013-03-25 | 2016-02-24 | 日立化成株式会社 | 烧结机械部件及其制造方法 |
| JP2020503481A (ja) * | 2017-01-05 | 2020-01-30 | ジーケーエヌ シンター メタルズ、エル・エル・シー | 差動アセンブリのためのｎｖｈ修正 |
| US11060595B2 (en) | 2017-01-05 | 2021-07-13 | Gkn Sinter Metals, Llc | NVH modification for differential assembly |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19991005 |