JPH0642475A - シングルスクリュー圧縮機 - Google Patents
シングルスクリュー圧縮機Info
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- JPH0642475A JPH0642475A JP4198426A JP19842692A JPH0642475A JP H0642475 A JPH0642475 A JP H0642475A JP 4198426 A JP4198426 A JP 4198426A JP 19842692 A JP19842692 A JP 19842692A JP H0642475 A JPH0642475 A JP H0642475A
- Authority
- JP
- Japan
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- screw
- discharge
- rotor
- working fluid
- reduced
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C18/00—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids
- F04C18/08—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids of intermeshing-engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing
- F04C18/082—Details specially related to intermeshing engagement type pumps
- F04C18/084—Toothed wheels
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C18/00—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids
- F04C18/48—Rotary-piston pumps with non-parallel axes of movement of co-operating members
- F04C18/50—Rotary-piston pumps with non-parallel axes of movement of co-operating members the axes being arranged at an angle of 90 degrees
- F04C18/52—Rotary-piston pumps with non-parallel axes of movement of co-operating members the axes being arranged at an angle of 90 degrees of intermeshing engagement type, i.e. with engagement of co-operating members similar to that of toothed gearing
Abstract
(57)【要約】
【目的】 スクリュー溝２内での過圧縮を防止し、吐出
流体の圧力損失を低減すると共に運転音を低減する。 【構成】 スクリューロータ１の外周部に、ら旋状に延
びる３本のスクリュー溝２を互いに隣接させて設け、か
つ、１１個の歯３をもち、スクリュー溝２の総数に対す
る歯数比を２．５以上とした一枚のゲートロータ４を係
合させて、ケーシング５の内筒部５０に、スクリュー溝
２に対して作動流体を給排し、該作動流体の圧縮開始か
ら吐出完了までの行程を１８０°を越える約３００°の
回転角で行わせる吸入口６及び吐出口７をそれぞれ開口
し、二枚のゲートロータを用いる従来型に比べて、作動
流体の体積変化速度を小さくして吐出口７を通過する高
圧流体の流速を小さくし、過圧縮を抑制して圧力損失及
び運転音を低減した。
流体の圧力損失を低減すると共に運転音を低減する。 【構成】 スクリューロータ１の外周部に、ら旋状に延
びる３本のスクリュー溝２を互いに隣接させて設け、か
つ、１１個の歯３をもち、スクリュー溝２の総数に対す
る歯数比を２．５以上とした一枚のゲートロータ４を係
合させて、ケーシング５の内筒部５０に、スクリュー溝
２に対して作動流体を給排し、該作動流体の圧縮開始か
ら吐出完了までの行程を１８０°を越える約３００°の
回転角で行わせる吸入口６及び吐出口７をそれぞれ開口
し、二枚のゲートロータを用いる従来型に比べて、作動
流体の体積変化速度を小さくして吐出口７を通過する高
圧流体の流速を小さくし、過圧縮を抑制して圧力損失及
び運転音を低減した。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、単一のスクリューロー
タを備え、冷凍機の冷媒圧縮機等に利用するシングルス
クリュー圧縮機に関する。
タを備え、冷凍機の冷媒圧縮機等に利用するシングルス
クリュー圧縮機に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、この種圧縮機は、特開平２−３９
６３３号公報に開示され且つ図５及び図６に示すよう
に、複数のスクリュー溝ＭをもつスクリューロータＲ
に、複数の歯Ｆをもつ二枚のゲートロータＧ，Ｇを係合
させており、スクリューロータＲの上下両側部におい
て、ケーシングＣに設ける一対の吸入口Ｌ，Ｌから取込
む低圧流体を対称に圧縮し、圧縮後の高圧流体を一対の
吐出口Ｈ，Ｈから吐出するようにしている。この場合、
二枚のゲートロータＧ，Ｇを用いる構造から、一般に、
スクリュー溝Ｍの総数が６本程度、各ゲートロータＲの
歯数が１１個程度で、スクリュー溝Ｍの総数に対する歯
数の比は２程度としており、又、スクリューロータＲの
上下部において、作動流体の圧縮開始から吐出完了まで
の行程は１８０°よりも小さい約１６０°前後の回転角
でそれぞれ行われるようにしている。
６３３号公報に開示され且つ図５及び図６に示すよう
に、複数のスクリュー溝ＭをもつスクリューロータＲ
に、複数の歯Ｆをもつ二枚のゲートロータＧ，Ｇを係合
させており、スクリューロータＲの上下両側部におい
て、ケーシングＣに設ける一対の吸入口Ｌ，Ｌから取込
む低圧流体を対称に圧縮し、圧縮後の高圧流体を一対の
吐出口Ｈ，Ｈから吐出するようにしている。この場合、
二枚のゲートロータＧ，Ｇを用いる構造から、一般に、
スクリュー溝Ｍの総数が６本程度、各ゲートロータＲの
歯数が１１個程度で、スクリュー溝Ｍの総数に対する歯
数の比は２程度としており、又、スクリューロータＲの
上下部において、作動流体の圧縮開始から吐出完了まで
の行程は１８０°よりも小さい約１６０°前後の回転角
でそれぞれ行われるようにしている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、以上のもので
は、二枚のゲートロータＧ，Ｇを用い、圧縮開始から吐
出完了までが１８０°以下の回転角で行われるため、例
えば一般に採用される二極の交流電動機を直結した仕様
では、圧縮開始から吐出完了までが約１００分の１秒
（５０Ｈｚ）〜約１２０分の１秒（６０Ｈｚ）以下の短
時間で行われることになり、作動流体の体積変化速度が
大きく、吐出口Ｈを通過する高圧流体の流速及び加速度
が大きくなり、過圧縮が発生し易く、圧力損失を招くと
共に、運転音が大きくなる問題がある。この問題は、特
に、高密度のガスを圧縮する場合に顕著に現れ、冷凍機
や空調機等の分野で作動流体にフロンガスを使用する場
合に弊害が大きく、中でも吐出状態でのガスの密度が３
０ｋｇ／ｍ3 を越えるフロン２２を用いる場合にはその
影響が極めて大きい。
は、二枚のゲートロータＧ，Ｇを用い、圧縮開始から吐
出完了までが１８０°以下の回転角で行われるため、例
えば一般に採用される二極の交流電動機を直結した仕様
では、圧縮開始から吐出完了までが約１００分の１秒
（５０Ｈｚ）〜約１２０分の１秒（６０Ｈｚ）以下の短
時間で行われることになり、作動流体の体積変化速度が
大きく、吐出口Ｈを通過する高圧流体の流速及び加速度
が大きくなり、過圧縮が発生し易く、圧力損失を招くと
共に、運転音が大きくなる問題がある。この問題は、特
に、高密度のガスを圧縮する場合に顕著に現れ、冷凍機
や空調機等の分野で作動流体にフロンガスを使用する場
合に弊害が大きく、中でも吐出状態でのガスの密度が３
０ｋｇ／ｍ3 を越えるフロン２２を用いる場合にはその
影響が極めて大きい。
【０００４】本発明では、スクリューロータに係合する
ゲートロータを一枚とし、１８０°を越える回転角で圧
縮開始から吐出完了までの行程を行わせることにより、
過圧縮を防止し、圧力損失を低減すると共に運転音を低
減することができるシングルスクリュー圧縮機を提供す
ることを目的とする。
ゲートロータを一枚とし、１８０°を越える回転角で圧
縮開始から吐出完了までの行程を行わせることにより、
過圧縮を防止し、圧力損失を低減すると共に運転音を低
減することができるシングルスクリュー圧縮機を提供す
ることを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】そこで、上記目的を達成
するため、スクリューロータ１の外周部に、ら旋状に延
びる複数のスクリュー溝２を互いに隣接させて設けると
共に、前記スクリューロータ１に、前記スクリュー溝２
の内部を低圧側と高圧側とに仕切り、前記スクリュー溝
２の総数Ｓに対する歯数Ｔの比Ｔ／Ｓを２．５以上とし
た複数の歯３をもつ一枚のゲートロータ４を係合させ
て、前記スクリューロータ１の外周部を覆うケーシング
５に、前記スクリュー溝２に対して作動流体を給排し、
該作動流体の圧縮開始から吐出完了までの行程を１８０
°を越える回転角で行わせる吸入口６及び吐出口７をそ
れぞれ開口した。
するため、スクリューロータ１の外周部に、ら旋状に延
びる複数のスクリュー溝２を互いに隣接させて設けると
共に、前記スクリューロータ１に、前記スクリュー溝２
の内部を低圧側と高圧側とに仕切り、前記スクリュー溝
２の総数Ｓに対する歯数Ｔの比Ｔ／Ｓを２．５以上とし
た複数の歯３をもつ一枚のゲートロータ４を係合させ
て、前記スクリューロータ１の外周部を覆うケーシング
５に、前記スクリュー溝２に対して作動流体を給排し、
該作動流体の圧縮開始から吐出完了までの行程を１８０
°を越える回転角で行わせる吸入口６及び吐出口７をそ
れぞれ開口した。
【０００６】この場合、スクリュー溝２の総数Ｓを３〜
４本に、ゲートロータ４の歯数Ｔを１０〜１５個にそれ
ぞれ設定すると共に、作動流体の圧縮開始から吐出完了
までに要する回転角を約３００°に設定するのが好まし
い。
４本に、ゲートロータ４の歯数Ｔを１０〜１５個にそれ
ぞれ設定すると共に、作動流体の圧縮開始から吐出完了
までに要する回転角を約３００°に設定するのが好まし
い。
【０００７】
【作用】ゲートロータ４を一枚とし、作動流体の圧縮開
始から吐出完了までを１８０°を越える回転角で行わせ
ることにより、作動流体の体積変化速度を小さくでき、
吐出口７を通過する高圧流体の流速及び加速度を小さく
することができて、過圧縮を抑制でき、圧力損失を低減
できると共に、運転音を低減することができる。
始から吐出完了までを１８０°を越える回転角で行わせ
ることにより、作動流体の体積変化速度を小さくでき、
吐出口７を通過する高圧流体の流速及び加速度を小さく
することができて、過圧縮を抑制でき、圧力損失を低減
できると共に、運転音を低減することができる。
【０００８】スクリュー溝２の総数Ｓを３〜４本に、ゲ
ートロータ４の歯数Ｔを１０〜１５個に、作動流体の圧
縮開始から吐出完了までに要する回転角を約３００°に
すれば、作動流体の体積変化速度を十分に低減すること
ができ、圧力損失及び運転音を一層低減することができ
る。
ートロータ４の歯数Ｔを１０〜１５個に、作動流体の圧
縮開始から吐出完了までに要する回転角を約３００°に
すれば、作動流体の体積変化速度を十分に低減すること
ができ、圧力損失及び運転音を一層低減することができ
る。
【０００９】
【実施例】図３及び図４に示すものは、作動流体にフロ
ン２２を用い、冷凍機に使用するシングルスクリュー圧
縮機であって、ケーシング５の内部に、スクリューロー
タ１と、これに係合するゲートロータ４と、駆動軸８を
介してスクリューロータ１を駆動する電動機９とを内装
しており、吸込口５１からケーシング５の内部に画成す
る低圧室５２に取込む低圧流体をスクリューロータ１で
圧縮し、圧縮後の高圧流体を、隔壁５３を介して低圧室
５２と区画する高圧室５４並びにケーシング５の後段に
取付ける油回収タンク５５に通過させて、吐出管５６か
ら外部に取出すようにしている。尚、スクリューロータ
１の外周部には、操作体１２で操作する容量制御用のス
ライド弁１１を付設している。図３中、８１，８２は駆
動軸８の軸受、１０はスクリューロータ１の後段に一体
化する軸受箱、５７，５８は油分離用のデミスタであ
る。又、図４中、４０はゲートロータ４のシャフト、４
１，４２はその軸受である。
ン２２を用い、冷凍機に使用するシングルスクリュー圧
縮機であって、ケーシング５の内部に、スクリューロー
タ１と、これに係合するゲートロータ４と、駆動軸８を
介してスクリューロータ１を駆動する電動機９とを内装
しており、吸込口５１からケーシング５の内部に画成す
る低圧室５２に取込む低圧流体をスクリューロータ１で
圧縮し、圧縮後の高圧流体を、隔壁５３を介して低圧室
５２と区画する高圧室５４並びにケーシング５の後段に
取付ける油回収タンク５５に通過させて、吐出管５６か
ら外部に取出すようにしている。尚、スクリューロータ
１の外周部には、操作体１２で操作する容量制御用のス
ライド弁１１を付設している。図３中、８１，８２は駆
動軸８の軸受、１０はスクリューロータ１の後段に一体
化する軸受箱、５７，５８は油分離用のデミスタであ
る。又、図４中、４０はゲートロータ４のシャフト、４
１，４２はその軸受である。
【００１０】以上の構成で、図１及び図２に明示するよ
うに、前記スクリューロータ１の外周部には、ら旋状に
延びる複数のスクリュー溝２を互いに隣接させて設けて
いると共に、前記ゲートロータ４は一枚のみの構成とし
ており、その外周部に、スクリュー溝２の内部を低圧室
５２に通じる低圧側と高圧室５４に通じる高圧側とに仕
切り、スクリュー溝２の総数Ｓに対する歯数Ｔの比Ｔ／
Ｓを２．５以上とした複数の歯３を設けている。具体的
には、スクリュー溝２の総数Ｓを３本に、ゲートロータ
４の歯数Ｔを１１個にそれぞれ設定している。
うに、前記スクリューロータ１の外周部には、ら旋状に
延びる複数のスクリュー溝２を互いに隣接させて設けて
いると共に、前記ゲートロータ４は一枚のみの構成とし
ており、その外周部に、スクリュー溝２の内部を低圧室
５２に通じる低圧側と高圧室５４に通じる高圧側とに仕
切り、スクリュー溝２の総数Ｓに対する歯数Ｔの比Ｔ／
Ｓを２．５以上とした複数の歯３を設けている。具体的
には、スクリュー溝２の総数Ｓを３本に、ゲートロータ
４の歯数Ｔを１１個にそれぞれ設定している。
【００１１】そして、前記スクリューロータ１の外周部
を筒状に覆うケーシング５の内筒部５０に、スクリュー
溝２に対して作動流体を給排し、該作動流体の圧縮開始
から吐出完了までの行程を１８０°を越える約３００°
の回転角で行わせる吸入口６及び吐出口７をそれぞれ開
口する。吸入口６は、スクリュー溝２のら旋状の軌跡に
沿って開口する前方側開口部６１と、ゲートロータ２の
一側端面部近くに軸方向に開口する側方側開口部６２と
で構成している。又、吐出口７は、スライド弁１１が付
設されるバイパス口１３の後段側で、スライド弁１１の
移動により開閉される部分と、該スライド弁１１の移動
と関係しない部分とから成る。
を筒状に覆うケーシング５の内筒部５０に、スクリュー
溝２に対して作動流体を給排し、該作動流体の圧縮開始
から吐出完了までの行程を１８０°を越える約３００°
の回転角で行わせる吸入口６及び吐出口７をそれぞれ開
口する。吸入口６は、スクリュー溝２のら旋状の軌跡に
沿って開口する前方側開口部６１と、ゲートロータ２の
一側端面部近くに軸方向に開口する側方側開口部６２と
で構成している。又、吐出口７は、スライド弁１１が付
設されるバイパス口１３の後段側で、スライド弁１１の
移動により開閉される部分と、該スライド弁１１の移動
と関係しない部分とから成る。
【００１２】尚、図１は、図４中矢印Ｙで示す方向から
見た斜視図を示し、図２は、図１に明示するゲートロー
タ２の高圧側表面で切り開いた展開図を示している。
見た斜視図を示し、図２は、図１に明示するゲートロー
タ２の高圧側表面で切り開いた展開図を示している。
【００１３】以上の構成により、スクリューロータ１が
図２中矢印で示す向きに回転して、ある一つのスクリュ
ー溝２ａが吸入口６に対して遮断されて圧縮が開始さ
れ、その後、このスクリュー溝２ａが吐出口７に開口し
た後遮断されて吐出が完了するまでの一圧縮行程は、１
８０°を越えてほぼ一回転に近い約３００°の回転角で
行われることとなる。こうして、ゲートロータ４を一枚
とし、作動流体の圧縮開始から吐出完了までを１８０°
を越えてほぼ一回転に近い約３００°の回転角で行わせ
たことにより、作動流体の体積変化速度を小さくでき、
吐出口７を通過する高圧流体の流速及び加速度を小さく
することができて、過圧縮を抑制でき、圧力損失を低減
できると共に、運転音を低減することができるのであ
る。以下、これを、従来の二枚のゲートロータを用いた
ものとの対比において評価する。
図２中矢印で示す向きに回転して、ある一つのスクリュ
ー溝２ａが吸入口６に対して遮断されて圧縮が開始さ
れ、その後、このスクリュー溝２ａが吐出口７に開口し
た後遮断されて吐出が完了するまでの一圧縮行程は、１
８０°を越えてほぼ一回転に近い約３００°の回転角で
行われることとなる。こうして、ゲートロータ４を一枚
とし、作動流体の圧縮開始から吐出完了までを１８０°
を越えてほぼ一回転に近い約３００°の回転角で行わせ
たことにより、作動流体の体積変化速度を小さくでき、
吐出口７を通過する高圧流体の流速及び加速度を小さく
することができて、過圧縮を抑制でき、圧力損失を低減
できると共に、運転音を低減することができるのであ
る。以下、これを、従来の二枚のゲートロータを用いた
ものとの対比において評価する。
【００１４】すなわち、スクリューロータの直径をＤ、
ゲートロータの枚数をＮとすると、スクリューロータの
一回転中に処理できる作動流体の体積つまり処理風量Ｑ
は、直径Ｄの三乗とゲートロータの枚数Ｎとの積に比例
する。これは、体積は長さの三乗で求められ、かつ、ゲ
ートロータが例えば二枚に増えると各スクリュー溝で一
回転中に二回の圧縮行程が行われることによる。従っ
て、比例定数をＫａとおくと、処理風量Ｑはほぼ次式ａ
で表される。Ｑ＝Ｋａ・Ｄ3 ×Ｎ・・ａ 一方、吐出口の面積Ａは、スクリューロータの直径Ｄの
二乗に比例する。これは、ゲートロータの枚数Ｎが増え
ると一つの吐出口の面積は小さくなるが、枚数Ｎが増え
る分だけ吐出口の数もＮ個に増えるため、全体としては
枚数Ｎに関係なく、直径Ｄのみに関係することになるか
らである。従って、比例定数をＫｂとおくと、吐出口の
面積Ａは次式ｂで表される。Ａ＝Ｋｂ・Ｄ2 ・・ｂ こうして、吐出口を通過する流体速度ｖは、上式ａ及び
ｂから次式ｃで表される。ｖ＝Ｑ／Ａ＝Ｋａ／Ｋｂ・Ｄ
×Ｎ＝Ｋ・Ｄ×Ｎ、但しＫ＝Ｋａ／Ｋｂ・・ｃ ここで、二枚のゲートロータをもつ従来型のスクリュー
ロータの直径をＤ２、一枚のゲートロータとした本発明
に係るスクリューロータ１の直径をＤ１とすると、同じ
処理風量Ｑを得るには、上式ａから、Ｑ＝Ｄ２3 ×２＝
Ｄ１3 ×１より、Ｄ２：Ｄ１＝１：１．２６、つまり、
本発明のスクリューロータ１の直径を従来型に比べて２
６％増大させればよいことになる。
ゲートロータの枚数をＮとすると、スクリューロータの
一回転中に処理できる作動流体の体積つまり処理風量Ｑ
は、直径Ｄの三乗とゲートロータの枚数Ｎとの積に比例
する。これは、体積は長さの三乗で求められ、かつ、ゲ
ートロータが例えば二枚に増えると各スクリュー溝で一
回転中に二回の圧縮行程が行われることによる。従っ
て、比例定数をＫａとおくと、処理風量Ｑはほぼ次式ａ
で表される。Ｑ＝Ｋａ・Ｄ3 ×Ｎ・・ａ 一方、吐出口の面積Ａは、スクリューロータの直径Ｄの
二乗に比例する。これは、ゲートロータの枚数Ｎが増え
ると一つの吐出口の面積は小さくなるが、枚数Ｎが増え
る分だけ吐出口の数もＮ個に増えるため、全体としては
枚数Ｎに関係なく、直径Ｄのみに関係することになるか
らである。従って、比例定数をＫｂとおくと、吐出口の
面積Ａは次式ｂで表される。Ａ＝Ｋｂ・Ｄ2 ・・ｂ こうして、吐出口を通過する流体速度ｖは、上式ａ及び
ｂから次式ｃで表される。ｖ＝Ｑ／Ａ＝Ｋａ／Ｋｂ・Ｄ
×Ｎ＝Ｋ・Ｄ×Ｎ、但しＫ＝Ｋａ／Ｋｂ・・ｃ ここで、二枚のゲートロータをもつ従来型のスクリュー
ロータの直径をＤ２、一枚のゲートロータとした本発明
に係るスクリューロータ１の直径をＤ１とすると、同じ
処理風量Ｑを得るには、上式ａから、Ｑ＝Ｄ２3 ×２＝
Ｄ１3 ×１より、Ｄ２：Ｄ１＝１：１．２６、つまり、
本発明のスクリューロータ１の直径を従来型に比べて２
６％増大させればよいことになる。
【００１５】一方、吐出口を通過する流体速度ｖは、上
式ｃから、従来型のものｖ２と本発明のものｖ１とは、
ｖ２：ｖ１＝（１×２）：（１．２６×１）＝２：１．
２６となる。
式ｃから、従来型のものｖ２と本発明のものｖ１とは、
ｖ２：ｖ１＝（１×２）：（１．２６×１）＝２：１．
２６となる。
【００１６】そして、圧力損失Ｐは、流体速度ｖの２乗
に概ね比例することになるから、従来型の圧力損失Ｐ２
と本発明の圧力損失Ｐ１とは、Ｐ２：Ｐ１＝４：１．２
６2となる。
に概ね比例することになるから、従来型の圧力損失Ｐ２
と本発明の圧力損失Ｐ１とは、Ｐ２：Ｐ１＝４：１．２
６2となる。
【００１７】従って、同じ処理風量を得るためにスクリ
ューロータ１の直径を２６％増加させるだけで、圧力損
失は６０％も減少できることになり、非常に有利になる
のである。更に、圧縮時間も従来の２倍程度に延び、時
間あたりの速度の変化つまり加速度も約半分になり、加
速度に起因する圧力損失も低減することができるのであ
る。又、このようにスクリューロータ１の直径を２６％
増加させても、ゲートロータ２が２枚から１枚に減るた
め、全体の大きさは、従来型に比べてむしろ小形化でき
るのである。
ューロータ１の直径を２６％増加させるだけで、圧力損
失は６０％も減少できることになり、非常に有利になる
のである。更に、圧縮時間も従来の２倍程度に延び、時
間あたりの速度の変化つまり加速度も約半分になり、加
速度に起因する圧力損失も低減することができるのであ
る。又、このようにスクリューロータ１の直径を２６％
増加させても、ゲートロータ２が２枚から１枚に減るた
め、全体の大きさは、従来型に比べてむしろ小形化でき
るのである。
【００１８】更に、スクリュー溝２の一本あたりの体積
を拡大でるので、周長に対する溝体積を拡大することが
でき、体積効率も向上できるのである。
を拡大でるので、周長に対する溝体積を拡大することが
でき、体積効率も向上できるのである。
【００１９】
【発明の効果】以上、本発明によれば、ゲートロータ４
を一枚とし、作動流体の圧縮開始から吐出完了までを１
８０°を越える回転角で行わせたから、作動流体の体積
変化速度を小さくでき、吐出口７を通過する高圧流体の
流速及び加速度を小さくできて、過圧縮を抑制でき、圧
力損失及び運転音を低減することができるのである。
を一枚とし、作動流体の圧縮開始から吐出完了までを１
８０°を越える回転角で行わせたから、作動流体の体積
変化速度を小さくでき、吐出口７を通過する高圧流体の
流速及び加速度を小さくできて、過圧縮を抑制でき、圧
力損失及び運転音を低減することができるのである。
【００２０】この場合、スクリュー溝２の総数Ｓを３〜
４本に、ゲートロータ４の歯数Ｔを１０〜１５個に、作
動流体の圧縮開始から吐出完了までに要する回転角を約
３００°にすれば、作動流体の体積変化速度を十分に低
減することができ、一層効果的に圧力損失及び運転音を
低減することができるのである。
４本に、ゲートロータ４の歯数Ｔを１０〜１５個に、作
動流体の圧縮開始から吐出完了までに要する回転角を約
３００°にすれば、作動流体の体積変化速度を十分に低
減することができ、一層効果的に圧力損失及び運転音を
低減することができるのである。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明シングルスクリュー圧縮機に係る要部の
斜視図。
斜視図。
【図２】同スクリューロータの外周部の展開図。
【図３】同全体構造を示す断面図。
【図４】図３におけるＸ，Ｘ線での断面図。
【図５】従来のシングルスクリュー圧縮機の断面図。
【図６】図６におけるＺ，Ｚ線での断面図。
１；スクリューロータ、２；スクリュー溝、３；歯、
４；ゲートロータ、５；ケーシング、６；吸入口、７；
吐出口
４；ゲートロータ、５；ケーシング、６；吸入口、７；
吐出口
Claims (2)
- 【請求項１】スクリューロータ１の外周部に、ら旋状に
延びる複数のスクリュー溝２を互いに隣接させて設ける
と共に、前記スクリューロータ１に、前記スクリュー溝
２の内部を低圧側と高圧側とに仕切り、前記スクリュー
溝２の総数Ｓに対する歯数Ｔの比Ｔ／Ｓを２．５以上と
した複数の歯３をもつ一枚のゲートロータ４を係合させ
て、前記スクリューロータ１の外周部を覆うケーシング
５に、前記スクリュー溝２に対して作動流体を給排し、
該作動流体の圧縮開始から吐出完了までの行程を１８０
°を越える回転角で行わせる吸入口６及び吐出口７をそ
れぞれ開口していることを特徴とするシングルスクリュ
ー圧縮機。 - 【請求項２】スクリュー溝２の総数Ｓを３〜４本に、ゲ
ートロータ４の歯数Ｔを１０〜１５個にそれぞれ設定す
ると共に、作動流体の圧縮開始から吐出完了までに要す
る回転角を約３００°に設定している請求項１記載のシ
ングルスクリュー圧縮機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4198426A JPH0642475A (ja) | 1992-07-24 | 1992-07-24 | シングルスクリュー圧縮機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4198426A JPH0642475A (ja) | 1992-07-24 | 1992-07-24 | シングルスクリュー圧縮機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0642475A true JPH0642475A (ja) | 1994-02-15 |
Family
ID=16390901
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4198426A Pending JPH0642475A (ja) | 1992-07-24 | 1992-07-24 | シングルスクリュー圧縮機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0642475A (ja) |
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|---|---|---|---|
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