JPH06344010A - 圧延機の振動防止方法 - Google Patents
圧延機の振動防止方法Info
- Publication number
- JPH06344010A JPH06344010A JP13213393A JP13213393A JPH06344010A JP H06344010 A JPH06344010 A JP H06344010A JP 13213393 A JP13213393 A JP 13213393A JP 13213393 A JP13213393 A JP 13213393A JP H06344010 A JPH06344010 A JP H06344010A
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- roll
- rolls
- crown
- vibration
- rolling
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 クラウン制御能力を低下させることなく、高
クラウン制御能力を維持しながら、ＣＲＳロールでのミ
ルビビリ振動の発生しない圧延機の振動防止方法を提供
すること。 【構成】 上ロールと下ロール各々に略同一形状の凹凸
のクラウンが互いに点対称となるべく付与され、該クラ
ウンが点対称にロールセンター及び左右ロール端部で、
ロール軸に平行で原点を通る直線と交叉すると共に、互
いに軸方向に移動自在に設けた圧延機において、バック
アップロール，中間ロール若しくはワークロールの後面
のいずれか又は両方に粘度の高い圧延油を噴射してバッ
クアップロールとワークロール間摩擦係数を低減させる
圧延機の振動防止方法。 【効果】 クラウン制御能力を低下させることなく、高
クラウン制御能力を維持しながら、ＣＲＳロールでのミ
ルビビリ振動の発生が全くなくなり、しかも幅方向均一
厚さの低クラウン形状が全鋼種に適用可能となった。
クラウン制御能力を維持しながら、ＣＲＳロールでのミ
ルビビリ振動の発生しない圧延機の振動防止方法を提供
すること。 【構成】 上ロールと下ロール各々に略同一形状の凹凸
のクラウンが互いに点対称となるべく付与され、該クラ
ウンが点対称にロールセンター及び左右ロール端部で、
ロール軸に平行で原点を通る直線と交叉すると共に、互
いに軸方向に移動自在に設けた圧延機において、バック
アップロール，中間ロール若しくはワークロールの後面
のいずれか又は両方に粘度の高い圧延油を噴射してバッ
クアップロールとワークロール間摩擦係数を低減させる
圧延機の振動防止方法。 【効果】 クラウン制御能力を低下させることなく、高
クラウン制御能力を維持しながら、ＣＲＳロールでのミ
ルビビリ振動の発生が全くなくなり、しかも幅方向均一
厚さの低クラウン形状が全鋼種に適用可能となった。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は高クラウン制御圧延機の
振動防止方法に関するものである。
振動防止方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、自動車燃費節減のための車体重量
軽減策として、車体の小型化と併せ、高強度鋼板の採用
による材料変更等が試みられている。なかでも、自動車
用鋼板に使用される冷延鋼板の薄肉化による軽量化は燃
費節減に極めて有効とされている。しかし、鋼板の薄肉
化を進めようとすると、強度が低下し、高い耐デント性
が要求されるため、ホィールリムやデイスク等に対する
高強度熱延鋼板の適用が鋭意検討されている。それによ
り薄手ハイテン化が進められ、益々薄手ハイテンの必要
性が高まって来た。
軽減策として、車体の小型化と併せ、高強度鋼板の採用
による材料変更等が試みられている。なかでも、自動車
用鋼板に使用される冷延鋼板の薄肉化による軽量化は燃
費節減に極めて有効とされている。しかし、鋼板の薄肉
化を進めようとすると、強度が低下し、高い耐デント性
が要求されるため、ホィールリムやデイスク等に対する
高強度熱延鋼板の適用が鋭意検討されている。それによ
り薄手ハイテン化が進められ、益々薄手ハイテンの必要
性が高まって来た。
【０００３】一方、ホィールリムやデイスク等に対する
高強度熱延鋼板の適用に当たって、例えばホィールリム
は所定の幅及び長さに切断された鋼板をリング状に成形
するものであるが、その成形加工精度向上及び成形不良
防止目的から幅方向均一厚さのものが要求される。この
事例のようにハイテン化された薄板の高強度熱延鋼板の
クラウン低減化が要求されている。
高強度熱延鋼板の適用に当たって、例えばホィールリム
は所定の幅及び長さに切断された鋼板をリング状に成形
するものであるが、その成形加工精度向上及び成形不良
防止目的から幅方向均一厚さのものが要求される。この
事例のようにハイテン化された薄板の高強度熱延鋼板の
クラウン低減化が要求されている。
【０００４】このように、熱延鋼板及び冷延鋼板製品の
板厚精度及び平坦度に対する需要家の要求は、一層厳し
いものになって来ている。とりわけ、ハイテン鋼板にお
いて、その最終使用用途の製品の性能を満足するため、
あるいは自動化の進んだ加工プロセスラインでのスムー
ズな作業性を満足させるために、厳しい板厚精度が求め
られているのが実状である。
板厚精度及び平坦度に対する需要家の要求は、一層厳し
いものになって来ている。とりわけ、ハイテン鋼板にお
いて、その最終使用用途の製品の性能を満足するため、
あるいは自動化の進んだ加工プロセスラインでのスムー
ズな作業性を満足させるために、厳しい板厚精度が求め
られているのが実状である。
【０００５】これらの背景のもとに、ハイテン鋼の低ク
ラウンの製造コスト低減を図るための薄板鋼板の圧延機
として、クラウン制御能力を大きく出来るＣＶＣ（Ｃｏ
ｎｔｉｎｕｏｓｌｙ Ｖａｒｉａｂｌｅ Ｃｒｏｗｎ）
ロールによる圧延機が提案されている。例えば、特公昭
６３−６２２８３号公報には、上下作業ロールに略同一
形状のイニシャルクラウンをお互いに点対称となるべく
付与し、これを上下作業ロールを軸方向に相対称移動さ
せて、ロール間隙を点対称に変化するよう構成し、少な
いロール本数を持って圧延機のクラウン及び平坦度に対
して大きな範囲に渡って容易に制御を行うことが提案さ
れている。
ラウンの製造コスト低減を図るための薄板鋼板の圧延機
として、クラウン制御能力を大きく出来るＣＶＣ（Ｃｏ
ｎｔｉｎｕｏｓｌｙ Ｖａｒｉａｂｌｅ Ｃｒｏｗｎ）
ロールによる圧延機が提案されている。例えば、特公昭
６３−６２２８３号公報には、上下作業ロールに略同一
形状のイニシャルクラウンをお互いに点対称となるべく
付与し、これを上下作業ロールを軸方向に相対称移動さ
せて、ロール間隙を点対称に変化するよう構成し、少な
いロール本数を持って圧延機のクラウン及び平坦度に対
して大きな範囲に渡って容易に制御を行うことが提案さ
れている。
【０００６】また、特開昭５８−１８７２０８号公報
は、補強ロールと作業ロールがそのロール軸において、
互いに適合し合うように彎曲された輪郭を備えており、
かつこれらのロール対のロールが相互方向及び／又は他
方のロール対のロールに対して軸方向で摺動可能である
ロールスタンドが開示されている。更に、特開平１−２
６６９０２号公報においては、軸方向に摺動不能な一対
の支持された二つのワークロールを備えており、この場
合これらのワークロールが互いに軸方向に摺動可能であ
り、ワークロールの各々がロール胴全長にわたって彎曲
されている輪郭に従って形成されており、かつ両ワーク
ロールの彎曲された輪郭が互いに補完し合うように形成
されている圧延機において、ワークロールを支持するロ
ールが円筒形である圧延機が提案されている。
は、補強ロールと作業ロールがそのロール軸において、
互いに適合し合うように彎曲された輪郭を備えており、
かつこれらのロール対のロールが相互方向及び／又は他
方のロール対のロールに対して軸方向で摺動可能である
ロールスタンドが開示されている。更に、特開平１−２
６６９０２号公報においては、軸方向に摺動不能な一対
の支持された二つのワークロールを備えており、この場
合これらのワークロールが互いに軸方向に摺動可能であ
り、ワークロールの各々がロール胴全長にわたって彎曲
されている輪郭に従って形成されており、かつ両ワーク
ロールの彎曲された輪郭が互いに補完し合うように形成
されている圧延機において、ワークロールを支持するロ
ールが円筒形である圧延機が提案されている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】上述したＣＶＣミルに
よる板クラウン制御は比較的小さなロールシフト量で大
きな板クラウン制御効果を得ることが出来る点で極めて
優れているものであるが、しかし、クラウン制御能力を
高めるためにＣＶＣロールカーブの直径差を大きく付け
ると、バックアップロールとワークロール間周速差が大
きくなり、このために、圧延ロール及びハウジングに特
有のミルビビリ振動が起こり、ＣＶＣ特有のクラウン制
御能力を高めることが出来ないという問題がある。
よる板クラウン制御は比較的小さなロールシフト量で大
きな板クラウン制御効果を得ることが出来る点で極めて
優れているものであるが、しかし、クラウン制御能力を
高めるためにＣＶＣロールカーブの直径差を大きく付け
ると、バックアップロールとワークロール間周速差が大
きくなり、このために、圧延ロール及びハウジングに特
有のミルビビリ振動が起こり、ＣＶＣ特有のクラウン制
御能力を高めることが出来ないという問題がある。
【０００８】上記した問題を解消するべく、発明者らは
鋭意開発を進めた結果、このクラウン制御能力を低下さ
せることなく、圧延ロールへの圧延油噴射位置及び圧延
油粘度の最適条件を定め、特にＣＲＳ（Ｃｕｒｂｅｄ
Ｒｏｌｌ Ｓｈｉｆｔ）に用いた圧延機の振動防止方法
を提供することにある。その発明の要旨とするところ
は、上ロールと下ロール各々に略同一形状の凹凸のクラ
ウンが互いに点対称となるべく付与され、該クラウンが
点対称にロールセンター及び左右ロール端部で、ロール
軸に平行で原点を通る直線と交叉すると共に、互いに軸
方向に移動自在に設けた圧延機において、バックアップ
ロール若しくはワークロールの後面のいずれか又は両方
に粘度の高い圧延油を噴射してバックアップロールとワ
ークロール間摩擦係数を低減させることをを特徴とする
圧延機の振動防止方法にある。
鋭意開発を進めた結果、このクラウン制御能力を低下さ
せることなく、圧延ロールへの圧延油噴射位置及び圧延
油粘度の最適条件を定め、特にＣＲＳ（Ｃｕｒｂｅｄ
Ｒｏｌｌ Ｓｈｉｆｔ）に用いた圧延機の振動防止方法
を提供することにある。その発明の要旨とするところ
は、上ロールと下ロール各々に略同一形状の凹凸のクラ
ウンが互いに点対称となるべく付与され、該クラウンが
点対称にロールセンター及び左右ロール端部で、ロール
軸に平行で原点を通る直線と交叉すると共に、互いに軸
方向に移動自在に設けた圧延機において、バックアップ
ロール若しくはワークロールの後面のいずれか又は両方
に粘度の高い圧延油を噴射してバックアップロールとワ
ークロール間摩擦係数を低減させることをを特徴とする
圧延機の振動防止方法にある。
【０００９】以下本発明について図面に従って詳細に説
明する。図１は本発明に係る４重式圧延機の断面図であ
る。図１に示すように、ロールスタンド１内にはバック
アップロール２、２´の両バックアップロール２、２´
がチョック３、３´により案内されている。バックアッ
プロール２、２´間にはワークロール対４、４´が設け
られており、このワークロール対は鋼板５のためのロー
ル間隙６を形成する。このロール間隙６の幅を決定する
ためのワークロール４、４´の圧下はバックアップロー
ル２、２´のチョック３、３´に設けられた圧下装置７
によって行われる。
明する。図１は本発明に係る４重式圧延機の断面図であ
る。図１に示すように、ロールスタンド１内にはバック
アップロール２、２´の両バックアップロール２、２´
がチョック３、３´により案内されている。バックアッ
プロール２、２´間にはワークロール対４、４´が設け
られており、このワークロール対は鋼板５のためのロー
ル間隙６を形成する。このロール間隙６の幅を決定する
ためのワークロール４、４´の圧下はバックアップロー
ル２、２´のチョック３、３´に設けられた圧下装置７
によって行われる。
【００１０】このような構成のもとにバックアップロー
ル対２、２´のバックアップロール２と２´はそのロー
ルネックを介して軸方向にシフト可能にチョック３、３
´内に保持されており、この４重式圧延機の場合、両ワ
ークロール４、４´ロール胴がその全長にわたって彎曲
した輪郭を有している。この場合、ワークロール４のロ
ール胴の左半分が凸状の彎曲輪郭を備えており、他方そ
の右半分は凹状の彎曲輪郭を備えている。これとは反対
に下のワークロール４´のロール胴の左半分は凹状の彎
曲輪郭を有しており、他方その右半分は凸状に彎曲され
た輪郭を有している。この際両ロール胴部分は等しい曲
線率によって決定される。
ル対２、２´のバックアップロール２と２´はそのロー
ルネックを介して軸方向にシフト可能にチョック３、３
´内に保持されており、この４重式圧延機の場合、両ワ
ークロール４、４´ロール胴がその全長にわたって彎曲
した輪郭を有している。この場合、ワークロール４のロ
ール胴の左半分が凸状の彎曲輪郭を備えており、他方そ
の右半分は凹状の彎曲輪郭を備えている。これとは反対
に下のワークロール４´のロール胴の左半分は凹状の彎
曲輪郭を有しており、他方その右半分は凸状に彎曲され
た輪郭を有している。この際両ロール胴部分は等しい曲
線率によって決定される。
【００１１】図１からわかるように、バックアップロー
ル２、２´のバックアップロール２が円筒形の形状を有
しているが、ワークロール対４、４´はそのロール胴で
それぞれバックアップロール２、２´の円筒形のロール
胴に支持されているので、これらのロール変形され、こ
の変形によりロール間隙６方向へのそのロール胴輪郭に
著しい彎曲が生じる。この理由からワークロール４、４
´のロール胴の反り曲がった輪郭が比較的大きな曲率半
径を持った曲線率によって区画される。また、ワークロ
ール４、４´のロール胴のロール間隙６方向への相対的
にＳ字形の彎曲は鋼板５によって決まる。ロール間隙６
の形成を変更するためにワークロール４、４´の一つ或
いは両方の軸方向のシフトが行われる。
ル２、２´のバックアップロール２が円筒形の形状を有
しているが、ワークロール対４、４´はそのロール胴で
それぞれバックアップロール２、２´の円筒形のロール
胴に支持されているので、これらのロール変形され、こ
の変形によりロール間隙６方向へのそのロール胴輪郭に
著しい彎曲が生じる。この理由からワークロール４、４
´のロール胴の反り曲がった輪郭が比較的大きな曲率半
径を持った曲線率によって区画される。また、ワークロ
ール４、４´のロール胴のロール間隙６方向への相対的
にＳ字形の彎曲は鋼板５によって決まる。ロール間隙６
の形成を変更するためにワークロール４、４´の一つ或
いは両方の軸方向のシフトが行われる。
【００１２】図２は本発明に係る４重式圧延機の他の実
施例を示す概略断面図である。図１と同様の４重式圧延
機であって、バックアップロール２、２´ロール胴がそ
の全長に渡って彎曲した輪郭を有している。この場合バ
ックアップロール２のロール胴の左半分が凸状の彎曲輪
郭を備えており、他方その右半分は凹状の彎曲輪郭を備
えている。これとは反対に下のバックアップロール２´
のロール胴の左半分は凹状の彎曲輪郭を有しており、他
方その右半分は凸状に彎曲された輪郭を有している。こ
の際両ロール胴部分は等しい曲線率によって決定され
る。図２からわかるように、ワークロール４と４´のク
ラウン自体円筒形の形状を有しているが、バックアップ
ロールの圧下により、必然的にＳ字形の曲がりを強いら
れる。
施例を示す概略断面図である。図１と同様の４重式圧延
機であって、バックアップロール２、２´ロール胴がそ
の全長に渡って彎曲した輪郭を有している。この場合バ
ックアップロール２のロール胴の左半分が凸状の彎曲輪
郭を備えており、他方その右半分は凹状の彎曲輪郭を備
えている。これとは反対に下のバックアップロール２´
のロール胴の左半分は凹状の彎曲輪郭を有しており、他
方その右半分は凸状に彎曲された輪郭を有している。こ
の際両ロール胴部分は等しい曲線率によって決定され
る。図２からわかるように、ワークロール４と４´のク
ラウン自体円筒形の形状を有しているが、バックアップ
ロールの圧下により、必然的にＳ字形の曲がりを強いら
れる。
【００１３】図３は本発明に係る４重式圧延機の更に他
の実施例を示す概略断面図である。図３に示すように、
ワークロール及びバックアップロール共に凹凸状の彎曲
された輪郭を有するＣＲＳロールを使用する場合に彎曲
を有する上下ワークロールを軸方向にシフトを行い、バ
ックアップロールは固定又はシフトする形態のものを示
している。
の実施例を示す概略断面図である。図３に示すように、
ワークロール及びバックアップロール共に凹凸状の彎曲
された輪郭を有するＣＲＳロールを使用する場合に彎曲
を有する上下ワークロールを軸方向にシフトを行い、バ
ックアップロールは固定又はシフトする形態のものを示
している。
【００１４】図４は本発明に係る６段式圧延機の実施例
を示す断面図である。この圧延機８にあっては、ロール
スタンド１内にバックアップロール２、２´の両バック
アップロール２、２´とワークロール対４、４´の両ワ
ークロール４と４´以外になお、中間ロール対９、９´
の二つの中間ロール９と９´が設けられている。バック
アップロール対２、２´のバックアップロール２と２´
はチョック３と３´によりロールスタンド１内を案内さ
れている。一方中間ロール９、９´の中間ロール９と９
´もチョック１０と１０´内に支承されており、これら
のチョックはバックアップロール２と２´のためのチョ
ック３と３´内に案内されている。
を示す断面図である。この圧延機８にあっては、ロール
スタンド１内にバックアップロール２、２´の両バック
アップロール２、２´とワークロール対４、４´の両ワ
ークロール４と４´以外になお、中間ロール対９、９´
の二つの中間ロール９と９´が設けられている。バック
アップロール対２、２´のバックアップロール２と２´
はチョック３と３´によりロールスタンド１内を案内さ
れている。一方中間ロール９、９´の中間ロール９と９
´もチョック１０と１０´内に支承されており、これら
のチョックはバックアップロール２と２´のためのチョ
ック３と３´内に案内されている。
【００１５】この６段式圧延機の場合、中間ロール９と
９´のみが軸方向にシフト可能に設けられている。一方
バックアップロール対２、２´のバックアップロール２
と２´とワークロール対４、４´のワークロール４と４
´とはシフト不能に支承されている。この場合中間ロー
ルが凹凸状の彎曲輪郭を有しているが、これに制限され
るものではなく、バックアップロールについても凹凸状
の彎曲輪郭を設けても良い。また、中間ロール９、９´
を支承するチョック１０と１０´はバックアップロール
２と２´のためのチョック３と３´内に案内されてい
る。
９´のみが軸方向にシフト可能に設けられている。一方
バックアップロール対２、２´のバックアップロール２
と２´とワークロール対４、４´のワークロール４と４
´とはシフト不能に支承されている。この場合中間ロー
ルが凹凸状の彎曲輪郭を有しているが、これに制限され
るものではなく、バックアップロールについても凹凸状
の彎曲輪郭を設けても良い。また、中間ロール９、９´
を支承するチョック１０と１０´はバックアップロール
２と２´のためのチョック３と３´内に案内されてい
る。
【００１６】図５は本発明に係る６段式圧延機の他の実
施例を示す概略断面図である。図５に示すように、ワー
クロールに凹凸状の彎曲された輪郭を有する形状ロール
を使用してシフトさせると同時に中間ロールには円筒形
の形状ないしは凹凸状に彎曲された輪郭を有するロール
を使用することも可能であり、また、固定ないしはシフ
トのいずれでも良い。更には、バックアップロールも中
間ロールと同様に円筒形の形状ないしは凹凸状に彎曲さ
れた輪郭を有するロールのいずれでも良く、かつ固定な
いしはシフト可能のいずれにも制限されるものではな
い。以上のような、圧延機構成の基に、これら圧延機の
全てをＣＲＳと定義し、これら全てのＣＲＳに本発明を
適用するものである。
施例を示す概略断面図である。図５に示すように、ワー
クロールに凹凸状の彎曲された輪郭を有する形状ロール
を使用してシフトさせると同時に中間ロールには円筒形
の形状ないしは凹凸状に彎曲された輪郭を有するロール
を使用することも可能であり、また、固定ないしはシフ
トのいずれでも良い。更には、バックアップロールも中
間ロールと同様に円筒形の形状ないしは凹凸状に彎曲さ
れた輪郭を有するロールのいずれでも良く、かつ固定な
いしはシフト可能のいずれにも制限されるものではな
い。以上のような、圧延機構成の基に、これら圧延機の
全てをＣＲＳと定義し、これら全てのＣＲＳに本発明を
適用するものである。
【００１７】図６は凹凸状に彎曲された輪郭を備えたロ
ールでのミルビビリ振動発生メカニズムを示す図であ
る。従来は彎曲されたロールでの凸状部の最大径Ｄと凹
状部の最小径ｄとの直径差ｄＤを小さくしてクラウン制
御能力を制限していることから、例えば凹凸状に彎曲さ
れた輪郭を備えたロールであっても、ミルビビリ振動の
発生は起こらなかったが、強力なクラウン制御能力を確
保するために、ＣＲＳロールカーブの直径差ｄＤを大き
くしたために、ロール間周速差が増大し、ロール表層部
の剪断変形が周期的に繰り返すことによって振動が発生
する。
ールでのミルビビリ振動発生メカニズムを示す図であ
る。従来は彎曲されたロールでの凸状部の最大径Ｄと凹
状部の最小径ｄとの直径差ｄＤを小さくしてクラウン制
御能力を制限していることから、例えば凹凸状に彎曲さ
れた輪郭を備えたロールであっても、ミルビビリ振動の
発生は起こらなかったが、強力なクラウン制御能力を確
保するために、ＣＲＳロールカーブの直径差ｄＤを大き
くしたために、ロール間周速差が増大し、ロール表層部
の剪断変形が周期的に繰り返すことによって振動が発生
する。
【００１８】このようなＣＲＳロールによる振動はバッ
クアップロール振動に伝達し、それがハウジングの振動
となり、圧延方向に振動し、強いては電動機器の振動ま
で伝動することになる。このロール振動について、剪断
変形モデルによって示す。すなわち、図６に示すワーク
ロールとバックアップロール間を剪断変形モデルで示す
ように、両ロール間には剪断変形量Ｓは，式Ｓ∝μ√Ｐ
で示すことが出来る。このロール表層部の剪断変形（Ｋ
μ√Ｐ）が周期的に繰り返すことによって、Ｘ＝Ａｅ
KCt ｓｉｎ（βｔ）＋Ｋμ√Ｐで表わされる振動が発生
する。ただし、Ｘ：振動幅（スリップ幅）すなわち、周
速差から来るスリップ幅を意味する。Ａ：定数、ｅ：対
数、Ｋ：圧力反力と圧延材質から求めた定数、ｔ：時
間、Ｃ：粘性減衰係数、β：ロール材質から求めた定
数、μ：摩擦係数、Ｐ：圧延荷重である。
クアップロール振動に伝達し、それがハウジングの振動
となり、圧延方向に振動し、強いては電動機器の振動ま
で伝動することになる。このロール振動について、剪断
変形モデルによって示す。すなわち、図６に示すワーク
ロールとバックアップロール間を剪断変形モデルで示す
ように、両ロール間には剪断変形量Ｓは，式Ｓ∝μ√Ｐ
で示すことが出来る。このロール表層部の剪断変形（Ｋ
μ√Ｐ）が周期的に繰り返すことによって、Ｘ＝Ａｅ
KCt ｓｉｎ（βｔ）＋Ｋμ√Ｐで表わされる振動が発生
する。ただし、Ｘ：振動幅（スリップ幅）すなわち、周
速差から来るスリップ幅を意味する。Ａ：定数、ｅ：対
数、Ｋ：圧力反力と圧延材質から求めた定数、ｔ：時
間、Ｃ：粘性減衰係数、β：ロール材質から求めた定
数、μ：摩擦係数、Ｐ：圧延荷重である。
【００１９】この式からわかるように、振動幅（スリッ
プ幅）Ｘを低減させてロール振動を防止するためには、
剪断変形量（Ｋμ√Ｐ）を下げ、かつ粘性減衰係数を負
にすれば良い。従って、先ず剪断変形量（Ｋμ√Ｐ）を
低減するためにはロール間に圧延油を噴射して、ワーク
ロールとバックアップロール間摩擦係数を低下させるこ
と、更に粘性減衰係数Ｃを負にするためには、粘性減衰
係数Ｃを負にするような圧延油を選択するば良い。これ
によってロール振動を防止するものである。
プ幅）Ｘを低減させてロール振動を防止するためには、
剪断変形量（Ｋμ√Ｐ）を下げ、かつ粘性減衰係数を負
にすれば良い。従って、先ず剪断変形量（Ｋμ√Ｐ）を
低減するためにはロール間に圧延油を噴射して、ワーク
ロールとバックアップロール間摩擦係数を低下させるこ
と、更に粘性減衰係数Ｃを負にするためには、粘性減衰
係数Ｃを負にするような圧延油を選択するば良い。これ
によってロール振動を防止するものである。
【００２０】図７は圧延油粘度と粘性減衰係数との関係
を示す図である。図７で示すように、圧延油粘度が２×
１０4 〜６×１０5 ｃｐ（センチポアズ）の範囲の圧延
油を使用すると粘性減衰係数が負に変わることを示して
いる。すなわち、圧延油粘度が２×１０4 ｃｐ未満であ
ると粘性減衰係数が正になり、前述の式Ｘの振動幅が大
きくなり、振動が発生するので好ましくない。また粘度
６×１０5 ｃｐを超えると粘性減衰係数は負であるがロ
ールに噴射する取扱い上好ましくないので最適範囲とし
て２×１０4 〜６×１０5 ｃｐとした。この範囲を選定
することによって、粘性減衰係数を負とし振動幅（スリ
ップ幅）Ｘを低下させ、ミルビビリ振動を防止するもの
である。
を示す図である。図７で示すように、圧延油粘度が２×
１０4 〜６×１０5 ｃｐ（センチポアズ）の範囲の圧延
油を使用すると粘性減衰係数が負に変わることを示して
いる。すなわち、圧延油粘度が２×１０4 ｃｐ未満であ
ると粘性減衰係数が正になり、前述の式Ｘの振動幅が大
きくなり、振動が発生するので好ましくない。また粘度
６×１０5 ｃｐを超えると粘性減衰係数は負であるがロ
ールに噴射する取扱い上好ましくないので最適範囲とし
て２×１０4 〜６×１０5 ｃｐとした。この範囲を選定
することによって、粘性減衰係数を負とし振動幅（スリ
ップ幅）Ｘを低下させ、ミルビビリ振動を防止するもの
である。
【００２１】また、本発明に使用する基油としては、ス
ピンドル油、マシン油、ダイナモ油、モーター油、シリ
ンダー油等の中質および重質鉱油、牛脂、ラード、鯨
油、パーム油、ヤシ油、ナタネ油、米ヌカ油、大豆油等
の動植物油脂、８〜２２個の炭素原子を有する脂肪酸と
１価および多価アルコールとのエステル、α−オレフィ
ン、ポリブテン、シリコーン油、フッ素油等の合成油お
よびこれらの混合油が挙げられる。更に、固体潤滑剤と
して、黒鉛、二硫化モリブデン、雲母、フッ化黒鉛、窒
化ホウ素、軟質金属、滑石等の無機系固体潤滑剤および
四フッ化エチレン等の有機系固体潤滑剤のいずれでも使
用可能であるが、耐熱性及び高温での酸化安定性に優
れ、かつ被圧延材への影響の少ない黒鉛、雲母、窒化ホ
ウ素、滑石等がより好ましい。固体潤滑剤の添加量は５
〜４０重量％であり、より好ましくは１０〜３０重量％
である。この固体潤滑剤によって粘度を調整することが
出来る。これらに更に、極圧添加剤として、硫黄系化合
物、りん系化合物、塩素系化合物、有機金属化合物等が
挙げられる。
ピンドル油、マシン油、ダイナモ油、モーター油、シリ
ンダー油等の中質および重質鉱油、牛脂、ラード、鯨
油、パーム油、ヤシ油、ナタネ油、米ヌカ油、大豆油等
の動植物油脂、８〜２２個の炭素原子を有する脂肪酸と
１価および多価アルコールとのエステル、α−オレフィ
ン、ポリブテン、シリコーン油、フッ素油等の合成油お
よびこれらの混合油が挙げられる。更に、固体潤滑剤と
して、黒鉛、二硫化モリブデン、雲母、フッ化黒鉛、窒
化ホウ素、軟質金属、滑石等の無機系固体潤滑剤および
四フッ化エチレン等の有機系固体潤滑剤のいずれでも使
用可能であるが、耐熱性及び高温での酸化安定性に優
れ、かつ被圧延材への影響の少ない黒鉛、雲母、窒化ホ
ウ素、滑石等がより好ましい。固体潤滑剤の添加量は５
〜４０重量％であり、より好ましくは１０〜３０重量％
である。この固体潤滑剤によって粘度を調整することが
出来る。これらに更に、極圧添加剤として、硫黄系化合
物、りん系化合物、塩素系化合物、有機金属化合物等が
挙げられる。
【００２２】図８は本発明に係る圧延油の使用有無によ
るロール振動状況を示した図である。図８に示すよう
に、圧延油を使用しない場合の振動チャートはワークロ
ールまたはバックアップロールの両者において大きな振
動があらわれていることがわかる。その後上下振動が比
較的中太になっているのはハウジングへの振動に変わっ
ていることを示している。更にその後は圧延ロールから
板が抜かれた状態を示している。次に本発明に係る圧延
油を使用した場合を示す。最初圧延油を使用していない
状態から圧延油を噴射開始すると、その時点から、急激
に振動がなくなり、引続き継続して圧延油をバックアッ
プロール若しくはワークロールのいずれか／又は両方に
噴射することにより、振動は全く見られなかった。
るロール振動状況を示した図である。図８に示すよう
に、圧延油を使用しない場合の振動チャートはワークロ
ールまたはバックアップロールの両者において大きな振
動があらわれていることがわかる。その後上下振動が比
較的中太になっているのはハウジングへの振動に変わっ
ていることを示している。更にその後は圧延ロールから
板が抜かれた状態を示している。次に本発明に係る圧延
油を使用した場合を示す。最初圧延油を使用していない
状態から圧延油を噴射開始すると、その時点から、急激
に振動がなくなり、引続き継続して圧延油をバックアッ
プロール若しくはワークロールのいずれか／又は両方に
噴射することにより、振動は全く見られなかった。
【００２３】このように、ＣＲＳカーブを大きくするこ
とにより、ロール周速差（△Ｖ）が大きくなり、これに
伴いロール表面が圧延方向に周期的に剪断変形が繰り返
され、その結果振動を生ずるものである。しかも、この
剪断変形量はμ√Ｐに比例し、振動は前述した式によっ
て表されることから、剪断変形量の低減を図るために
は、摩擦係数μを低減すると共に粘性減衰係数Ｃを負に
するような圧延油、つまり、粘度２×１０4 ｐｃ以上の
圧延油をバックアップロール若しくはワークロール後面
に噴射することによって、バックアップロールとワーク
ロール間の摩擦係数を低減して、ＣＲＳロールのミルビ
ビリ振動を防止することが出来る。
とにより、ロール周速差（△Ｖ）が大きくなり、これに
伴いロール表面が圧延方向に周期的に剪断変形が繰り返
され、その結果振動を生ずるものである。しかも、この
剪断変形量はμ√Ｐに比例し、振動は前述した式によっ
て表されることから、剪断変形量の低減を図るために
は、摩擦係数μを低減すると共に粘性減衰係数Ｃを負に
するような圧延油、つまり、粘度２×１０4 ｐｃ以上の
圧延油をバックアップロール若しくはワークロール後面
に噴射することによって、バックアップロールとワーク
ロール間の摩擦係数を低減して、ＣＲＳロールのミルビ
ビリ振動を防止することが出来る。
【００２４】
【発明の効果】以上述べたように、本発明によって、ク
ラウン制御能力を低下させることなく、クラウン制御能
力を高い位置に維持しながらも、ミルビビリ振動の発生
が全くなくなり、しかも幅方向均一厚さの低クラウン形
状が全鋼種に適用可能となり、また、高クラウン制御能
力が可能なことから、ロールカーブの等一、プロフィル
制御による幅逆転の拡大等によるＳＦＲ（Ｓｃｈｅｄｕ
ｌｅ Ｆｒｅｅ Ｒｏｌｌｉｎｇ）を向上させ、併せて
燃料原単位を大幅に低減しコスト低減を図ることが出来
る極めて優れた効果を奏するものである。
ラウン制御能力を低下させることなく、クラウン制御能
力を高い位置に維持しながらも、ミルビビリ振動の発生
が全くなくなり、しかも幅方向均一厚さの低クラウン形
状が全鋼種に適用可能となり、また、高クラウン制御能
力が可能なことから、ロールカーブの等一、プロフィル
制御による幅逆転の拡大等によるＳＦＲ（Ｓｃｈｅｄｕ
ｌｅ Ｆｒｅｅ Ｒｏｌｌｉｎｇ）を向上させ、併せて
燃料原単位を大幅に低減しコスト低減を図ることが出来
る極めて優れた効果を奏するものである。
【図１】本発明に係る４重式圧延機の断面図、
【図２】本発明に係る４重式圧延機の他の実施例を示す
概略断面図、
概略断面図、
【図３】本発明に係る４重式圧延機の更に他の実施例を
示す概略断面図、
示す概略断面図、
【図４】本発明に係る６段式圧延機の実施例を示す断面
図、
図、
【図５】本発明に係る６段式圧延機の他の実施例を示す
概略断面図、
概略断面図、
【図６】凹凸状に彎曲された輪郭を備えたロールでのミ
ルビビリ振動発生メカニズムを示す図、
ルビビリ振動発生メカニズムを示す図、
【図７】圧延油粘度と粘性減衰係数との関係を示す図、
【図８】本発明に係る圧延油の使用有無によるロール振
動状況を示した図である。
動状況を示した図である。
１ ロールスタンド ２、２´ バックアップロール ３、３´ チョック ４、４´ ワークロール ５ 鋼板 ６ ロール間隙 ７ 圧下装置 ８ 圧延機 ９、９´ 中間ロール １０、１０´ 中間ロールを支承するチョック
Claims (2)
- 【請求項１】 上ロールと下ロール各々に略同一形状の
凹凸のクラウンが互いに点対称となるべく付与され、該
クラウンが点対称にロールセンター及び左右ロール端部
で、ロール軸に平行で原点を通る直線と交叉すると共
に、互いに軸方向に移動自在に設けた圧延機において、
バックアップロール、中間ロール若しくはワークロール
の後面のいずれか又は両方に粘度の高い圧延油を噴射し
てバックアップロールとワークロール間摩擦係数を低減
させることをを特徴とする圧延機の振動防止方法。 - 【請求項２】 粘度の高い圧延油として、粘度２×１０
4 〜６×１０5 ｃpである請求項１記載の圧延機の振動
防止方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05132133A JP3098354B2 (ja) | 1993-06-02 | 1993-06-02 | 圧延機の振動防止方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05132133A JP3098354B2 (ja) | 1993-06-02 | 1993-06-02 | 圧延機の振動防止方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06344010A true JPH06344010A (ja) | 1994-12-20 |
| JP3098354B2 JP3098354B2 (ja) | 2000-10-16 |
Family
ID=15074157
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP05132133A Expired - Fee Related JP3098354B2 (ja) | 1993-06-02 | 1993-06-02 | 圧延機の振動防止方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3098354B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000015363A1 (en) * | 1998-09-14 | 2000-03-23 | Danieli & C. Officine Meccaniche Spa | Method to reduce and eliminate vibrations in a rolling stand and relative device |
| CN102383410A (zh) * | 2011-09-02 | 2012-03-21 | 抚州市临川白勇海洋工程有限公司 | 近海钻井平台升降控制装置 |
| CN105032927A (zh) * | 2015-07-23 | 2015-11-11 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种六辊冷轧机的调整方法和六辊冷轧机 |
-
1993
- 1993-06-02 JP JP05132133A patent/JP3098354B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000015363A1 (en) * | 1998-09-14 | 2000-03-23 | Danieli & C. Officine Meccaniche Spa | Method to reduce and eliminate vibrations in a rolling stand and relative device |
| EP1005925A1 (en) * | 1998-09-14 | 2000-06-07 | Danieli & C. Officine Meccaniche SpA | Method to reduce and eliminate vibrations in a rolling stand and relative device |
| CN102383410A (zh) * | 2011-09-02 | 2012-03-21 | 抚州市临川白勇海洋工程有限公司 | 近海钻井平台升降控制装置 |
| CN105032927A (zh) * | 2015-07-23 | 2015-11-11 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种六辊冷轧机的调整方法和六辊冷轧机 |
| CN105032927B (zh) * | 2015-07-23 | 2017-06-27 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种六辊冷轧机的调整方法和六辊冷轧机 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3098354B2 (ja) | 2000-10-16 |
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