JPH0633180B2 - アルミナ・スピネル質流し込み材 - Google Patents
アルミナ・スピネル質流し込み材Info
- Publication number
- JPH0633180B2 JPH0633180B2 JP1308961A JP30896189A JPH0633180B2 JP H0633180 B2 JPH0633180 B2 JP H0633180B2 JP 1308961 A JP1308961 A JP 1308961A JP 30896189 A JP30896189 A JP 30896189A JP H0633180 B2 JPH0633180 B2 JP H0633180B2
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- Japan
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- alumina
- spinel
- weight
- raw material
- casting material
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Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は耐スポーリング性に優れたアルミナ・スピネル
質流し込み材に関する。
質流し込み材に関する。
［従来の技術］ 近年、製鋼プロセスの多様化、すなわち(1)連鋳比率の
上昇及び脱ガス比率の増加、(2)取鍋精錬の導入、及び
(3)溶鋼輸送に伴う出鋼温度の上昇、溶鋼の滞留時間の
延長、溶鋼攪拌等により取鍋内張り耐火物は苛酷な使用
条件となってきた。
上昇及び脱ガス比率の増加、(2)取鍋精錬の導入、及び
(3)溶鋼輸送に伴う出鋼温度の上昇、溶鋼の滞留時間の
延長、溶鋼攪拌等により取鍋内張り耐火物は苛酷な使用
条件となってきた。
従来、取鍋用内張り耐火物は、ロー石、ジリコン質が主
体であったが、上記製鋼プロセスの多様化に加え、高級
鋼の要求が強く、ＳiＯ2の少ない耐火物としてハイアル
ミナ質が使用されている。また、一部にマグネシア質等
の塩基性材質が検討されているが、熱的スポーリング及
び構造的スポーリングによる亀裂・剥離が多く、実用化
に至っていない。
体であったが、上記製鋼プロセスの多様化に加え、高級
鋼の要求が強く、ＳiＯ2の少ない耐火物としてハイアル
ミナ質が使用されている。また、一部にマグネシア質等
の塩基性材質が検討されているが、熱的スポーリング及
び構造的スポーリングによる亀裂・剥離が多く、実用化
に至っていない。
［発明が解決しようとする課題］ ハイアルミナ質はロー石、ジルコン質に比べ、スラグ
湿潤が大きい、耐スポーリング性に劣る欠点がある。
湿潤が大きい、耐スポーリング性に劣る欠点がある。
ハイアルミナ質のスラグ湿潤を抑制する方法としては、
ＭgＯ・Ａl2Ｏ3系スピネル及びマグネシアを組み合わせ
たアルミナ・スピネル系、アルミナ・スピネル・マグネ
シア系あるいはアルミナ・マグネシア系流し込み材が特
開昭55−23004号公報、特開昭59−1287271号公報、特開
昭59−128272号公報、特公昭60−60985号公報及び特公
昭64−87577号公報に提案されている。
ＭgＯ・Ａl2Ｏ3系スピネル及びマグネシアを組み合わせ
たアルミナ・スピネル系、アルミナ・スピネル・マグネ
シア系あるいはアルミナ・マグネシア系流し込み材が特
開昭55−23004号公報、特開昭59−1287271号公報、特開
昭59−128272号公報、特公昭60−60985号公報及び特公
昭64−87577号公報に提案されている。
しかし、これらの材料は、その目的であるスラグ湿潤抑
制による構造的スポーリング、耐食性については、スピ
ネルあるいはマグネシアの添加により格段に向上するこ
とが判明しているが、未だスポーリング性については充
分とは言えない。
制による構造的スポーリング、耐食性については、スピ
ネルあるいはマグネシアの添加により格段に向上するこ
とが判明しているが、未だスポーリング性については充
分とは言えない。
このため、より耐スポーリン性に優れたハイアルミナ質
材料の開発が望まれている。
材料の開発が望まれている。
［課題を解決するための手段］ 本発明者らは、アルミナ・スピネル質流し込み材の耐ス
ポーリン性を向上させるために鋭意研究を重ねた結果、
本発明の完成するに至った。
ポーリン性を向上させるために鋭意研究を重ねた結果、
本発明の完成するに至った。
即ち、本発明はアルミナ原料１０〜８２重量％、粒径
０．３mm以上のＭgＯ・Ａl2Ｏ3系スピネル原料１０〜７
０重量％及びアルミナセメント８〜２０重量％よりなる
混合物に、粒径１０〜５０mmのアルミナ質破砕粒を外掛
で１０〜４０重量％含有してなることを特徴とするアル
ミナ・スピネル質流し込み材に係る。
０．３mm以上のＭgＯ・Ａl2Ｏ3系スピネル原料１０〜７
０重量％及びアルミナセメント８〜２０重量％よりなる
混合物に、粒径１０〜５０mmのアルミナ質破砕粒を外掛
で１０〜４０重量％含有してなることを特徴とするアル
ミナ・スピネル質流し込み材に係る。
［作 用］ 本発明で使用するスピネル原料は一種以上の電融スピネ
ルクリンカー及び焼結スピネルクリンカーであり、Ｍg
Ｏ、Ａl2Ｏ3の組成は理論組成のものが望ましい。
ルクリンカー及び焼結スピネルクリンカーであり、Ｍg
Ｏ、Ａl2Ｏ3の組成は理論組成のものが望ましい。
該スピネル原料の粒径は０．３mm以上のものが望まし
い。本発明者らの行った実験によるとスピネルクリンカ
ー微粉（０．３mm未満）を添加すると、流し込み材の施
工体を１６００℃に加熱した後の線変化率は収縮傾向と
なり、また、加熱後の圧縮強さ比も大きくなり、この結
果、加熱面側と非加熱面側の組織が不均一となり、加熱
面側に形成された緻密層の背部での亀裂、剥離の原因と
なる。
い。本発明者らの行った実験によるとスピネルクリンカ
ー微粉（０．３mm未満）を添加すると、流し込み材の施
工体を１６００℃に加熱した後の線変化率は収縮傾向と
なり、また、加熱後の圧縮強さ比も大きくなり、この結
果、加熱面側と非加熱面側の組織が不均一となり、加熱
面側に形成された緻密層の背部での亀裂、剥離の原因と
なる。
また、耐スラグ性はスピネルクリンカー添加量と共に良
好となるが、スピネルクリンカー７０重量％以上では粒
度構成の点でスピネルクリンカーを微粉で添加すること
になる。このことは上述の組織の不均一の起こす原因と
なるので、スピネルクリンカーの添加量としては１０〜
７０重量％が望ましい。
好となるが、スピネルクリンカー７０重量％以上では粒
度構成の点でスピネルクリンカーを微粉で添加すること
になる。このことは上述の組織の不均一の起こす原因と
なるので、スピネルクリンカーの添加量としては１０〜
７０重量％が望ましい。
一方、アルミナ原料については、焼結アルミナ、電融ア
ルミナ、ボーキサイト及びバン土頁岩等のうちの一種以
上が使用できる。しかし、ＳiＯ2の増加は低融性物質の
生成原因となるため焼結アルミナ、電融アルミナが望ま
しい。ボーキサイト、バン土頁岩等については、粗粒
（３mm以上）での添加が望ましい。添加量については１
０〜８２重量％である。
ルミナ、ボーキサイト及びバン土頁岩等のうちの一種以
上が使用できる。しかし、ＳiＯ2の増加は低融性物質の
生成原因となるため焼結アルミナ、電融アルミナが望ま
しい。ボーキサイト、バン土頁岩等については、粗粒
（３mm以上）での添加が望ましい。添加量については１
０〜８２重量％である。
アルミナセメントは従来よりキャスタブルに使用される
ものであり、本発明においては結合剤及びスラグ湿潤抑
制を目的に使用される。添加量としては８〜２０重量％
が望ましい。すなわち、８重量％未満では強度が不充分
であり、且つスラグ湿潤抑制効果も少ない。また、２０
重量％を越えると低融物の生成量が多くなり、耐食性が
低下する。
ものであり、本発明においては結合剤及びスラグ湿潤抑
制を目的に使用される。添加量としては８〜２０重量％
が望ましい。すなわち、８重量％未満では強度が不充分
であり、且つスラグ湿潤抑制効果も少ない。また、２０
重量％を越えると低融物の生成量が多くなり、耐食性が
低下する。
以上、スピネル原料、アルミナ原料及びアルミナセメン
トよりなる配合物は、スラグ湿潤が少なく、加熱面側と
非加熱面側の組成の均一性が図られた耐スポール性に優
れた流し込み材である。しかし、スピネル原料、アルミ
ナ原料は熱膨張率が高く、弾性率も高いため、ロー石、
ジルコン質に比べ未だ耐スポーリング性に劣る。
トよりなる配合物は、スラグ湿潤が少なく、加熱面側と
非加熱面側の組成の均一性が図られた耐スポール性に優
れた流し込み材である。しかし、スピネル原料、アルミ
ナ原料は熱膨張率が高く、弾性率も高いため、ロー石、
ジルコン質に比べ未だ耐スポーリング性に劣る。
そこで、本発明者らは、上記配合物にアルミナ質破砕粒
を添加することにより亀裂の伸張を抑制することで本発
明品を得た。ここで、アルミナ質破砕粒は電融アルミ
ナ、バン土頁岩、アルミナ質れんが等より選ばれた一種
以上の粒径１０〜５０mmのフレット及びインペラー粉砕
機等で粉砕された破砕粒が望ましい。すなわち、粒径１
０mm以下のものでは亀裂抑制効果が少なく、５０mmを超
えると施工性が低下する。
を添加することにより亀裂の伸張を抑制することで本発
明品を得た。ここで、アルミナ質破砕粒は電融アルミ
ナ、バン土頁岩、アルミナ質れんが等より選ばれた一種
以上の粒径１０〜５０mmのフレット及びインペラー粉砕
機等で粉砕された破砕粒が望ましい。すなわち、粒径１
０mm以下のものでは亀裂抑制効果が少なく、５０mmを超
えると施工性が低下する。
焼結アルミナ及びスピネル等の球状粒、ペレット粒もあ
るが、これらはマトリックス部との接着性が悪く、亀裂
抑制効果が少ない。
るが、これらはマトリックス部との接着性が悪く、亀裂
抑制効果が少ない。
アルミ質原料破砕粒の添加量としては、上記配合物に対
して外掛で１０〜４０重量％が望ましい。すなわち、１
０重量％未満ではスポーリングによる亀裂抑制効果が少
なく、４０重量％を超えると施工性が低下する。
して外掛で１０〜４０重量％が望ましい。すなわち、１
０重量％未満ではスポーリングによる亀裂抑制効果が少
なく、４０重量％を超えると施工性が低下する。
本発明の流し込み材は上記原料を単に混合すれば作製す
ることができる。
ることができる。
［実施例］ 以下に実施例を挙げて本発明の流し込み材を更に説明す
る。
る。
なお、第１表には実施例に使用した原料の化学成分を、
第２表には本発明の実施例を比較例と比較して示す。第
２表に示す各配合物は所定の水を添加して混練した後、
金枠に流込み成形し、２０℃で２４時間養生し、１０５
℃で２４時間乾燥後、以下に示す各試験に供した。
第２表には本発明の実施例を比較例と比較して示す。第
２表に示す各配合物は所定の水を添加して混練した後、
金枠に流込み成形し、２０℃で２４時間養生し、１０５
℃で２４時間乾燥後、以下に示す各試験に供した。
(1)加熱後線変化率（1600℃−3時間）：JIS R2555 (2)加熱後圧縮強さ（1000℃−3時間、1600℃−3時
間）：JIS R2553 (3)侵食試験 装置：回転ドラム侵食試験装置 試料形状：５０×２００×６５mm スラグ・転炉スラグ（CaO／SiO2＝3.65） １．２kg／サイクル ［発明の効果］ 本発明の流し込み材は従来のハイアルミナ質、アルミナ
・スピネル質、アルミナ・スピネル・マグネシア質及び
アルミナ・マグネシア質に比べＭgＯ・Ａl2Ｏ3系スピネ
ル原料の添加量及び粒度の選定、及びアルミナ質破砕粒
の使用により耐食性及び耐スラグ性のみならず、高温で
の収縮抑制及び加熱面側と非加熱面側の組織の均一化が
図られることにより耐スポーリング性に優れている。従
って、最近の製鋼プロセスの多様化、高級鋼の要求に対
し、本発明の流し込みは亀裂、剥離が少なく、安定した
高耐用性が得られる材質である。
間）：JIS R2553 (3)侵食試験 装置：回転ドラム侵食試験装置 試料形状：５０×２００×６５mm スラグ・転炉スラグ（CaO／SiO2＝3.65） １．２kg／サイクル ［発明の効果］ 本発明の流し込み材は従来のハイアルミナ質、アルミナ
・スピネル質、アルミナ・スピネル・マグネシア質及び
アルミナ・マグネシア質に比べＭgＯ・Ａl2Ｏ3系スピネ
ル原料の添加量及び粒度の選定、及びアルミナ質破砕粒
の使用により耐食性及び耐スラグ性のみならず、高温で
の収縮抑制及び加熱面側と非加熱面側の組織の均一化が
図られることにより耐スポーリング性に優れている。従
って、最近の製鋼プロセスの多様化、高級鋼の要求に対
し、本発明の流し込みは亀裂、剥離が少なく、安定した
高耐用性が得られる材質である。
Claims (1)
- 【請求項１】アルミナ原料１０〜８２重量％、粒径０．
３mm以上のＭgＯ・Ａl2Ｏ3系スピネル原料１０〜７０重
量％及びアルミナセメント８〜２０重量％よりなる混合
物に、粒径１０〜５０mmのアルミナ質破砕粒を外掛で１
０〜４０重量％含有してなることを特徴とするアルミナ
・スピネル質流し込み材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1308961A JPH0633180B2 (ja) | 1989-11-30 | 1989-11-30 | アルミナ・スピネル質流し込み材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1308961A JPH0633180B2 (ja) | 1989-11-30 | 1989-11-30 | アルミナ・スピネル質流し込み材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03174368A JPH03174368A (ja) | 1991-07-29 |
| JPH0633180B2 true JPH0633180B2 (ja) | 1994-05-02 |
Family
ID=17987323
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1308961A Expired - Fee Related JPH0633180B2 (ja) | 1989-11-30 | 1989-11-30 | アルミナ・スピネル質流し込み材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0633180B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2805116B2 (ja) * | 1992-08-24 | 1998-09-30 | 新日本製鐵株式会社 | 流し込み成形用耐火物 |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3870859A (en) * | 1974-06-17 | 1975-03-11 | Frymaster Corp | Control system for frying apparatus |
| JPS534022A (en) * | 1976-07-02 | 1978-01-14 | Harima Refractories Co Ltd | Refractories for blast furnace exit conduits |
| JPS5523004A (en) * | 1978-08-02 | 1980-02-19 | Towa Taika Kogyo Kk | Spinel castable refractories |
| JPS6060985A (ja) * | 1983-09-08 | 1985-04-08 | 新日本製鐵株式会社 | 取鍋内張り用不定形耐火組成物 |
| JPS61215268A (ja) * | 1985-03-18 | 1986-09-25 | 川崎製鉄株式会社 | 溶融金属容器用不定形耐火物 |
| JPS6241771A (ja) * | 1985-08-14 | 1987-02-23 | 川崎製鉄株式会社 | 不定形耐火物の亀裂および剥離の防止法 |
| JPS6487577A (en) * | 1987-08-29 | 1989-03-31 | Harima Ceramic Co Ltd | Monolithic alumina-spinel refractory |
| JP2607918B2 (ja) * | 1988-06-24 | 1997-05-07 | 川崎炉材株式会社 | 流し込み不定形耐火物 |
-
1989
- 1989-11-30 JP JP1308961A patent/JPH0633180B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH03174368A (ja) | 1991-07-29 |
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Legal Events
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