JPH06320703A - 熱によって巻き付けた繊維強化熱可塑性樹脂のスリーブおよび銅または銅合金のプラズマ吹き付け被覆を有する印刷ローラー - Google Patents
熱によって巻き付けた繊維強化熱可塑性樹脂のスリーブおよび銅または銅合金のプラズマ吹き付け被覆を有する印刷ローラーInfo
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 スリーブ技術によって機能を変えることがで
きるグラビア印刷法のための印刷ローラーを提供するこ
とである 【構成】 コアーシリンダーおよびプラスチックのスリ
ーブよりなる印刷ローラーであって、スリーブは繊維強
化熱可塑性材料の管状基体よりなり、そして基体の外面
が銅または銅合金のプラズマ吹き付け層で被覆されてい
る、印刷ローラーを特徴とする。
きるグラビア印刷法のための印刷ローラーを提供するこ
とである 【構成】 コアーシリンダーおよびプラスチックのスリ
ーブよりなる印刷ローラーであって、スリーブは繊維強
化熱可塑性材料の管状基体よりなり、そして基体の外面
が銅または銅合金のプラズマ吹き付け層で被覆されてい
る、印刷ローラーを特徴とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はコアーシリンダーおよび
着脱可能なスリーブを有する印刷ローラーに関する。
着脱可能なスリーブを有する印刷ローラーに関する。
【０００２】
【従来の技術】グラビア印刷法の場合、中実鋼ローラー
は電着によって層の厚さが０．２−３．０ｍｍの銅の層
で通常被覆されている。グラビア印刷法に必要な彫刻
は、この銅の層に化学的に、機械的にまたはレーザー技
術によって行うことができる。
は電着によって層の厚さが０．２−３．０ｍｍの銅の層
で通常被覆されている。グラビア印刷法に必要な彫刻
は、この銅の層に化学的に、機械的にまたはレーザー技
術によって行うことができる。
【０００３】フレキソ印刷の分野では、スリーブ技術が
適していることが証明されており、ここでは、ニッケル
または熱硬化性繊維複合材料の着脱可能なスリーブ（さ
らにまたゴムで被覆される）が用いられる。スリーブは
空気圧によって金属のローラーコアー上に引き寄せら
れ、使用後再び簡単に取り除くことができる。しかしな
がら、グラビア印刷法の場合、機械で加工することがで
きる銅の層を有する適当なスリーブをこれまで提供する
ことが不可能であったので、この方法は今まで用いるこ
とができなかった。
適していることが証明されており、ここでは、ニッケル
または熱硬化性繊維複合材料の着脱可能なスリーブ（さ
らにまたゴムで被覆される）が用いられる。スリーブは
空気圧によって金属のローラーコアー上に引き寄せら
れ、使用後再び簡単に取り除くことができる。しかしな
がら、グラビア印刷法の場合、機械で加工することがで
きる銅の層を有する適当なスリーブをこれまで提供する
ことが不可能であったので、この方法は今まで用いるこ
とができなかった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、大き
な技術コストをかけることなく、スリーブ技術によって
機能を変えることができるグラビア印刷法のための印刷
ローラーを提供することである。この場合、材料の保持
および鋼ローラーの輸送のコストをより低くし、そして
操作の際の柔軟性をより高くすると共に、プレス停止時
間をより短くするために取り換えるのは、ローラー全体
ではなくスリーブのみである。
な技術コストをかけることなく、スリーブ技術によって
機能を変えることができるグラビア印刷法のための印刷
ローラーを提供することである。この場合、材料の保持
および鋼ローラーの輸送のコストをより低くし、そして
操作の際の柔軟性をより高くすると共に、プレス停止時
間をより短くするために取り換えるのは、ローラー全体
ではなくスリーブのみである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、スリーブが繊
維強化熱可塑性材料の管状基体よりなり、そして基体の
外面が銅または銅合金のプラズマ吹き付け層で被覆され
ている、初めに記載の一般的なタイプの印刷ローラーに
よってこの目的を達成するものである。
維強化熱可塑性材料の管状基体よりなり、そして基体の
外面が銅または銅合金のプラズマ吹き付け層で被覆され
ている、初めに記載の一般的なタイプの印刷ローラーに
よってこの目的を達成するものである。
【０００６】繊維強化熱可塑性材料のプラスチック樹脂
マトリックスを熱の作用によって溶融し、その結果、基
体における繊維強化熱可塑性材料の繊維マトリックス分
布を保ちながら、個々の層を共に融着し、同時に均質な
マトリックスに富む表面を形成するのが好ましい。
マトリックスを熱の作用によって溶融し、その結果、基
体における繊維強化熱可塑性材料の繊維マトリックス分
布を保ちながら、個々の層を共に融着し、同時に均質な
マトリックスに富む表面を形成するのが好ましい。
【０００７】繊維強化熱可塑性材料は炭素繊維、ガラス
繊維、アラミド繊維、金属繊維、セラミック、硼素繊維
または他の繊維をエンドレス繊維または長繊維として含
む。基体内の異なる繊維材料はどのような好ましい組み
合わせでもよい。
繊維、アラミド繊維、金属繊維、セラミック、硼素繊維
または他の繊維をエンドレス繊維または長繊維として含
む。基体内の異なる繊維材料はどのような好ましい組み
合わせでもよい。
【０００８】本発明のマトリックス系は熱可塑性樹脂、
例えば、ポリプロピレン（ＰＰ）、ポリヘキサメチレン
アジパミドもしくはポリ−ε−カプロラクタムのような
ポリアミド（ＰＡ）、高圧もしくは低圧ポリエチレン
（ＰＥ）、ポリ（フェニレンスルフィド）（ＰＰＳ）、
ポリカーボネート（ＰＣ）、ポリオキシメチレン（ＰＯ
Ｍ）、ポリエーテル−エーテル−ケトン（ＰＥＫ）、ま
たは熱可塑性ポリエステル、例えば、ポリ（エチレンテ
レフタレート）（ＰＥＴ）またはポリ（ブチレンテレフ
タレート）（ＰＢＴ）よりなる。
例えば、ポリプロピレン（ＰＰ）、ポリヘキサメチレン
アジパミドもしくはポリ−ε−カプロラクタムのような
ポリアミド（ＰＡ）、高圧もしくは低圧ポリエチレン
（ＰＥ）、ポリ（フェニレンスルフィド）（ＰＰＳ）、
ポリカーボネート（ＰＣ）、ポリオキシメチレン（ＰＯ
Ｍ）、ポリエーテル−エーテル−ケトン（ＰＥＫ）、ま
たは熱可塑性ポリエステル、例えば、ポリ（エチレンテ
レフタレート）（ＰＥＴ）またはポリ（ブチレンテレフ
タレート）（ＰＢＴ）よりなる。
【０００９】繊維強化熱可塑性材料は含浸ストリップま
たは布の形で存在する。繊維の含有率は３０−８０重量
％、好ましくは５０−７５重量％である。これらのスト
リップ（テープ）の製造は、例えば、引き出し成形法に
おける溶融含浸、粉末含浸または懸濁液含浸によって行
われる。
たは布の形で存在する。繊維の含有率は３０−８０重量
％、好ましくは５０−７５重量％である。これらのスト
リップ（テープ）の製造は、例えば、引き出し成形法に
おける溶融含浸、粉末含浸または懸濁液含浸によって行
われる。
【００１０】本発明のタイプの基体を製造するには、い
くつかの層の繊維強化熱可塑性材料を金属のような支持
体に施し、そして共に固結する。このためには、支持体
を回転させ、これに１つ以上のストリップまたは布の形
で存在する繊維強化熱可塑性材料を巻きつける。巻きつ
け角度は０°ないし±９０°の範囲で調整可能である。
くつかの層の繊維強化熱可塑性材料を金属のような支持
体に施し、そして共に固結する。このためには、支持体
を回転させ、これに１つ以上のストリップまたは布の形
で存在する繊維強化熱可塑性材料を巻きつける。巻きつ
け角度は０°ないし±９０°の範囲で調整可能である。
【００１１】繊維複合材料ストリップのプラスチックマ
トリックスは熱の作用によって、例えばガスバーナーを
用いて溶融状態に変える。
トリックスは熱の作用によって、例えばガスバーナーを
用いて溶融状態に変える。
【００１２】本発明の様々な具体例では、上記の繊維強
化熱可塑性材料を支持体に施す前および後に、さらに同
様な繊維強化熱可塑性材料を高マトリックス割合で施し
てもよい。この第２の材料の繊維含有率は第１の材料よ
りもかなり低く、１−３０重量％、特に５−１５重量％
であるのが好ましい。
化熱可塑性材料を支持体に施す前および後に、さらに同
様な繊維強化熱可塑性材料を高マトリックス割合で施し
てもよい。この第２の材料の繊維含有率は第１の材料よ
りもかなり低く、１−３０重量％、特に５−１５重量％
であるのが好ましい。
【００１３】本発明によると、非常に均質なマトリック
スに富む表面がこのようにして得られる。マトリックス
に富む表面であるため、その後の基体の特に回転または
摩損による機械加工の際、厳しい作用を受ける表面に近
い繊維層の（基体の弱化および変形につながる）リスク
はないので、基体のその後の機械加工はかなり容易にな
る。
スに富む表面がこのようにして得られる。マトリックス
に富む表面であるため、その後の基体の特に回転または
摩損による機械加工の際、厳しい作用を受ける表面に近
い繊維層の（基体の弱化および変形につながる）リスク
はないので、基体のその後の機械加工はかなり容易にな
る。
【００１４】本発明の別の具体例では、繊維含有率の低
い第２の熱可塑性材料の代わりに、熱可塑性フィルムス
トリップを第１の材料に施し、同様に熱の作用の下で繊
維に富む材料に融着させる。本発明によると、非常に均
質で滑らかなマトリックスに富む表面がこのようにして
得られる。表面は抗粘着特性を有する装置を用いて滑ら
かにするのが好ましい。
い第２の熱可塑性材料の代わりに、熱可塑性フィルムス
トリップを第１の材料に施し、同様に熱の作用の下で繊
維に富む材料に融着させる。本発明によると、非常に均
質で滑らかなマトリックスに富む表面がこのようにして
得られる。表面は抗粘着特性を有する装置を用いて滑ら
かにするのが好ましい。
【００１５】上記の基体は都合のよいことには形状寸法
の精度が特に高い。すなわち、例えば、直径１００ｍ
ｍ、壁厚≦３ｍｍ（壁厚許容差±０．３ｍｍ、好ましく
は±０．２ｍｍ）の長さ１ｍの成形物品を製造すること
が可能である。
の精度が特に高い。すなわち、例えば、直径１００ｍ
ｍ、壁厚≦３ｍｍ（壁厚許容差±０．３ｍｍ、好ましく
は±０．２ｍｍ）の長さ１ｍの成形物品を製造すること
が可能である。
【００１６】プラズマ吹き付け銅層は基体のマトリック
スに富む表面に直接施す。このためには、表面の形状を
大きく変えることなく、表面をまず粗くする。表面は銅
層を施す準備の際にサンドブラスト処理するのが好まし
い。これには、サンドブラスト装置によって表面を粗く
することができる。ブラスト剤は鉱物ブラスト材、例え
ば微粉砕アルミナ、ジルコンコランダム等が好ましい。
ここでの好ましいサンドブラスト条件はブラスト圧１−
３バール、粒度２０−２００μm、処理表面からのノズ
ルの距離９０−１２０ｍｍおよび処理表面を横切るノズ
ルの動き０．５−１ｍ／秒の速度である。このように処
理された基体のミクロ表面粗さＲaは、ＤＩＮ４７６８
によって測定して６−１０μmである。マクロ表面は変
化せず、繊維の表面への露出はない。
スに富む表面に直接施す。このためには、表面の形状を
大きく変えることなく、表面をまず粗くする。表面は銅
層を施す準備の際にサンドブラスト処理するのが好まし
い。これには、サンドブラスト装置によって表面を粗く
することができる。ブラスト剤は鉱物ブラスト材、例え
ば微粉砕アルミナ、ジルコンコランダム等が好ましい。
ここでの好ましいサンドブラスト条件はブラスト圧１−
３バール、粒度２０−２００μm、処理表面からのノズ
ルの距離９０−１２０ｍｍおよび処理表面を横切るノズ
ルの動き０．５−１ｍ／秒の速度である。このように処
理された基体のミクロ表面粗さＲaは、ＤＩＮ４７６８
によって測定して６−１０μmである。マクロ表面は変
化せず、繊維の表面への露出はない。
【００１７】表面を粗くするプロセスの後、圧縮空気に
よるまたは水性クリーニング浴（必要ならば、超音波も
用いて）におけるクリーニング処理を行うと都合がよ
い。本発明の範囲内では、このクリーニング処理は、表
面上にまだ存在しうるいかなる不純物の除去も効果的に
確実に行うものである。
よるまたは水性クリーニング浴（必要ならば、超音波も
用いて）におけるクリーニング処理を行うと都合がよ
い。本発明の範囲内では、このクリーニング処理は、表
面上にまだ存在しうるいかなる不純物の除去も効果的に
確実に行うものである。
【００１８】銅および銅合金は本発明に従って、粒子直
径Ｄ50が≦２０μmの微粉砕物質を熱吹き付けすること
によって施す。本発明では、プラズマ吹き付けおよび高
速フレーム吹き付けを用いるのが好ましい。銅粉末の性
質は様々な熱吹き付けプロセスに適する。銅粉末は粒度
Ｄ50が８−１２μmであるのが好ましく、これはシラス
レーザー回折分析法によって測定される。銅または銅合
金のリン含有率は０．０８−０．１５％であり、これは
測光法で測定され、一方、酸素含有率は０．２−０．３
％であり、これは不活性ガス流中での熱抽出によって測
定される。好ましい０．１０−０．１２％のリン含有率
は脱酸素剤として、施した銅層の酸化作用にプラスの効
果を及ぼす。純粋な銅は別にして、銅合金、例えば銅−
亜鉛、銅−錫、銅−アルミニウム、銅−ニッケルまたは
銅−ニッケル−亜鉛もまた用いることができ、これらは
例えば鉄、マンガン、珪素または鉛のような別の合金成
分をさらに含有していてもよい。
径Ｄ50が≦２０μmの微粉砕物質を熱吹き付けすること
によって施す。本発明では、プラズマ吹き付けおよび高
速フレーム吹き付けを用いるのが好ましい。銅粉末の性
質は様々な熱吹き付けプロセスに適する。銅粉末は粒度
Ｄ50が８−１２μmであるのが好ましく、これはシラス
レーザー回折分析法によって測定される。銅または銅合
金のリン含有率は０．０８−０．１５％であり、これは
測光法で測定され、一方、酸素含有率は０．２−０．３
％であり、これは不活性ガス流中での熱抽出によって測
定される。好ましい０．１０−０．１２％のリン含有率
は脱酸素剤として、施した銅層の酸化作用にプラスの効
果を及ぼす。純粋な銅は別にして、銅合金、例えば銅−
亜鉛、銅−錫、銅−アルミニウム、銅−ニッケルまたは
銅−ニッケル−亜鉛もまた用いることができ、これらは
例えば鉄、マンガン、珪素または鉛のような別の合金成
分をさらに含有していてもよい。
【００１９】プラズマ吹き付け法では、不活性ガスまた
は不活性ガス混合物がプラズマガスとして用いられ、３
０−６０リッター／分の速度のアルゴンを用いるのが好
ましい。プラズマバーナーは好ましくは１０−１５ｋ
Ｗ、特に好ましくは１２ｋＷで用いる。バーナーは回転
対称基体の前を４０−１００ｍｍ、好ましくは４０−７
０ｍｍの距離で、速度１０−１００ｍｍ／分にて移動す
る。このような条件下では、２−８ｋｇ／時間の被覆速
度となる。
は不活性ガス混合物がプラズマガスとして用いられ、３
０−６０リッター／分の速度のアルゴンを用いるのが好
ましい。プラズマバーナーは好ましくは１０−１５ｋ
Ｗ、特に好ましくは１２ｋＷで用いる。バーナーは回転
対称基体の前を４０−１００ｍｍ、好ましくは４０−７
０ｍｍの距離で、速度１０−１００ｍｍ／分にて移動す
る。このような条件下では、２−８ｋｇ／時間の被覆速
度となる。
【００２０】被覆工程の間、酸化物の形成を最少にしそ
して被覆および基体の内部歪みを妨げるために、基体を
冷却するのが好ましい。このためには、好ましくは微結
晶状のＣＯ2を約４０−６０バールの高圧で用いるのが
好ましい。ＣＯ2が熱吹き付けにおける冷却に用いられ
ることは公知であるが、同時にＣＯ2による表面のブラ
ストが行われ、その結果、高度に酸化された邪魔な非常
に小さい粒子が被覆中に埋め込まれるのが抑制されるこ
とは当業者には意外なことである。
して被覆および基体の内部歪みを妨げるために、基体を
冷却するのが好ましい。このためには、好ましくは微結
晶状のＣＯ2を約４０−６０バールの高圧で用いるのが
好ましい。ＣＯ2が熱吹き付けにおける冷却に用いられ
ることは公知であるが、同時にＣＯ2による表面のブラ
ストが行われ、その結果、高度に酸化された邪魔な非常
に小さい粒子が被覆中に埋め込まれるのが抑制されるこ
とは当業者には意外なことである。
【００２１】銅粉末がミクロな粒度であることは、プラ
ズマプロセスをより低いエネルギーで操作しうるという
効果を有する。基体をアルミニウムのような高熱伝導率
の金属キャリヤーの上に引き寄せることによって、被覆
の際に熱をうまく除くことができる。上記のように塗布
された銅層の厚さは１回の通過で５０−５００μm、好
ましくは１００−３００μmにすることができ、厚さの
ばらつきはわずか５−１０％である。被覆が１層である
ということは、被覆がどのような酸化物中間層も含んで
いないという効果がある。銅層は旋削することによって
特に容易に加工することができ、正確な寸法の物体を得
ることができる。粗さがＲa≦０．１μmの細孔のない、
均質な表面が得られる。
ズマプロセスをより低いエネルギーで操作しうるという
効果を有する。基体をアルミニウムのような高熱伝導率
の金属キャリヤーの上に引き寄せることによって、被覆
の際に熱をうまく除くことができる。上記のように塗布
された銅層の厚さは１回の通過で５０−５００μm、好
ましくは１００−３００μmにすることができ、厚さの
ばらつきはわずか５−１０％である。被覆が１層である
ということは、被覆がどのような酸化物中間層も含んで
いないという効果がある。銅層は旋削することによって
特に容易に加工することができ、正確な寸法の物体を得
ることができる。粗さがＲa≦０．１μmの細孔のない、
均質な表面が得られる。
【００２２】完成した印刷ローラーの場合、銅層はまた
機械的にまたはレーザー技術によって形成される。スリ
ーブは例えば金属の印刷シリンダー上に完全に引き寄せ
ることができる。
機械的にまたはレーザー技術によって形成される。スリ
ーブは例えば金属の印刷シリンダー上に完全に引き寄せ
ることができる。
【００２３】
実施例１ ワインド機の均一回転で、回転体の軸に対してほぼ９０
°の角度の周方向でガラス繊維強化ポリアミド材料をま
ず巻き付ける（＝″９０°プライ″）ことによって、ガ
ラス繊維含有量６５％、内径１００ｍｍ、長さ８００ｍ
ｍおよび壁厚１．８ｍｍのポリアミドの基体を、金属ア
ルミニウム支持体上に製造した。５０Ｎ／ｍｍ2のスト
リップ張力でのストリップ付着速度は０．３ｍ／秒であ
った。繊維複合材料ストリップのプラスチックマトリッ
クスをガスバーナーによって溶融状態にした。
°の角度の周方向でガラス繊維強化ポリアミド材料をま
ず巻き付ける（＝″９０°プライ″）ことによって、ガ
ラス繊維含有量６５％、内径１００ｍｍ、長さ８００ｍ
ｍおよび壁厚１．８ｍｍのポリアミドの基体を、金属ア
ルミニウム支持体上に製造した。５０Ｎ／ｍｍ2のスト
リップ張力でのストリップ付着速度は０．３ｍ／秒であ
った。繊維複合材料ストリップのプラスチックマトリッ
クスをガスバーナーによって溶融状態にした。
【００２４】″９０°プライ″の後、６５重量％のガラ
ス繊維を含むポリアミド６の繊維複合材料を±５５°の
可変角度で交差巻き付けし、そしてまだ溶融状態のまた
は可塑性のマトリックスをさらに接触および平滑化ロー
ラーによって滑らかにした。
ス繊維を含むポリアミド６の繊維複合材料を±５５°の
可変角度で交差巻き付けし、そしてまだ溶融状態のまた
は可塑性のマトリックスをさらに接触および平滑化ロー
ラーによって滑らかにした。
【００２５】銅層を施すために、次にマトリックスに富
む表面をサンドブラストすることによって粗くした。使
用したブラスト剤はエレクトロコランダムであった。こ
れは二酸化チタン含有率が３％の粒度６３−１４９μm
のアルミナ粉末である。ブラスト間隔８０ｍｍおよびブ
ラストノズル直径４ｍｍにおけるブラスト圧は２バール
であった。表面は粗くした後、清浄圧縮空気できれいに
した。このように処理した基体表面にプラズマ吹き付け
によって、粒度Ｄ50が８−１０μmの銅層を被覆した。
使用プラズマガスはアルゴンであった。バーナーは１２
ｋＷで使用し、６０ｍｍの距離で１００ｍｍ／ｍの速度
にて、３００ｒｐｍの回転速度で回転する基体上を移動
させた。同時に、基体表面を６０バールの圧力下のＣＯ
2を用いてプラズマフレーム近くで冷却し、非付着材料
を固体ＣＯ2でブラストすることによって除去した。
む表面をサンドブラストすることによって粗くした。使
用したブラスト剤はエレクトロコランダムであった。こ
れは二酸化チタン含有率が３％の粒度６３−１４９μm
のアルミナ粉末である。ブラスト間隔８０ｍｍおよびブ
ラストノズル直径４ｍｍにおけるブラスト圧は２バール
であった。表面は粗くした後、清浄圧縮空気できれいに
した。このように処理した基体表面にプラズマ吹き付け
によって、粒度Ｄ50が８−１０μmの銅層を被覆した。
使用プラズマガスはアルゴンであった。バーナーは１２
ｋＷで使用し、６０ｍｍの距離で１００ｍｍ／ｍの速度
にて、３００ｒｐｍの回転速度で回転する基体上を移動
させた。同時に、基体表面を６０バールの圧力下のＣＯ
2を用いてプラズマフレーム近くで冷却し、非付着材料
を固体ＣＯ2でブラストすることによって除去した。
【００２６】このようにして形成した銅層の厚さは３０
０μmであった。銅表面は多結晶質ダイアモンドでの機
械加工が非常に容易であった。直径を０．１５ｍｍだけ
小さくした後、ＤＩＮ４７６８に従って測定した粗さＲ
aが０．１μmの細孔のない表面が得られた。仕上がった
スリーブの寸法偏差は０．０２ｍｍであり、一方、その
位置偏差は０．０３ｍｍであった。いずれもＤＩＮ Ｉ
ＳＯ １１０１に従って測定した。
０μmであった。銅表面は多結晶質ダイアモンドでの機
械加工が非常に容易であった。直径を０．１５ｍｍだけ
小さくした後、ＤＩＮ４７６８に従って測定した粗さＲ
aが０．１μmの細孔のない表面が得られた。仕上がった
スリーブの寸法偏差は０．０２ｍｍであり、一方、その
位置偏差は０．０３ｍｍであった。いずれもＤＩＮ Ｉ
ＳＯ １１０１に従って測定した。
【００２７】このようにして得たスリーブを圧縮空気に
よって金属支持体から空気圧で除き、４週間貯蔵した。
次に、スリーブを再び支持体上に引き寄せた。寸法およ
び位置偏差は初めの製造の際と同じであった。
よって金属支持体から空気圧で除き、４週間貯蔵した。
次に、スリーブを再び支持体上に引き寄せた。寸法およ
び位置偏差は初めの製造の際と同じであった。
【００２８】本発明をさらに詳しく説明するために、印
刷ローラーの斜めから見た図を添付する。参照番号を用
いて印刷ローラー１を示す。拡大図において、コアーシ
リンダー２は、銅層５を有する繊維強化熱可塑性基体４
よりなるスリーブを空気圧で取り外すための内腔３を有
することが分かる。
刷ローラーの斜めから見た図を添付する。参照番号を用
いて印刷ローラー１を示す。拡大図において、コアーシ
リンダー２は、銅層５を有する繊維強化熱可塑性基体４
よりなるスリーブを空気圧で取り外すための内腔３を有
することが分かる。
【図１】本発明の印刷ローラーの例を示す図である。
１ 印刷ローラー ２ コアーシリンダー ３ 内腔 ４ 基体 ５ 銅層
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ディーター・ヤクリ ドイツ連邦共和国デー−61348 バート・ ホムブルク，フェルトベルクシュトラーセ 29
Claims (9)
- 【請求項１】 コアーシリンダーおよびプラスチックの
スリーブよりなる印刷ローラーであって、スリーブは繊
維強化熱可塑性材料の管状基体よりなり、そして基体の
外面が銅または銅合金のプラズマ吹き付け層で被覆され
ている、上記の印刷ローラー。 - 【請求項２】 コアーシリンダーが金属のまたは熱可塑
性もしくは熱硬化性繊維複合材料の中空体として形成さ
れている、請求項１の印刷ローラー。 - 【請求項３】 コアーシリンダーが少なくとも一端の面
がテーパー状になっており、そしてその長軸に沿って放
射状の内腔を有する、請求項２の印刷ローラー。 - 【請求項４】 繊維強化熱可塑性材料が炭素繊維、ガラ
ス繊維、アラミド繊維、金属繊維、セラミック繊維、硼
素繊維または他の繊維をエンドレス繊維または長繊維と
して含浸ストリップまたは布の形で含有し、繊維含有率
が３０−８０重量％、好ましくは５０−７５重量％であ
る、請求項１−３のいずれかの印刷ローラー。 - 【請求項５】 熱可塑性樹脂がポリプロピレン（Ｐ
Ｐ）、ポリヘキサメチレンアジパミドもしくはポリ−ε
−カプロラクタムのようなポリアミド（ＰＡ）、高圧も
しくは低圧ポリエチレン（ＰＥ）、ポリ（フェニレンス
ルフィド）（ＰＰＳ）、ポリカーボネート（ＰＣ）、ポ
リオキシメチレン（ＰＯＭ）、ポリエーテル−エーテル
−ケトン、またはポリ（エチレンテレフタレート）もし
くはポリ（ブチレンテレフタレート）のような熱可塑性
ポリエステル、またはこれらの混合物である、請求項１
−４のいずれかの印刷ローラー。 - 【請求項６】 スリーブの基体のマトリックスに富む外
面上の銅または銅合金のプラズマ吹き付け層の厚さが５
０−５００μm、好ましくは１００−３００μmである、
請求項１−５のいずれかの印刷ローラー。 - 【請求項７】 銅または銅合金層が酸化物中間層を有さ
ない同質構造であり、細孔のない表面を有し、そして表
面の粗さがＲa≦０．１μmの範囲である、請求項１−６
のいずれかの印刷ローラー。 - 【請求項８】 銅合金がさらに金属亜鉛、錫、鉄、ニッ
ケル、マンガン、珪素、アルミニウム、鉛またはこれら
の混合物を含有する、請求項１−７のいずれかの印刷ロ
ーラー。 - 【請求項９】 位置偏差が０．０２−０．０４ｍｍ、そ
して寸法偏差が０．０１−０．０３ｍｍである、請求項
１−８のいずれかの印刷ローラー。
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