JPH0631597B2 - 内燃機関用無接点点火装置 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、内燃機関用無接点点火装置、特にコンデンサ
放電式無接点点火装置の改良に関する。

（従来技術） ２サイクルエンジンは、中速時の軽負荷時に不整燃焼が
発生し易く、これにより、運転者に不快感を与えるとい
う問題があった。この不整燃焼を防止するには、コンデ
ンサの容量、及び点火コイルの１次コイル巻数を変え、
アーク持続時間を長くすることが効果的である。しか
し、このような定数にすると、２次電流が減少し、高速
時に火花が吹き消され、失火するという問題が発生す
る。

このため、特公昭５１−６８０４号公報に記載されるご
とく、点火コイルに２ケの１次コイルを設け、各１次コ
イル毎に独立のコンデンサ放電回路を設け、一方の放電
回路は、２次電流が大となる定数とし、他方の放電回路
は、アーク持続時間が長くなる定数とする回路が提案さ
れている。

又、他のものとして、特公昭４９−１７９７８号公報に
記載されるごとく、容量の異なる２ケのコンデンサを持
ち、初めに、容量の小さいコンデンサを放電させて２次
電流の大きい火花とし、次に容量の大きいコンデンサを
放電させることにより、アーク持続時間を長くする回路
が提案されている。

しかし前者のものでは、点火コイルが複雑になり、コス
ト高となるという問題があり、又、後者の場合、高速時
の火花吹き消しに対し、初めの火花のみで着火できるか
どうかが決まり、次の火花は２次電流が小さい為、吹き
消され、全く無駄な火花となるという問題がある （発明の目的） 本発明は上記の問題を解決するため、２ケの主コンデン
サとそれぞれの放電回路を持ち、中速時は２ケ所で点火
させて見掛け上のアーク持続時間を長くし、高速時は両
放電回路を同時に動作させることにより２次電流を大き
くし、火花の吹き消しを防止することを狙ったものであ
る。

（実施例） 第１図は本発明の一実施例で、１及び２は磁石発電機の
発電コイルで、１は巻数の多い低速コイル、２は巻数の
少ない高速コイルで、この出力端子には、ダイオード７
と第１の主コンデンサ１６の直列回路と、ダイオード８
と第２の主コンデンサ１７の直列回路とが並列に接続さ
れ、主コンデンサ１６，１７の他端はいずれも点火コイ
ル１８の一次コイル１８ａに接続してある。ダイオード
７と第１の主コンデンサ１６との接続点は第１の主サイ
リスタ１３のアノードに、又、ダイオード８と第２の主
コンデンサ１７の接続点は第２の主サイリスタ１４のア
ノードに、それぞれ接続され、それぞれ第１の放電回路
及び第２の放電回路を構成する。１０はツェナーダイオ
ード、１２は直流電源電圧制御用サイリスタ、１１はこ
のサイリスタ１２の安定抵抗である。１５は直流電源用
コンデンサで、２０はその電源により作動する点火時期
制御回路、３はこの制御回路２０に信号を与えるセンサ
である。

第２図に太い実線で示す特性は、２サイクルエンジンに
最適な点火時期特性で、アイドリングＮ_１以後Ｎ_２ｒｐ
ｍまでは早く進角し、その後最適出力となるＮ_３ｒｐｍ
付近までは、ゆるやかに遅角し、その後、Ｎ_４ｒｐｍま
で急速に遅角し、Ｎ_４ｒｐｍ以上で、ほぼ固定となるも
のである。尚、Ｎ_４ｒｐｍ以上の領域は、アイドリング
時の点火時期より遅らせるのが良いとされている。

第１図の２０は、この点火時期特性を得る制御回路であ
り、第３図にそのブロック図を示す。

又、第４図は各部の動作波形で、以下これらにより点火
時期制御回路２０の動作について説明する。なお、ここ
では説明しないが、点火時期制御回路２０内には、電源
の安定化回路が内蔵されていてコンデンサ１５の電圧を
基にして定電圧Ｖccを供給している。第３図の１００で
示す回路は進角信号発生回路で第２図においてＮ_１〜Ｎ
_２′まで進角し、Ｎ_２′以上の回転数領域では固定とな
る特性（の特性）が得られるものであり、まずこの回
路の動作について説明する。３ａはエンジンの第１の固
定角度位置θ_Ｈ、及び第２の固定角度位置θ_Ｌをそれぞ
れ示す２つの信号（セット信号及びリセット信号）を発
生するために、エンジンの回転部分に設けた長い突起と
対向する位置に配設した、永久磁石片と組合わせて使用
される角度位置センサ３の電磁ピックアップコイルであ
る。このコイル３ａの出力信号は抵抗２１〜２３により
与えられるバイアス電圧に重畳して、比較器24,２５に
印加される。そして、この信号波形の正方向電圧波形は
比較器２４において参照電圧Ｖａと比較され、他方、負
方向電圧波形は比較器２５において参照電圧Ｖｂと比較
される。そして、比較器２４の出力はフリップフロップ
２６のセット信号とし、また、比較器２５の出力はフリ
ップフロップ２６のリセット信号とする。ここで、フリ
ップフロップ２６のセット信号の立ち上がり位置は、第
１の固定角度位置θ_Ｈと一致させ、リセット信号の上ち
上がり位置は第２の固定位置θ_Ｌと一致させている。演
算用コンデンサ３０はアナログスイッチ２７及び３１が
共に開いている状態では、定電流回路２９により定電流
ｉｃ_１で充電され、逆スイッチ２７が閉じ、スイッチ３
１が開いている状態では第３図の如く定電流ｉｃ_１及び
ｉｄが流れるが、ここでｉｄ＞ｉｃ_１となるように設定
してあるため、演算用コンデンサ３０の電荷は定電流ｉ
ｄ−ｉｃ_１で放電することになる。スイッチ２７はフリ
ップフロップ２６のＱ出力が“１”のとき閉じるように
構成されており、スイッチ１はＯＲ回路３４の出力が
“１”の時に閉じるように構成されている。演算用コン
デンサ３０の電圧は比較器３２において参照電圧Ｖ
_ＴＨ１と比較され、比較器３２の出力とフリップフロッ
プ２６のＱ出力とはＡＮＤ回路３３に接続され、ＡＮＤ
回路３３の出力とフリップフロップ２６のリセット信号
とはＯＲ回路３４に接続されている。そしてＯＲ回路３
４の出力が“１”の時、スイッチ３１を閉じ、演算用コ
ンデンサ３０の電荷を瞬時に放電させる。

以上に記載された如く構成された進角信号発生回路１０
０の動作を第４図に示される波形図で説明する。センサ
３には第４図のＡの如く、エンジンのクランクシャフト
１回転につき１サイクルの信号電圧が発生する。この信
号電圧の正方向電圧と同期して比較器２４の出力に第４
図のＢの如く、パルス信号が発生し、また負方向電圧と
同期して比較器２５の出力に第４図のＣの如く、パルス
信号が発生する。比較器２４の出力はフリップフロップ
２６のセット信号とし、比較器２５の出力はフリップフ
ロップ２６のリセット信号とする。セット信号の立ち上
がり位置は第１の固定角度位置θ_Ｈと、リセット信号の
立ち上がり位置は第２の固定角度位置θ_Ｌとそれぞれ一
致させているので、フリップフロップ２６のＱ出力は第
４図のＤの如く、第１の固定角度位置θ_Ｈで“１”に立
ち上がり、第２の固定角度位置θ_Ｌで“０”に立ち下が
る。フリップフロップ２６の出力が“１”の時スイッチ
２７は閉じるため、定電流ｉｃ_１により充電されていた
演算用コンデンサ３０の電荷はセット信号の立ち上がり
位置（第１の固定角度位置）より定電流ｉｄ−ｉｃ_１で
放電し始め、演算用コンデンサ３０の電圧は低下し始め
る。そして、この電圧と基準電圧Ｖ_ＶＨ１とを比較器３
２の入力とし、〔演算用コンデンサ３０の電圧＜基準電
圧Ｖ_ＶＨ１〕の時、比較器３２の出力は“１”となる
（第４図のＧ）。第４図のＧは中速の進角時の状態を表
わすものであり、低速固定進角時、及び高速固定進角時
の状態においては後述する。比較器３２の出力とフリッ
プフロップ２６のＱ出力とは、ＡＮＤ回路３３を介し、
ＡＮＤ回路３３の出力は、第４図のＨの如くになる。そ
して、ＡＮＤ回路３３の出力とフリップフロップ２６の
リセット信号とはＯＲ回路３４を介し、ＯＲ回路３４の
出力（第４図のＩ）が“１”となると、スイッチ３１は
閉じるので、演算用コンデンサ３０の電荷は点火信号の
立ち上がり位置で瞬時に放電する。

そして、スイッチ２７及び３１が共に開く位置、すなわ
ち、点火信号の立ち上がり位置より演算用コンデンサ３
０は、再び定電流ｉｃ_１で充電が開始され、演算用コン
デンサ３０の電圧は第４図のＦの如く変化する。

第５図は第３図に示される。演算用コンデンサ３０の波
形図を示す。低速固定進角時、中速進角時、高速固定進
角時の各状態での演算用コンデンサ３０の電圧は第５図
Ｎ_Ｌ，Ｎ_Ｍ，Ｎ_Ｈの如くになる。すなわち、低速固定進
角時は演算用コンデンサ３０の充電時間が長いため、第
５図のＮ_Ｌの如く第１の固定角度位置θ_Ｈでの電圧が高
くなり、基準電圧ＶTH1まで電圧が低下する位置は第１
の固定角度位置θ_Ｌより遅られるが、ＯＲ回路３４によ
り第１の固定角度位置θ_Ｌで点火が行われる。そして、
回転が上昇すると充電時間が短くなるため、θ_Ｈでの演
算用コンデンサ３０の電圧は低くなり、このため、基準
電圧Ｖ_ＴＨ１まで低下する位置も徐々に進角側へ移行
し、やがてθ_Ｌより進みとなる。つまり、ある回転数ま
で上昇すると、第１の固定角度位置θ_Ｌより進角し始め
る。この状態が第５図のＮ_Ｍである。更に回転が上昇す
ると、点火時期は第２の固定角度位置θ_Ｈに近づいてい
き、やがて演算用コンデンサ３０の電圧は第５図のＮ_Ｈ
の如く、θ_Ｈでも基準電圧Ｖ_ＴＨ１より低くなる。この
状態では比較器３２の出力は常に“１”となり、点火時
期はフリップフロップ２６のＱ出力が“１”の立ち上が
る位置、すなわち第１の固定角度位置θ_Ｈとなる。つま
り回転がこれ以上上昇しても点火時期はθ_Ｈで固定とな
る。

次に、Ｎ_２以上の回転領域の遅角信号発生回路２００に
ついて説明する。遅角信号発生回路200は、第２図のＮ
_２〜Ｎ_３の回転領域のゆるやかな中速遅角特性（の特
性）と、Ｎ_３〜Ｎ_４の急峻遅角特性（の特性）、そし
てＮ_４以上のほぼ固定の特性（の特性）を得るもの
で、第３図において５０は中速遅角特性を得る回路であ
る。５０はフリップフロップ２６のＱ信号が“１”に立
ち上がり、すなわちθ_Ｈの位置によりトリガされる単安
定マルチバイブレータであり、θ_Ｈから一定時間τ_１の
間“０”を出力し、この出力はＡＮＤ回路６０の入力に
接続されている。

遅角信号発生回路２００において、単安定マルチバイブ
レータ５０以外の部分は、第２図のＮ_３以上の特性（
及びの特性）を得る回路であり、５１はフリップフロ
ップ２６の信号の立ち上がり位置を一定時間τ_２の間
遅らせる遅延回路であり、第７図にブロック図を、第８
図に動作波形図を示す。この出力は、インバータ５２及
びＡＮＤ回路５３の一方の入力とする。５８は第２図の
の急峻遅角特性を得るために用いられる遅角演算用コ
ンデンサで、定電流充電回路５７、及びアナログスイッ
チ５４が閉じている時、定電流回路５により充電される
よう構成されている。

アナログスイッチ５４は、インバータ５２の出力が
“１”の時、閉じるようにしてある。遅角演算用コンデ
ンサ５８は、比較器５９により基準電圧Ｖ_ＴＨ２と比較
され、前記進角信号出力（ＯＲ回路３４の出力）及び中
速遅角信号（単安定マルチバイブレータ５０の出力）と
共にＡＮＤ回路６０の入力に接続してある。また、遅角
演算用コンデンサ５８は、アナログスイッチ５６が閉じ
ることによりリセットされ、このアナログスイチ５６
は、前記遅延回路５１の出力及び比較器２５の出力とを
入力するＡＮＤ回路５３の出力が“１”の時、閉じるよ
うにしてある。そして、ＡＮＤ回路６０の出力とＡＮＤ
回路５３の出力とはＯＲ回路６１の入力とし、ＯＲ回路
６１の出力は第１の主サイリスタ１３のゲートに接続し
てある。また、ＡＮＤ回路５３の出力は第２の主サイリ
スタ１４のゲートにも接続してある。

以上の構成において、まず、中速遅角部の動作を説明す
ると、単安定マルチバイブレータ５０はフリップフロッ
プ２６のＱ信号が“１”に立ち上がってから一定時間τ
_１の間“０”を出力するが（第４図のＪ）、今、エンジ
ンの回転速度をＮ（ｒｐｍ）とすれば、時間τ_１の間い
エンジンが回転する角度は６・Ｎ・τ_１（度）となり、
エンジン回転速度Ｎの大きさに比例する。このことは、
第３図から単安定マルチバイブレータ５０の出力が第１
の固定角度位置θ_Ｈにおいて、“１”から“０”に立ち
下がってから次に再び“１”に復帰するまでのエンジン
回転角度は、エンジン回転速度Ｎに比例して増大するこ
と、換言すれば、エンジン回転速度Ｎとともに遅角する
特性が得られることを意味する。

次に第６図〜第８図を参照しつつ、急峻遅角部（第２図
のの特性）の動作について説明する。尚、第６図は第
２図のＮ_３〜Ｎ_４回転領域における各部の動作波形を示
している。

まず、第３図において、フリップフロップ２６の出力
（第６図のＥ）は、遅延回路５１に入力される。第７図
において、バッファ６２を通ってコンデンサ６３と抵抗
６４の接続点に接続される。また、このコンデンサ６３
の電圧は、比較器６５によって基準電圧Ｖ_ＴＨ３と比較
され、この比較器６５の出力が遅延回路５１の出力とな
っている。ここで、フリップフロップ２６の出力が第
１の固定角度位置θ_Ｌで“０”から“１”に立ち上がる
と同時に、コンデンサ６３はＶccから抵抗６４を通って
充電が行なわれるが、抵抗６４とコンデンサ６３の両者
により決まる時定数でコンデンサ６３の電圧は上昇し
（第８図のＲ）、この電圧は比較器６５により基準電圧
Ｖ_ＴＨ３と比較され、比較器６５の出力は第８図のＫの
如く、第２の固定角度位置θ_Ｌより一定時間τ_２だけ遅
れて“１”に立ち上がる波形となる。このτ_２を角度に
換算すると、中速遅角部での説明と同様に、エンジン回
転速度に比例して遅角度が増大することになる。すなわ
ち、比較器６５の出力が“０”から“１”に立ち上がる
位置（第６図及び第８図にθ_Ｌ′で示す）は、第２図に
で示すように第２の固定角度位置θ_Ｌから一定の傾斜
で遅れた位置となる。

第３図において、第２の固定角度位置θ_Ｌにおいて比較
器２５よりフリップフロップ２６のリセット入力端子に
送られるリセット信号（第６図のｃ）と遅延回路５１の
出力（第６図のＫ）とはＡＮＤ回路５３の入力となり、
このＡＮＤ回路５３の出力（第６図のＭ）は、遅角演算
用コンデンサ５８をリセットする為のアナログスイッチ
５６の駆動信号として送られ、同スイッチ５６を閉路し
てコンデンサ５８の両端間を短絡し、充電電荷を完全に
放電する。ＡＮＤ回路５３の出力が立ち下がりアナログ
スイッチ５６が開路するとともに、定電流充電開路５７
より供給される定電流ｉｃ_２によるコンデンサ５８の定
電流充電が開始され、コンデンサ５８の端子電圧は第６
図のＮに示したように比較的ゆるやかに上昇する。第１
の固定角度位置θ_Ｈに達するとフリップフロップ２６は
セット信号を入力し、出力信号は“０”に立ち下が
る。そして、この出力は遅延開路５１、インバータ５２
を通り、従ってインバータ５２の出力はθ_Ｈで“１”に
立ち上がる。アナログスイッチ54は、インバータ５２の
出力（第６図のＬ）が高レベルにある間はそれにより駆
動されて閉路し、定電流充電回路５７よりの定電流ｉｃ
_２による充電と並列に、定電流充電回路５５の出力端よ
りの定電流ｉｃ_３をコンデンサ５８の充電電荷に供給す
る。定電流ｉｃ_３の大きさは定電流ｉｃ_２の大きさより
充分大きくとってあるので、第６図のＮに示したよう
に、コンデンサ５８の端子電圧鵜は第１の固定角度位置
θ_Ｈを過ぎた後は、大きな傾斜角度をもって上昇する。
そして、第２の固定角度位置θ_Ｌから一定時間τ_２だけ
遅れた時間に相当する角度位置θ_Ｌ′でインバータ５２
の出力は零レベルに下がり、アナログスイッチ５４を開
路して定電流充電回路５５を切り離す。また同時に前述
のように、ＡＮＤ回路５３の出力によりアナログスイッ
チ５６を閉路してコンデンサ５８を完全放電し、初期化
が行なわれる。

遅角演算用コンデンサ５８の端子電圧は基準電圧Ｖ
_ＴＨ２とともに比較器５９の入力端に送られて、その出
力端に第６図のＯに示す比較出力信号を発生し、同出力
信号は前述の進角信号（ＯＲ回路３４の出力）及び中速
遅角信号（単安定マルチバイブレータ５０の出力）と共
にＡＮＤ回路６０の入力に送られ、論理積演算が行なわ
れる。そして、このＡＮＤ回路６０の出力と、ＡＮＤ回
路５３の出力とをＯＲ回路６１の入力とし、ＯＲ回路６
１の出力を第１の主サイリスタ１３の点火信号とする。
また、ＡＮＤ回路５３の出力は第２のサイリスタ１４の
点火信号にも用いられる。

以上説明した第３図図示の装置の総合点火進角及び遅角
特性は、第２図図示の太い実線で示す特性曲線によって
表わされ、この特性曲線に基づく、点火信号が第１の主
サイリスタ１３のゲートに印加され、また、第２図の二
点鎖線で示す特性（の特性）に基づく、点火信号が第
２の主サイリスタ１４のゲートに印加される。

尚、第９図は、エンジン回転速度が高速遅角領域内で変
化するとき、低い方のエンジン回転速度Ｎ_３′（遅角開
始時）、中間のエンジン回転速度Ｎ_３（遅角途中）、及
び高い方のエンジン回転速度Ｎ_４（遅角終了時）におけ
る遅角演算用コンデンサ５８の端子電圧の波形と点火角
度θ_Ｆとが変化する態様を示している。

次に、本発明の狙いである多重点火動作について説明す
る。第１図において、磁石発電機の低速コイル１及び高
速コイル２により、第１の主コンデンサ１６、及び第２
の主コンデンサ１７が同時に図示極性に充電される。第
１の主コンデンサ１６の電荷は、第３図のＯＲ回路６１
の出力により第１のサイリスタ１３がターンオンすると
瞬時に点火コイル１８の１次コイル１８ａに放電され、
点火コル１８の２次コイル１８ｂに高電圧が発生し、点
火プラグ１９に飛火する。一方、第２の主コンデンサ１
７の電荷は第３図のＡＮＤ回路５３の出力により第２の
サイリスタ１４がターンオンすると瞬時に点火コイル１
８の１次コイル１８ａに放電され、点火コイル１８の２
次コイル１８ｂに高電圧が発生し、点火プラグ１９に飛
火する。

さて、ここで２サイクルエンジンで最も不整燃焼の発生
し易い中速時として、第２図のＮ_２ｒｐｍ時を見てみる
と、第１の主サイリスタ１３は第２図のθ_Ｆで示す位置
でターンオンし、一方、第２の主サイリスタ１４は第２
図のθ_Ａで示す位置でターンオンすることはこれまでの
説明より明らかである。すなわち、最も不整燃焼の発生
し易い中速時は、θ_Ｆ，θ_Ａと２回に分けて点火が行わ
れる為、見掛け上、アーク持続時間が長くなり、不整燃
焼を防止することが可能となる。尚、第２図よりわかる
ように、この多重点火はＮ_１〜Ｎ_４ｒｐｍまで行なわれ
ることになる。

更に本発明の第２の大きな特長はＮ_４ｒｐｍ以上の高速
回転領域にある。つまり、２サイクルエンジンにおいて
は、高速時の燃焼室内の気流が速い為、２次電流が小さ
いと火花が吹き消され易いという問題がある。この吹き
消しが生じると、馬力低下や、未燃焼ガスがマフラー内
で燃え、マフラーが高温になるという問題が生じる。

ところで、コンデンサ充放電式点火装置においては、コ
ンデンサの容量と点火コイルの１次コイル巻数とを適当
な値に選ぶことにより、アーク持続時間を大きくする
か、あるいは２次電流を大きくすることが可能である。
しかし、両者は相反するもので、アーク持続時間を長く
し、かつ２次電流も大きくすることは不可能である。そ
こで、ある程度、どちらかの性能を犠牲にしなければな
らなかった。

ところが本実施例では、Ｎ_４ｒｐｍ以上においては、第
１の主サイリスタ１３と第２の主サイリスタ１４は同時
にターンオンする為、点火コイル１８の１次コイル１８
ａには、第１の主コンデンサ１６の電荷と、第２の主コ
ンデンサ１７の電荷が同時に流れることになり、両コン
デンサの容量が同じとすると点火コイル１８の１次コイ
ル１８ａに与えられるエネルギーは２倍となり、従って
２次電流も２倍近い値となる。このため、火花の吹き消
しは一切発生しない。

上記実施例では、高速時の点火位置が、アイドリング時
の点火位置より遅れているものに適用したが、第１０図
に示すごとく高速時の点火位置がアイドリング時と同じ
犠牲の場合でも良いことは言うまでもない。この第１０
図に示す点火時期特性を得るために第３図図示の点火時
期制御回路２０中の遅角信号発生回路２００の代わりに
用いられる遅角信号発生回路２００Ａを第１１図に示
す。この実施例においては、単安定マルチバイブレータ
５０の出力信号と進角信号発生回路１００の出力信号と
をＡＮＤ回路６０に入力し、このＡＮＤ回路６０の出力
信号と比較器２５の出力信号とをＯＲ回路６１に入力
し、このＯＲ回路６１の出力信号を第１の主サイリスタ
１３のゲートに印加すると共に、比較器２５の出力信号
を第２の主サイリスタ１４のゲートに印加するようにし
たものである。

また、第１２図に示すごとく、ゆるやかな中速遅角特性
の終端近くにおいて、第１，第２の主サイリスタ１
３，１４が同時にターンオンするようにしてもよい。こ
の第１２図に示す点火時期特性を得るために第３図図示
の点火時期制御回路20中の遅角信号発生回路２００の代
わりに用いられる遅角信号発生回路２００Ｂを第１３図
に示す。この実施例においては、第３図におけるＡＮＤ
回路５３の出力を第２の主サイリスタ１４のゲートおよ
びＯＲ回路６１の一方の入力端子に印加する代わりに、
比較器２５の出力信号をＯＲ回路６１の一方の入力端子
とＡＮＤ回路６２の一方の入力端子とに印加し、このＡ
ＮＤ回路６２の他方の入力端子にＯＲ回路６１の出力信
号を印加し、ＡＮＤ回路６２の出力信号を第２の主サイ
リスタ１４のゲートに印加するようにしたものである。

なお、上述した各実施例において、第１の主コンデンサ
１６及び第２の主コンデンサ１７の容量は同じであって
も、また異なっていても良い。またこれら主コンデンサ
１６，１７の充電電源としてバッテリーの出力をＤＣ−
ＡＣインバータを用いて昇圧したものにも適用できる。

また、上述した各実施例においては、本発明を２サイク
ルエンジンに適用したが、４サイクルエンジンに適用す
ることもできる。このような４サイクルエンジンに適用
する場合には、高速時の点火時期が最大進角位置となる
ため、それに合わせて両サイリスタ１３，１４の点火時
期を、高速時（必要に応じて低速時も）のみ両者の点火
時期が一致するように個別に制御する必要がある。

（発明の効果） 以上のように本発明の内燃機関用点火装置よれば、 (1)中速時は、第１の主コンデンサの放電と、第２の主
コンデンサの放電を分けて行うことにより、見掛け上ア
ーク持続時間を長くすることができ、不整燃焼等を防止
することができる。

(2)高速時は、両コンデンサを同時に放置させるため、
一度に点火コイルにエネルギーを供給でき、従って、２
次電流を大きくすることができるので、花火の吹き消し
を防止することが可能である。

(3)点火コイルは通常のコイルが使え、（１次コイルに
中間タップを持たない）、コストアップを防止できる。

等の優れた効果がある。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明装置の一実施例を示す電気回路図、第
２図は２サイクルエンジンの理想的点火進角特性図、第
３図は上記実施例における点火時期制御回路２０の詳細
電気回路図、第４図は第３図に示す進角信号発生回路１
００の各部動作波形図、第５図は第３図に示す進角演算
用コンデンサ３０の各回転数における波形図、第６図は
第３図に示す遅角信号発生回路２００の各部動作波形
図、第７図は第３図に示す遅延回路５１の内部回路図、
第８図は第７図の遅延回路５１の各部動作波形図、第９
図は第３図に示す遅角演算コンデンサ５８の各回転数に
おける波形図、第１０図および第１２図は他の２つの点
火進各特性図、第１１図および第１３図は第１０図およ
び第１２図図示の点火進角特性を得るための遅角信号発
生回路２００Ａ，２００Ｂを示す詳細電気回路図であ
る。 １３，１４……第１，第２の主サイリスタ、１６，１７
……第１，第２の主コンデンサ、１８……点火コイル、
１８ａ……１次コイル、２０……導通制御回路をなす点
火時期制御回路。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】第１の主コンデンサと、この第１のコンデ
   ンサの充電電荷を点火コイルの１次コイルに放電させる
   第１の主サイリスタと、第２の主コンデンサと、この第
   ２のコンデンサの充電電荷を前記点火コイルの１次コイ
   ルに放電させる第２の主サイリスタと、内燃機関の中速
   時には前記第１の主サイリスタと第２の主サイリスタと
   の導通を分けて行ない、高速時には両者を同時に導通さ
   せる導通制御回路とを備える内燃機関用無接点点火装
   置。