JPH06315775A - 拡散接合方法 - Google Patents
拡散接合方法Info
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- JPH06315775A JPH06315775A JP12837893A JP12837893A JPH06315775A JP H06315775 A JPH06315775 A JP H06315775A JP 12837893 A JP12837893 A JP 12837893A JP 12837893 A JP12837893 A JP 12837893A JP H06315775 A JPH06315775 A JP H06315775A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 鋼材の拡散接合において、接合部に優れた靱
性を与える。 【構成】 母材中のＴｉ量を0.００５〜0.０２％とす
る。Ｎ量を0.００１〜0.０１％とする。Ｔｉ／Ｎを1.５
以上4.０以下とする。
性を与える。 【構成】 母材中のＴｉ量を0.００５〜0.０２％とす
る。Ｎ量を0.００１〜0.０１％とする。Ｔｉ／Ｎを1.５
以上4.０以下とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は鋼材の拡散接合方法に関
する。
する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、鋼構造物の製造には、アーク
溶接に代表される溶融溶接が用いられており、大型の鋼
構造物の製造には、大入熱溶接が採用されている。
溶接に代表される溶融溶接が用いられており、大型の鋼
構造物の製造には、大入熱溶接が採用されている。
【０００３】大入熱溶接では周知のとおり溶接熱影響部
の靱性低下が問題となる。この問題を解決するために、
例えば特開昭６０−２０４８６３号公報、特開平２−２
５０９１７号公報、特開平４−１３８４６号公報等に
は、Ｔｉ量とＮ量を所定の関係にコントロールした鋼材
が開示されている。
の靱性低下が問題となる。この問題を解決するために、
例えば特開昭６０−２０４８６３号公報、特開平２−２
５０９１７号公報、特開平４−１３８４６号公報等に
は、Ｔｉ量とＮ量を所定の関係にコントロールした鋼材
が開示されている。
【０００４】これらの鋼材は、いずれも鋼中のＴｉＮ析
出物を活用することにより、溶接熱影響部の靱性改善を
図ろうとするものである。即ち、鋼中のＴｉＮ析出物に
より加熱時のオーステナイト粒の粗粒化が防止され、ま
た冷却時にその析出物がフェライト変態核となると共に
フリーＮが低減することにより、大入熱溶接熱影響部の
靱性改善が図られるのである。
出物を活用することにより、溶接熱影響部の靱性改善を
図ろうとするものである。即ち、鋼中のＴｉＮ析出物に
より加熱時のオーステナイト粒の粗粒化が防止され、ま
た冷却時にその析出物がフェライト変態核となると共に
フリーＮが低減することにより、大入熱溶接熱影響部の
靱性改善が図られるのである。
【０００５】一方、溶融溶接とは別の鋼材接合方法とし
て、インサート材を利用する拡散接合方法が例えば特開
昭６０−２０４８６３号公報、特開平２−２５０９１７
号公報等に開示されている。
て、インサート材を利用する拡散接合方法が例えば特開
昭６０−２０４８６３号公報、特開平２−２５０９１７
号公報等に開示されている。
【０００６】この方法は母材より低融点のインサート材
を接合面間に挟んで、被接合部を母材の融点未満、イン
サート材の融点以上に加熱する方法である。この方法で
は、加熱中にインサート材に含まれた融点降下元素が母
材中に拡散して行くことによりインサート材の融点が徐
々に上昇し、最終的に等温凝固により接合が完了する。
そのため、大面積の接合に対しても一度で接合を完了さ
せることができる利点がある。
を接合面間に挟んで、被接合部を母材の融点未満、イン
サート材の融点以上に加熱する方法である。この方法で
は、加熱中にインサート材に含まれた融点降下元素が母
材中に拡散して行くことによりインサート材の融点が徐
々に上昇し、最終的に等温凝固により接合が完了する。
そのため、大面積の接合に対しても一度で接合を完了さ
せることができる利点がある。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】現在この拡散接合方法
は配管工事等の靱性を特に考慮する必要のない用途に適
用されている（配管技術１９８９年５月）。しかし、鋼
構造物のような靱性が要求される用途への適用も考えら
れており、その場合には接合部の靱性劣化が問題とな
る。
は配管工事等の靱性を特に考慮する必要のない用途に適
用されている（配管技術１９８９年５月）。しかし、鋼
構造物のような靱性が要求される用途への適用も考えら
れており、その場合には接合部の靱性劣化が問題とな
る。
【０００８】なぜなら、拡散接合においては最高加熱温
度こそ１３００℃程度以下の比較的低温ではあるが、加
熱保持時間は１分以上（通常１〜３分）の長時間であ
り、オーステナイト粒の粗大化が免れ得ないからであ
る。しかも、拡散接合を行った場合の熱影響部の冷却は
非常に緩やかであり、例えば８００℃から５００℃まで
の冷却時間は１５０〜３００秒程度となる。
度こそ１３００℃程度以下の比較的低温ではあるが、加
熱保持時間は１分以上（通常１〜３分）の長時間であ
り、オーステナイト粒の粗大化が免れ得ないからであ
る。しかも、拡散接合を行った場合の熱影響部の冷却は
非常に緩やかであり、例えば８００℃から５００℃まで
の冷却時間は１５０〜３００秒程度となる。
【０００９】すなわち、冷却速度を考慮すると、拡散接
合熱影響部は数十万Ｊ／ｃｍの超大入熱溶接と同等の熱
サイクルを受けることとなる。従って、その熱影響部の
靱性低下を避け得ない。
合熱影響部は数十万Ｊ／ｃｍの超大入熱溶接と同等の熱
サイクルを受けることとなる。従って、その熱影響部の
靱性低下を避け得ない。
【００１０】本発明の目的は、このような従来の溶接で
は経験し得なかった特異な熱サイクルを受ける拡散接合
部に優れた靱性を付与する拡散接合方法を提供すること
にある。
は経験し得なかった特異な熱サイクルを受ける拡散接合
部に優れた靱性を付与する拡散接合方法を提供すること
にある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明者らの研究によれ
ば、拡散接合熱影響部の靱性は、１）鋼の化学成分、
２）組織（オーステナイト粒径および硬化相の分布状
態）に大きく依存し、鋼成分の適性化とこれによる組織
の適性化が接合熱影響部の高靱化に不可欠であるとの結
論に達した。そこで各種元素が拡散接合熱影響部の靱性
に及ぼす影響を詳細に検討し、その結果本発明を完成さ
せるに至った。
ば、拡散接合熱影響部の靱性は、１）鋼の化学成分、
２）組織（オーステナイト粒径および硬化相の分布状
態）に大きく依存し、鋼成分の適性化とこれによる組織
の適性化が接合熱影響部の高靱化に不可欠であるとの結
論に達した。そこで各種元素が拡散接合熱影響部の靱性
に及ぼす影響を詳細に検討し、その結果本発明を完成さ
せるに至った。
【００１２】すなわち本発明は、重量％で Ｃ：0.０５〜0.３％ Ｓｉ：0.０１〜0.３％ Ｍｎ：0.５〜2.０％ Ｔｉ：0.００５〜0.０２％ Ｎ：0.００１〜0.０１％ を含有し、さらに必要に応じて Ｎｉ：0.５％以下 Ｃｒ：0.５％以下 Ｂ：0.００２％以下 のうちの１種または２種以上および／または Ｍｏ：0.１％以下 Ｖ：0.１％以下 Ｎｂ：0.０２％以下 のうちの１種または２種以上を含有し、且つ Ｔｉ／Ｎ＝1.５〜4.０ を満足し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる鋼材
を 加熱温度：１０００℃以上１４００℃未満 保持時間：１分以上 冷却速度：５℃／秒以下 の熱サイクルにより拡散接合することを特徴とする拡散
接合方法を要旨とする。
を 加熱温度：１０００℃以上１４００℃未満 保持時間：１分以上 冷却速度：５℃／秒以下 の熱サイクルにより拡散接合することを特徴とする拡散
接合方法を要旨とする。
【００１３】
【作用】ＴｉＮは先にも述べたとおり鋼中に微細に分散
させることによりオーステナイト粒の微細化を抑制する
効果を持つ。
させることによりオーステナイト粒の微細化を抑制する
効果を持つ。
【００１４】本発明も基本的にはこのＴｉＮを利用して
拡散接合熱影響部の靱性低下を抑えるものであるが、こ
のＴｉＮは高温に加熱される部分では母材中に溶解し、
その効果を失うとされており、拡散接合における熱的に
厳しい特異な熱サイクル下では、その効果を維持するこ
とが難しい。
拡散接合熱影響部の靱性低下を抑えるものであるが、こ
のＴｉＮは高温に加熱される部分では母材中に溶解し、
その効果を失うとされており、拡散接合における熱的に
厳しい特異な熱サイクル下では、その効果を維持するこ
とが難しい。
【００１５】そこでＴｉ量を0.０１％に固定しＴｉ／Ｎ
を変化させた鋼材を、１２００℃，１３００℃，１４０
０℃の３段階の温度にて１８０ｓ保持した後１℃／ｓで
冷却した再現熱サイクル材を作成し、作成された各材料
の−１０℃におけるシャルピー吸収エネルギーを測定し
た。
を変化させた鋼材を、１２００℃，１３００℃，１４０
０℃の３段階の温度にて１８０ｓ保持した後１℃／ｓで
冷却した再現熱サイクル材を作成し、作成された各材料
の−１０℃におけるシャルピー吸収エネルギーを測定し
た。
【００１６】その結果、図１に示すように、保持温度が
１３００℃以下の場合にＴｉ／Ｎが1.５〜４の範囲で高
靱性を示すことが判明した。そして各々の試験片のオー
ステナイト粒径を測定したところ、保持温度が１３００
℃以下でＴｉ／Ｎが４以下ではオーステナイト粒の粗大
化が抑制されていた。これはＮの増加にともないＴｉＮ
が析出しオーステナイト粒の成長を抑制し靱性が向上し
たものと考えられる。またＴｉ／Ｎが1.５未満で靱性が
低下したのはフリーＮの増加により靱性が低下したため
と思われる。従って、本発明ではＴｉ／Ｎを1.５〜4.０
とした。
１３００℃以下の場合にＴｉ／Ｎが1.５〜４の範囲で高
靱性を示すことが判明した。そして各々の試験片のオー
ステナイト粒径を測定したところ、保持温度が１３００
℃以下でＴｉ／Ｎが４以下ではオーステナイト粒の粗大
化が抑制されていた。これはＮの増加にともないＴｉＮ
が析出しオーステナイト粒の成長を抑制し靱性が向上し
たものと考えられる。またＴｉ／Ｎが1.５未満で靱性が
低下したのはフリーＮの増加により靱性が低下したため
と思われる。従って、本発明ではＴｉ／Ｎを1.５〜4.０
とした。
【００１７】次にＴｉ／Ｎを2.５としてＴｉ量を変化さ
せ同様の検討を行ったところ、Ｔｉ量が0.００５〜0.０
２０％の範囲で靱性改善効果およびオーステナイト粒の
微細化効果が認められた。これは、Ｔｉ量が0.００５％
未満ではオーステナイト粒の成長を抑制するのに十分な
量のＴｉＮが析出せず、また0.０２０％を超えるとＴｉ
Ｎの凝集粗大化が生じたものと考えられる。また、Ｎ量
を変化させた場合は、0.００１〜0.０１％の範囲で靱性
改善効果が認められた。これは、0.００１％未満ではオ
ーステナイト粒の成長を抑制するのに十分な量のＴｉＮ
が析出せず、また、Ｎ量が0.０１％を超えて添加される
とフリーＮが増加し靱性が低下したものと考えられる。
従って、Ｔｉ／Ｎと合わせて、Ｔｉ量およびＮ量を規定
した。
せ同様の検討を行ったところ、Ｔｉ量が0.００５〜0.０
２０％の範囲で靱性改善効果およびオーステナイト粒の
微細化効果が認められた。これは、Ｔｉ量が0.００５％
未満ではオーステナイト粒の成長を抑制するのに十分な
量のＴｉＮが析出せず、また0.０２０％を超えるとＴｉ
Ｎの凝集粗大化が生じたものと考えられる。また、Ｎ量
を変化させた場合は、0.００１〜0.０１％の範囲で靱性
改善効果が認められた。これは、0.００１％未満ではオ
ーステナイト粒の成長を抑制するのに十分な量のＴｉＮ
が析出せず、また、Ｎ量が0.０１％を超えて添加される
とフリーＮが増加し靱性が低下したものと考えられる。
従って、Ｔｉ／Ｎと合わせて、Ｔｉ量およびＮ量を規定
した。
【００１８】すなわち、本発明では鋼材中のＴｉ量およ
びＮ量、並びにＴｉとＮのバランスを管理することによ
り、拡散接合特有の熱サイクル下でＴｉＮの効果があま
すことなく引き出される。
びＮ量、並びにＴｉとＮのバランスを管理することによ
り、拡散接合特有の熱サイクル下でＴｉＮの効果があま
すことなく引き出される。
【００１９】さらに、先にも述べたように拡散接合にお
いては、冷却速度が通常の溶接に比べて遅くなるために
靱性に与える添加元素の影響も通常の溶接とは異なった
ものとなる。そこでＴｉ，Ｎ以外の元素についても接合
部の靱性に及ぼす影響を検討した。その結果、次のこと
が明らかとなった。
いては、冷却速度が通常の溶接に比べて遅くなるために
靱性に与える添加元素の影響も通常の溶接とは異なった
ものとなる。そこでＴｉ，Ｎ以外の元素についても接合
部の靱性に及ぼす影響を検討した。その結果、次のこと
が明らかとなった。
【００２０】Ｃは鋼の強度を最も経済的に確保し得る重
要な元素であるが、通常の大入熱溶接対策鋼では島状マ
ルテンサイトの生成等により溶接熱影響部の靱性を低下
させる原因になるとして0.１５％程度が上限とされてい
る。しかしながら拡散接合熱影響部においては図２に示
すようにＣ量が0.１２％から0.３５％までほとんど靱性
の低下を生じないことが判明した。これは冷却速度が十
分に遅いためほとんど島状マルテンサイトを生じないこ
とが原因であると考えられる。しかしながら補修等で通
常の溶接で併用する場合のことを考慮し上限を0.３０％
とした。下限は強度確保を目的として0.０５％とした。
要な元素であるが、通常の大入熱溶接対策鋼では島状マ
ルテンサイトの生成等により溶接熱影響部の靱性を低下
させる原因になるとして0.１５％程度が上限とされてい
る。しかしながら拡散接合熱影響部においては図２に示
すようにＣ量が0.１２％から0.３５％までほとんど靱性
の低下を生じないことが判明した。これは冷却速度が十
分に遅いためほとんど島状マルテンサイトを生じないこ
とが原因であると考えられる。しかしながら補修等で通
常の溶接で併用する場合のことを考慮し上限を0.３０％
とした。下限は強度確保を目的として0.０５％とした。
【００２１】Ｓｉは鋼の脱酸の観点より重要な元素であ
り、0.０１％未満ではその効果がなく、また0.３０％を
超えて添加すると拡散接合性に悪影響を及ぼす。
り、0.０１％未満ではその効果がなく、また0.３０％を
超えて添加すると拡散接合性に悪影響を及ぼす。
【００２２】Ｍｎは母材の強度・靱性を確保する上で不
可欠な元素であるが、0.５％未満では効果が十分に得ら
れない。しかし多量に添加し過ぎるとスラブの中心偏析
の原因となるためその上限を2.０％とした。
可欠な元素であるが、0.５％未満では効果が十分に得ら
れない。しかし多量に添加し過ぎるとスラブの中心偏析
の原因となるためその上限を2.０％とした。
【００２３】本発明では以上の基本成分に必要に応じて
Ｎｉ，Ｃｒ，Ｂ，Ｍｏ，Ｖ，Ｎｂが添加される。これは
本発明の特徴を損なうことなく母材の靱性・強度等の性
質の向上を図るためである。
Ｎｉ，Ｃｒ，Ｂ，Ｍｏ，Ｖ，Ｎｂが添加される。これは
本発明の特徴を損なうことなく母材の靱性・強度等の性
質の向上を図るためである。
【００２４】すなわちＮｉは母材の強度・靱性を、Ｃ
ｒ，Ｂは母材の強度を向上させる元素であり、各々0.
５、0.５、0.００２％以下の添加であれば拡散接合部の
靱性を劣化させない。Ｍｏ，Ｖ，Ｎｂは母材の強度を向
上させる元素であるが、一方では拡散接合部の靱性を低
下させるため、各々の許容限界を0.１％、0.１％、0.０
２％とした。
ｒ，Ｂは母材の強度を向上させる元素であり、各々0.
５、0.５、0.００２％以下の添加であれば拡散接合部の
靱性を劣化させない。Ｍｏ，Ｖ，Ｎｂは母材の強度を向
上させる元素であるが、一方では拡散接合部の靱性を低
下させるため、各々の許容限界を0.１％、0.１％、0.０
２％とした。
【００２５】次に、拡散接合における熱サイクルについ
て説明する。
て説明する。
【００２６】本発明ではこの熱サイクルとして接合熱影
響部の靱性への影響が大きい加熱温度、保持時間および
冷却速度を規定した。
響部の靱性への影響が大きい加熱温度、保持時間および
冷却速度を規定した。
【００２７】加熱温度は、靱性面からは低い方が良い
が、拡散接合のために最低でも１０００℃を必要とし、
インサート材、特にアモルファスを使用する場合はその
融点を超える温度とする。しかし、１４００℃に達する
と、母材の劣化が顕著となり、加圧による変形も大きく
なるので、上限を１４００℃未満とした。
が、拡散接合のために最低でも１０００℃を必要とし、
インサート材、特にアモルファスを使用する場合はその
融点を超える温度とする。しかし、１４００℃に達する
と、母材の劣化が顕著となり、加圧による変形も大きく
なるので、上限を１４００℃未満とした。
【００２８】保持時間は、接合熱影響部の靱性低下を防
ぐ観点からは短いほど良い。しかし、インサート材中の
融点降下元素の拡散等に時間を要するため、１分以上を
必要とする。保持時間の上限は接合物の形状および大き
さに左右されるため特に規定しないが、接合熱影響部の
靱性確保および経済性のために極力短い時間で加熱保持
を停止することが望まれ、通常は３分以下とされる。
ぐ観点からは短いほど良い。しかし、インサート材中の
融点降下元素の拡散等に時間を要するため、１分以上を
必要とする。保持時間の上限は接合物の形状および大き
さに左右されるため特に規定しないが、接合熱影響部の
靱性確保および経済性のために極力短い時間で加熱保持
を停止することが望まれ、通常は３分以下とされる。
【００２９】冷却速度は、加熱保持時間と共に拡散接合
の熱サイクルを特徴づける条件であり、溶融溶接と異な
り母材が比較的広範囲に加熱され、しかもその熱が加熱
保持中に広がるために５℃／秒以下の低速となる。この
速度は接合部が大きくなるほど遅くなり、鋼構造物の場
合、通常は１〜２℃／秒程度の非常に緩やかな冷却を接
合部は受ける。
の熱サイクルを特徴づける条件であり、溶融溶接と異な
り母材が比較的広範囲に加熱され、しかもその熱が加熱
保持中に広がるために５℃／秒以下の低速となる。この
速度は接合部が大きくなるほど遅くなり、鋼構造物の場
合、通常は１〜２℃／秒程度の非常に緩やかな冷却を接
合部は受ける。
【００３０】なお、加熱速度は通常６０〜１００℃／秒
程度で、基本的には速い方が良好な接合性が得られる
が、靱性には大きな影響はない。
程度で、基本的には速い方が良好な接合性が得られる
が、靱性には大きな影響はない。
【００３１】インサート材としては、加熱温度を抑える
ために、融点が１１５０℃以下となるようにＳｉ，Ｂの
１種または２種を添加したＮｉ基のものがよい。ただ
し、これらの添加量が多くなると、母材への拡散により
接合部靱性が劣化するので、Ｓｉは８％以下、Ｂは４％
以下とする。また、接合界面の強度を増すために、２０
％を上限としてＣｒを添加してもよい。
ために、融点が１１５０℃以下となるようにＳｉ，Ｂの
１種または２種を添加したＮｉ基のものがよい。ただ
し、これらの添加量が多くなると、母材への拡散により
接合部靱性が劣化するので、Ｓｉは８％以下、Ｂは４％
以下とする。また、接合界面の強度を増すために、２０
％を上限としてＣｒを添加してもよい。
【００３２】接合雰囲気は接合部の酸化を防ぐために、
不活性ガスまたは減圧雰囲気とするのが良い。また、接
合を促進するために接合面を加熱保持中に加圧してもよ
い。その場合の加圧力は0.５〜２ｋｇｆ／ｍｍ2 が望ま
しい。
不活性ガスまたは減圧雰囲気とするのが良い。また、接
合を促進するために接合面を加熱保持中に加圧してもよ
い。その場合の加圧力は0.５〜２ｋｇｆ／ｍｍ2 が望ま
しい。
【００３３】本発明によれば、先に述べたような熱的に
厳しい特異な熱サイクルを接合部が受けるにもかかわら
ず、その接合部に優れた靱性が付与される。
厳しい特異な熱サイクルを接合部が受けるにもかかわら
ず、その接合部に優れた靱性が付与される。
【００３４】
【実施例】以下に本発明の実施例および比較例を説明す
る。
る。
【００３５】
【表１】
【００３６】
【表２】
【００３７】
【表３】
【００３８】表１〜表３の組成を有する鋼を熱間圧延に
より厚さが２０ｍｍの板とし、各板から１２ｍｍ角で長
さが８００ｍｍの角材を採取して試験片とした。そし
て、拡散接合における熱サイクルを再現するために、採
取した各試験片に高周波誘導加熱装置を用いて加熱温度
１３００℃、保持時間１８０秒、冷却速度１℃／ｓの条
件で加熱を行い、その後、各試験片を１０×１０ｍｍの
２ｍｍＶノッチ付きシャルピー衝撃試験片に加工し、−
１０℃での吸収エネルギーを測定した。結果を表１〜表
３に示す。
より厚さが２０ｍｍの板とし、各板から１２ｍｍ角で長
さが８００ｍｍの角材を採取して試験片とした。そし
て、拡散接合における熱サイクルを再現するために、採
取した各試験片に高周波誘導加熱装置を用いて加熱温度
１３００℃、保持時間１８０秒、冷却速度１℃／ｓの条
件で加熱を行い、その後、各試験片を１０×１０ｍｍの
２ｍｍＶノッチ付きシャルピー衝撃試験片に加工し、−
１０℃での吸収エネルギーを測定した。結果を表１〜表
３に示す。
【００３９】本発明の条件を満足する試験片は、熱的に
厳しい拡散接合特有の熱サイクルを付与されているにも
かかわらず、靱性に優れる。従って、拡散接合熱影響部
の靱性に優れる。実際、No. ５，１６，２４，３２，４
０，４２，４５，４７の試験片を表４の条件で突き合わ
せ接合したところ、接合が完全に行われただけでなく、
熱影響部に表１〜表３と同レベルの優れた靱性が付与さ
れた。
厳しい拡散接合特有の熱サイクルを付与されているにも
かかわらず、靱性に優れる。従って、拡散接合熱影響部
の靱性に優れる。実際、No. ５，１６，２４，３２，４
０，４２，４５，４７の試験片を表４の条件で突き合わ
せ接合したところ、接合が完全に行われただけでなく、
熱影響部に表１〜表３と同レベルの優れた靱性が付与さ
れた。
【００４０】
【表４】
【００４１】
【発明の効果】以上に説明した通り、本発明の拡散接合
方法は、拡散接合特有の熱的に苛酷な熱サイクルを接合
部が受けるにもかかわらず、その接合部に優れた靱性を
与えることができる。従って、鋼構造物のような高強度
と共に高靱性が要求される用途に適用することが可能と
なる。
方法は、拡散接合特有の熱的に苛酷な熱サイクルを接合
部が受けるにもかかわらず、その接合部に優れた靱性を
与えることができる。従って、鋼構造物のような高強度
と共に高靱性が要求される用途に適用することが可能と
なる。
【図１】接合部の靱性に及ぼすＴｉ／Ｎおよび加熱温度
の影響を示すグラフである。
の影響を示すグラフである。
【図２】接合部の靱性に及ぼす炭素量の影響を示すグラ
フである。
フである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 樫本 文雄 大阪府大阪市中央区北浜４丁目５番33号 住友金属工業株式会社内 (72)発明者 高 隆夫 大阪府大阪市中央区北浜４丁目５番33号 住友金属工業株式会社内
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で Ｃ：0.０５〜0.３％ Ｓｉ：0.０１〜0.３％ Ｍｎ：0.５〜2.０％ Ｔｉ：0.００５〜0.０２％ Ｎ：0.００１〜0.０１％ を含有し、且つ Ｔｉ／Ｎ＝1.５〜4.０ を満足し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる鋼材
を 加熱温度：１０００℃以上１４００℃未満 保持時間：１分以上 冷却速度：５℃／秒以下 の熱サイクルにより拡散接合することを特徴とする拡散
接合方法。 - 【請求項２】 重量％で Ｃ：0.０５〜0.３％ Ｓｉ：0.０１〜0.３％ Ｍｎ：0.５〜2.０％ Ｔｉ：0.００５〜0.０２％ Ｎ：0.００１〜0.０１％ を含有し、さらに Ｎｉ：0.５％以下 Ｃｒ：0.５％以下 Ｂ：0.００２％以下 のうちの１種または２種以上を含有し、且つ Ｔｉ／Ｎ＝1.５〜4.０ を満足し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる鋼材
を 加熱温度：１０００℃以上１４００℃未満 保持時間：１分以上 冷却速度：５℃／秒以下 の熱サイクルにより拡散接合することを特徴とする拡散
接合方法。 - 【請求項３】 重量％で Ｃ：0.０５〜0.３％ Ｓｉ：0.０１〜0.３％ Ｍｎ：0.５〜2.０％ Ｔｉ：0.００５〜0.０２％ Ｎ：0.００１〜0.０１％ を含有し、さらに Ｍｏ：0.１％以下 Ｖ：0.１％以下 Ｎｂ：0.０２％以下 のうちの１種または２種以上を含有し、且つ Ｔｉ／Ｎ＝1.５〜4.０ を満足し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる鋼材
を 加熱温度：１０００℃以上１４００℃未満 保持時間：１分以上 冷却速度：５℃／秒以下 の熱サイクルにより拡散接合することを特徴とする拡散
接合方法。 - 【請求項４】 重量％で Ｃ：0.０５〜0.３％ Ｓｉ：0.０１〜0.３％ Ｍｎ：0.５〜2.０％ Ｔｉ：0.００５〜0.０２％ Ｎ：0.００１〜0.０１％ を含有し、さらに Ｎｉ：0.５％以下 Ｃｒ：0.５％以下 Ｂ：0.００２％以下 のうちの１種または２種以上を含有すると共に、 Ｍｏ：0.１％以下 Ｖ：0.１％以下 Ｎｂ：0.０２％以下 のうちの１種または２種以上を含有し、且つ Ｔｉ／Ｎ＝1.５〜4.０ を満足し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる鋼材
を 加熱温度：１０００℃以上１４００℃未満 保持時間：１分以上 冷却速度：５℃／秒以下 の熱サイクルにより拡散接合することを特徴とする拡散
接合方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5128378A JP2687840B2 (ja) | 1993-04-30 | 1993-04-30 | 拡散接合方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5128378A JP2687840B2 (ja) | 1993-04-30 | 1993-04-30 | 拡散接合方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06315775A true JPH06315775A (ja) | 1994-11-15 |
| JP2687840B2 JP2687840B2 (ja) | 1997-12-08 |
Family
ID=14983344
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5128378A Expired - Lifetime JP2687840B2 (ja) | 1993-04-30 | 1993-04-30 | 拡散接合方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2687840B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08311563A (ja) * | 1995-05-19 | 1996-11-26 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | マルテンサイト系ステンレス鋼管の接合方法 |
| JP2018096666A (ja) * | 2016-12-16 | 2018-06-21 | 日新製鋼株式会社 | 熱交換器の製造方法 |
-
1993
- 1993-04-30 JP JP5128378A patent/JP2687840B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08311563A (ja) * | 1995-05-19 | 1996-11-26 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | マルテンサイト系ステンレス鋼管の接合方法 |
| JP2018096666A (ja) * | 2016-12-16 | 2018-06-21 | 日新製鋼株式会社 | 熱交換器の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2687840B2 (ja) | 1997-12-08 |
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