JPH06309964A - 超電導複合ビレット - Google Patents
超電導複合ビレットInfo
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- JPH06309964A JPH06309964A JP5117919A JP11791993A JPH06309964A JP H06309964 A JPH06309964 A JP H06309964A JP 5117919 A JP5117919 A JP 5117919A JP 11791993 A JP11791993 A JP 11791993A JP H06309964 A JPH06309964 A JP H06309964A
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
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- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 銅又は銅合金ビレット中に複合された超電導
素材を形状良好なフィラメントに加工し得る超電導複合
ビレットを提供する。 【構成】 銅又は銅合金からなる断面円形のビレットに
縦孔を複数個穿ち、この縦孔に超電導素材を充填した超
電導複合ビレットにおいて、縦孔がビレットの中心部に
１個、ビレットの中心を同心とするｎ個の同心円の各々
の同心円上に複数個、等間隔に穿たれており、且つビレ
ットのいかなる中心線も、それが横切る縦孔の長さが
1.2ｐ（ｎ＋１）〔但しｐは縦孔の内径〕以下とする。 【効果】 超電導素材の径方向の配列密度が小さいの
で、のちの延伸加工において、超電導フィラメントが異
常変形したり、断線したりすることがない。
素材を形状良好なフィラメントに加工し得る超電導複合
ビレットを提供する。 【構成】 銅又は銅合金からなる断面円形のビレットに
縦孔を複数個穿ち、この縦孔に超電導素材を充填した超
電導複合ビレットにおいて、縦孔がビレットの中心部に
１個、ビレットの中心を同心とするｎ個の同心円の各々
の同心円上に複数個、等間隔に穿たれており、且つビレ
ットのいかなる中心線も、それが横切る縦孔の長さが
1.2ｐ（ｎ＋１）〔但しｐは縦孔の内径〕以下とする。 【効果】 超電導素材の径方向の配列密度が小さいの
で、のちの延伸加工において、超電導フィラメントが異
常変形したり、断線したりすることがない。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、銅又は銅合金ビレット
中に複合した超電導素材を形状良好なフィラメントに加
工し得る超電導複合ビレットに関する。
中に複合した超電導素材を形状良好なフィラメントに加
工し得る超電導複合ビレットに関する。
【０００２】
【従来の技術】超電導線は、銅等の熱伝導性に優れた金
属材料にＮｂ−ＴｉやＮｂ3 Ｓｎ等の超電導体フィラメ
ントを多数本複合して用いられている。このような超電
導線の製造は、例えば図７に示したように、断面円形の
ブロンズ製ビレット２に複数の縦孔３をその中心点を結
ぶ線が六角形状になるように穿ち、この縦孔３にＮｂ等
の超電導素材４を充填して超電導複合ビレット１とな
し、この超電導複合ビレット１に熱間押出、引抜加工、
伸線加工等の延伸加工を施して、図８イに示したような
断面六角形の超電導線材となし、この超電導六角線材５
の多数本を、図９に示したように銅管６とＴａ管７の二
重管内に稠密に充填して二次複合ビレット８となし、こ
れを再び延伸加工する工程を所望回繰り返して超電導線
材となし、最後に所定温度に加熱して前記Ｎｂをブロン
ズ中のＳｎと反応させてＮｂ3 Ｓｎとすることにより製
造がなされていた。
属材料にＮｂ−ＴｉやＮｂ3 Ｓｎ等の超電導体フィラメ
ントを多数本複合して用いられている。このような超電
導線の製造は、例えば図７に示したように、断面円形の
ブロンズ製ビレット２に複数の縦孔３をその中心点を結
ぶ線が六角形状になるように穿ち、この縦孔３にＮｂ等
の超電導素材４を充填して超電導複合ビレット１とな
し、この超電導複合ビレット１に熱間押出、引抜加工、
伸線加工等の延伸加工を施して、図８イに示したような
断面六角形の超電導線材となし、この超電導六角線材５
の多数本を、図９に示したように銅管６とＴａ管７の二
重管内に稠密に充填して二次複合ビレット８となし、こ
れを再び延伸加工する工程を所望回繰り返して超電導線
材となし、最後に所定温度に加熱して前記Ｎｂをブロン
ズ中のＳｎと反応させてＮｂ3 Ｓｎとすることにより製
造がなされていた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところで、前述の超電
導複合ビレット１を超電導六角線材５に延伸加工するの
は、二次複合ビレット８内に超電導素材４を高密度に充
填する為である。又前述の超電導複合ビレット１に縦孔
３をその中心点を結ぶ線が六角形状になるように穿つの
は、前記縦孔３に超電導素材４を充填した超電導複合ビ
レット１を断面六角形に延伸加工する際に超電導素材４
の中心点を結んで形成される六角形状ａと超電導六角線
材５の外周の六角形状ｂとが図８イのように頂点と頂点
とを一致させて各々の超電導素材４が均一に加工される
ようにする為である。
導複合ビレット１を超電導六角線材５に延伸加工するの
は、二次複合ビレット８内に超電導素材４を高密度に充
填する為である。又前述の超電導複合ビレット１に縦孔
３をその中心点を結ぶ線が六角形状になるように穿つの
は、前記縦孔３に超電導素材４を充填した超電導複合ビ
レット１を断面六角形に延伸加工する際に超電導素材４
の中心点を結んで形成される六角形状ａと超電導六角線
材５の外周の六角形状ｂとが図８イのように頂点と頂点
とを一致させて各々の超電導素材４が均一に加工される
ようにする為である。
【０００４】しかしながら、実際には、図８ロに示した
ように、延伸加工中に加工材が軸回転して六角形状ａと
六角形状ｂとの関係が、六角形状ａの角部の超電導素材
４が六角形状ｂの辺に位置するようなことが頻繁に起
き、このような位置関係では六角形状ａの角部にある超
電導素材は断面が楕円状に変形してしまい、これを超電
導線材にまで加工すると、超電導フィラメントが断線し
て高い超電導特性が得られないという問題があった。
ように、延伸加工中に加工材が軸回転して六角形状ａと
六角形状ｂとの関係が、六角形状ａの角部の超電導素材
４が六角形状ｂの辺に位置するようなことが頻繁に起
き、このような位置関係では六角形状ａの角部にある超
電導素材は断面が楕円状に変形してしまい、これを超電
導線材にまで加工すると、超電導フィラメントが断線し
て高い超電導特性が得られないという問題があった。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明はこのような状況
に鑑み鋭意研究を行った結果、前述の超電導素材が異常
変形するのは、超電導素材が特定の径方向に集中して配
列されている為、つまり図７で説明すると超電導複合ビ
レット１の中心を通る直線上に５本の超電導素材４が配
列されている為であり、この超電導素材の異常変形は超
電導素材４の径方向の配列密度を均一化することにより
改善されることを知見し、更に研究を重ねて本発明を完
成するに至ったものである。
に鑑み鋭意研究を行った結果、前述の超電導素材が異常
変形するのは、超電導素材が特定の径方向に集中して配
列されている為、つまり図７で説明すると超電導複合ビ
レット１の中心を通る直線上に５本の超電導素材４が配
列されている為であり、この超電導素材の異常変形は超
電導素材４の径方向の配列密度を均一化することにより
改善されることを知見し、更に研究を重ねて本発明を完
成するに至ったものである。
【０００６】即ち、本発明は、銅又は銅合金からなる断
面円形のビレットに縦孔を複数個穿ち、この縦孔に超電
導素材を充填した超電導複合ビレットにおいて、縦孔が
ビレットの中心部に１個、ビレットの中心を同心とする
ｎ個の同心円の各々の同心円上に複数個、等間隔に穿た
れており、且つビレットの中心を通るいかなる中心線
も、それが横切る縦孔の長さが 1.2ｐ（ｎ＋１）〔但し
ｐは縦孔の内径〕以下であることを特徴とする超電導複
合ビレットである。
面円形のビレットに縦孔を複数個穿ち、この縦孔に超電
導素材を充填した超電導複合ビレットにおいて、縦孔が
ビレットの中心部に１個、ビレットの中心を同心とする
ｎ個の同心円の各々の同心円上に複数個、等間隔に穿た
れており、且つビレットの中心を通るいかなる中心線
も、それが横切る縦孔の長さが 1.2ｐ（ｎ＋１）〔但し
ｐは縦孔の内径〕以下であることを特徴とする超電導複
合ビレットである。
【０００７】本発明において、ＮｂＴｉ超電導線を製造
する時は、通常銅ビレットが用いられる。用途によって
はＣｕ−Ｎｉ系合金が用いられる。前記ビレットの縦孔
にはＮｂＴｉ超電導棒材が充填される。Ｎｂ3 Ｓｎ，Ｖ
3 Ｇａ，Ｎｂ3 Ａｌ等の化合物超電導線を製造する時は
Ｃｕ−Ｓｎ系合金、Ｃｕ−Ｇａ系合金，Ｃｕ−Ａｌ系合
金等のビレットが用いられる。前記ビレットの縦孔には
Ｎｂ金属又はＶ金属等の棒材が充填される。
する時は、通常銅ビレットが用いられる。用途によって
はＣｕ−Ｎｉ系合金が用いられる。前記ビレットの縦孔
にはＮｂＴｉ超電導棒材が充填される。Ｎｂ3 Ｓｎ，Ｖ
3 Ｇａ，Ｎｂ3 Ａｌ等の化合物超電導線を製造する時は
Ｃｕ−Ｓｎ系合金、Ｃｕ−Ｇａ系合金，Ｃｕ−Ａｌ系合
金等のビレットが用いられる。前記ビレットの縦孔には
Ｎｂ金属又はＶ金属等の棒材が充填される。
【０００８】本発明において、ビレットの中心を同心と
するｎ個の同心円の各々の同心円上に縦孔を複数個、等
間隔に穿つのは、超電導素材を断面上に均一に分布させ
る為である。又ビレットの中心を通るいかなる中心線
も、それが横切る縦孔の長さが1.2ｐ（ｎ＋１）〔但し
ｐは縦孔の内径〕以下になるように限定した理由は、特
定の中心線上に 1.2ｐ（ｎ＋１）を超えて超電導素材が
配列されると、その中心線上の超電導素材は超電導複合
ビレットが六角線材に加工される間に異常変形を起こす
為である。つまり図７に示した従来の超電導複合ビレッ
トでは、横切る縦孔の長さが 1.2ｐ（ｎ＋１）＝ 3.6ｐ
を超える、５ｐになる中心線が３本存在するが、本発明
では、いかなる中心線も、それが横切る縦孔長さを 3.6
ｐ以下に限定するものである。
するｎ個の同心円の各々の同心円上に縦孔を複数個、等
間隔に穿つのは、超電導素材を断面上に均一に分布させ
る為である。又ビレットの中心を通るいかなる中心線
も、それが横切る縦孔の長さが1.2ｐ（ｎ＋１）〔但し
ｐは縦孔の内径〕以下になるように限定した理由は、特
定の中心線上に 1.2ｐ（ｎ＋１）を超えて超電導素材が
配列されると、その中心線上の超電導素材は超電導複合
ビレットが六角線材に加工される間に異常変形を起こす
為である。つまり図７に示した従来の超電導複合ビレッ
トでは、横切る縦孔の長さが 1.2ｐ（ｎ＋１）＝ 3.6ｐ
を超える、５ｐになる中心線が３本存在するが、本発明
では、いかなる中心線も、それが横切る縦孔長さを 3.6
ｐ以下に限定するものである。
【０００９】以下に本発明の複合ビレットを図を参照し
て具体的に説明する。図１〜図３は、本発明の複合ビレ
ットの態様を示すそれぞれ横断面図である。図１に示し
た複合ビレット１はブロンズ製ビレット２の軸方向に断
面円形の縦孔３が１９個穿たれ、各々の縦孔３に超電導
素材４が１本づつ充填されている。前記ビレット２の縦
孔３は、ブロンズ製ビレット２の中心部に１個、前記ビ
レット２の中心を同心とする２本の同心円の内側の同心
円上に等間隔に６個、外側の同心円上にやはり等間隔に
１２個穿たれている。そして前記１９個の縦孔３は前記
ビレット２のいかなる中心線も、それが横切る縦孔の長
さが 1.2ｐ（２＋１）〔但しｐは縦孔の内径〕を超えな
いようにずらして配置されている。
て具体的に説明する。図１〜図３は、本発明の複合ビレ
ットの態様を示すそれぞれ横断面図である。図１に示し
た複合ビレット１はブロンズ製ビレット２の軸方向に断
面円形の縦孔３が１９個穿たれ、各々の縦孔３に超電導
素材４が１本づつ充填されている。前記ビレット２の縦
孔３は、ブロンズ製ビレット２の中心部に１個、前記ビ
レット２の中心を同心とする２本の同心円の内側の同心
円上に等間隔に６個、外側の同心円上にやはり等間隔に
１２個穿たれている。そして前記１９個の縦孔３は前記
ビレット２のいかなる中心線も、それが横切る縦孔の長
さが 1.2ｐ（２＋１）〔但しｐは縦孔の内径〕を超えな
いようにずらして配置されている。
【００１０】図２に示した複合ビレット１はブロンズ製
ビレット２の軸方向に縦孔３が２２個穿たれ、各々の縦
孔３に超電導素材４が１本づつ充填されたものである。
前記ビレット２の縦孔３は、前記ビレット２の中心部に
１個、前記ビレット２の中心を同心とする２本の同心円
の内側の同心円上に等間隔に７個、外側の同心円上にや
はり等間隔に１４個穿たれている。そして前記２２個の
縦孔３は前記ビレット２の中心を通るいかなる中心線
も、それが横切る縦孔の長さが 1.2ｐ（２＋１）〔但し
ｐは縦孔の内径〕を超えないようにずらして配置されて
いる。
ビレット２の軸方向に縦孔３が２２個穿たれ、各々の縦
孔３に超電導素材４が１本づつ充填されたものである。
前記ビレット２の縦孔３は、前記ビレット２の中心部に
１個、前記ビレット２の中心を同心とする２本の同心円
の内側の同心円上に等間隔に７個、外側の同心円上にや
はり等間隔に１４個穿たれている。そして前記２２個の
縦孔３は前記ビレット２の中心を通るいかなる中心線
も、それが横切る縦孔の長さが 1.2ｐ（２＋１）〔但し
ｐは縦孔の内径〕を超えないようにずらして配置されて
いる。
【００１１】図３に示した複合ビレット１はブロンズ製
ビレット２の軸方向に縦孔３が３７本穿たれ、各々の縦
孔３に超電導素材４が１本づつ充填されたものである。
前記ビレット２の縦孔３は、前記ビレット２の中心部に
１個、前記ビレット２の中心を同心とする３本の同心円
の内側の同心円上に等間隔に６個、中間の同心円上に等
間隔に１２個、外側の同心円上に等間隔に１８個穿たれ
ている。そして前記３７個の縦孔３は、前記ビレット２
のいかなる中心線も、それが横切る縦孔の長さが 1.2ｐ
（３＋１）〔但しｐは縦孔の内径〕を超えないようにず
らして配置されている。尚、本発明の超電導複合ビレッ
ト１は超電導素材４の間隔が広く取られた配置になって
おり、従って強冷却を必要とする交流用の超電導線の製
造に用いて特に有用である。
ビレット２の軸方向に縦孔３が３７本穿たれ、各々の縦
孔３に超電導素材４が１本づつ充填されたものである。
前記ビレット２の縦孔３は、前記ビレット２の中心部に
１個、前記ビレット２の中心を同心とする３本の同心円
の内側の同心円上に等間隔に６個、中間の同心円上に等
間隔に１２個、外側の同心円上に等間隔に１８個穿たれ
ている。そして前記３７個の縦孔３は、前記ビレット２
のいかなる中心線も、それが横切る縦孔の長さが 1.2ｐ
（３＋１）〔但しｐは縦孔の内径〕を超えないようにず
らして配置されている。尚、本発明の超電導複合ビレッ
ト１は超電導素材４の間隔が広く取られた配置になって
おり、従って強冷却を必要とする交流用の超電導線の製
造に用いて特に有用である。
【００１２】
【作用】本発明の超電導ビレットは、縦孔がビレットの
中心部に１個、ビレットの中心を同心とするｎ個の同心
円の各々の同心円上に複数個穿たれており、且つビレッ
トのいかなる中心線も、それが横切る縦孔の長さが 1.2
ｐ（ｎ＋１）〔但しｐは縦孔の内径〕以下なので、超電
導複合ビレットの変形能が径方向に対して均一化され
て、のちの延伸加工において、内部の超電導素材は均一
に変形し、従って超電導フィラメントが異常変形したり
断線したりすることがない。
中心部に１個、ビレットの中心を同心とするｎ個の同心
円の各々の同心円上に複数個穿たれており、且つビレッ
トのいかなる中心線も、それが横切る縦孔の長さが 1.2
ｐ（ｎ＋１）〔但しｐは縦孔の内径〕以下なので、超電
導複合ビレットの変形能が径方向に対して均一化され
て、のちの延伸加工において、内部の超電導素材は均一
に変形し、従って超電導フィラメントが異常変形したり
断線したりすることがない。
【００１３】
【実施例】以下に本発明を実施例により詳細に説明す
る。 実施例１ 外径 200mmφのブロンズ製ビレットに23.5mmφの縦孔を
１９個、図１に示したパターンにて穿ち、この１９個の
縦孔にＮｂ棒の超電導素材４を充填して超電導複合ビレ
ット１となし、この超電導複合ビレット１を延伸加工し
て対辺距離 3.2mmの六角線材に加工した。尚、内側同心
円の直径は、282(＝23.5×12)mm φ, 外側同心円の直径
は、564(＝23.5×24) mmφとした。この六角線材内の超
電導素材は、図４に示したように断面がほぼ円形に加工
された。
る。 実施例１ 外径 200mmφのブロンズ製ビレットに23.5mmφの縦孔を
１９個、図１に示したパターンにて穿ち、この１９個の
縦孔にＮｂ棒の超電導素材４を充填して超電導複合ビレ
ット１となし、この超電導複合ビレット１を延伸加工し
て対辺距離 3.2mmの六角線材に加工した。尚、内側同心
円の直径は、282(＝23.5×12)mm φ, 外側同心円の直径
は、564(＝23.5×24) mmφとした。この六角線材内の超
電導素材は、図４に示したように断面がほぼ円形に加工
された。
【００１４】比較例１ 外径 200mmφのブロンズ製ビレットに23.5mmφの縦孔を
19個、図５に示したパターンにて穿ち、各々の縦孔３に
Ｎｂの超電導素材４を充填して超電導複合ビレット１と
なし、この超電導複合ビレット１に熱間押出しと引抜加
工を施して対辺距離 3.2mmの六角線材に加工した。前記
ブロンズ製ビレット２には縦孔３が前記ビレット２の中
心部に１個、ビレット２の中心を同心とする２本の同心
円の内側の同心円上に等間隔に６個、外側の同心円上に
等間隔に12個穿たれている。そして前記ビレット２の中
心線の中には、それが横切る縦孔の長さが５ｐのものが
３本ある。尚、同心円の直径は実施例１と同じにした。
この超電導複合ビレット１を延伸加工した超電導六角線
材は、図６に示したように断面が楕円状に変形した超電
導素材４が散在した。
19個、図５に示したパターンにて穿ち、各々の縦孔３に
Ｎｂの超電導素材４を充填して超電導複合ビレット１と
なし、この超電導複合ビレット１に熱間押出しと引抜加
工を施して対辺距離 3.2mmの六角線材に加工した。前記
ブロンズ製ビレット２には縦孔３が前記ビレット２の中
心部に１個、ビレット２の中心を同心とする２本の同心
円の内側の同心円上に等間隔に６個、外側の同心円上に
等間隔に12個穿たれている。そして前記ビレット２の中
心線の中には、それが横切る縦孔の長さが５ｐのものが
３本ある。尚、同心円の直径は実施例１と同じにした。
この超電導複合ビレット１を延伸加工した超電導六角線
材は、図６に示したように断面が楕円状に変形した超電
導素材４が散在した。
【００１５】比較例２ 外径 200mmφのブロンズ製ビレットに23.5mmφの縦孔を
１９個、図７に示した従来のパターンにて穿ち、各々の
縦孔にＮｂの超電導素材４を充填して超電導複合ビレッ
ト１となし、この超電導複合ビレット１に熱間押出しと
引抜加工を施して対辺距離 3.2mmの六角線材に加工し
た。この超電導複合ビレット１を延伸加工した超電導六
角線材は、図８ロに示したような断面が楕円状に変形し
た超電導素材４が散在した。
１９個、図７に示した従来のパターンにて穿ち、各々の
縦孔にＮｂの超電導素材４を充填して超電導複合ビレッ
ト１となし、この超電導複合ビレット１に熱間押出しと
引抜加工を施して対辺距離 3.2mmの六角線材に加工し
た。この超電導複合ビレット１を延伸加工した超電導六
角線材は、図８ロに示したような断面が楕円状に変形し
た超電導素材４が散在した。
【００１６】このようにして得られた各々の超電導六角
線材を肉厚37.5mmの銅管を被せた外径 124mm，内径 120
mmのＴａ管内に多数本充填して二次複合ビレットとなし
た。この二次複合ビレットを再度延伸加工して 0.9mmφ
の超電導線材となし、次いでこの超電導線材に所定の加
熱処理を施してＮｂ金属棒の超電導素材をＮｂ3 Ｓｎ超
電導体に反応させてＮｂ3 Ｓｎ超電導線を製造した。得
られた各々のＮｂ3 Ｓｎ超電導線について、臨界電流密
度（Ｊｃ）及び有効フィラメント径を調査した。結果を
表１に示した。
線材を肉厚37.5mmの銅管を被せた外径 124mm，内径 120
mmのＴａ管内に多数本充填して二次複合ビレットとなし
た。この二次複合ビレットを再度延伸加工して 0.9mmφ
の超電導線材となし、次いでこの超電導線材に所定の加
熱処理を施してＮｂ金属棒の超電導素材をＮｂ3 Ｓｎ超
電導体に反応させてＮｂ3 Ｓｎ超電導線を製造した。得
られた各々のＮｂ3 Ｓｎ超電導線について、臨界電流密
度（Ｊｃ）及び有効フィラメント径を調査した。結果を
表１に示した。
【００１７】
【表１】 超電導複合ビレットの中心線が横切る超電導素材（縦
孔）の最大長さ。 超電導六角線材内の超電導素材の断面形状。 有効フィラメント径の測定方法。
孔）の最大長さ。 超電導六角線材内の超電導素材の断面形状。 有効フィラメント径の測定方法。
【００１８】表１より明らかなように本発明例品（No
１）は臨界電流密度（Ｊｃ）が高く、又有効フィラメン
ト径が小さかった。これは超電導複合ビレット内の超電
導素材の径方向の配列密度が３ｐと低く、従って超電導
素材が均一に加工されたことによる。これに対し比較例
品（No２，３）は、前記径方向の配列密度が５ｐと 3.6
ｐを超えたものがあった為に超電導素材が延伸加工中に
異常変形し、その結果Ｊｃが低下し又有効フィラメント
径が大きくなった。
１）は臨界電流密度（Ｊｃ）が高く、又有効フィラメン
ト径が小さかった。これは超電導複合ビレット内の超電
導素材の径方向の配列密度が３ｐと低く、従って超電導
素材が均一に加工されたことによる。これに対し比較例
品（No２，３）は、前記径方向の配列密度が５ｐと 3.6
ｐを超えたものがあった為に超電導素材が延伸加工中に
異常変形し、その結果Ｊｃが低下し又有効フィラメント
径が大きくなった。
【００１９】実施例２ 実施例１において、同心円の径を２通りに変えた他は実
施例１と同じ方法により超電導六角線材を成形した。得
られた超電導六角線材中の超電導素材の断面形状を観察
した。結果を表２に示した。
施例１と同じ方法により超電導六角線材を成形した。得
られた超電導六角線材中の超電導素材の断面形状を観察
した。結果を表２に示した。
【００２０】
【表２】 超電導複合ビレットの中心線が縦孔を横切る最大長
さ。 超電導六角線材内の超電導素材の断面形状。
さ。 超電導六角線材内の超電導素材の断面形状。
【００２１】表２より明らかなように、本発明例品（No
４）は超電導素材の径方向の配列密度が 3.6ｐ以下で小
さかった為、超電導素材の断面形状が円形の良好なもの
となった。これに対し比較例品（No５）は超電導素材の
径方向の配列密度が 3.6ｐを超えた為、超電導素材の断
面形状が楕円形となった。
４）は超電導素材の径方向の配列密度が 3.6ｐ以下で小
さかった為、超電導素材の断面形状が円形の良好なもの
となった。これに対し比較例品（No５）は超電導素材の
径方向の配列密度が 3.6ｐを超えた為、超電導素材の断
面形状が楕円形となった。
【００２２】以上、図１に示した縦孔配置パターンの超
電導複合ビレットを用いてＮｂ3 Ｓｎ超電導線を製造す
る場合について説明したが、本発明の超電導複合ビレッ
トは図２や図３に示したような他の縦孔配置パターンの
超電導複合ビレットを用いた場合においても、又ＮｂＴ
ｉ超電導線を製造する場合においても同様の効果が得ら
れる。
電導複合ビレットを用いてＮｂ3 Ｓｎ超電導線を製造す
る場合について説明したが、本発明の超電導複合ビレッ
トは図２や図３に示したような他の縦孔配置パターンの
超電導複合ビレットを用いた場合においても、又ＮｂＴ
ｉ超電導線を製造する場合においても同様の効果が得ら
れる。
【００２３】
【効果】以上述べたように、本発明の超電導複合ビレッ
トによれば、超電導フィラメントを形状良好に加工する
ことができ、従って超電導特性が向上し、工業上顕著な
効果を奏する。
トによれば、超電導フィラメントを形状良好に加工する
ことができ、従って超電導特性が向上し、工業上顕著な
効果を奏する。
【図１】本発明の超電導複合ビレットの第１の実施例を
示す横断面図である。
示す横断面図である。
【図２】本発明の超電導複合ビレットの第２の実施例を
示す横断面図である。
示す横断面図である。
【図３】本発明の超電導複合ビレットの第３の実施例を
示す横断面図である。
示す横断面図である。
【図４】図１に示した超電導複合ビレットを延伸加工し
て得られた超電導六角線材の横断面図である。
て得られた超電導六角線材の横断面図である。
【図５】従来の超電導複合ビレットの横断面図である。
【図６】図５に示した超電導複合ビレットを延伸加工し
て得られた超電導六角線材の横断面図である。
て得られた超電導六角線材の横断面図である。
【図７】従来の超電導複合ビレットの横断面図である。
【図８】図７に示した超電導複合ビレットを延伸加工し
て得られた超電導六角線材の横断面図である。
て得られた超電導六角線材の横断面図である。
【図９】超電導六角線材を銅管内に充填した二次複合ビ
レットの説明図である。
レットの説明図である。
１ 超電導複合ビレット ２ ブロンズ製ビレット ３ 縦孔 ４ 超電導素材 ５ 超電導六角線材 ６ 銅管 ７ Ｔａ管 ８ 二次複合ビレット ａ，ｂ 六角形状
Claims (1)
- 【請求項１】 銅又は銅合金からなる断面円形のビレッ
トに縦孔を複数個穿ち、この縦孔に超電導素材を充填し
た超電導複合ビレットにおいて、縦孔がビレットの中心
部に１個、ビレットの中心を同心とするｎ個の同心円の
各々の同心円上に複数個、等間隔に穿たれており、且つ
ビレットの中心を通るいかなる中心線も、それが横切る
縦孔の長さが 1.2ｐ（ｎ＋１）〔但しｐは縦孔の内径〕
以下であることを特徴とする超電導複合ビレット。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11791993A JP3445307B2 (ja) | 1993-04-21 | 1993-04-21 | 超電導複合ビレット |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11791993A JP3445307B2 (ja) | 1993-04-21 | 1993-04-21 | 超電導複合ビレット |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06309964A true JPH06309964A (ja) | 1994-11-04 |
| JP3445307B2 JP3445307B2 (ja) | 2003-09-08 |
Family
ID=14723429
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11791993A Expired - Lifetime JP3445307B2 (ja) | 1993-04-21 | 1993-04-21 | 超電導複合ビレット |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3445307B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100407150B1 (ko) * | 2001-11-01 | 2003-11-28 | 엘지전선 주식회사 | 케이블용 인쇄롤러 |
| CN102610323A (zh) * | 2011-01-20 | 2012-07-25 | 日立电线株式会社 | 超导多芯坯料的结构和超导多芯导线的制造方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2022062544A (ja) | 2020-10-08 | 2022-04-20 | 古河電気工業株式会社 | ＮｂＴｉ超電導多芯線 |
-
1993
- 1993-04-21 JP JP11791993A patent/JP3445307B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
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|---|---|---|---|---|
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| CN102610323A (zh) * | 2011-01-20 | 2012-07-25 | 日立电线株式会社 | 超导多芯坯料的结构和超导多芯导线的制造方法 |
| US20120190555A1 (en) * | 2011-01-20 | 2012-07-26 | Hitachi Cable, Ltd. | Construction of superconducting multi-core billet and method for manufacturing superconducting multi-core wires |
| JP2012151025A (ja) * | 2011-01-20 | 2012-08-09 | Hitachi Cable Ltd | 超電導多芯ビレットの構造及び超電導多芯線材の製造方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3445307B2 (ja) | 2003-09-08 |
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