JPH06306737A - ジェットルームにおける緯入れ制御装置 - Google Patents
ジェットルームにおける緯入れ制御装置Info
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- JPH06306737A JPH06306737A JP9164393A JP9164393A JPH06306737A JP H06306737 A JPH06306737 A JP H06306737A JP 9164393 A JP9164393 A JP 9164393A JP 9164393 A JP9164393 A JP 9164393A JP H06306737 A JPH06306737 A JP H06306737A
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- D—TEXTILES; PAPER
- D03—WEAVING
- D03D—WOVEN FABRICS; METHODS OF WEAVING; LOOMS
- D03D47/00—Looms in which bulk supply of weft does not pass through shed, e.g. shuttleless looms, gripper shuttle looms, dummy shuttle looms
- D03D47/28—Looms in which bulk supply of weft does not pass through shed, e.g. shuttleless looms, gripper shuttle looms, dummy shuttle looms wherein the weft itself is projected into the shed
- D03D47/30—Looms in which bulk supply of weft does not pass through shed, e.g. shuttleless looms, gripper shuttle looms, dummy shuttle looms wherein the weft itself is projected into the shed by gas jet
- D03D47/3026—Air supply systems
- D03D47/306—Construction or details of parts, e.g. valves, ducts
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- Textile Engineering (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 弱糸、強撚糸の緯入れも可能な緯入れ制御装
置を提供する。 【構成】 緯入れ用メインノズル１は供給管路５を介し
て圧力エア供給タンク２に接続されており、メインバル
ブ４の出力ポートには調圧弁６が取り付けられている。
メインバルブ４の出力ポートとボディ７の入口７ａとが
接続している。ボディ７の周面には出口７ｂが突設され
ており、出口７ｂには管継手８が取り付けられている。
緯入れ用メインノズル１は供給管路９を介して管継手８
に接続されている。ボディ７内には円板状の弁体１０及
びばね受け１１がスライド可能に収容されており、弁体
１０とばね受け１１との間には調節ばね１２が介在され
ている。弁体１０の中心部にはオリフィス１０ａが設け
られている。
置を提供する。 【構成】 緯入れ用メインノズル１は供給管路５を介し
て圧力エア供給タンク２に接続されており、メインバル
ブ４の出力ポートには調圧弁６が取り付けられている。
メインバルブ４の出力ポートとボディ７の入口７ａとが
接続している。ボディ７の周面には出口７ｂが突設され
ており、出口７ｂには管継手８が取り付けられている。
緯入れ用メインノズル１は供給管路９を介して管継手８
に接続されている。ボディ７内には円板状の弁体１０及
びばね受け１１がスライド可能に収容されており、弁体
１０とばね受け１１との間には調節ばね１２が介在され
ている。弁体１０の中心部にはオリフィス１０ａが設け
られている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、緯入れ用メインノズル
の噴射作用によって緯糸を射出緯入れするジェットルー
ムにおける緯入れ制御装置に関するものである。
の噴射作用によって緯糸を射出緯入れするジェットルー
ムにおける緯入れ制御装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ジェットルームでは緯入れ用メインノズ
ルの噴射圧立ち上がり特性が緯糸の緯入れ状態に影響を
与える。噴射圧立ち上がり時間が短ければ緯糸の高速緯
入れが可能となり、しかもエア消費量も少なくて済む。
しかしながら、短い立ち上がり時間の噴射圧で弱糸を緯
入れしようとすると、緯糸先端切れが生じ易い。又、フ
ィラント糸のような強撚糸を短い立ち上がり時間の噴射
圧で緯入れしようとすると、緯糸先端部の撚り戻りが生
じ、経糸に引っ掛かり易くなる。
ルの噴射圧立ち上がり特性が緯糸の緯入れ状態に影響を
与える。噴射圧立ち上がり時間が短ければ緯糸の高速緯
入れが可能となり、しかもエア消費量も少なくて済む。
しかしながら、短い立ち上がり時間の噴射圧で弱糸を緯
入れしようとすると、緯糸先端切れが生じ易い。又、フ
ィラント糸のような強撚糸を短い立ち上がり時間の噴射
圧で緯入れしようとすると、緯糸先端部の撚り戻りが生
じ、経糸に引っ掛かり易くなる。
【０００３】特開昭５６−１５４４２号公報の従来装置
では、減圧弁を用いた減圧供給系と、圧力エア供給タン
クの圧力をそのまま供給する高圧供給系を並設した構成
となっている。緯入れ用メインノズルの噴射開始初期に
は減圧供給系が用いられ、その後は高圧供給系が用いら
れる。この切り換えによって噴射開始初期には低圧噴
射、それ以後は高圧噴射という階段曲線的な圧力変更が
行われる。このような圧力変更によって噴射開始初期の
圧力が低圧となる。
では、減圧弁を用いた減圧供給系と、圧力エア供給タン
クの圧力をそのまま供給する高圧供給系を並設した構成
となっている。緯入れ用メインノズルの噴射開始初期に
は減圧供給系が用いられ、その後は高圧供給系が用いら
れる。この切り換えによって噴射開始初期には低圧噴
射、それ以後は高圧噴射という階段曲線的な圧力変更が
行われる。このような圧力変更によって噴射開始初期の
圧力が低圧となる。
【０００４】実開昭５９−１９３８８２号公報の従来装
置では、緯入れ用メインノズルに対する圧力エアの供給
及び停止を行なうバルブと緯入れ用メインノズルとを接
続する供給管路に排気管路を接続し、排気管路上に絞り
弁を介在している。このような排気構成により緯入れ用
メインノズルの噴射立ち上がり時間が長くなる。立ち上
がり時間は絞り弁の絞り程度によって調整できる。
置では、緯入れ用メインノズルに対する圧力エアの供給
及び停止を行なうバルブと緯入れ用メインノズルとを接
続する供給管路に排気管路を接続し、排気管路上に絞り
弁を介在している。このような排気構成により緯入れ用
メインノズルの噴射立ち上がり時間が長くなる。立ち上
がり時間は絞り弁の絞り程度によって調整できる。
【０００５】特開昭６１−２２５３４８号公報の従来装
置では、緯入れ用メインノズルに対する圧力エアの供給
及び停止を行なうバルブと圧力エア供給タンクとの間に
絞り弁を介在している。この絞り弁の絞り程度によって
緯入れ用メインノズルの噴射圧立ち上がり時間を調整す
ることができる。
置では、緯入れ用メインノズルに対する圧力エアの供給
及び停止を行なうバルブと圧力エア供給タンクとの間に
絞り弁を介在している。この絞り弁の絞り程度によって
緯入れ用メインノズルの噴射圧立ち上がり時間を調整す
ることができる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特開昭
５６−１５４４２号公報の従来装置では、立ち上がり時
の圧力変化が階段的になっており、噴射圧立ち上がりは
急激である。このような急激な噴射圧立ち上がりでは弱
糸、強撚糸の良好な緯入れを行えない。又、２系統の配
管構成では配管スペースが大きくなり、しかも緯入れ用
メインノズルに対する圧力エアの供給及び停止を行なう
バルブが２つ必要となって不経済である。
５６−１５４４２号公報の従来装置では、立ち上がり時
の圧力変化が階段的になっており、噴射圧立ち上がりは
急激である。このような急激な噴射圧立ち上がりでは弱
糸、強撚糸の良好な緯入れを行えない。又、２系統の配
管構成では配管スペースが大きくなり、しかも緯入れ用
メインノズルに対する圧力エアの供給及び停止を行なう
バルブが２つ必要となって不経済である。
【０００７】実開昭５９−１９３８８２号公報の従来装
置では、常時圧力エアが排気管路から漏洩することにな
り、圧力エアの浪費が多すぎる。特開昭６１−２２５３
４８号公報の従来装置では、絞り弁を絞るほど緯入れ用
メインノズルの噴射圧のピーク値が低くなってゆき、緯
糸の飛走速度が低下する。緯糸の飛走速度も織機回転速
度に合うように設定しなければならないが、絞り弁の絞
り調整のみによって緯糸飛走速度及び噴射圧立ち上がり
特性の両方を共に満たすことは困難である。
置では、常時圧力エアが排気管路から漏洩することにな
り、圧力エアの浪費が多すぎる。特開昭６１−２２５３
４８号公報の従来装置では、絞り弁を絞るほど緯入れ用
メインノズルの噴射圧のピーク値が低くなってゆき、緯
糸の飛走速度が低下する。緯糸の飛走速度も織機回転速
度に合うように設定しなければならないが、絞り弁の絞
り調整のみによって緯糸飛走速度及び噴射圧立ち上がり
特性の両方を共に満たすことは困難である。
【０００８】本発明は、圧力エアの浪費及びピーク噴射
圧の低下をもたらすことなく弱糸、強撚糸の緯入れも可
能にし、しかも配管スペース、経済性に関しても優れた
緯入れ制御装置を提供することを目的とする。
圧の低下をもたらすことなく弱糸、強撚糸の緯入れも可
能にし、しかも配管スペース、経済性に関しても優れた
緯入れ制御装置を提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】そのために本発明では、
圧力エアの供給圧が所定圧に達しない場合には所定の通
過断面積をとり、圧力エアの供給圧が前記所定圧以上に
なった場合には前記所定の通過断面積よりも大きい第２
の通過断面積をとる調圧手段を構成し、緯入れ用メイン
ノズルに対する圧力エアの供給及び停止を行なうメイン
バルブと緯入れ用メインノズルとを接続する供給経路上
に前記調圧手段を介在した。
圧力エアの供給圧が所定圧に達しない場合には所定の通
過断面積をとり、圧力エアの供給圧が前記所定圧以上に
なった場合には前記所定の通過断面積よりも大きい第２
の通過断面積をとる調圧手段を構成し、緯入れ用メイン
ノズルに対する圧力エアの供給及び停止を行なうメイン
バルブと緯入れ用メインノズルとを接続する供給経路上
に前記調圧手段を介在した。
【００１０】
【作用】メインバルブから送り出された圧力エアの供給
圧が所定圧に達しない場合には、調圧手段は所定の通過
断面積をとり、噴射圧力はこの所定の通過断面積に応じ
た立ち上がり波形となる。メインバルブから送り出され
た圧力エアの供給圧が所定圧に達すると、調圧手段は前
記所定の通過断面積より大きい通過断面積をとり、噴射
圧力は後者の通過断面積に応じた立ち上がり波形とな
る。後者の通過断面積は所定の通過断面積よりも大きい
ため、噴射圧の立ち上がり傾斜は後半の方が前半よりも
大きくなる。
圧が所定圧に達しない場合には、調圧手段は所定の通過
断面積をとり、噴射圧力はこの所定の通過断面積に応じ
た立ち上がり波形となる。メインバルブから送り出され
た圧力エアの供給圧が所定圧に達すると、調圧手段は前
記所定の通過断面積より大きい通過断面積をとり、噴射
圧力は後者の通過断面積に応じた立ち上がり波形とな
る。後者の通過断面積は所定の通過断面積よりも大きい
ため、噴射圧の立ち上がり傾斜は後半の方が前半よりも
大きくなる。
【００１１】
【実施例】以下、本発明を具体化した一実施例を図１〜
図３に基づいて説明する。１は緯入れ用メインノズルで
あり、緯糸Ｙは緯入れ用メインノズル１の噴射によって
経糸開口内へ射出緯入れされる。２は圧力エア供給タン
クである。圧力エア供給タンク２の圧力は減圧弁３によ
って調圧される。圧力エア供給タンク２は供給管路５を
介して電磁式のメインバルブ４の入力ポートに接続され
ている。
図３に基づいて説明する。１は緯入れ用メインノズルで
あり、緯糸Ｙは緯入れ用メインノズル１の噴射によって
経糸開口内へ射出緯入れされる。２は圧力エア供給タン
クである。圧力エア供給タンク２の圧力は減圧弁３によ
って調圧される。圧力エア供給タンク２は供給管路５を
介して電磁式のメインバルブ４の入力ポートに接続され
ている。
【００１２】メインバルブ４の出力ポートには調圧弁６
が取り付けられている。調圧弁６の筒状のボディ７の一
端部がメインバルブ４の出力ポートに螺合されており、
メインバルブ４の出力ポートとボディ７の入口７ａとが
接続している。ボディ７の周面には出口７ｂが突設され
ており、出口７ｂには管継手８が取り付けられている。
緯入れ用メインノズル１は供給管路９を介して管継手８
に接続されている。
が取り付けられている。調圧弁６の筒状のボディ７の一
端部がメインバルブ４の出力ポートに螺合されており、
メインバルブ４の出力ポートとボディ７の入口７ａとが
接続している。ボディ７の周面には出口７ｂが突設され
ており、出口７ｂには管継手８が取り付けられている。
緯入れ用メインノズル１は供給管路９を介して管継手８
に接続されている。
【００１３】ボディ７内には円板状の弁体１０及びばね
受け１１がスライド可能に収容されており、弁体１０と
ばね受け１１との間には調節ばね１２が介在されてい
る。ボディ７の端壁には調節ねじ１３が螺合貫通されて
おり、ばね受け１１が調節ばね１２のばね力によって調
節ねじ１３の先端に当接している。
受け１１がスライド可能に収容されており、弁体１０と
ばね受け１１との間には調節ばね１２が介在されてい
る。ボディ７の端壁には調節ねじ１３が螺合貫通されて
おり、ばね受け１１が調節ばね１２のばね力によって調
節ねじ１３の先端に当接している。
【００１４】弁体１０の中心部にはオリフィス１０ａが
設けられている。オリフィス１０ａの通過断面積は入口
７ａ及び出口７ｂの通過断面積よりも小さくしてある。
又、弁体１０の厚みは出口７ｂの径よりも小さくしてあ
る。
設けられている。オリフィス１０ａの通過断面積は入口
７ａ及び出口７ｂの通過断面積よりも小さくしてある。
又、弁体１０の厚みは出口７ｂの径よりも小さくしてあ
る。
【００１５】図１は緯入れ待機状態を示し、メインバル
ブ４は消磁状態にある。緯入れ時期になると、メインバ
ルブ４が励磁され、図２に示すようにメインバルブ４が
開状態になる。メインバルブ４の開によって圧力エア供
給タンク２の圧力エアがボディ７内へ供給開始される。
ボディ７の入口７ａへ供給された圧力エアは弁体１０上
のオリフィス１０ａを通ってボディ７の出口７ｂ側へ流
れてゆく。オリフィス１０ａは圧力エアの流れを絞って
おり、弁体１０の上流側と下流側とでは圧力差を生じ
る。弁体１０の上流側の圧力は、弁体１０を介して下流
側の圧力と調節ばね１２のばね力との和に対抗する。調
圧弁６に流入する圧力エア流は圧力エアの供給開始初期
では少なく、弁体１０の上流側の圧力は低いが、圧力エ
アの供給に伴って弁体１０の上流側の圧力が増大してゆ
く。この圧力増大により弁体１０が図１の位置から図２
の位置へ移行してゆく。
ブ４は消磁状態にある。緯入れ時期になると、メインバ
ルブ４が励磁され、図２に示すようにメインバルブ４が
開状態になる。メインバルブ４の開によって圧力エア供
給タンク２の圧力エアがボディ７内へ供給開始される。
ボディ７の入口７ａへ供給された圧力エアは弁体１０上
のオリフィス１０ａを通ってボディ７の出口７ｂ側へ流
れてゆく。オリフィス１０ａは圧力エアの流れを絞って
おり、弁体１０の上流側と下流側とでは圧力差を生じ
る。弁体１０の上流側の圧力は、弁体１０を介して下流
側の圧力と調節ばね１２のばね力との和に対抗する。調
圧弁６に流入する圧力エア流は圧力エアの供給開始初期
では少なく、弁体１０の上流側の圧力は低いが、圧力エ
アの供給に伴って弁体１０の上流側の圧力が増大してゆ
く。この圧力増大により弁体１０が図１の位置から図２
の位置へ移行してゆく。
【００１６】図２の状態では弁体１０の周面が出口７ｂ
の径内に入り込み、弁体１０より上流側の圧力エアはオ
リフィス１０ａを経由して出口７ｂへ流出する流れと直
接出口７ｂへ流出する流れとの２手に分かれる。即ち、
この状態では調圧弁６における通過断面積はオリフィス
１０ａにおける通過断面積よりも多くなり、圧力増大割
合はオリフィス１０ａ通過のみの状態に比して大きくな
る。
の径内に入り込み、弁体１０より上流側の圧力エアはオ
リフィス１０ａを経由して出口７ｂへ流出する流れと直
接出口７ｂへ流出する流れとの２手に分かれる。即ち、
この状態では調圧弁６における通過断面積はオリフィス
１０ａにおける通過断面積よりも多くなり、圧力増大割
合はオリフィス１０ａ通過のみの状態に比して大きくな
る。
【００１７】図３（ｂ）の曲線Ｍはメインバルブ４の励
磁信号を示し、曲線Ｃ1 は励磁信号Ｍを与えた場合の緯
入れ用メインノズル１の噴射圧波形を表す。噴射圧波形
Ｃ1は、立ち上がり部Ｃ11，Ｃ12と、ピーク部Ｃ13と、
立ち下がり部Ｃ14とからなる。ピーク部Ｃ13の圧力Ｐは
減圧弁３によって調圧された圧力エア供給タンク２の供
給圧力である。立ち上がり部Ｃ11は、調圧弁６における
通過断面積がオリフィス１０ａの通過断面積に等しい場
合の圧力上昇を表す。立ち上がり部Ｃ12は、調圧弁６に
おける通過断面積がオリフィス１０ａの通過断面積を越
えた場合の圧力上昇を表す。
磁信号を示し、曲線Ｃ1 は励磁信号Ｍを与えた場合の緯
入れ用メインノズル１の噴射圧波形を表す。噴射圧波形
Ｃ1は、立ち上がり部Ｃ11，Ｃ12と、ピーク部Ｃ13と、
立ち下がり部Ｃ14とからなる。ピーク部Ｃ13の圧力Ｐは
減圧弁３によって調圧された圧力エア供給タンク２の供
給圧力である。立ち上がり部Ｃ11は、調圧弁６における
通過断面積がオリフィス１０ａの通過断面積に等しい場
合の圧力上昇を表す。立ち上がり部Ｃ12は、調圧弁６に
おける通過断面積がオリフィス１０ａの通過断面積を越
えた場合の圧力上昇を表す。
【００１８】立ち上がり部Ｃ12の傾きは立ち上がり部Ｃ
11の傾きよりも大きくなり、両立ち上がり部Ｃ11，Ｃ12
の接続部θの位置は調節ばね１２のばね力の強さに左右
される。即ち、圧力エアの入口７ａにおける供給圧が調
節ばね１２のばね力に対応する所定圧に達しない場合に
はオリフィス１０ａの通過断面積という所定の通過断面
積をとる。圧力エアの入口７ａにおける供給圧が前記所
定圧以上になった場合にはオリフィス１０ａの通過断面
積よりも大きい通過断面積をとる。
11の傾きよりも大きくなり、両立ち上がり部Ｃ11，Ｃ12
の接続部θの位置は調節ばね１２のばね力の強さに左右
される。即ち、圧力エアの入口７ａにおける供給圧が調
節ばね１２のばね力に対応する所定圧に達しない場合に
はオリフィス１０ａの通過断面積という所定の通過断面
積をとる。圧力エアの入口７ａにおける供給圧が前記所
定圧以上になった場合にはオリフィス１０ａの通過断面
積よりも大きい通過断面積をとる。
【００１９】図３（ｃ）の噴射圧波形Ｃ2 は図３（ｂ）
の状態よりもばね力を強くした場合に得られ、図３
（ｄ）の噴射圧波形Ｃ3 は図３（ｂ）の状態よりもばね
力を弱くした場合に得られる。即ち、立ち上がり部
Ｃ21，Ｃ22の接続部θは図３（ｂ）の場合よりも右側に
移り、立ち上がり部Ｃ31，Ｃ32の接続部θは図３（ｂ）
の場合よりも左側に移る。従って、両立ち上がり部
Ｃ11，Ｃ12の波形は調節ばね１２のばね力の調整によっ
て変更でき、このばね力調整は調節ねじ１３の螺合位置
調整によって簡単に行える。
の状態よりもばね力を強くした場合に得られ、図３
（ｄ）の噴射圧波形Ｃ3 は図３（ｂ）の状態よりもばね
力を弱くした場合に得られる。即ち、立ち上がり部
Ｃ21，Ｃ22の接続部θは図３（ｂ）の場合よりも右側に
移り、立ち上がり部Ｃ31，Ｃ32の接続部θは図３（ｂ）
の場合よりも左側に移る。従って、両立ち上がり部
Ｃ11，Ｃ12の波形は調節ばね１２のばね力の調整によっ
て変更でき、このばね力調整は調節ねじ１３の螺合位置
調整によって簡単に行える。
【００２０】図３（ａ）のグラフは調圧弁６がない場合
にメインバルブ４を励磁したときの噴射圧波形Ｃ0 を示
す。噴射圧波形Ｃ0 のピーク部Ｃ02の圧力は供給圧力Ｐ
となり、立ち下がり部Ｃ03の傾きは噴射圧波形Ｃ1 の立
ち下がり部Ｃ14と殆ど同じである。しかし、噴射圧波形
Ｃ0 の立ち上がり部Ｃ01は噴射圧波形Ｃ1 の立ち上がり
部Ｃ11，Ｃ12に比して急である。
にメインバルブ４を励磁したときの噴射圧波形Ｃ0 を示
す。噴射圧波形Ｃ0 のピーク部Ｃ02の圧力は供給圧力Ｐ
となり、立ち下がり部Ｃ03の傾きは噴射圧波形Ｃ1 の立
ち下がり部Ｃ14と殆ど同じである。しかし、噴射圧波形
Ｃ0 の立ち上がり部Ｃ01は噴射圧波形Ｃ1 の立ち上がり
部Ｃ11，Ｃ12に比して急である。
【００２１】本実施例では調節ねじ１３によって調節ば
ね１２のばね力を適度に調整すれば、図３（ｂ）あるい
は図３（ｃ）のグラフで示すように緯入れ用メインノズ
ル１の噴射圧立ち上がり波形が緩くなる。従って、弱
糸、強撚糸を緯入れする場合には図３（ｂ）に示す噴射
圧波形Ｃ2 あるいは図３（ｃ）に示すような噴射圧波形
Ｃ3 を設定することによって良好な緯入れが達成され
る。
ね１２のばね力を適度に調整すれば、図３（ｂ）あるい
は図３（ｃ）のグラフで示すように緯入れ用メインノズ
ル１の噴射圧立ち上がり波形が緩くなる。従って、弱
糸、強撚糸を緯入れする場合には図３（ｂ）に示す噴射
圧波形Ｃ2 あるいは図３（ｃ）に示すような噴射圧波形
Ｃ3 を設定することによって良好な緯入れが達成され
る。
【００２２】この実施例ではエア排気がないために圧力
エアの浪費はなく、しかも圧力エアの供給系統は１系統
であり、配管スペース、コストに関しても問題はない。
又、図３（ｂ），（ｃ），（ｄ）のグラフから明らかな
ように調節ばね１２のばね力を変更してもピーク圧が変
動することもない。
エアの浪費はなく、しかも圧力エアの供給系統は１系統
であり、配管スペース、コストに関しても問題はない。
又、図３（ｂ），（ｃ），（ｄ）のグラフから明らかな
ように調節ばね１２のばね力を変更してもピーク圧が変
動することもない。
【００２３】本発明は勿論前記実施例にのみ限定される
ものではなく、例えば図４に示す実施例も可能である。
この実施例では、メインバルブ４と緯入れ用メインノズ
ル１との間の供給経路上に流量調節弁１４及び逆止弁１
５が並列介在されている。逆止弁１５はばね１５ａによ
り閉塞方向へ付勢されている。圧力エアの供給開始初期
では圧力エアは流量調整弁１４側のみを通り、供給圧力
が所定圧以上になると圧力エアが流量調整弁１４及び逆
止弁１５の両方を通る。即ち、流量調整弁１４及び逆止
弁１５は、圧力エアの供給圧が所定圧に達しない場合に
は流量調整弁１４の通過断面積をとり、圧力エアの供給
圧が前記所定圧以上になった場合には流量調整弁１４の
通過断面積と逆止弁１５の通過断面積との和をとる調圧
手段を構成する。
ものではなく、例えば図４に示す実施例も可能である。
この実施例では、メインバルブ４と緯入れ用メインノズ
ル１との間の供給経路上に流量調節弁１４及び逆止弁１
５が並列介在されている。逆止弁１５はばね１５ａによ
り閉塞方向へ付勢されている。圧力エアの供給開始初期
では圧力エアは流量調整弁１４側のみを通り、供給圧力
が所定圧以上になると圧力エアが流量調整弁１４及び逆
止弁１５の両方を通る。即ち、流量調整弁１４及び逆止
弁１５は、圧力エアの供給圧が所定圧に達しない場合に
は流量調整弁１４の通過断面積をとり、圧力エアの供給
圧が前記所定圧以上になった場合には流量調整弁１４の
通過断面積と逆止弁１５の通過断面積との和をとる調圧
手段を構成する。
【００２４】図５（ａ），（ｂ），（ｃ）の曲線Ｃ4 ，
Ｃ5 ，Ｃ6 は流量調整弁１４及び逆止弁１５を用いた場
合の噴射圧波形を表す。図５（ｂ）の噴射圧波形Ｃ5 は
図５（ａ）の場合よりも流量調整弁１４の絞りを緩めた
場合に得られ、図５（ｃ）の噴射圧波形Ｃ6 は図５
（ａ）の場合よりも流量調整弁１４の絞りを強めた場合
に得られる。噴射圧波形Ｃ4 ，Ｃ5 ，Ｃ6 の立ち上がり
部Ｃ41，Ｃ51，Ｃ61の傾きは殆ど同じであるが、流量調
整弁１４の絞りを緩めれば噴射圧波形Ｃ5 の立ち上がり
部Ｃ52の傾きは噴射圧波形Ｃ4 の立ち上がり部Ｃ42の傾
きよりも緩くなる。流量調整弁１４の絞りを強めれば噴
射圧波形Ｃ6 の立ち上がり部Ｃ62の傾きは噴射圧波形Ｃ
4 の立ち上がり部Ｃ42の傾きよりも急になる。この実施
例においても前記実施例と同様の効果が得られる。
Ｃ5 ，Ｃ6 は流量調整弁１４及び逆止弁１５を用いた場
合の噴射圧波形を表す。図５（ｂ）の噴射圧波形Ｃ5 は
図５（ａ）の場合よりも流量調整弁１４の絞りを緩めた
場合に得られ、図５（ｃ）の噴射圧波形Ｃ6 は図５
（ａ）の場合よりも流量調整弁１４の絞りを強めた場合
に得られる。噴射圧波形Ｃ4 ，Ｃ5 ，Ｃ6 の立ち上がり
部Ｃ41，Ｃ51，Ｃ61の傾きは殆ど同じであるが、流量調
整弁１４の絞りを緩めれば噴射圧波形Ｃ5 の立ち上がり
部Ｃ52の傾きは噴射圧波形Ｃ4 の立ち上がり部Ｃ42の傾
きよりも緩くなる。流量調整弁１４の絞りを強めれば噴
射圧波形Ｃ6 の立ち上がり部Ｃ62の傾きは噴射圧波形Ｃ
4 の立ち上がり部Ｃ42の傾きよりも急になる。この実施
例においても前記実施例と同様の効果が得られる。
【００２５】なお、図６に示すように逆止弁１５には調
圧手段１５ｂを設けてもよい。この調圧手段１５ｂは図
１の調整ばね１２、ばね受け１１及び張設ねじ１３から
なる調圧手段と同じ構成である。調圧手段１５ｂの採用
により図１の実施例と同様の噴射立ち上がり調整ができ
る。
圧手段１５ｂを設けてもよい。この調圧手段１５ｂは図
１の調整ばね１２、ばね受け１１及び張設ねじ１３から
なる調圧手段と同じ構成である。調圧手段１５ｂの採用
により図１の実施例と同様の噴射立ち上がり調整ができ
る。
【００２６】
【発明の効果】以上詳述したように本発明は、圧力エア
の供給圧が所定圧に達しない場合には第１の通過断面積
をとり、圧力エアの供給圧が前記所定圧以上になった場
合には前記第１の通過断面積よりも大きい第２の通過断
面積をとる調圧手段をメインバルブと緯入れ用メインノ
ズルとの間に介在したので、圧力エアの浪費及びピーク
噴射圧の低下をもたらすことなく弱糸、強撚糸の緯入れ
も可能にし、しかも配管スペース、経済性に関しても優
れた効果を奏する。
の供給圧が所定圧に達しない場合には第１の通過断面積
をとり、圧力エアの供給圧が前記所定圧以上になった場
合には前記第１の通過断面積よりも大きい第２の通過断
面積をとる調圧手段をメインバルブと緯入れ用メインノ
ズルとの間に介在したので、圧力エアの浪費及びピーク
噴射圧の低下をもたらすことなく弱糸、強撚糸の緯入れ
も可能にし、しかも配管スペース、経済性に関しても優
れた効果を奏する。
【図１】本発明の一実施例を示す圧力エア供給回路図で
ある。
ある。
【図２】メインバルブを励磁した状態を示す圧力エア供
給回路図である。
給回路図である。
【図３】（ａ）は調圧弁のない場合の噴射圧波形を示す
グラフである。（ｂ）は調圧弁のある場合の噴射圧波形
を示すグラフである。（ｃ），（ｄ）は調節ばねのばね
力を変更した状態を示すグラフである。
グラフである。（ｂ）は調圧弁のある場合の噴射圧波形
を示すグラフである。（ｃ），（ｄ）は調節ばねのばね
力を変更した状態を示すグラフである。
【図４】別例の圧力エア供給回路図である。
【図５】（ａ），（ｂ），（ｃ）はいずれも噴射圧波形
を示すグラフである。
を示すグラフである。
【図６】別例の圧力エア供給回路図である。
１ ・・・緯入れ用メインノズル、４…メインバルブ、６…
調圧弁、１４…別例の調圧手段を構成する流量調整弁、
１５…別例の調圧手段を構成する逆止弁。
調圧弁、１４…別例の調圧手段を構成する流量調整弁、
１５…別例の調圧手段を構成する逆止弁。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 水野 聡 愛知県岡崎市若松町字大廻23−２
Claims (1)
- 【請求項１】緯入れ用メインノズルの噴射作用によって
緯糸を射出緯入れするジェットルームにおいて、 圧力エアの供給圧が所定圧に達しない場合には所定の通
過断面積をとり、圧力エアの供給圧が前記所定圧以上に
なった場合には前記所定の通過断面積よりも大きい通過
断面積をとる調圧手段を構成し、緯入れ用メインノズル
に対する圧力エアの供給及び停止を行なうメインバルブ
と緯入れ用メインノズルとを接続する供給経路上に前記
調圧手段を介在したジェットルームにおける緯入れ制御
装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9164393A JPH06306737A (ja) | 1993-04-19 | 1993-04-19 | ジェットルームにおける緯入れ制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9164393A JPH06306737A (ja) | 1993-04-19 | 1993-04-19 | ジェットルームにおける緯入れ制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06306737A true JPH06306737A (ja) | 1994-11-01 |
Family
ID=14032213
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9164393A Pending JPH06306737A (ja) | 1993-04-19 | 1993-04-19 | ジェットルームにおける緯入れ制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06306737A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100433883B1 (ko) * | 2000-10-30 | 2004-06-04 | 가부시키가이샤 도요다 지도숏키 | 스로틀밸브 및 이 스로틀밸브를 구비하는 제트룸에있어서의 씨실삽입장치 |
| EP1536048A1 (en) * | 2002-08-29 | 2005-06-01 | Tsudakoma Kogyo Kabushiki Kaisha | Picking device of weaving machine |
-
1993
- 1993-04-19 JP JP9164393A patent/JPH06306737A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100433883B1 (ko) * | 2000-10-30 | 2004-06-04 | 가부시키가이샤 도요다 지도숏키 | 스로틀밸브 및 이 스로틀밸브를 구비하는 제트룸에있어서의 씨실삽입장치 |
| EP1536048A1 (en) * | 2002-08-29 | 2005-06-01 | Tsudakoma Kogyo Kabushiki Kaisha | Picking device of weaving machine |
| EP1536048A4 (en) * | 2002-08-29 | 2008-04-30 | Tsudakoma Ind Co Ltd | IMPACT DEVICE OF A WEAVING MACHINE |
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