JPH06292942A - 偏晶合金の生産方法および生産装置 - Google Patents
偏晶合金の生産方法および生産装置Info
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- JPH06292942A JPH06292942A JP3033539A JP3353991A JPH06292942A JP H06292942 A JPH06292942 A JP H06292942A JP 3033539 A JP3033539 A JP 3033539A JP 3353991 A JP3353991 A JP 3353991A JP H06292942 A JPH06292942 A JP H06292942A
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- Japan
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- molten material
- matrix
- cast
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
- Revetment (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Lubricants (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Crystals, And After-Treatments Of Crystals (AREA)
- Electroplating And Plating Baths Therefor (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【構成】液相状態では比較的広い溶解度ギャップを有
し、固化後はマトリックス内に貯えられてこのマトリッ
クス自体よりも高密度であると共に小滴形状である少数
の相を備えた偏晶合金を生産する場合に、偏析温度より
も高い温度に加熱された溶融材が高鋳造速度および高冷
却温度の下で連続鋳造される。そして上記少数の相の充
分に良好な分散を得るために、上記溶融材は垂直方向に
送られながら鋳造される。 【効果】上記少数の相はマトリックス内で小滴形状であ
ると共に、充分一様に分散されることになる。
し、固化後はマトリックス内に貯えられてこのマトリッ
クス自体よりも高密度であると共に小滴形状である少数
の相を備えた偏晶合金を生産する場合に、偏析温度より
も高い温度に加熱された溶融材が高鋳造速度および高冷
却温度の下で連続鋳造される。そして上記少数の相の充
分に良好な分散を得るために、上記溶融材は垂直方向に
送られながら鋳造される。 【効果】上記少数の相はマトリックス内で小滴形状であ
ると共に、充分一様に分散されることになる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、偏析温度よりも高い
温度に加熱した溶融材を高鋳造速度および高冷却速度の
下で連続鋳造することにより、液相状態では比較的広い
溶解度ギャップを有し、固化後はマトリックス内に貯え
られてこのマトリックス自体よりも密度が大であると共
に小滴形状である少数の相を備えた偏晶合金を生産する
方法に関する。
温度に加熱した溶融材を高鋳造速度および高冷却速度の
下で連続鋳造することにより、液相状態では比較的広い
溶解度ギャップを有し、固化後はマトリックス内に貯え
られてこのマトリックス自体よりも密度が大であると共
に小滴形状である少数の相を備えた偏晶合金を生産する
方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】偏析される液相間の高い密度差と、高い
偏析温度差とを有する偏晶合金の溶融材が偏析温度を超
える温度で加熱されると、溶解度ギャップ領域内の温度
で、比較的重くしかも小滴形状をした少数の相の沈降
と、その凝固とが重力によってひき起こされる。
偏析温度差とを有する偏晶合金の溶融材が偏析温度を超
える温度で加熱されると、溶解度ギャップ領域内の温度
で、比較的重くしかも小滴形状をした少数の相の沈降
と、その凝固とが重力によってひき起こされる。
【０００３】ところで上記沈降の速度は、ストークスの
法則によって小滴の径の２乗に比例する。したがって小
滴間の径差が小滴間の衝突と合体の頻度を増大させ、そ
の結果付加的に上記沈降が促進される。ところで原則的
にこれまでは、実際に上記小滴の沈降を重力条件下で妨
げることはできなかった。
法則によって小滴の径の２乗に比例する。したがって小
滴間の径差が小滴間の衝突と合体の頻度を増大させ、そ
の結果付加的に上記沈降が促進される。ところで原則的
にこれまでは、実際に上記小滴の沈降を重力条件下で妨
げることはできなかった。
【０００４】かくしてマトリックス内における十分に一
様な小滴の分散は、この分散される相の濃度が相対的に
低いか、および／又は極めて急速に冷却されるかによっ
てのみ得られる。この目的のためにツェット・ルス・メ
ット（Ｚ．Ｒｕｓｓ．Ｍｅｔ．）の１９７９（１）の第
８８〜９３頁（英文）には、３３％までの鉛又は１０％
までのビスマスを含むアルミニウム合金を固相線（ｄｉ
ｅ Ｓｏｌｉｄｕｓ−Ｉｓｏｔｈｅｒｍｅ）を超える２
００〜２５０℃および、偏析線（ｄｉｅ Ｅｎｔｍｉｓ
ｃｈｕｎｇｓ−Ｉｓｏｔｈｅｒｍｅ）を超える１５０〜
２００℃で加熱すること、および遠心力の作用下で霧化
された溶融材の小滴を水中に０．１秒以内でスプレーす
ることが提案されている。なおここで０．１秒以内は、
１０3 〜１０4 ｋ／ｓの冷却速度に相応する。また小滴
内で少数の相は、適切に分散されることになる。
様な小滴の分散は、この分散される相の濃度が相対的に
低いか、および／又は極めて急速に冷却されるかによっ
てのみ得られる。この目的のためにツェット・ルス・メ
ット（Ｚ．Ｒｕｓｓ．Ｍｅｔ．）の１９７９（１）の第
８８〜９３頁（英文）には、３３％までの鉛又は１０％
までのビスマスを含むアルミニウム合金を固相線（ｄｉ
ｅ Ｓｏｌｉｄｕｓ−Ｉｓｏｔｈｅｒｍｅ）を超える２
００〜２５０℃および、偏析線（ｄｉｅ Ｅｎｔｍｉｓ
ｃｈｕｎｇｓ−Ｉｓｏｔｈｅｒｍｅ）を超える１５０〜
２００℃で加熱すること、および遠心力の作用下で霧化
された溶融材の小滴を水中に０．１秒以内でスプレーす
ることが提案されている。なおここで０．１秒以内は、
１０3 〜１０4 ｋ／ｓの冷却速度に相応する。また小滴
内で少数の相は、適切に分散されることになる。
【０００５】ＧＢ−Ａ−２ １８２ ８７６には、２成
分合金例えば、アルミニウム−鉛合金、銅−鉛合金ある
いは銅−インジウム合金から成る帯状体の鋳造方法が記
載されている。この場合には、溶融状態に完全に溶融さ
れた合金が１０5 〜１０6 ｋ／ｓの冷却速度で鋳造され
る。なおこの方法によれば、微細な鉛粒子又はインジウ
ム粒子の一様な分散がアルミニウムマトリックス又は銅
マトリックス内に得られる。またこの方法では、厚さが
１．０ｍｍ以下の単に非常に薄いだけの鋳造帯状体が得
られるが、これは機械その他の加工、例えば鋼上への被
覆のごとき加工に向いていない。
分合金例えば、アルミニウム−鉛合金、銅−鉛合金ある
いは銅−インジウム合金から成る帯状体の鋳造方法が記
載されている。この場合には、溶融状態に完全に溶融さ
れた合金が１０5 〜１０6 ｋ／ｓの冷却速度で鋳造され
る。なおこの方法によれば、微細な鉛粒子又はインジウ
ム粒子の一様な分散がアルミニウムマトリックス又は銅
マトリックス内に得られる。またこの方法では、厚さが
１．０ｍｍ以下の単に非常に薄いだけの鋳造帯状体が得
られるが、これは機械その他の加工、例えば鋼上への被
覆のごとき加工に向いていない。
【０００６】ＵＳ−Ａ−４ １９８ ２３２は、偏晶合
金の生産について報告している。これによれば、組織の
液相−固相中間層を破壊し、所定の温度勾配および低い
固化速度の下で整然と固化されるセル組織を作るため
に、遷移金属として特に鉄を含みかつビスマスおよび鉛
を含むアルミニウム合金又は亜鉛合金の溶融材が提案さ
れる。そしてこの方法によれば、少数の相の球状粒子が
マトリックス内で一様に分散されるとのことである。し
かしこの方法は、実用的な意義を持っていない。
金の生産について報告している。これによれば、組織の
液相−固相中間層を破壊し、所定の温度勾配および低い
固化速度の下で整然と固化されるセル組織を作るため
に、遷移金属として特に鉄を含みかつビスマスおよび鉛
を含むアルミニウム合金又は亜鉛合金の溶融材が提案さ
れる。そしてこの方法によれば、少数の相の球状粒子が
マトリックス内で一様に分散されるとのことである。し
かしこの方法は、実用的な意義を持っていない。
【０００７】次にＷＯ−Ａ−８７／０４３７７による鋳
造法の場合には、４重量％の鉛、若し必要ならさらに成
分の総計で１０％までを含む鉛を含有するアルミニウム
合金の溶融材が、回転式の帯状体鋳造機に設けた鋼帯の
水冷表面に、１〜５ｍｍの層厚で注がれる。そして９０
０℃を超える温度の上記溶融材が０．１秒以内に約６５
０℃の固化温度にまで冷却される。
造法の場合には、４重量％の鉛、若し必要ならさらに成
分の総計で１０％までを含む鉛を含有するアルミニウム
合金の溶融材が、回転式の帯状体鋳造機に設けた鋼帯の
水冷表面に、１〜５ｍｍの層厚で注がれる。そして９０
０℃を超える温度の上記溶融材が０．１秒以内に約６５
０℃の固化温度にまで冷却される。
【０００８】この方法では５０μｍ径の鉛粒子が、アル
ミニウムマトリックス内で一様に分布されるとのことで
ある。しかし設備技術上の困難、特に鋳造帯状体冷却設
備の技術上の困難から、この方法は実際的には採用され
ていない。なお帯状体の厚さが１ｍｍを超える場合に
は、少数の相の沈降および固化を充分に回避することが
できる。
ミニウムマトリックス内で一様に分布されるとのことで
ある。しかし設備技術上の困難、特に鋳造帯状体冷却設
備の技術上の困難から、この方法は実際的には採用され
ていない。なお帯状体の厚さが１ｍｍを超える場合に
は、少数の相の沈降および固化を充分に回避することが
できる。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】ところで上述の諸方法
では、合金から成る溶融材の偏析および固化の際の入り
組んだ手続が充分な程度に抑制されないために、これま
では実際的な意義を持っていなかった。そこでこの発明
の課題は、マトリックス内に分散される少数の相の小滴
ができるだけ小さな球形であり、しかも上記マトリック
ス内で充分に一様分布されるように、前記ひも状体の鋳
造方法を構成することにある。
では、合金から成る溶融材の偏析および固化の際の入り
組んだ手続が充分な程度に抑制されないために、これま
では実際的な意義を持っていなかった。そこでこの発明
の課題は、マトリックス内に分散される少数の相の小滴
ができるだけ小さな球形であり、しかも上記マトリック
ス内で充分に一様分布されるように、前記ひも状体の鋳
造方法を構成することにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】この課題の解決は以下の
ようにして行われる。すなわち上記溶融材は、厚さ５〜
２０ｍｍの帯状又は直径５〜２０ｍｍの棒状のひも状体
に鋳造される。その際上記ひも状体の排出方向は、より
重い少数の相の重力による沈降方向と一致する。また充
分に高い冷却速度および固化速度の場合には、極めて急
な温度勾配が固相／液相限界の前で保持されるから、組
織内部の偏析線と固相線との間の距離、およびそれと共
に沈降の長さが短い。
ようにして行われる。すなわち上記溶融材は、厚さ５〜
２０ｍｍの帯状又は直径５〜２０ｍｍの棒状のひも状体
に鋳造される。その際上記ひも状体の排出方向は、より
重い少数の相の重力による沈降方向と一致する。また充
分に高い冷却速度および固化速度の場合には、極めて急
な温度勾配が固相／液相限界の前で保持されるから、組
織内部の偏析線と固相線との間の距離、およびそれと共
に沈降の長さが短い。
【００１１】少数の相の小滴が沈降するための上記温度
間の間隔および沈降の長さの大きさが偏析温度線および
偏晶反応温度線で与えられる。その際、マトリックス相
が固化して未だに液相状態にある第２の相をその時点の
分布状態で閉じ込める。
間の間隔および沈降の長さの大きさが偏析温度線および
偏晶反応温度線で与えられる。その際、マトリックス相
が固化して未だに液相状態にある第２の相をその時点の
分布状態で閉じ込める。
【００１２】上記少数の相の分散された小滴は、上記大
きな温度勾配のために、その際、ストークスの沈降を阻
むマランゴニ対流（ｄｉｅ Ｍａｒａｎｇｏｎｉ Ｋｏ
ｎｖｅｔｔｉｎ）の影響下にある。このマランゴニ対流
は上記温度勾配の方向に生じ、また上記冷却は上記ひも
状体の表面からのみ生じるから、上記マランゴニ対流
は、上記ひも状体の表面近傍の領域で部分的に内部方向
に向かうことになり、その結果、少数の相の欠乏が上記
ひも状体の表面近傍の領域に起こる。これによって表皮
の安定が有利な方法で高められ、同時に変形、鍍金ある
いは熱処理のような後続の加工が容易となる。
きな温度勾配のために、その際、ストークスの沈降を阻
むマランゴニ対流（ｄｉｅ Ｍａｒａｎｇｏｎｉ Ｋｏ
ｎｖｅｔｔｉｎ）の影響下にある。このマランゴニ対流
は上記温度勾配の方向に生じ、また上記冷却は上記ひも
状体の表面からのみ生じるから、上記マランゴニ対流
は、上記ひも状体の表面近傍の領域で部分的に内部方向
に向かうことになり、その結果、少数の相の欠乏が上記
ひも状体の表面近傍の領域に起こる。これによって表皮
の安定が有利な方法で高められ、同時に変形、鍍金ある
いは熱処理のような後続の加工が容易となる。
【００１３】この発明の方法の好ましい実施態様の範囲
では、合金は１０〜３０ｍｍ／ｓ、とり分け１５〜２５
ｍｍ／ｓの一定速度で溶融される。また特に冷却速度は
３００〜１５００ｋ／ｓ、とり分け５００〜１０００ｋ
／ｓに達する。
では、合金は１０〜３０ｍｍ／ｓ、とり分け１５〜２５
ｍｍ／ｓの一定速度で溶融される。また特に冷却速度は
３００〜１５００ｋ／ｓ、とり分け５００〜１０００ｋ
／ｓに達する。
【００１４】ところで２元の偏晶合金とは対照的に、３
元の偏晶合金の場合は沈降過程および凝固過程の妨害
が、樹枝状の初晶と共に生じる。何故ならこの場合は、
溶融材が既に比較的小さな結晶片によって海綿のごとく
多数の微小な容積に分割され、その結果これらの微小な
容積間で相間移行が妨げられるからである。
元の偏晶合金の場合は沈降過程および凝固過程の妨害
が、樹枝状の初晶と共に生じる。何故ならこの場合は、
溶融材が既に比較的小さな結晶片によって海綿のごとく
多数の微小な容積に分割され、その結果これらの微小な
容積間で相間移行が妨げられるからである。
【００１５】この発明に係る方法は、特にアルミニウム
合金から成る平軸受材の生産に適用される。なおこのア
ルミニウム合金は、１〜５０重量％、特に５〜３０重量
％の鉛、３〜５０重量％、特に５〜３０重量％のビスマ
ス、および１５〜５０重量％のインジウムなどの成分の
１つ又は複数、ならびに付加的には、０．１〜２０重量
％の珪素、０．１〜２０重量％の錫、０．１〜１０重量
％の亜鉛、０．１〜５重量％のマグネシウム、０．１〜
５重量％の銅、０．０５〜３重量％の鉄、０．０５〜３
重量％のマンガン、０．０５〜３重量％のニッケルおよ
び０．００１〜０．３重量％のチタンなどの成分の１つ
又は複数を含有する。
合金から成る平軸受材の生産に適用される。なおこのア
ルミニウム合金は、１〜５０重量％、特に５〜３０重量
％の鉛、３〜５０重量％、特に５〜３０重量％のビスマ
ス、および１５〜５０重量％のインジウムなどの成分の
１つ又は複数、ならびに付加的には、０．１〜２０重量
％の珪素、０．１〜２０重量％の錫、０．１〜１０重量
％の亜鉛、０．１〜５重量％のマグネシウム、０．１〜
５重量％の銅、０．０５〜３重量％の鉄、０．０５〜３
重量％のマンガン、０．０５〜３重量％のニッケルおよ
び０．００１〜０．３重量％のチタンなどの成分の１つ
又は複数を含有する。
【００１６】同様にこの発明に係る方法は亜鉛合金から
成る平軸受の生産に適用される。なおこの亜鉛合金は、
１〜３０重量％、特に５０〜２０重量％のビスマスおよ
び、１〜３０重量％の鉛の成分の一方又は両方、ならび
に付加的には、０．００１〜５０重量％、特に０．００
１〜０．２重量％又は６〜５０重量％のアルミニウムお
よび、０．１〜５重量％の銅の成分の一方又は両方を含
有する。
成る平軸受の生産に適用される。なおこの亜鉛合金は、
１〜３０重量％、特に５０〜２０重量％のビスマスおよ
び、１〜３０重量％の鉛の成分の一方又は両方、ならび
に付加的には、０．００１〜５０重量％、特に０．００
１〜０．２重量％又は６〜５０重量％のアルミニウムお
よび、０．１〜５重量％の銅の成分の一方又は両方を含
有する。
【００１７】この発明に係る方法は、１〜６０重量％、
特に１２〜５０重量％の鉛を含む銅合金にも適用され
る。またこの方法は、特に導電体用および電気接点用の
材料として使用される合金にも適用される。
特に１２〜５０重量％の鉛を含む銅合金にも適用され
る。またこの方法は、特に導電体用および電気接点用の
材料として使用される合金にも適用される。
【００１８】
【実施例】この発明に係る連続鋳造法を具現するため
に、溶融材容器は鋳造ノズルを介し、垂直に配された金
型に直接結合される。なお上記鋳造ノズルはセラミック
ス材から成りかつ鋳型よりも小さな断面を有する。また
上記金型は強度に冷却されると共に、短い金属冷却面に
続き、鋳造された帯状体に水が直接掛かるように設計さ
れている。
に、溶融材容器は鋳造ノズルを介し、垂直に配された金
型に直接結合される。なお上記鋳造ノズルはセラミック
ス材から成りかつ鋳型よりも小さな断面を有する。また
上記金型は強度に冷却されると共に、短い金属冷却面に
続き、鋳造された帯状体に水が直接掛かるように設計さ
れている。
【００１９】このように構成された鋳造装置は、鋳造さ
れる全帯状体内部への溶融材の一様な流入を確実にす
る。また高温の溶融材供給システムと、後続の水による
２次冷却を設けた短い金型との間の熱絶縁は、上記帯状
体に強度の冷却を与えるから、凝固面前の温度勾配は非
常に大となり、また上記帯状体の固化される表皮は鋳造
ノズルの直ぐあとで急速に成長するであろう。
れる全帯状体内部への溶融材の一様な流入を確実にす
る。また高温の溶融材供給システムと、後続の水による
２次冷却を設けた短い金型との間の熱絶縁は、上記帯状
体に強度の冷却を与えるから、凝固面前の温度勾配は非
常に大となり、また上記帯状体の固化される表皮は鋳造
ノズルの直ぐあとで急速に成長するであろう。
【００２０】第１図では５％のビスマスおよび５％の珪
素を含みかつ温度が１０００℃を超えるアルミニウム合
金溶融材が、８００ｍ／ｍｉｎの鋳造速度で鋳造され
る。
素を含みかつ温度が１０００℃を超えるアルミニウム合
金溶融材が、８００ｍ／ｍｉｎの鋳造速度で鋳造され
る。
【００２１】溶融材容器１、鋳造ノズル２および金型３
は、５００ｋ／ｓの凝固面前の温度勾配および、約７０
０ｋ／ｓの一定溶融材容積の冷却速度が得られるように
配列されている。なお上記金型３には、鋳造開始前にお
ける金型冷却のための冷却水供給路４および、帯状体７
の直接冷却用冷却溝６への冷却水供給路５が設けられて
いる。
は、５００ｋ／ｓの凝固面前の温度勾配および、約７０
０ｋ／ｓの一定溶融材容積の冷却速度が得られるように
配列されている。なお上記金型３には、鋳造開始前にお
ける金型冷却のための冷却水供給路４および、帯状体７
の直接冷却用冷却溝６への冷却水供給路５が設けられて
いる。
【００２２】図２に示すように１０ｍｍ厚鋳造帯状体の
組織は、帯状体の全長に亘って充分に一様である。さら
に図２から、マランゴニ対流によって少数の相の欠乏す
る表皮領域が明らかに認められる。
組織は、帯状体の全長に亘って充分に一様である。さら
に図２から、マランゴニ対流によって少数の相の欠乏す
る表皮領域が明らかに認められる。
【００２３】
【発明の効果】本発明は上述のような構成であるから、
少数の相は小滴形状を有すると共に、マトリックス内で
充分に一様分散されることになる。
少数の相は小滴形状を有すると共に、マトリックス内で
充分に一様分散されることになる。
【図１】連続鋳造装置の断面図。
【図２】３元偏晶アルミニウム合金から成る鋳造帯状体
の倍率１〜１０倍下における金属組織写真
の倍率１〜１０倍下における金属組織写真
１ 溶融材容器 ２ 鋳造ノズル ３ 金型 ７ ひも状体
Claims (7)
- 【請求項１】偏析温度よりも高い温度に加熱した溶融材
を高鋳造速度および高冷却速度の下で連続鋳造すること
により、液相状態では比較的広い溶解度ギャップを有
し、固化後はマトリックス内に貯えられてこのマトリッ
クス自体よりも高密度であると共に小滴形状である少数
の相を備えた偏晶合金を生産する方法において、 上記溶融材は５〜２０ｍｍ厚の帯状又は５〜２０ｍｍ径
の棒状であるひも状体に鋳造される偏晶合金の生産方
法。 - 【請求項２】上記溶融材は１０〜３０ｍｍ／ｓの、とり
分け１５〜２５ｍｍ／ｓの一定速度で鋳造される請求項
１記載の生産方法。 - 【請求項３】上記溶融材は３００〜１５００ｋ／ｓの、
とり分け５００〜１０００ｋ／ｓの冷却速度で鋳造され
る請求項１又は２記載の生産方法。 - 【請求項４】１〜５０重量％、とり分け５〜３０重量％
の鉛、３〜５０重量％、とり分け５〜３０重量％のビス
マスおよび１５〜５０重量％のインジウムなどの成分の
１つ又は複数と、付加的には０．１〜２０重量％の珪
素、０．１〜２０重量％の錫、０．１〜１０重量％の亜
鉛、０．１〜５重量％のマグネシウム、０．１〜５重量
％の銅、０．０５〜３重量％の鉄、０．０５〜３重量％
のマンガン、０．０５〜３重量％のニッケルおよび０．
００１〜０．３重量％のチタンなどの成分の１つ又は複
数とを含みかつ平軸受材を生産するために使用するアル
ミニウム合金に請求項１〜３記載の方法を使用する方
法。 - 【請求項５】１〜３０重量％、とり分け５〜２０重量％
のビスマスおよび１〜３０重量％の鉛の成分の一方又は
両方と、付加的には０．００１〜５０重量％、とり分け
０．００１〜０．２重量％又は６〜５０重量％のアルミ
ニウムおよび、０．１〜５重量％の銅の成分の一方又は
両方とを含みかつ平軸受材を生産するために使用する亜
鉛合金に請求項１〜３記載の方法を使用する方法。 - 【請求項６】１〜６０重量％、とり分け１２〜５０重量
％の鉛を含む銅合金に請求項１〜３記載の方法を使用す
る方法。 - 【請求項７】セラミックスから成りかつ鋳造するひも状
体７よりも小断面の鋳造ノズル２を介し、強度に冷却さ
れた垂直の金型３と結合される溶融材容器１を有しかつ
請求項１〜３記載の方法を具現するための連続鋳造装
置。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE4003018.0 | 1990-02-02 | ||
| DE4003018A DE4003018A1 (de) | 1990-02-02 | 1990-02-02 | Verfahren zur herstellung monotektischer legierungen |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06292942A true JPH06292942A (ja) | 1994-10-21 |
Family
ID=6399239
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3033539A Pending JPH06292942A (ja) | 1990-02-02 | 1991-02-01 | 偏晶合金の生産方法および生産装置 |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5400851A (ja) |
| EP (1) | EP0440275B1 (ja) |
| JP (1) | JPH06292942A (ja) |
| KR (1) | KR910021271A (ja) |
| AT (1) | ATE124304T1 (ja) |
| BR (1) | BR9100437A (ja) |
| CA (1) | CA2035361A1 (ja) |
| DE (2) | DE4003018A1 (ja) |
| ES (1) | ES2075321T3 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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