JP3208941B2 - 高純度アルミニウム合金の連続鋳造方法 - Google Patents
高純度アルミニウム合金の連続鋳造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高純度アルミニウム合
金の連続鋳造方法に関するものである。更に詳細には、
未凝固溶湯に特定条件で回転磁場を与えて該未凝固溶湯
を回転せしめることにより、微細で均一化された組織を
有する鋳塊の連続鋳造方法に関するものである。
金の連続鋳造方法に関するものである。更に詳細には、
未凝固溶湯に特定条件で回転磁場を与えて該未凝固溶湯
を回転せしめることにより、微細で均一化された組織を
有する鋳塊の連続鋳造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来より、高純度のアルミニウム合金の
溶湯からビレット等の鋳塊を連続的に鋳造する為に筒状
の鋳型が用いられ、溶湯を上方から該鋳型内に供給する
一方、該鋳型内で凝固せしめられた鋳塊を、順次下方よ
り取り出すようにした連続鋳造方法が採用されている。
このような方法により得られた鋳塊の鋳造組織は一般的
には粗大な柱状晶組織（羽毛状晶組織を含む）となって
いる。
溶湯からビレット等の鋳塊を連続的に鋳造する為に筒状
の鋳型が用いられ、溶湯を上方から該鋳型内に供給する
一方、該鋳型内で凝固せしめられた鋳塊を、順次下方よ
り取り出すようにした連続鋳造方法が採用されている。
このような方法により得られた鋳塊の鋳造組織は一般的
には粗大な柱状晶組織（羽毛状晶組織を含む）となって
いる。
【０００３】連続鋳造で得られた高純度アルミニウム合
金は熱処理、熱間加工、冷間加工等の工程を経て、板、
箔、成形品等に加工される。用途に応じてはその結晶組
織を所望の状態に制御することが必要となる。例えば電
解コンデンサ用箔やスパッタリング用アルミターゲット
の場合、結晶粒径が微細、均一でしかも結晶方位が特定
方向に揃っていることが要求される。この為、当業者は
微細化剤の添加や鋳塊を熱処理や特殊な加工を行う等に
より目的物を得るべく諸条件を工夫している。
金は熱処理、熱間加工、冷間加工等の工程を経て、板、
箔、成形品等に加工される。用途に応じてはその結晶組
織を所望の状態に制御することが必要となる。例えば電
解コンデンサ用箔やスパッタリング用アルミターゲット
の場合、結晶粒径が微細、均一でしかも結晶方位が特定
方向に揃っていることが要求される。この為、当業者は
微細化剤の添加や鋳塊を熱処理や特殊な加工を行う等に
より目的物を得るべく諸条件を工夫している。
【０００４】しかしながら高純度アルミニウム合金鋳塊
の鋳造組織が粗大な柱状晶組織の場合、鋳造組織を破壊
し、微細、均一な結晶粒径及び所望の結晶方位を得る為
には過度の加工、熱処理等の工夫を必要とする。また、
Ａｌ−Ｔｉ母合金、Ａｌ−Ｔｉ−Ｂ母合金添加等の微細
化剤を用いる場合には、ＴｉＢ2 等が鋳塊内に凝集して
介在物欠陥となることがある。また電解コンデンサ用箔
やスパッタリング用アルミターゲットの場合には、Ｔ
ｉ、Ｂ等の鋳造組織の微細化に有効な元素の添加は商品
特性に影響する為厳しく規制されており高純度アルミニ
ウム合金の鋳造組織の微細化には適用しがたい状況にあ
る。
の鋳造組織が粗大な柱状晶組織の場合、鋳造組織を破壊
し、微細、均一な結晶粒径及び所望の結晶方位を得る為
には過度の加工、熱処理等の工夫を必要とする。また、
Ａｌ−Ｔｉ母合金、Ａｌ−Ｔｉ−Ｂ母合金添加等の微細
化剤を用いる場合には、ＴｉＢ2 等が鋳塊内に凝集して
介在物欠陥となることがある。また電解コンデンサ用箔
やスパッタリング用アルミターゲットの場合には、Ｔ
ｉ、Ｂ等の鋳造組織の微細化に有効な元素の添加は商品
特性に影響する為厳しく規制されており高純度アルミニ
ウム合金の鋳造組織の微細化には適用しがたい状況にあ
る。
【０００５】微細化剤を使用する以外の方法として、特
開昭５６−１３６２６２号公報に未凝固溶湯を回転磁場
を与えて攪拌し、凝固界面で発達、成長しつつある樹枝
状晶を溶湯の流動によって分断し、分断したこの樹枝状
晶をサンプ内を浮遊させ結晶核とすることにより得られ
る鋳塊の結晶組織を微細化する方法が提案されている
が、高純度アルミニウム合金では固溶限の小さいＦｅ等
の遷移金属の含有量が極めて少ない為樹枝状晶の生成が
困難で、樹枝状晶の分断による微細化は適用できない。
開昭５６−１３６２６２号公報に未凝固溶湯を回転磁場
を与えて攪拌し、凝固界面で発達、成長しつつある樹枝
状晶を溶湯の流動によって分断し、分断したこの樹枝状
晶をサンプ内を浮遊させ結晶核とすることにより得られ
る鋳塊の結晶組織を微細化する方法が提案されている
が、高純度アルミニウム合金では固溶限の小さいＦｅ等
の遷移金属の含有量が極めて少ない為樹枝状晶の生成が
困難で、樹枝状晶の分断による微細化は適用できない。
【０００６】また特公昭６３−３９３３７号公報には向
心方向に電磁力を印可し、メニスカスの縁が下がるよう
にすることにより、鋳塊の一次皮層の厚さが最小となる
ようにすると、電磁力印可の結果として向心型の溶湯流
動が生じ、結晶粒径が減少することが報告されている
が、高純度アルミニウム合金の場合には、後述の理由に
より向心方向の電磁力で誘発されるような弱い溶湯流動
のみでは微細化できず、更にメニスカス及び溶湯流動の
制御が困難で工業的実用性に乏しい。
心方向に電磁力を印可し、メニスカスの縁が下がるよう
にすることにより、鋳塊の一次皮層の厚さが最小となる
ようにすると、電磁力印可の結果として向心型の溶湯流
動が生じ、結晶粒径が減少することが報告されている
が、高純度アルミニウム合金の場合には、後述の理由に
より向心方向の電磁力で誘発されるような弱い溶湯流動
のみでは微細化できず、更にメニスカス及び溶湯流動の
制御が困難で工業的実用性に乏しい。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】かかる事情に鑑み、本
発明者らは連続鋳造法に於いて、得られた鋳塊が微細な
結晶組織を有する高純度アルミニウム合金を得るべく鋭
意検討を重ねた結果、連続鋳造方法に於ける高純度アル
ミニウム合金の凝固は除去される熱流方向にセル状に進
行するので、特定鋳造条件を採用し、セル状凝固界面の
凝固ゆらぎを効率的に生じせしめる場合には、セル状晶
の微細化が可能であることを見出し本発明を完成するに
至った。
発明者らは連続鋳造法に於いて、得られた鋳塊が微細な
結晶組織を有する高純度アルミニウム合金を得るべく鋭
意検討を重ねた結果、連続鋳造方法に於ける高純度アル
ミニウム合金の凝固は除去される熱流方向にセル状に進
行するので、特定鋳造条件を採用し、セル状凝固界面の
凝固ゆらぎを効率的に生じせしめる場合には、セル状晶
の微細化が可能であることを見出し本発明を完成するに
至った。
【０００８】
【課題を解決するための手段】即ち本発明は、凝固中の
鋳塊周囲に回転磁界発生装置を設けて磁場を回転せしめ
ることにより、未凝固溶湯に回転磁場を与えて該未凝固
溶湯を回転しつつ凝固せしめるアルミニウム合金の連続
鋳造方法に於いて、回転磁界発生のための交番周波数が
５〜６０Ｈｚで、電流（Ａ）とコイル巻数（Ｔ）の積が
６０００〜２４０００ＡＴで、かつ未凝固溶湯深さ
（Ｈ）と鋳塊短片長さ（Ｄ）の比（Ｈ／Ｄ）が０．２以
上となる条件で鋳造する事を特徴とする高純度アルミニ
ウム合金の連続鋳造方法を提供するにある。
鋳塊周囲に回転磁界発生装置を設けて磁場を回転せしめ
ることにより、未凝固溶湯に回転磁場を与えて該未凝固
溶湯を回転しつつ凝固せしめるアルミニウム合金の連続
鋳造方法に於いて、回転磁界発生のための交番周波数が
５〜６０Ｈｚで、電流（Ａ）とコイル巻数（Ｔ）の積が
６０００〜２４０００ＡＴで、かつ未凝固溶湯深さ
（Ｈ）と鋳塊短片長さ（Ｄ）の比（Ｈ／Ｄ）が０．２以
上となる条件で鋳造する事を特徴とする高純度アルミニ
ウム合金の連続鋳造方法を提供するにある。
【０００９】以下、本発明を更に詳細に説明する。本発
明の連続鋳造法の一実施態様を図１に示す。図１に於い
て１はノズル、２は湯量調整用フロートである。該ノズ
ル１及び該フロート２を通して鋳型３内に高純度アルミ
ニウム合金溶湯が供給される。本発明に用いる溶融アル
ミニウム合金はＦｅ等の遷移元素合計量が１００ｐｐｍ
以下の９９．９８〜９９．９９９重量％の範囲の高純度
アルミニウムをベースにＳｉ，Ｃｕ，Ｚｎ，Ｇａ等の固
溶限の大きい元素を合計量で４０ｐｐｍ以上含む。これ
ら固溶限の大きい元素の含有量の上限は特に制限されな
いが、通常２重量％以下である。図１に於いて、鋳型３
の内部には水室が設けられ、該水室内に冷却水が供給さ
れることにより、鋳型３内に供給された溶湯は鋳型壁よ
り凝固を開始し、該鋳型下部に設けられた孔より噴き出
したスプレー水により順次凝固してゆき、所定形状の鋳
塊６が形成される。一方、該鋳塊６は下型７に支持され
つつ順次下方に移動せしめられ、連続鋳塊となる。この
ような鋳造装置に於いて、該鋳型３の下方で鋳塊６の周
囲に位置するよう回転磁界発生装置４が配置される。
明の連続鋳造法の一実施態様を図１に示す。図１に於い
て１はノズル、２は湯量調整用フロートである。該ノズ
ル１及び該フロート２を通して鋳型３内に高純度アルミ
ニウム合金溶湯が供給される。本発明に用いる溶融アル
ミニウム合金はＦｅ等の遷移元素合計量が１００ｐｐｍ
以下の９９．９８〜９９．９９９重量％の範囲の高純度
アルミニウムをベースにＳｉ，Ｃｕ，Ｚｎ，Ｇａ等の固
溶限の大きい元素を合計量で４０ｐｐｍ以上含む。これ
ら固溶限の大きい元素の含有量の上限は特に制限されな
いが、通常２重量％以下である。図１に於いて、鋳型３
の内部には水室が設けられ、該水室内に冷却水が供給さ
れることにより、鋳型３内に供給された溶湯は鋳型壁よ
り凝固を開始し、該鋳型下部に設けられた孔より噴き出
したスプレー水により順次凝固してゆき、所定形状の鋳
塊６が形成される。一方、該鋳塊６は下型７に支持され
つつ順次下方に移動せしめられ、連続鋳塊となる。この
ような鋳造装置に於いて、該鋳型３の下方で鋳塊６の周
囲に位置するよう回転磁界発生装置４が配置される。
【００１０】高純度アルミニウム合金の凝固組織の微細
化に於いては、凝固界面にゆらぎを生じせしめる、つま
り凝固界面に於ける未凝固溶湯に特定速度以上の流動を
付与することが効果的であるが未凝固溶湯のメタル流速
は、回転磁界発生コイルに印加する交流電流量、コイル
巻数及び交流周波数が大きな影響を及ぼす。本発明者等
は高純度アルミニウム合金の連続鋳造に先立ち、磁界発
生コイル種類及び交番周波数等の悠々金属流動等に及ぼ
す影響を把握するため、図２に示すように１３０mmφテ
フロンビーカー（Ｃ）内に３０℃で液体になるより安全
な溶融ガリウム１０Kg（Ｄ）を供給しビーカー（Ｃ）の
上部を囲撓するように１５５mmφ用鋳型（Ａ）を配設
し、鋳型の下部に回転磁界発生コイルの中心がくるよう
磁界発生装置（Ｂ）を配設し、この装置を用いて磁界強
さ測定及び溶湯メタルの流動状態の予備テストを実施し
た。
化に於いては、凝固界面にゆらぎを生じせしめる、つま
り凝固界面に於ける未凝固溶湯に特定速度以上の流動を
付与することが効果的であるが未凝固溶湯のメタル流速
は、回転磁界発生コイルに印加する交流電流量、コイル
巻数及び交流周波数が大きな影響を及ぼす。本発明者等
は高純度アルミニウム合金の連続鋳造に先立ち、磁界発
生コイル種類及び交番周波数等の悠々金属流動等に及ぼ
す影響を把握するため、図２に示すように１３０mmφテ
フロンビーカー（Ｃ）内に３０℃で液体になるより安全
な溶融ガリウム１０Kg（Ｄ）を供給しビーカー（Ｃ）の
上部を囲撓するように１５５mmφ用鋳型（Ａ）を配設
し、鋳型の下部に回転磁界発生コイルの中心がくるよう
磁界発生装置（Ｂ）を配設し、この装置を用いて磁界強
さ測定及び溶湯メタルの流動状態の予備テストを実施し
た。
【００１１】表１から明らかなように、向心磁界発生コ
イルでのテストでは６０Ｈｚ迄は交流周波数を増加する
程磁界強さが強くなり、溶融ガリウムの流動も強くな
る。しかし、回転磁界発生コイルでは２Ａの電流量で溶
融ガリウムが流動するのに対し、向心磁界発生コイルで
は１８Ａでも流動が見られず回転磁界発生コイルに比べ
流動能力は格段に劣っている。更に向心磁界発生コイル
の流動は、側壁部より中央部に向かっての流動で中央部
が盛り上がり、溶融ガリウムの表面が波打ち、流動がつ
よくなる程この現象は顕著となる。また回転磁界発生コ
イルを用いた場合に得られる安定した回転流に比べ非定
常的流れを示すため、連続鋳造法に適用する場合にはメ
ニスカスの安定的な制御の観点から困難性を伴う。
イルでのテストでは６０Ｈｚ迄は交流周波数を増加する
程磁界強さが強くなり、溶融ガリウムの流動も強くな
る。しかし、回転磁界発生コイルでは２Ａの電流量で溶
融ガリウムが流動するのに対し、向心磁界発生コイルで
は１８Ａでも流動が見られず回転磁界発生コイルに比べ
流動能力は格段に劣っている。更に向心磁界発生コイル
の流動は、側壁部より中央部に向かっての流動で中央部
が盛り上がり、溶融ガリウムの表面が波打ち、流動がつ
よくなる程この現象は顕著となる。また回転磁界発生コ
イルを用いた場合に得られる安定した回転流に比べ非定
常的流れを示すため、連続鋳造法に適用する場合にはメ
ニスカスの安定的な制御の観点から困難性を伴う。
【００１２】また、向心磁界発生コイルを用いた場合の
溶融アルミニウム表面の波打ち現象は、溶融アルミニウ
ム表面の酸化皮膜を破壊し、鋳塊内部に酸化皮膜を取り
込む危険性があり、回転磁界発生コイルに比し優れた方
法とは言えない。本発明方法に於いては凝固中の鋳塊周
囲に回転磁界発生装置（コイル）を配設する。回転磁界
発生コイルは表１に示すように、交番周波数としては低
周波数領域が望ましく約５〜約６０Ｈｚで使用される。
５Ｈｚ未満の周波数では電流値、交番周波数とも安定し
にくく、他方約６０Ｈｚを越えると微細化効果が小さく
なる。
溶融アルミニウム表面の波打ち現象は、溶融アルミニウ
ム表面の酸化皮膜を破壊し、鋳塊内部に酸化皮膜を取り
込む危険性があり、回転磁界発生コイルに比し優れた方
法とは言えない。本発明方法に於いては凝固中の鋳塊周
囲に回転磁界発生装置（コイル）を配設する。回転磁界
発生コイルは表１に示すように、交番周波数としては低
周波数領域が望ましく約５〜約６０Ｈｚで使用される。
５Ｈｚ未満の周波数では電流値、交番周波数とも安定し
にくく、他方約６０Ｈｚを越えると微細化効果が小さく
なる。
【００１３】回転磁界発生装置については、回転磁界発
生コイルの中心部と鋳型下端部を合わせるように配置す
るのが望ましい。高純度アルミニウム合金は熱伝導度が
優れ、他の金属の連続鋳造法に比べ鋳造速度が遅い為、
サンプ深さは深くならない。従って未凝固溶湯を回転さ
せるには、磁界が一番強いコイル中心を鋳型下端部の位
置を合わせて配置するのが効果的である。
生コイルの中心部と鋳型下端部を合わせるように配置す
るのが望ましい。高純度アルミニウム合金は熱伝導度が
優れ、他の金属の連続鋳造法に比べ鋳造速度が遅い為、
サンプ深さは深くならない。従って未凝固溶湯を回転さ
せるには、磁界が一番強いコイル中心を鋳型下端部の位
置を合わせて配置するのが効果的である。
【００１４】セル状凝固界面の凝固ゆらぎを生じせしめ
る為には、特定速度以上の溶湯流動が必要である。溶湯
流動は磁界強さに比例し、磁界強さは電流（Ａ）とコイ
ル巻数（Ｔ）の積に比例する。従って電流（Ａ）とコイ
ル巻数（Ｔ）の積の最適化を図らなければならない。電
流（Ａ）とコイル巻数（Ｔ）の積は約６０００〜約２４
０００ＡＴで設定される。好ましくは約１００００〜約
１８０００ＡＴである。６０００ＡＴ未満では回転流動
が不十分で、十分な微細鋳塊組織が得られない。２４０
００ＡＴを越えると回転流動が強くなり過ぎ、未凝固溶
湯が鋳型から飛び出すという操作性の危険性を伴う。ま
た凝固速度が早過ぎる場合、溶湯流動があったとしても
セル状凝固界面の凝固ゆらぎに打ち勝って凝固が進行す
る為、微細化がされにくくなる。
る為には、特定速度以上の溶湯流動が必要である。溶湯
流動は磁界強さに比例し、磁界強さは電流（Ａ）とコイ
ル巻数（Ｔ）の積に比例する。従って電流（Ａ）とコイ
ル巻数（Ｔ）の積の最適化を図らなければならない。電
流（Ａ）とコイル巻数（Ｔ）の積は約６０００〜約２４
０００ＡＴで設定される。好ましくは約１００００〜約
１８０００ＡＴである。６０００ＡＴ未満では回転流動
が不十分で、十分な微細鋳塊組織が得られない。２４０
００ＡＴを越えると回転流動が強くなり過ぎ、未凝固溶
湯が鋳型から飛び出すという操作性の危険性を伴う。ま
た凝固速度が早過ぎる場合、溶湯流動があったとしても
セル状凝固界面の凝固ゆらぎに打ち勝って凝固が進行す
る為、微細化がされにくくなる。
【００１５】さらに本発明方法に於いては未凝固溶湯深
さ（サンプ深さ：Ｈ）と鋳塊短片長さＤ（丸棒の場合は
直径）の比Ｈ／Ｄを約０．２以上にすることを必須とす
る。該値が０．２未満では微細な鋳塊が得られにくい。
高純度アルミニウム合金の連続鋳造法の場合、サンプ深
さが深くなりにくい。サンプ深さを深くする為には鋳造
速度を上げる、冷却水量を少なくする等の方法がある
が、ノズルからの溶湯吐出位置を上部に移動せしめメニ
スカス部を鋳型上部に移動させるのが有効である。
さ（サンプ深さ：Ｈ）と鋳塊短片長さＤ（丸棒の場合は
直径）の比Ｈ／Ｄを約０．２以上にすることを必須とす
る。該値が０．２未満では微細な鋳塊が得られにくい。
高純度アルミニウム合金の連続鋳造法の場合、サンプ深
さが深くなりにくい。サンプ深さを深くする為には鋳造
速度を上げる、冷却水量を少なくする等の方法がある
が、ノズルからの溶湯吐出位置を上部に移動せしめメニ
スカス部を鋳型上部に移動させるのが有効である。
【００１６】
【発明の効果】以上詳述した本発明の諸条件を採用し高
純度アルミニウムを連続鋳造する場合には微細、均一化
された鋳造組織を有する鋳塊を得ることが可能となる
為、結晶粒径が微細均一で、結晶方位が特定の方向に揃
っている板、箔、成形品等が容易に得られることにな
り、その産業上の利用価値は頗る大なるものである。
純度アルミニウムを連続鋳造する場合には微細、均一化
された鋳造組織を有する鋳塊を得ることが可能となる
為、結晶粒径が微細均一で、結晶方位が特定の方向に揃
っている板、箔、成形品等が容易に得られることにな
り、その産業上の利用価値は頗る大なるものである。
【００１７】
【実施例】以下本発明を実施例により説明するが、本発
明はこれらの実施例に限定されるものではない。
明はこれらの実施例に限定されるものではない。
【００１８】実施例１〜５及び比較例１〜２ 図１に示すような、回転磁界発生コイルの中心部を鋳型
下端部に合わせた位置に配置し、表２に示す組成の高純
度アルミニウムを連続鋳造し、鋳塊のマクロ組織観察を
した。結果を表２に示す。連続鋳造は１５５mmφビレッ
ト及び２４０mm×３３０mmスラブで実施し、１５５mmφ
ビレットについては鋳造速度１１０mm／分、冷却水量
５．５m3／Hr本、２４０mm×３３０mmスラブについて
は、鋳造速度６０mm／分、冷却水量は１３m3／Hr本で行
った。サンプ深さの変更は鋳型に接するメニスカス部の
高さを変更することにより行った。回転磁界発生コイル
には３相交流を使用し、コイルの巻数は６００巻、交番
周波数は１５Ｈｚ一定条件下でスライダックスにより電
流量の調整を行った。
下端部に合わせた位置に配置し、表２に示す組成の高純
度アルミニウムを連続鋳造し、鋳塊のマクロ組織観察を
した。結果を表２に示す。連続鋳造は１５５mmφビレッ
ト及び２４０mm×３３０mmスラブで実施し、１５５mmφ
ビレットについては鋳造速度１１０mm／分、冷却水量
５．５m3／Hr本、２４０mm×３３０mmスラブについて
は、鋳造速度６０mm／分、冷却水量は１３m3／Hr本で行
った。サンプ深さの変更は鋳型に接するメニスカス部の
高さを変更することにより行った。回転磁界発生コイル
には３相交流を使用し、コイルの巻数は６００巻、交番
周波数は１５Ｈｚ一定条件下でスライダックスにより電
流量の調整を行った。
【００１９】
【表１】
【００２０】
【表２】 ＊微細化状態の欄の記号は下記の意味である。 ◎・・・良好、○・・・中心部のみが若干粗い、△・・
・微細化にムラがあり、かつ○よりも粗い、×・・・微
細化していない。
・微細化にムラがあり、かつ○よりも粗い、×・・・微
細化していない。
【図１】本発明の連続鋳造方法の一実施態様図である。
【図２】磁界強度による溶融ガリウムの流動状態の観察
に用いた実験装置の概略図である。
に用いた実験装置の概略図である。
１はノズル、２はフロート、３は鋳型、４は回転磁界発
生装置、５は未凝固溶湯、６は鋳塊、７は下型、８はメ
ニスカス部、Ａは１５５mmφ用鋳型、Ｂは磁界発生装
置、Ｃは１３０mmφテフロンビーカー、Ｄは溶融ガリウ
ムを示す。
生装置、５は未凝固溶湯、６は鋳塊、７は下型、８はメ
ニスカス部、Ａは１５５mmφ用鋳型、Ｂは磁界発生装
置、Ｃは１３０mmφテフロンビーカー、Ｄは溶融ガリウ
ムを示す。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平７−68345（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−55650（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−20649（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−68346（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−149056（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−230459（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−84649（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B22D 11/115 B22D 11/00 B22D 11/04 311
Claims (1)
- 【請求項１】 凝固中の鋳塊周囲に回転磁界発生装置を
設けて磁場を回転せしめることにより、未凝固溶湯に回
転磁場を与えて該未凝固溶湯を回転しつつ凝固せしめる
アルミニウム合金の連続鋳造方法に於いて、回転磁界発
生の為の交番周波数が５〜６０Ｈｚで、かつ電流（Ａ）
とコイル巻数（Ｔ）の積が６０００〜２４０００ＡＴ
で、かつ未凝固溶湯深さ（Ｈ）と鋳塊短片長さ（Ｄ）の
比（Ｈ／Ｄ）が０．２以上となる条件で鋳造する事を特
徴とする高純度アルミニウム合金の連続鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20652293A JP3208941B2 (ja) | 1993-08-20 | 1993-08-20 | 高純度アルミニウム合金の連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20652293A JP3208941B2 (ja) | 1993-08-20 | 1993-08-20 | 高純度アルミニウム合金の連続鋳造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0751820A JPH0751820A (ja) | 1995-02-28 |
| JP3208941B2 true JP3208941B2 (ja) | 2001-09-17 |
Family
ID=16524763
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20652293A Expired - Fee Related JP3208941B2 (ja) | 1993-08-20 | 1993-08-20 | 高純度アルミニウム合金の連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3208941B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| KR102629164B1 (ko) | 2021-06-17 | 2024-01-24 | 청주대학교 산학협력단 | 마스크 프레임 |
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1993
- 1993-08-20 JP JP20652293A patent/JP3208941B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| KR102629164B1 (ko) | 2021-06-17 | 2024-01-24 | 청주대학교 산학협력단 | 마스크 프레임 |
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|---|---|
| JPH0751820A (ja) | 1995-02-28 |
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