JPH06288368A - オイルフリースクリュー圧縮機 - Google Patents
オイルフリースクリュー圧縮機Info
- Publication number
- JPH06288368A JPH06288368A JP7926593A JP7926593A JPH06288368A JP H06288368 A JPH06288368 A JP H06288368A JP 7926593 A JP7926593 A JP 7926593A JP 7926593 A JP7926593 A JP 7926593A JP H06288368 A JPH06288368 A JP H06288368A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- compressor
- pressure
- ratio
- stage compressor
- pressure stage
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Abstract
(57)【要約】
【目的】圧縮機の動力を最小とする中間圧力を提供す
る。 【構成】高圧段圧縮機の圧力比π２と低圧段圧縮機の圧
力比π１との比Ｒπを、ほぼ０.６ とした。更に、空冷
方式の空気冷却器を有する二段圧縮式のオイルフリース
クリュー空気圧縮機において、吐出圧力が７kg／cm2(ga
uge）での中間圧力を、ほぼ２.６kg／cm2(gauge)とし
た。 【効果】ほぼ最小の動力で運転できるので、高性能なオ
イルフリースクリュー圧縮機を実現できる。
る。 【構成】高圧段圧縮機の圧力比π２と低圧段圧縮機の圧
力比π１との比Ｒπを、ほぼ０.６ とした。更に、空冷
方式の空気冷却器を有する二段圧縮式のオイルフリース
クリュー空気圧縮機において、吐出圧力が７kg／cm2(ga
uge）での中間圧力を、ほぼ２.６kg／cm2(gauge)とし
た。 【効果】ほぼ最小の動力で運転できるので、高性能なオ
イルフリースクリュー圧縮機を実現できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は空冷方式のガス冷却器を
有する二段圧縮式のオイルフリースクリュー圧縮機に係
り、特に、圧縮機の動力を最小とする高圧段圧縮機の圧
力比π２と低圧段圧縮機の圧力比π１との圧力比の比Ｒ
πに関する。
有する二段圧縮式のオイルフリースクリュー圧縮機に係
り、特に、圧縮機の動力を最小とする高圧段圧縮機の圧
力比π２と低圧段圧縮機の圧力比π１との圧力比の比Ｒ
πに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の二段圧縮式のオイルフリースクリ
ュー圧縮機の最適なＲπ（＝π２／π１）は、工業熱力
学 基礎編（谷下市松著、裳華房昭和４４年発行）など
に記載されている値を採用していた。すなわち、π１＝
π２＝√πd，Ｒπ＝１.０である。ここに、πd は圧縮
機の圧力比である。吐出圧力Ｐdが７kg／cm2(gauge)で
大気吸込の二段空気圧縮機ではπ１＝π２＝２.８とな
り、中間圧力Ｐi は1.8kg／cm2(gauge)程度の値とな
る。実際の機械の中間圧力はこの値よりやや高く１.９
〜２.０kg／cm2(gauge)程度の値である。
ュー圧縮機の最適なＲπ（＝π２／π１）は、工業熱力
学 基礎編（谷下市松著、裳華房昭和４４年発行）など
に記載されている値を採用していた。すなわち、π１＝
π２＝√πd，Ｒπ＝１.０である。ここに、πd は圧縮
機の圧力比である。吐出圧力Ｐdが７kg／cm2(gauge)で
大気吸込の二段空気圧縮機ではπ１＝π２＝２.８とな
り、中間圧力Ｐi は1.8kg／cm2(gauge)程度の値とな
る。実際の機械の中間圧力はこの値よりやや高く１.９
〜２.０kg／cm2(gauge)程度の値である。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記従来技術は理想化
された二段圧縮機について求められたもので、低圧段圧
縮機と高圧段圧縮機の効率が異なったり、吸込温度が異
なる場合には最適値でなくなるという問題点がある。オ
イルフリースクリュー圧縮機では高圧段圧縮機のロータ
径は、後述するように低圧段圧縮機のロータ径の６０％
程度の大きさである。雌，雄ロータ間あるいは両ロータ
とケーシング間のすきまとロータ径との比は、加工精度
との関係で高圧段圧縮機の方が大きくなり、従って、ガ
スの内部漏洩も多くなり、効率も高圧段圧縮機の方が悪
くなる。また、特開平1−310189 号に記載のような空冷
式のガス冷却器を有するオイルフリースクリュー圧縮機
では、低圧段圧縮機の吸込温度はほぼ大気温度である
が、高圧段圧縮機の吸込温度は大気温度より１０〜２０
℃高くなる。
された二段圧縮機について求められたもので、低圧段圧
縮機と高圧段圧縮機の効率が異なったり、吸込温度が異
なる場合には最適値でなくなるという問題点がある。オ
イルフリースクリュー圧縮機では高圧段圧縮機のロータ
径は、後述するように低圧段圧縮機のロータ径の６０％
程度の大きさである。雌，雄ロータ間あるいは両ロータ
とケーシング間のすきまとロータ径との比は、加工精度
との関係で高圧段圧縮機の方が大きくなり、従って、ガ
スの内部漏洩も多くなり、効率も高圧段圧縮機の方が悪
くなる。また、特開平1−310189 号に記載のような空冷
式のガス冷却器を有するオイルフリースクリュー圧縮機
では、低圧段圧縮機の吸込温度はほぼ大気温度である
が、高圧段圧縮機の吸込温度は大気温度より１０〜２０
℃高くなる。
【０００４】本発明の目的は、低圧段圧縮機と高圧段圧
縮機の効率が異なったり、吸込温度が異なる場合にも圧
縮機の動力を最小とする高圧段圧縮機の圧力比π２と低
圧段圧縮機の圧力比π１との圧力比の比Ｒπを提供する
ことにある。
縮機の効率が異なったり、吸込温度が異なる場合にも圧
縮機の動力を最小とする高圧段圧縮機の圧力比π２と低
圧段圧縮機の圧力比π１との圧力比の比Ｒπを提供する
ことにある。
【０００５】本発明の他の目的は、空冷方式の空気冷却
器を有する二段圧縮式のオイルフリースクリュー空気圧
縮機において、圧縮機の動力を最小とする圧力比の比Ｒ
πを提供することにある。
器を有する二段圧縮式のオイルフリースクリュー空気圧
縮機において、圧縮機の動力を最小とする圧力比の比Ｒ
πを提供することにある。
【０００６】更に、本発明の他の目的は、空冷方式の空
気冷却器を有する二段圧縮式のオイルフリースクリュー
空気圧縮機において、吐出圧力が７kg／cm2(gauge)での
圧縮機の動力を最小とする中間圧力を提供することにあ
る。
気冷却器を有する二段圧縮式のオイルフリースクリュー
空気圧縮機において、吐出圧力が７kg／cm2(gauge)での
圧縮機の動力を最小とする中間圧力を提供することにあ
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、空冷方式のガス冷却器を有する二段圧縮式のオイル
フリースクリュー圧縮機において、高圧段圧縮機の圧力
比π２と低圧段圧縮機の圧力比π１との比Ｒπを、ほぼ
次式で表わされる値とした。
め、空冷方式のガス冷却器を有する二段圧縮式のオイル
フリースクリュー圧縮機において、高圧段圧縮機の圧力
比π２と低圧段圧縮機の圧力比π１との比Ｒπを、ほぼ
次式で表わされる値とした。
【０００８】
【数２】
【０００９】更に、他の目的を達成するため、空冷方式
の空気冷却器を有する二段圧縮式のオイルフリースクリ
ュー空気圧縮機において、高圧段圧縮機の圧力比π２と
低圧段圧縮機の圧力比π１との比Ｒπを、ほぼ０.６ と
した。
の空気冷却器を有する二段圧縮式のオイルフリースクリ
ュー空気圧縮機において、高圧段圧縮機の圧力比π２と
低圧段圧縮機の圧力比π１との比Ｒπを、ほぼ０.６ と
した。
【００１０】更に、他の目的を達成するため、空冷方式
の空気冷却器を有する二段圧縮式のオイルフリースクリ
ュー空気圧縮機において、吐出圧力が７kg／cm2(gauge)
での中間圧力を、ほぼ２.６kg／cm2(gauge)とした。
の空気冷却器を有する二段圧縮式のオイルフリースクリ
ュー空気圧縮機において、吐出圧力が７kg／cm2(gauge)
での中間圧力を、ほぼ２.６kg／cm2(gauge)とした。
【００１１】
【作用】本発明は、上記の如く構成したので、高圧段圧
縮機動力と低圧段圧縮機動力の和としての圧縮機動力を
ほぼ最小にした状態のオイルフリースクリュー圧縮機を
実現できる。
縮機動力と低圧段圧縮機動力の和としての圧縮機動力を
ほぼ最小にした状態のオイルフリースクリュー圧縮機を
実現できる。
【００１２】
【実施例】以下、本発明の一実施例を図１を参照して説
明する。
明する。
【００１３】図において、１は低圧段圧縮機、２は高圧
段圧縮機、３は増速機、４はモータである。低圧段圧縮
機１，高圧段圧縮機２およびモータ４はそれぞれ増速機
３にフランジ止めされている。低圧段圧縮機１には雄ロ
ータ６と雌ロータ７が収納されており、雌ロータ７は両
ロータの軸端のタイミングギヤ９，１０により駆動され
る。また、高圧段圧縮機２には雄ロータ１１と雌ロータ
１２が収納されており、雌ロータ１２は軸端のタイミン
グギヤ１４，１５により駆動される。低圧段圧縮機１の
雄ロータ６の駆動軸に固着されたピニオン８と、高圧段
圧縮機２の雄ロータ１１の駆動軸に固着されたピニオン
１３とはモータの出力軸に固着されたブルギヤ５と噛み
合っている。低圧段圧縮機１の吸込通路１６は吸込閉塞
弁１７，吸込フィルタ１８を介して圧縮空気取り入れ口
１９に通じている。
段圧縮機、３は増速機、４はモータである。低圧段圧縮
機１，高圧段圧縮機２およびモータ４はそれぞれ増速機
３にフランジ止めされている。低圧段圧縮機１には雄ロ
ータ６と雌ロータ７が収納されており、雌ロータ７は両
ロータの軸端のタイミングギヤ９，１０により駆動され
る。また、高圧段圧縮機２には雄ロータ１１と雌ロータ
１２が収納されており、雌ロータ１２は軸端のタイミン
グギヤ１４，１５により駆動される。低圧段圧縮機１の
雄ロータ６の駆動軸に固着されたピニオン８と、高圧段
圧縮機２の雄ロータ１１の駆動軸に固着されたピニオン
１３とはモータの出力軸に固着されたブルギヤ５と噛み
合っている。低圧段圧縮機１の吸込通路１６は吸込閉塞
弁１７，吸込フィルタ１８を介して圧縮空気取り入れ口
１９に通じている。
【００１４】低圧段圧縮機１の空気出口は配管２０を介
して空冷方式の中間冷却器２１の入口に連通しており、
中間冷却器２１の出口は高圧段圧縮機２の空気入口に配
管２２を介して連通している。高圧段圧縮機２の空気出
口は配管２３を介して後置冷却器２４の入口に連通して
おり、後置冷却器２４の出口は配管２５を介して機外に
供される。
して空冷方式の中間冷却器２１の入口に連通しており、
中間冷却器２１の出口は高圧段圧縮機２の空気入口に配
管２２を介して連通している。高圧段圧縮機２の空気出
口は配管２３を介して後置冷却器２４の入口に連通して
おり、後置冷却器２４の出口は配管２５を介して機外に
供される。
【００１５】空冷方式のクーラント冷却器３０で冷却さ
れたクーラントはクーラントポンプ３１によって昇圧さ
れ、低圧段圧縮機１のジャケット３３，高圧段圧縮機２
のジャケット３４を流れ、配管３５を通ってクーラント
冷却器３０に戻る。
れたクーラントはクーラントポンプ３１によって昇圧さ
れ、低圧段圧縮機１のジャケット３３，高圧段圧縮機２
のジャケット３４を流れ、配管３５を通ってクーラント
冷却器３０に戻る。
【００１６】３８は油冷却器で、圧縮機の軸受や各部の
ギヤを潤滑する潤滑油の冷却器である。ファン３９は冷
却空気取り入れ口４０より冷却空気を吸込、パッケージ
５０内を冷却した後、ラジエタ方式の、一列に配置され
た冷却器２１，３０，３８および２４を空気により冷却
した後空気出口４１より放出する。モータ４の出力軸に
取り付けられたファン４２は空気取り入れ口４３より冷
却空気を吸込、モータ４の内部を冷却した後、空気出口
４４より放出する。圧縮機は防音カバーを兼ねたパッケ
ージ５０により囲われている。
ギヤを潤滑する潤滑油の冷却器である。ファン３９は冷
却空気取り入れ口４０より冷却空気を吸込、パッケージ
５０内を冷却した後、ラジエタ方式の、一列に配置され
た冷却器２１，３０，３８および２４を空気により冷却
した後空気出口４１より放出する。モータ４の出力軸に
取り付けられたファン４２は空気取り入れ口４３より冷
却空気を吸込、モータ４の内部を冷却した後、空気出口
４４より放出する。圧縮機は防音カバーを兼ねたパッケ
ージ５０により囲われている。
【００１７】本実施例における圧縮機の吐出圧力はほぼ
７kg／cm2(gauge)であり、中間圧力は２.６kg／cm2(gau
ge)であり、従って、高圧段圧縮機の圧力比π２は約２.
２であり、低圧段圧縮機の圧力比π１は３.６である。
これより、Ｒπは約０.６となる。
７kg／cm2(gauge)であり、中間圧力は２.６kg／cm2(gau
ge)であり、従って、高圧段圧縮機の圧力比π２は約２.
２であり、低圧段圧縮機の圧力比π１は３.６である。
これより、Ｒπは約０.６となる。
【００１８】次に、本発明に係るオイルフリースクリュ
ー圧縮機において、圧力比が最適である理由について、
理論的に説明する。説明のため、表１のように記号を定
める。
ー圧縮機において、圧力比が最適である理由について、
理論的に説明する。説明のため、表１のように記号を定
める。
【００１９】
【表１】
【００２０】簡単のために、配管や冷却器における圧力
損失や圧縮機外へのガス漏れを無視する。表１の記号を
用いると、次の各式が成り立つ。
損失や圧縮機外へのガス漏れを無視する。表１の記号を
用いると、次の各式が成り立つ。
【００２１】
【数３】
【００２２】すなわち、
【００２３】
【数４】
【００２４】次に、Rtadの概略値を求め、Ｒπを概算す
る。
る。
【００２５】相似な構造をした高圧段圧縮機と低圧段圧
縮機が、ほぼ同一の圧力比とマッハ数（ロータ周速／音
速）で運転されていると仮定する。
縮機が、ほぼ同一の圧力比とマッハ数（ロータ周速／音
速）で運転されていると仮定する。
【００２６】仮定により、
【００２７】
【数５】
【００２８】また、Ｑs２／Ｑs１＝Ｒts／√πdであ
る。
る。
【００２９】πd＝８，Ｒts／(ηv２／ηv１)＝０.９と
すると、Ｄ２／Ｄ１≒０.６３となる。
すると、Ｄ２／Ｄ１≒０.６３となる。
【００３０】すなわち、高圧段圧縮機のロータ径は低圧
段圧縮機のロータ径の６０％程度の値となる。また、図
１のような空冷方式の冷却器を有するオイルフリースク
リュー圧縮機の動力は、最大１３０ｋＷ程度で、ロータ
径は最大１３０mm程度である。従って、高圧段圧縮機お
よび低圧段圧縮機に使用されるロータ径の範囲は５５〜
１３０mm程度である。
段圧縮機のロータ径の６０％程度の値となる。また、図
１のような空冷方式の冷却器を有するオイルフリースク
リュー圧縮機の動力は、最大１３０ｋＷ程度で、ロータ
径は最大１３０mm程度である。従って、高圧段圧縮機お
よび低圧段圧縮機に使用されるロータ径の範囲は５５〜
１３０mm程度である。
【００３１】内部漏れをｑｌ，理論吸込量をＱthとする
と、１−ηvはｑｌ／Ｑth に比例する。また、圧縮機内
部漏れすきまをεとしロータ径をＤとすると、ｑｌはε
×Ｄに比例する。従って、高圧段圧縮機および低圧段圧
縮機の内部漏れすきまをε２，ε１とすると、次の式が
成り立つ。
と、１−ηvはｑｌ／Ｑth に比例する。また、圧縮機内
部漏れすきまをεとしロータ径をＤとすると、ｑｌはε
×Ｄに比例する。従って、高圧段圧縮機および低圧段圧
縮機の内部漏れすきまをε２，ε１とすると、次の式が
成り立つ。
【００３２】
【数６】
【００３３】ε／Ｄの値は一定ではなく、Ｄが小さくな
ると、大きくなる。機械工学便覧のＩＳＯ交差方式によ
る基本公差と基準寸法との関係に習うと、
ると、大きくなる。機械工学便覧のＩＳＯ交差方式によ
る基本公差と基準寸法との関係に習うと、
【００３４】
【数７】
【００３５】ηv１の値として、ロータ径の範囲で予測
される０.７５〜０.９０ の値をいれて、ηv２およびη
v２／ηv１を計算すると、表２の様になる。
される０.７５〜０.９０ の値をいれて、ηv２およびη
v２／ηv１を計算すると、表２の様になる。
【００３６】
【表２】
【００３７】ηv１が０.７５〜０.９０に０.１５変わっ
ても、ηv２／ηv１は０.８８〜０.９６に０.０８しか
変わらない。
ても、ηv２／ηv１は０.８８〜０.９６に０.０８しか
変わらない。
【００３８】ηv２／ηv１≒０.９２±０.０４ と考えられる。
【００３９】図１に示したようなオイルフリースクリュ
ー圧縮機には、軸受として損失の少ないころがり軸受が
用いられており、圧縮機の機械損失はほぼ軸受損失とギ
ヤ損失で決まる。ここでは、簡単の為に高圧段圧縮機の
機械効率ηm2と低圧段圧縮機の機械効率ηm１とは等し
いとする。
ー圧縮機には、軸受として損失の少ないころがり軸受が
用いられており、圧縮機の機械損失はほぼ軸受損失とギ
ヤ損失で決まる。ここでは、簡単の為に高圧段圧縮機の
機械効率ηm2と低圧段圧縮機の機械効率ηm１とは等し
いとする。
【００４０】高圧段圧縮機と低圧段圧縮機は、ほぼ同一
の圧力比とマッハ数で回転しているので内部漏れに起因
する損失以外の流体損失は同等であると考えられ、ま
た、ηm２／ηm１はほぼ１.０であることより、 ηtad２／ηtad１≒ηv２／ηv１≒０.９２±０.０４ と考えることができる。
の圧力比とマッハ数で回転しているので内部漏れに起因
する損失以外の流体損失は同等であると考えられ、ま
た、ηm２／ηm１はほぼ１.０であることより、 ηtad２／ηtad１≒ηv２／ηv１≒０.９２±０.０４ と考えることができる。
【００４１】以上より、Rtad＝０．９２±０．０４と評
価される。
価される。
【００４２】また、図１のような空冷式のガス冷却器を
有するオイルフリースクリュー圧縮機では、低圧段圧縮
機の吸込温度はほぼ大気温度であるが、高圧段圧縮機の
吸込温度は大気温度より１０〜２０℃高くなることよ
り、Ｒts＝Ｔs２／Ｔs１の値は、 Ｒts≒１.０５±０.０２ となる。
有するオイルフリースクリュー圧縮機では、低圧段圧縮
機の吸込温度はほぼ大気温度であるが、高圧段圧縮機の
吸込温度は大気温度より１０〜２０℃高くなることよ
り、Ｒts＝Ｔs２／Ｔs１の値は、 Ｒts≒１.０５±０.０２ となる。
【００４３】従って、 Ｒπ≒０．６４±０．１４ 本実施例の吐出圧力７kg／cm2(gauge）の場合、π１≒
３.６となり、中間圧力はほぼ２.６kg／cm2(gauge)とな
る。
３.６となり、中間圧力はほぼ２.６kg／cm2(gauge)とな
る。
【００４４】すなわち、効率の良い低圧段圧縮機の圧力
比を高くして軸動力を大きくし、効率の悪い高圧段圧縮
機の圧力比を低くして軸動力を小さくすることにより、
圧縮機としての動力が小さく抑えられる。
比を高くして軸動力を大きくし、効率の悪い高圧段圧縮
機の圧力比を低くして軸動力を小さくすることにより、
圧縮機としての動力が小さく抑えられる。
【００４５】以上はπ１とπ２が等しく、同一のマッハ
数で運転されている低圧段圧縮機と高圧段圧縮機につい
て求めたものであるが、得られた結果はπ１が２０％ほ
ど高く、π２が２０％ほど低くなっている。
数で運転されている低圧段圧縮機と高圧段圧縮機につい
て求めたものであるが、得られた結果はπ１が２０％ほ
ど高く、π２が２０％ほど低くなっている。
【００４６】しかし、この程度の圧力比の変化では、η
tad２／ηtad１の値に大きな変化は起こらないと考えら
れる。従って、第一の近似としてＲπ≒０.６は吐出圧
力Ｐdが５〜９kg／cm2(gauge)程度の二段圧縮式のオイ
ルフリースクリュー圧縮機にも適用可能と考えられる。
tad２／ηtad１の値に大きな変化は起こらないと考えら
れる。従って、第一の近似としてＲπ≒０.６は吐出圧
力Ｐdが５〜９kg／cm2(gauge)程度の二段圧縮式のオイ
ルフリースクリュー圧縮機にも適用可能と考えられる。
【００４７】以上、示した理由により、本実施例の圧縮
機はほぼ最小の動力で運転されていることがわかる。
機はほぼ最小の動力で運転されていることがわかる。
【００４８】
【発明の効果】本発明のオイルフリースクリュー圧縮機
はほぼ最小の動力で運転できるので、高性能なオイルフ
リースクリュー圧縮機を実現することができる。
はほぼ最小の動力で運転できるので、高性能なオイルフ
リースクリュー圧縮機を実現することができる。
【図１】本発明の一実施例のオイルフリースクリュー圧
縮機の系統図。
縮機の系統図。
１…低圧段圧縮機、２…高圧段圧縮機、３…増速機、４
…モータ、２１…空冷方式中間冷却器、２４…空冷方式
後置冷却器、３０…空冷方式クーラント冷却器、３９…
ファン、２０，２２，２３，３５…配管。
…モータ、２１…空冷方式中間冷却器、２４…空冷方式
後置冷却器、３０…空冷方式クーラント冷却器、３９…
ファン、２０，２２，２３，３５…配管。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 沖田 純二 茨城県土浦市神立町603番地 株式会社日 立製作所土浦工場内
Claims (1)
- 【請求項１】空冷方式のガス冷却器を有する二段圧縮式
のオイルフリースクリュー圧縮機において、高圧段圧縮
機の圧力比π２と低圧段圧縮機の圧力比π１との比Ｒπ
が、ほぼ次式で表わされることを特徴とするオイルフリ
ースクリュー圧縮機。 【数１】
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07926593A JP3266973B2 (ja) | 1993-04-06 | 1993-04-06 | オイルフリースクリュー圧縮機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07926593A JP3266973B2 (ja) | 1993-04-06 | 1993-04-06 | オイルフリースクリュー圧縮機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06288368A true JPH06288368A (ja) | 1994-10-11 |
| JP3266973B2 JP3266973B2 (ja) | 2002-03-18 |
Family
ID=13685036
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP07926593A Expired - Lifetime JP3266973B2 (ja) | 1993-04-06 | 1993-04-06 | オイルフリースクリュー圧縮機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3266973B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010038408A (ja) * | 2008-08-01 | 2010-02-18 | Mitsubishi Electric Corp | 室外熱交換器及びこれを搭載した冷凍サイクル装置 |
| CN103967791A (zh) * | 2014-05-23 | 2014-08-06 | 英诺伟特（昆山）能源机械有限公司 | 一体式螺杆中压空气压缩机 |
| JP2016089665A (ja) * | 2014-10-31 | 2016-05-23 | 株式会社Ihi | パッケージ形水潤滑式スクリュ圧縮機 |
-
1993
- 1993-04-06 JP JP07926593A patent/JP3266973B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010038408A (ja) * | 2008-08-01 | 2010-02-18 | Mitsubishi Electric Corp | 室外熱交換器及びこれを搭載した冷凍サイクル装置 |
| CN103967791A (zh) * | 2014-05-23 | 2014-08-06 | 英诺伟特（昆山）能源机械有限公司 | 一体式螺杆中压空气压缩机 |
| CN103967791B (zh) * | 2014-05-23 | 2016-01-20 | 英诺伟特（昆山）能源机械有限公司 | 一体式螺杆中压空气压缩机 |
| JP2016089665A (ja) * | 2014-10-31 | 2016-05-23 | 株式会社Ihi | パッケージ形水潤滑式スクリュ圧縮機 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3266973B2 (ja) | 2002-03-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3848422A (en) | Refrigeration plants | |
| AU2001291523B2 (en) | High-pressure multi-stage centrifugal compressor | |
| US8734126B2 (en) | Screw compressor | |
| US4196593A (en) | Internal combustion engine supercharger set | |
| EP2902737A2 (en) | Systems and methods for compressing air | |
| CN1444703A (zh) | 小型涡轮压缩机 | |
| JPH11503223A (ja) | 冷却システム | |
| US4770615A (en) | Screw compressor with scavenging port | |
| JP3457165B2 (ja) | 空冷式２段オイルフリースクリュー圧縮機 | |
| JPH06288368A (ja) | オイルフリースクリュー圧縮機 | |
| US8181479B2 (en) | Inlet guide vane, turbo compressor, and refrigerator | |
| US8756954B2 (en) | Turbo compressor and turbo refrigerator | |
| JP5614050B2 (ja) | ターボ圧縮機及びターボ冷凍機 | |
| JPH04252887A (ja) | オイルフリースクリュー圧縮機装置 | |
| US8601832B2 (en) | Turbo compressor and refrigerator | |
| WO2017111120A1 (ja) | 気体圧縮機 | |
| CS207321B2 (en) | Compressor set | |
| JPH07133774A (ja) | オイルフリースクリュー圧縮機 | |
| JPH0353032Y2 (ja) | ||
| JPH07217580A (ja) | 二段無給油式スクリュー圧縮機 | |
| US5600952A (en) | Auxilliary drive apparatus | |
| JPH079240B2 (ja) | 無給油式回転形圧縮機ユニット装置 | |
| US11313368B2 (en) | Multistage pump assembly with at least one co-used shaft | |
| CN215633855U (zh) | 一种多轴式加多轴式电机驱动一拖二轴系撬装块机组 | |
| JPS6130181B2 (ja) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080111 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 7 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090111 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090111 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100111 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110111 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 9 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110111 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120111 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 11 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130111 |