JPH06279116A - 炭化珪素質耐火物及びその製造方法 - Google Patents
炭化珪素質耐火物及びその製造方法Info
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- JPH06279116A JPH06279116A JP5093937A JP9393793A JPH06279116A JP H06279116 A JPH06279116 A JP H06279116A JP 5093937 A JP5093937 A JP 5093937A JP 9393793 A JP9393793 A JP 9393793A JP H06279116 A JPH06279116 A JP H06279116A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 特に高炉用内張り耐火物として極めて好適な
炭化珪素質耐火物及びその製造方法を提供すること。 【構成】 60〜80重量％のSiC骨材、10〜30重量％のβ-
Si3N4、2〜10重量％の耐火粘土、1〜10重量％の金属ア
ルミニウム及び3〜6重量％の金属珪素からなり、これを
トンネルキルンでブリ−ズ詰めにて非酸化雰囲気中1500
〜1650℃で焼成すること。 【効果】 従来の炭化珪素質耐火物に比し、耐アルカリ
性に極めて優れた炭化珪素質耐火物を提供することがで
きる。また、トンネルキルンにて低温(1500〜1650℃)で
焼成するものであるから、従来の窒化反応による製品に
比し、約1／2という低コストで製造することができ、更
に、トンネルキルンを使用することにより、連続焼成が
可能であり、大量生産に優れている。
炭化珪素質耐火物及びその製造方法を提供すること。 【構成】 60〜80重量％のSiC骨材、10〜30重量％のβ-
Si3N4、2〜10重量％の耐火粘土、1〜10重量％の金属ア
ルミニウム及び3〜6重量％の金属珪素からなり、これを
トンネルキルンでブリ−ズ詰めにて非酸化雰囲気中1500
〜1650℃で焼成すること。 【効果】 従来の炭化珪素質耐火物に比し、耐アルカリ
性に極めて優れた炭化珪素質耐火物を提供することがで
きる。また、トンネルキルンにて低温(1500〜1650℃)で
焼成するものであるから、従来の窒化反応による製品に
比し、約1／2という低コストで製造することができ、更
に、トンネルキルンを使用することにより、連続焼成が
可能であり、大量生産に優れている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、炭化珪素質耐火物及び
その製造方法に関し、特に高炉用内張り耐火物として極
めて好適な炭化珪素質耐火物及びその製造方法に関す
る。
その製造方法に関し、特に高炉用内張り耐火物として極
めて好適な炭化珪素質耐火物及びその製造方法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】従来の炭化珪素質耐火物としては、(1)
使用原料として、SiC(骨材成分)、金属Si及びAl2O3を用
いた耐火物であり、窒素雰囲気中で焼成して得られる炭
化珪素質耐火物(窯業協会誌、82,(7),P351-357,(1974)
他 参照)、(2) 使用原料として、SiC(骨材成分)、Si3N4
及びAl2O3を用いた耐火物であり、酸化雰囲気中で焼成
して得られる炭化珪素質耐火物(特開平3−45560号公報
参照)、(3) 骨材成分としてAl2O3及びSiCを、また、結
合材成分としてSi3N4及びAl2O3を用いた耐火物であり、
中性又は還元雰囲気中コ−クスブリ−ズ詰めにて焼成し
て得られるAl2O3及びSiC骨材とSi-Al-O-N系固溶体から
なる耐火物（特公昭57−267号公報参照）、が知られて
いる。
使用原料として、SiC(骨材成分)、金属Si及びAl2O3を用
いた耐火物であり、窒素雰囲気中で焼成して得られる炭
化珪素質耐火物(窯業協会誌、82,(7),P351-357,(1974)
他 参照)、(2) 使用原料として、SiC(骨材成分)、Si3N4
及びAl2O3を用いた耐火物であり、酸化雰囲気中で焼成
して得られる炭化珪素質耐火物(特開平3−45560号公報
参照)、(3) 骨材成分としてAl2O3及びSiCを、また、結
合材成分としてSi3N4及びAl2O3を用いた耐火物であり、
中性又は還元雰囲気中コ−クスブリ−ズ詰めにて焼成し
て得られるAl2O3及びSiC骨材とSi-Al-O-N系固溶体から
なる耐火物（特公昭57−267号公報参照）、が知られて
いる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところで、従来の上記
炭化珪素質耐火物では、いずれも1700℃以上という高温
焼成により得られるものであり、そのため、かなりコス
ト高になる欠点を有している。
炭化珪素質耐火物では、いずれも1700℃以上という高温
焼成により得られるものであり、そのため、かなりコス
ト高になる欠点を有している。
【０００４】その他、従来の上記(1)の耐火物では、窒
素雰囲気中で焼成する方法であり、窒化反応によりサイ
アロンボンドを形成するものであるが、窒化反応炉の建
設、窒素の使用等で高コストになり、またバッチ炉であ
るがゆえに、大量生産には不向きである等の問題点を有
している。また上記(2)の耐火物では、酸化焼成である
がゆえに、酸化物（SiO2）の生成が促進され、最も使用
上重要視される対アルカリ性が劣る。さらに上記(3)の
耐火物では、微粉部がSi3N4-Al2O3系であり、高炉内張
り耐火物のような大型形状では、成形性が悪く、製造が
困難である等の問題点を有している。
素雰囲気中で焼成する方法であり、窒化反応によりサイ
アロンボンドを形成するものであるが、窒化反応炉の建
設、窒素の使用等で高コストになり、またバッチ炉であ
るがゆえに、大量生産には不向きである等の問題点を有
している。また上記(2)の耐火物では、酸化焼成である
がゆえに、酸化物（SiO2）の生成が促進され、最も使用
上重要視される対アルカリ性が劣る。さらに上記(3)の
耐火物では、微粉部がSi3N4-Al2O3系であり、高炉内張
り耐火物のような大型形状では、成形性が悪く、製造が
困難である等の問題点を有している。
【０００５】本発明者等は、炭化珪素質耐火物について
鋭意研究を重ねた結果、本発明を完成したものであっ
て、本発明の目的は、上記欠点、問題点を解消する炭化
珪素質耐火物を提供することにあり、また、大量生産を
することができ、低コストで製造することができる炭化
珪素質耐火物の製造方法を提供することにある。
鋭意研究を重ねた結果、本発明を完成したものであっ
て、本発明の目的は、上記欠点、問題点を解消する炭化
珪素質耐火物を提供することにあり、また、大量生産を
することができ、低コストで製造することができる炭化
珪素質耐火物の製造方法を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】そして、本発明の炭化珪
素質耐火物は、(1)“SiC(骨材)間の結合、即ちマトリッ
クス部に微粉のSi3N4を配し、該Si3N4に固溶させるAl2O
3源として耐火粘土を用い、この耐火粘土を化学反応に
より分解させ、それをSi3N4に固溶さる点”、さらに、
(2)“成形性を高めるべく耐火粘土を使用する点”を特
徴とし、これにより耐アルカリ性に優れた耐火物を提供
するものである。
素質耐火物は、(1)“SiC(骨材)間の結合、即ちマトリッ
クス部に微粉のSi3N4を配し、該Si3N4に固溶させるAl2O
3源として耐火粘土を用い、この耐火粘土を化学反応に
より分解させ、それをSi3N4に固溶さる点”、さらに、
(2)“成形性を高めるべく耐火粘土を使用する点”を特
徴とし、これにより耐アルカリ性に優れた耐火物を提供
するものである。
【０００７】また、本発明の製造方法は、焼成条件とし
て、(3)“低温(1500〜1650℃)のトンネルキルンでブリ
−ズ詰めにて焼成する点”を特徴とし、これにより大量
生産が可能になり、特に1500〜1650℃という低温の焼成
では、サヤの耐用性についても問題なく、低コストで製
造することができるものである。
て、(3)“低温(1500〜1650℃)のトンネルキルンでブリ
−ズ詰めにて焼成する点”を特徴とし、これにより大量
生産が可能になり、特に1500〜1650℃という低温の焼成
では、サヤの耐用性についても問題なく、低コストで製
造することができるものである。
【０００８】即ち、本発明の炭化珪素質耐火物は、「60
〜80重量％のSiC骨材、10〜30重量％のβ-Si3N4、2〜10
重量％の耐火粘土、1〜10重量％の金属アルミニウム及
び3〜6重量％の金属珪素からなることを特徴とする炭化
珪素質耐火物。」を要旨とする。
〜80重量％のSiC骨材、10〜30重量％のβ-Si3N4、2〜10
重量％の耐火粘土、1〜10重量％の金属アルミニウム及
び3〜6重量％の金属珪素からなることを特徴とする炭化
珪素質耐火物。」を要旨とする。
【０００９】また、本発明の炭化珪素質耐火物の製造法
は、「60〜80重量％のSiC骨材、10〜30重量％のβ-Si3N
4、2〜10重量％の耐火粘土、1〜10重量％の金属アルミ
ニウム及び3〜6重量％の金属珪素を配合し、さらにバイ
ンダ−を添加した後、混練し、所定形状に成形し、該成
形物をトンネルキルンでブリ−ズ詰めにて焼成すること
を特徴とする炭化珪素質耐火物の製造方法。」を要旨と
するものである。
は、「60〜80重量％のSiC骨材、10〜30重量％のβ-Si3N
4、2〜10重量％の耐火粘土、1〜10重量％の金属アルミ
ニウム及び3〜6重量％の金属珪素を配合し、さらにバイ
ンダ−を添加した後、混練し、所定形状に成形し、該成
形物をトンネルキルンでブリ−ズ詰めにて焼成すること
を特徴とする炭化珪素質耐火物の製造方法。」を要旨と
するものである。
【００１０】以下、本発明を詳細に説明する。 (1) SiC骨材について 本発明におけるSiC骨材は、高炉スラグに対する耐食性
をもたせるためのものであり、その配合量は60〜80重量
％必要である。60重量％未満の場合高炉操業下での耐ス
ラグ性が劣り、また、80重量％を越える場合マトリック
ス部の結合ボンドが不足するので好ましくない。なお、
本発明において、SiC骨材の純度は90％以上が望まし
く、また、SiC骨材の粒度は6mesh以下を適度に配合する
ことが望ましい。
をもたせるためのものであり、その配合量は60〜80重量
％必要である。60重量％未満の場合高炉操業下での耐ス
ラグ性が劣り、また、80重量％を越える場合マトリック
ス部の結合ボンドが不足するので好ましくない。なお、
本発明において、SiC骨材の純度は90％以上が望まし
く、また、SiC骨材の粒度は6mesh以下を適度に配合する
ことが望ましい。
【００１１】(2) β-Si3N4について 本発明におけるβ-Si3N4は、β-Si3N4含量が15重量％以
上で任意割合のものが使用でき、Si3N4源としてα-Si3N
4のような高価な原料のみを用いる必要がないものであ
る。その添加量は10〜30重量％必要であり、10％未満の
場合、不足分のマトリックス部をSiCで補うことにな
り、本発明で意図する“結合ボンドの効果”が低減され
るので好ましくない。一方、30重量％を越える場合、耐
火物自体の粒度構成が細粒構成になり、上記添加範囲内
に比して組織的に緻密化し、耐スポーリング性が劣るの
で好ましくない。また、本発明において、β-Si3N4はマ
トリックス部を形成すべく、その粒度としては65mesh以
下が好ましい。
上で任意割合のものが使用でき、Si3N4源としてα-Si3N
4のような高価な原料のみを用いる必要がないものであ
る。その添加量は10〜30重量％必要であり、10％未満の
場合、不足分のマトリックス部をSiCで補うことにな
り、本発明で意図する“結合ボンドの効果”が低減され
るので好ましくない。一方、30重量％を越える場合、耐
火物自体の粒度構成が細粒構成になり、上記添加範囲内
に比して組織的に緻密化し、耐スポーリング性が劣るの
で好ましくない。また、本発明において、β-Si3N4はマ
トリックス部を形成すべく、その粒度としては65mesh以
下が好ましい。
【００１２】(3) 耐火粘土について 本発明で使用する耐火粘土は、一般的にAl2O3、SiO2の
化合物であり、コークス中で金属Alによって還元され、
SiO2の脱酸反応が起こる作用が生じる（特開昭52-9011
号公報、特公昭56-31313号公報参照）。この反応により
活性度の高い非晶質のAl2O3が生成され、β-Si3N4に固
溶される。耐火粘土の添加量は2〜10重量％必要であ
り、2％未満の場合、前述の反応による非晶質なAl2O3の
量が少なく、Al2O3を固溶していないβ-Si3N4が存在
し、一方、10重量％を越える場合、未反応の耐火粘土が
残り、耐アルカリ性が劣るので好ましくない。
化合物であり、コークス中で金属Alによって還元され、
SiO2の脱酸反応が起こる作用が生じる（特開昭52-9011
号公報、特公昭56-31313号公報参照）。この反応により
活性度の高い非晶質のAl2O3が生成され、β-Si3N4に固
溶される。耐火粘土の添加量は2〜10重量％必要であ
り、2％未満の場合、前述の反応による非晶質なAl2O3の
量が少なく、Al2O3を固溶していないβ-Si3N4が存在
し、一方、10重量％を越える場合、未反応の耐火粘土が
残り、耐アルカリ性が劣るので好ましくない。
【００１３】(4) 金属Alについて 本発明で添加する金属Alは、耐火粘土の脱酸反応を促進
する作用が生じ、非晶質のAl2O3がβ-Si3N4に固溶する
ことになる。その添加量は1〜10重量％必要であり、1％
未満の場合、耐火粘土の脱酸反応が不充分になる。ま
た、10重量％を越える場合、金属Alが単独で存在するこ
ととなり、これがその他の酸化物と結合して3Al2O3・2S
iO2を生成し、融点を低下させるので好ましくない。
する作用が生じ、非晶質のAl2O3がβ-Si3N4に固溶する
ことになる。その添加量は1〜10重量％必要であり、1％
未満の場合、耐火粘土の脱酸反応が不充分になる。ま
た、10重量％を越える場合、金属Alが単独で存在するこ
ととなり、これがその他の酸化物と結合して3Al2O3・2S
iO2を生成し、融点を低下させるので好ましくない。
【００１４】(5) 金属Siについて 本発明で添加する金属Siは、耐火物の強度発現のために
添加される。添加量は3〜6重量％必要であり、3％未満
の場合、強度発現効果がみられず、一方、6重量％を越
える場合、れんがの焼結が進み過ぎ、耐スポーリング性
が劣るので好ましくない。
添加される。添加量は3〜6重量％必要であり、3％未満
の場合、強度発現効果がみられず、一方、6重量％を越
える場合、れんがの焼結が進み過ぎ、耐スポーリング性
が劣るので好ましくない。
【００１５】(6) バインダ−について バインダ−については、本発明において特に限定するも
のではないが、素地強度の保持のため乾燥強度を得る目
的で添加するのが好ましく、例えばレジン系、燐酸系、
水ガラス、糖密及びパルプ廃液等を使用することができ
る。
のではないが、素地強度の保持のため乾燥強度を得る目
的で添加するのが好ましく、例えばレジン系、燐酸系、
水ガラス、糖密及びパルプ廃液等を使用することができ
る。
【００１６】(7) 焼成条件について 焼成温度については、1500℃以上であればSi3N4中へのA
l2O3の固溶反応が進行するが、1500℃未満ではこの固溶
反応が遅く、好ましくない。また、1700℃を越える温度
になると、サヤの耐久性に問題があるため、本発明で
は、1500〜1650℃という低温焼成が望ましい。本発明に
おける焼成手段としては、トンネルキルンでブリ−ズ詰
めにて焼成するのが好ましい。即ち原料配合成形物をコ
ークスと共にサヤに挿入すること（ブリ−ズ詰め）によ
り、原料であるSiC、金属Al、金属Siなどの直接酸化を
防ぎ、容易に反応させることができるので、好ましい。
l2O3の固溶反応が進行するが、1500℃未満ではこの固溶
反応が遅く、好ましくない。また、1700℃を越える温度
になると、サヤの耐久性に問題があるため、本発明で
は、1500〜1650℃という低温焼成が望ましい。本発明に
おける焼成手段としては、トンネルキルンでブリ−ズ詰
めにて焼成するのが好ましい。即ち原料配合成形物をコ
ークスと共にサヤに挿入すること（ブリ−ズ詰め）によ
り、原料であるSiC、金属Al、金属Siなどの直接酸化を
防ぎ、容易に反応させることができるので、好ましい。
【００１７】更に、本発明において、焼成雰囲気として
は“非酸化雰囲気”とする必要がある。酸化雰囲気で
は、原料であるSiC、金属Al、金属Siなどが直接酸化さ
れることになり、その結果、耐食性、耐アルカリ性の劣
る焼成品が得られるので好ましくない（後記比較例２参
照）。本発明では、非酸化雰囲気中、特に還元雰囲気中
で焼成するのが好ましい。なお、本発明の方法により得
られた焼成品は、Ｘ線回折法による同定の結果、骨材の
SiC間が“サイアロン相の構成相”よりなることを確認
した。
は“非酸化雰囲気”とする必要がある。酸化雰囲気で
は、原料であるSiC、金属Al、金属Siなどが直接酸化さ
れることになり、その結果、耐食性、耐アルカリ性の劣
る焼成品が得られるので好ましくない（後記比較例２参
照）。本発明では、非酸化雰囲気中、特に還元雰囲気中
で焼成するのが好ましい。なお、本発明の方法により得
られた焼成品は、Ｘ線回折法による同定の結果、骨材の
SiC間が“サイアロン相の構成相”よりなることを確認
した。
【００１８】
【実施例】以下、本発明の実施例を比較例と共に挙げ、
本発明をより詳細に説明する。 （実施例１） ・SiC（骨材）：70ｗｔ％ ・β-Si3N4 ：17ｗｔ％ ・金属Al ：4ｗｔ％ ・金属Si ：5ｗｔ％ ・耐火粘土 ：4ｗｔ％ 上記各原料を配合し、さらに外掛けで3重量％のフェノ
ール樹脂を添加、混練した後、常法に従って高炉シャフ
ト形状にプレス成形した。
本発明をより詳細に説明する。 （実施例１） ・SiC（骨材）：70ｗｔ％ ・β-Si3N4 ：17ｗｔ％ ・金属Al ：4ｗｔ％ ・金属Si ：5ｗｔ％ ・耐火粘土 ：4ｗｔ％ 上記各原料を配合し、さらに外掛けで3重量％のフェノ
ール樹脂を添加、混練した後、常法に従って高炉シャフ
ト形状にプレス成形した。
【００１９】次に、上記成形物をブリーズ詰めしてトン
ネルキルンにて還元雰囲気中1600℃で焼成し、炭化珪素
質れんがを得た。このれんがについて、その曲げ強さ(M
Pa)、弾性率(GPa)、耐食性、耐酸化性、耐スポ−リング
性、耐アルカリ性を夫々測定した。その結果を表１に示
す。
ネルキルンにて還元雰囲気中1600℃で焼成し、炭化珪素
質れんがを得た。このれんがについて、その曲げ強さ(M
Pa)、弾性率(GPa)、耐食性、耐酸化性、耐スポ−リング
性、耐アルカリ性を夫々測定した。その結果を表１に示
す。
【００２０】（実施例２〜５）表１に示す各原料を同じ
く表１に示す配合割合で混練し、実施例１と同様に成
形、焼成して炭化珪素質れんがを得た。得られたれんが
について、実施例１と同様の試験を行い、その結果を表
１に示した。
く表１に示す配合割合で混練し、実施例１と同様に成
形、焼成して炭化珪素質れんがを得た。得られたれんが
について、実施例１と同様の試験を行い、その結果を表
１に示した。
【００２１】（比較例１）比較のため、94重量％のSiC
に6重量％の金属Siを配合したものを酸化雰囲気中1600
℃で焼成した。得られた焼成品について、実施例１と同
様の試験を行い、その結果を表１に併記した。
に6重量％の金属Siを配合したものを酸化雰囲気中1600
℃で焼成した。得られた焼成品について、実施例１と同
様の試験を行い、その結果を表１に併記した。
【００２２】（比較例２、３）さらに比較のため、 ・本発明の範囲内の各原料を配合し、これを酸化雰囲気
中で1600℃で焼成した例(比較例２)、 ・金属Siについて本発明の範囲外である2重量％を配合
する点を除きその他は本発明の範囲内の各原料を配合
し、これを還元雰囲気中で1550℃で焼成した例(比較例
３)、 について、実施例１と同様の試験を行い、その結果を同
じく表１に併記した。
中で1600℃で焼成した例(比較例２)、 ・金属Siについて本発明の範囲外である2重量％を配合
する点を除きその他は本発明の範囲内の各原料を配合
し、これを還元雰囲気中で1550℃で焼成した例(比較例
３)、 について、実施例１と同様の試験を行い、その結果を同
じく表１に併記した。
【００２３】
【表１】
【００２４】表１から明らかなように、本発明の実施例
１〜５はいずれも耐食性、耐酸化性、耐アルカリ性に優
れ、しかも高強度、高弾性率のものが得られた。これに
対して、比較例１〜３では、耐スポ−リング性を除きい
ずれも上記諸特性値の劣るものが得られた。
１〜５はいずれも耐食性、耐酸化性、耐アルカリ性に優
れ、しかも高強度、高弾性率のものが得られた。これに
対して、比較例１〜３では、耐スポ−リング性を除きい
ずれも上記諸特性値の劣るものが得られた。
【００２５】即ち、比較例１（β-Si3N4、耐火粘土及び
金属Alを配合しないもの）では、マトリックス部に本発
明が目的とする結合ボンドが存在しないため、実施例１
〜５に比し耐アルカリ性が劣るものであった。
金属Alを配合しないもの）では、マトリックス部に本発
明が目的とする結合ボンドが存在しないため、実施例１
〜５に比し耐アルカリ性が劣るものであった。
【００２６】また、比較例２でみられるように、本発明
の範囲内の各原料を配合し、これを“酸化雰囲気中”で
焼成した場合、融点を低下させるAl2O3・SiO2系の化合
物がが生成することになる。このため比較例２では、実
施例１〜５に比して耐食性、耐アルカリ性が劣るもので
あった。
の範囲内の各原料を配合し、これを“酸化雰囲気中”で
焼成した場合、融点を低下させるAl2O3・SiO2系の化合
物がが生成することになる。このため比較例２では、実
施例１〜５に比して耐食性、耐アルカリ性が劣るもので
あった。
【００２７】さらに、比較例３では、金属Siが本発明の
範囲外であるため（金属Si：2ｗｔ％）、マトリックス
部において本発明が目的とする結合ボンドが不足し、ま
た、Al2O3を固溶しないβ-Si3N4が存在する。従って、
比較例３では、実施例１〜５に比して耐アルカリ性、耐
酸化性が劣るものであった。
範囲外であるため（金属Si：2ｗｔ％）、マトリックス
部において本発明が目的とする結合ボンドが不足し、ま
た、Al2O3を固溶しないβ-Si3N4が存在する。従って、
比較例３では、実施例１〜５に比して耐アルカリ性、耐
酸化性が劣るものであった。
【００２８】
【発明の効果】本発明の炭化珪素質耐火物は、以上詳記
したとおり、骨材としてSiCを用い、マトリックス材と
して微粉のSi3N4を配し、このSi3N4に固溶させるAl2O3
源として耐火粘土を使用することを特徴とするものであ
り、これにより従来のこの種の炭化珪素質耐火物に比
し、耐アルカリ性に極めて優れた炭化珪素質耐火物が得
られる効果が生じる。また、その他の耐酸化性、高炉ス
ラグによる耐食性、耐スポ−リング性については、従来
の炭化珪素質耐火物とほぼ同等であり、これらの諸特性
について従来製品と遜色ないものが得られる効果が生じ
る。
したとおり、骨材としてSiCを用い、マトリックス材と
して微粉のSi3N4を配し、このSi3N4に固溶させるAl2O3
源として耐火粘土を使用することを特徴とするものであ
り、これにより従来のこの種の炭化珪素質耐火物に比
し、耐アルカリ性に極めて優れた炭化珪素質耐火物が得
られる効果が生じる。また、その他の耐酸化性、高炉ス
ラグによる耐食性、耐スポ−リング性については、従来
の炭化珪素質耐火物とほぼ同等であり、これらの諸特性
について従来製品と遜色ないものが得られる効果が生じ
る。
【００２９】本発明の炭化珪素質耐火物の製造方法は、
サヤにブリーズ詰めしてトンネルキルンにて低温(1500
〜1650℃)で焼成することを特徴とするものであり、従
来の窒化反応による製品に比し、約1／2という低コスト
で製造することができ、また、焼成手段として、トンネ
ルキルンを使用することにより、連続焼成が可能であ
り、大量生産に優れている効果が生じる。そして、本発
明により特に高炉用内張り耐火物として極めて好適な炭
化珪素質耐火物を提供することができる。
サヤにブリーズ詰めしてトンネルキルンにて低温(1500
〜1650℃)で焼成することを特徴とするものであり、従
来の窒化反応による製品に比し、約1／2という低コスト
で製造することができ、また、焼成手段として、トンネ
ルキルンを使用することにより、連続焼成が可能であ
り、大量生産に優れている効果が生じる。そして、本発
明により特に高炉用内張り耐火物として極めて好適な炭
化珪素質耐火物を提供することができる。
Claims (3)
- 【請求項１】 60〜80重量％のSiC骨材、10〜30重量％
のβ-Si3N4、2〜10重量％の耐火粘土、1〜10重量％の金
属アルミニウム及び3〜6重量％の金属珪素からなること
を特徴とする炭化珪素質耐火物。 - 【請求項２】 60〜80重量％のSiC骨材、10〜30重量％
のβ-Si3N4、2〜10重量％の耐火粘土、1〜10重量％の金
属アルミニウム及び3〜6重量％の金属珪素を配合し、さ
らにバインダ−を添加した後、混練し、所定形状に成形
し、該成形物をトンネルキルンでブリ−ズ詰めにて焼成
することを特徴とする炭化珪素質耐火物の製造方法。 - 【請求項３】 非酸化雰囲気中1500〜1650℃で焼成する
ことを特徴とする請求項２に記載の炭化珪素質耐火物の
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5093937A JP2543308B2 (ja) | 1993-03-30 | 1993-03-30 | 炭化珪素質耐火物及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5093937A JP2543308B2 (ja) | 1993-03-30 | 1993-03-30 | 炭化珪素質耐火物及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06279116A true JPH06279116A (ja) | 1994-10-04 |
| JP2543308B2 JP2543308B2 (ja) | 1996-10-16 |
Family
ID=14096354
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5093937A Expired - Lifetime JP2543308B2 (ja) | 1993-03-30 | 1993-03-30 | 炭化珪素質耐火物及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2543308B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009069206A (ja) * | 2007-09-10 | 2009-04-02 | Ricoh Co Ltd | 画像形成装置 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57267A (en) * | 1980-05-31 | 1982-01-05 | Nitto Electric Ind Co | Steel plate covered roof |
| JPS59121166A (ja) * | 1982-12-28 | 1984-07-13 | 品川白煉瓦株式会社 | 炭素−炭化珪素質耐火物の製法 |
-
1993
- 1993-03-30 JP JP5093937A patent/JP2543308B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57267A (en) * | 1980-05-31 | 1982-01-05 | Nitto Electric Ind Co | Steel plate covered roof |
| JPS59121166A (ja) * | 1982-12-28 | 1984-07-13 | 品川白煉瓦株式会社 | 炭素−炭化珪素質耐火物の製法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2543308B2 (ja) | 1996-10-16 |
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