JPH06277926A - テ−パボ−ルエンドミル - Google Patents
テ−パボ−ルエンドミルInfo
- Publication number
- JPH06277926A JPH06277926A JP9219993A JP9219993A JPH06277926A JP H06277926 A JPH06277926 A JP H06277926A JP 9219993 A JP9219993 A JP 9219993A JP 9219993 A JP9219993 A JP 9219993A JP H06277926 A JPH06277926 A JP H06277926A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cutting edge
- ball
- blade
- end mill
- cutting
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C5/00—Milling-cutters
- B23C5/02—Milling-cutters characterised by the shape of the cutter
- B23C5/10—Shank-type cutters, i.e. with an integral shaft
- B23C5/1009—Ball nose end mills
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C2265/00—Details of general geometric configurations
- B23C2265/08—Conical
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Milling Processes (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 金属材料の切削用に、とくに汎用途な局面加
工（倣い切削）等において切れ味が良好でかつ長寿命な
テ−パ−ボ−ルエンドミルを提供する。 【構成】 テ−パ−ボ−ルエンドミルにおいて、該刃部
の軸直角断面における外周切れ刃のすくい角を−２９゜
〜０゜に設定し、かつ該刃部の心厚を工具刃径に対して
７０〜９０％の範囲とし、かつボ−ル刃においては、回
転中心付近にあって切り刃立ち上がり部を有し、底面視
において、切り刃が回転中心に対し略ｆ字状となすた
め、刃径の１５〜３５％、ボ−ル刃の４０゜〜５０゜Ｒ
の位置にくるようにふくらみを設ける。
工（倣い切削）等において切れ味が良好でかつ長寿命な
テ−パ−ボ−ルエンドミルを提供する。 【構成】 テ−パ−ボ−ルエンドミルにおいて、該刃部
の軸直角断面における外周切れ刃のすくい角を−２９゜
〜０゜に設定し、かつ該刃部の心厚を工具刃径に対して
７０〜９０％の範囲とし、かつボ−ル刃においては、回
転中心付近にあって切り刃立ち上がり部を有し、底面視
において、切り刃が回転中心に対し略ｆ字状となすた
め、刃径の１５〜３５％、ボ−ル刃の４０゜〜５０゜Ｒ
の位置にくるようにふくらみを設ける。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、金属材料とくに硬度材
及び難削材の所定の急勾配を有する曲面加工に使用する
テ−パ−ボ−ルエンドミルに関するものである。
及び難削材の所定の急勾配を有する曲面加工に使用する
テ−パ−ボ−ルエンドミルに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】現在、金属材料切削用エンドミルの主流
は右刃右ねじれであり、かつ切れ刃すくい角を正の値に
設定してあることにより、切削性を高めている。また、
テ−パ−ボ−ルエンドミルにおいても同様であり、とく
に製作上からも右刃右ねじれは不可欠である。
は右刃右ねじれであり、かつ切れ刃すくい角を正の値に
設定してあることにより、切削性を高めている。また、
テ−パ−ボ−ルエンドミルにおいても同様であり、とく
に製作上からも右刃右ねじれは不可欠である。
【０００３】
【発明が解決しようとする問題点】しかしながら、テ−
パ−ボ−ルエンドミルの場合、ボ−ル先端部の刃先は設
計上からも剛性を持たすことが不可能であり、かつ回転
中心となるため、切削速度が得られず、切れ味が劣る。
また、図１、図２に示すように従来のテ−パ−ボ−ルエ
ンドミルの場合、上記の剛性が少なく、切れ味が劣るボ
−ル部先端部から切削を開始するため、スベリによる摩
耗、摩滅やチッピング、欠けが多く、加工面粗さ、精度
が得られず、工具寿命に問題があった。さらにテ−パ−
ボ−ルエンドミルの場合、通常のボ−ルエンドミルより
外周切れ刃での加工が多く、外周切れ刃及び工具本体自
身の剛性にも問題があった。
パ−ボ−ルエンドミルの場合、ボ−ル先端部の刃先は設
計上からも剛性を持たすことが不可能であり、かつ回転
中心となるため、切削速度が得られず、切れ味が劣る。
また、図１、図２に示すように従来のテ−パ−ボ−ルエ
ンドミルの場合、上記の剛性が少なく、切れ味が劣るボ
−ル部先端部から切削を開始するため、スベリによる摩
耗、摩滅やチッピング、欠けが多く、加工面粗さ、精度
が得られず、工具寿命に問題があった。さらにテ−パ−
ボ−ルエンドミルの場合、通常のボ−ルエンドミルより
外周切れ刃での加工が多く、外周切れ刃及び工具本体自
身の剛性にも問題があった。
【０００４】
【本発明の目的】本発明は以上の欠点を失くし、ボ-ル
先端部の負担を最小限にし、外周切れ刃及び工具本体の
剛性を高めることにより、汎用途に切削可能な工具寿命
の長いテ−パ−ボ−ルエンドミルを提供しようというも
のである。
先端部の負担を最小限にし、外周切れ刃及び工具本体の
剛性を高めることにより、汎用途に切削可能な工具寿命
の長いテ−パ−ボ−ルエンドミルを提供しようというも
のである。
【０００５】
【問題を解決するための手段】本発明は、上記の目的を
達成するために、該刃部の軸直角断面図における外周切
れ刃のすくい角を−２９゜〜０゜に設定し、かつ該刃部
の芯厚を工具刃径に対して７０〜９０％の範囲とし、か
つボ−ル刃においては、回転中心付近にあって切り刃立
ち上がり部を有し、底面視において、切り刃が回転中心
に対し略ｆ字状となすため、刃径の１５〜３５％、ボ−
ル刃の４０゜〜５０゜Ｒの位置にくるようにふくらみを
設けた、又、Ａｌ、Ｓｉ、周期率表第４ａ、５ａ、６ａ
族遷移金属の炭化物、窒化物、酸化物、硼化物、および
炭化硼素、硬質窒化硼素、硬質炭素さらにこれらの固容
体または混合体からなる郡のうちから選ばれた１種また
は２種以上の硬質物質を１層または２層以上の多層で
０．２〜２０μの厚みで被覆するという技術手段を講じ
たものである、
達成するために、該刃部の軸直角断面図における外周切
れ刃のすくい角を−２９゜〜０゜に設定し、かつ該刃部
の芯厚を工具刃径に対して７０〜９０％の範囲とし、か
つボ−ル刃においては、回転中心付近にあって切り刃立
ち上がり部を有し、底面視において、切り刃が回転中心
に対し略ｆ字状となすため、刃径の１５〜３５％、ボ−
ル刃の４０゜〜５０゜Ｒの位置にくるようにふくらみを
設けた、又、Ａｌ、Ｓｉ、周期率表第４ａ、５ａ、６ａ
族遷移金属の炭化物、窒化物、酸化物、硼化物、および
炭化硼素、硬質窒化硼素、硬質炭素さらにこれらの固容
体または混合体からなる郡のうちから選ばれた１種また
は２種以上の硬質物質を１層または２層以上の多層で
０．２〜２０μの厚みで被覆するという技術手段を講じ
たものである、
【０００６】
【作用】本発明を適用することにより、切れ味が良好で
かつ剛性の大きい外周刃側から切削を開始するため、切
削が安定する。また、ボ−ル先端部に近づくに従って切
削量が少なくなり、かつすくい角を負とすることより刃
先強度が増し、ボ−ル先端部付近のチッピングを抑え、
さらに、外周切れ刃すくい角を０゜〜−２９゜と負の値
に設定することにより刃先強度と剛性が得られることか
らチッピング及びカケ防止でき、良好な切削を可能にし
たものである。
かつ剛性の大きい外周刃側から切削を開始するため、切
削が安定する。また、ボ−ル先端部に近づくに従って切
削量が少なくなり、かつすくい角を負とすることより刃
先強度が増し、ボ−ル先端部付近のチッピングを抑え、
さらに、外周切れ刃すくい角を０゜〜−２９゜と負の値
に設定することにより刃先強度と剛性が得られることか
らチッピング及びカケ防止でき、良好な切削を可能にし
たものである。
【０００７】なお、さらに、ボ−ル刃においては、回転
中心付近にあって切り刃立ち上がり部を有し、底面視に
おいて、切り刃が回転中心に対し略ｆ字状となすため、
刃径の１５〜３５％、ボ−ル刃の４０゜〜５０゜Ｒの位
置にくるようにふくらみを設けることにより略ｆ字状と
し、食い付き時の衝動を緩衝させ、ボ−ル刃の耐欠損性
を向上させたものである。
中心付近にあって切り刃立ち上がり部を有し、底面視に
おいて、切り刃が回転中心に対し略ｆ字状となすため、
刃径の１５〜３５％、ボ−ル刃の４０゜〜５０゜Ｒの位
置にくるようにふくらみを設けることにより略ｆ字状と
し、食い付き時の衝動を緩衝させ、ボ−ル刃の耐欠損性
を向上させたものである。
【０００８】本願発明では、外周刃部分の剛性を高める
ため、心厚を厚くする。従来品では刃径の６０％前後で
あるが、本願発明では８０％前後まで厚くする。特に工
具突き出し量の長い本用途では有効な手段であり、心厚
は刃径の７０〜９０％とし、７０％未満では剛性が不足
し、工具性能が劣化する、また９０％を越えると相対的
にチッピポケットのスペ−スが小さくなり切り屑処理が
出来なくなるため７０〜９０％とした。
ため、心厚を厚くする。従来品では刃径の６０％前後で
あるが、本願発明では８０％前後まで厚くする。特に工
具突き出し量の長い本用途では有効な手段であり、心厚
は刃径の７０〜９０％とし、７０％未満では剛性が不足
し、工具性能が劣化する、また９０％を越えると相対的
にチッピポケットのスペ−スが小さくなり切り屑処理が
出来なくなるため７０〜９０％とした。
【０００９】さらに、外周切れ刃のすくい角に関して、
−２９゜〜０゜の範囲で十分効果はあるものの、より一
層の効果を得るためには、軸直角断面におけるすくい角
を−２５゜〜−１０゜に設定することが望ましい。−２
９゜以下では、実質的に仕上げ加工に使用できるも汎用
性がなくなり、また０゜を越えると、従来品と同様とな
るため−２９゜〜０゜とした。
−２９゜〜０゜の範囲で十分効果はあるものの、より一
層の効果を得るためには、軸直角断面におけるすくい角
を−２５゜〜−１０゜に設定することが望ましい。−２
９゜以下では、実質的に仕上げ加工に使用できるも汎用
性がなくなり、また０゜を越えると、従来品と同様とな
るため−２９゜〜０゜とした。
【００１０】また、ボ−ル刃の形状も、すくい角をネガ
とする略ｆ字状の刃型とすることにより回転中心付近の
低速部でも十分な強度を維持し、安定した切削が可能で
ある。略ｆ字とするため、外周刃よりボ−ル刃を滑らか
に結ぶとともに、ボ−ル刃部分に刃径の１５〜３５％、
ボ−ル刃の４０゜〜５０゜Ｒの位置にくるようにふくら
みを設けて略ｆ字状とすれば、低速部でも十分な刃先強
度を保つことができる。
とする略ｆ字状の刃型とすることにより回転中心付近の
低速部でも十分な強度を維持し、安定した切削が可能で
ある。略ｆ字とするため、外周刃よりボ−ル刃を滑らか
に結ぶとともに、ボ−ル刃部分に刃径の１５〜３５％、
ボ−ル刃の４０゜〜５０゜Ｒの位置にくるようにふくら
みを設けて略ｆ字状とすれば、低速部でも十分な刃先強
度を保つことができる。
【００１１】次に、工具材質に硬質膜をコ−ティングし
た超微粒子超硬合金を用いることにより、一層の効果を
上げることができる。特に、超微粒子超硬と硬質膜の密
着性が良く、硬質膜の摩擦抵抗が小さく、耐溶着性に優
れる特徴を生かすとともに、すくい角をネガとする事に
より切り屑をすくい面が受ける形となるため、硬質膜の
チッピング、剥離等が起きにくくなる。また膜質として
は、実用化されているＴｉＮ被覆でも十分であるが、さ
らに耐摩耗性を向上させるためＴｉＣＮ、又はＴｉＡｌ
Ｎ等の皮膜でも切り屑との親和性の低い膜であれば十分
に使用することができる。
た超微粒子超硬合金を用いることにより、一層の効果を
上げることができる。特に、超微粒子超硬と硬質膜の密
着性が良く、硬質膜の摩擦抵抗が小さく、耐溶着性に優
れる特徴を生かすとともに、すくい角をネガとする事に
より切り屑をすくい面が受ける形となるため、硬質膜の
チッピング、剥離等が起きにくくなる。また膜質として
は、実用化されているＴｉＮ被覆でも十分であるが、さ
らに耐摩耗性を向上させるためＴｉＣＮ、又はＴｉＡｌ
Ｎ等の皮膜でも切り屑との親和性の低い膜であれば十分
に使用することができる。
【００１２】
【実施例】図３〜図４は本発明の一実施例である。切れ
刃を右刃左ねじれにし、軸直角における外周切れ刃のす
くい角を−２０゜、逃げ角を１０゜とし、該刃部の心厚
を工具外周テ−パ−形状に沿って工具刃径の８５％に設
定し、さらにボ−ル切れ刃とスム−ズに結び、ボ−ル刃
部分のすくい角を負に設定したものである。材料に超硬
合金を用い、その表面にＴｉＣＮコ−ティングを施した
本発明品と図１に示す従来のテ−パ−ボ−ルエンドミル
とを硬さＨＲＣ４０に調質した金型材プリハ−ドン鋼の
切削で比較した。切削速度を１００ｍｍ／ｍｉｎ，送り
量０．１５ｍｍ／刃、切り込みを軸方向０．５〜３ｍ
ｍ、ピックフィ−ド１ｍｍ，工具突き出し量５０ｍｍに
て、倣い切削でテストした結果を図５に示す。
刃を右刃左ねじれにし、軸直角における外周切れ刃のす
くい角を−２０゜、逃げ角を１０゜とし、該刃部の心厚
を工具外周テ−パ−形状に沿って工具刃径の８５％に設
定し、さらにボ−ル切れ刃とスム−ズに結び、ボ−ル刃
部分のすくい角を負に設定したものである。材料に超硬
合金を用い、その表面にＴｉＣＮコ−ティングを施した
本発明品と図１に示す従来のテ−パ−ボ−ルエンドミル
とを硬さＨＲＣ４０に調質した金型材プリハ−ドン鋼の
切削で比較した。切削速度を１００ｍｍ／ｍｉｎ，送り
量０．１５ｍｍ／刃、切り込みを軸方向０．５〜３ｍ
ｍ、ピックフィ−ド１ｍｍ，工具突き出し量５０ｍｍに
て、倣い切削でテストした結果を図５に示す。
【００１３】従来の超硬テ−パ−ボ−ルエンドミルでは
倣い切削のため切り込み量の多い部分でビビリを生じ、
本発明品はビビリ・振動も小さく５０ｍ切削後でも正常
な摩耗を示し、チッピングも見られなかった。
倣い切削のため切り込み量の多い部分でビビリを生じ、
本発明品はビビリ・振動も小さく５０ｍ切削後でも正常
な摩耗を示し、チッピングも見られなかった。
【００１４】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、工具突き
出し量が長く先端のみを使用するテ−パ−ボ−ルエンド
ミルの性能を向上させるため、外周刃部分を高剛性と
し、かつボ−ル刃部分の刃先強度を高めるためすくいを
負とし、かつボ−ル刃稜線を略ｆ字状となるようふくら
みを設け食い付き時の衝撃を緩衝させ、高性能・汎用途
なテ−パ−ボ−ルエンドミルが得られた。
出し量が長く先端のみを使用するテ−パ−ボ−ルエンド
ミルの性能を向上させるため、外周刃部分を高剛性と
し、かつボ−ル刃部分の刃先強度を高めるためすくいを
負とし、かつボ−ル刃稜線を略ｆ字状となるようふくら
みを設け食い付き時の衝撃を緩衝させ、高性能・汎用途
なテ−パ−ボ−ルエンドミルが得られた。
【図１】図１は従来品の一例を示し、その側面図であ
る。
る。
【図２】図２は図１の正面図である。
【図３】図３は本発明の一実施例を示し、その側面図を
示す。
示す。
【図４】図４は図３の正面図を示す。
【図５】図５は本発明品の切削効果を示す説明図であ
る。
る。
１ 本体 ２ 切れ刃稜 ３ ボ−ル部切れ刃 ４ ふくらみ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 石川 圭二 大阪市淀川区野中北１丁目13番20号 日立 ツール株式会社大阪工場内 (72)発明者 後藤 理 大阪市淀川区野中北１丁目13番20号 日立 ツール株式会社大阪工場内
Claims (2)
- 【請求項１】 工具本体の外周にねじれを有する複数の
切れ刃が形成され、該切れ刃外径が直線的に変化するテ
−パ−状をなし、かつ１対以上の溝と、その溝の先端に
断面がボ−ル状に形成された一対以上の切り刃部分から
なるボ−ルエンドミルにおいて、該刃部の軸直角断面に
おける外周切れ刃のすくい角を−２９゜〜０゜に設定
し、かつ該刃部の芯厚を工具刃径に対して７０〜９０％
の範囲とし、かつボ−ル刃においては、回転中心付近に
あって切り刃立ち上がり部を有し、底面視において、切
り刃が回転中心に対し略ｆ字状となすため、刃径の１５
〜３５％、ボ−ル刃の４０゜〜５０゜Ｒの位置にくるよ
うにふくらみを設けたことを特徴とするテ−パ−ボ−ル
エンドミル。 - 【請求項２】 請求項１記載のボ−ルエンドミルにおい
て、Ａｌ、Ｓｉ、周期率表第４ａ、５ａ、６ａ族遷移金
属の炭化物、窒化物、酸化物、硼化物、および炭化硼
素、硬質炭素さらにこてらの固容体または混合体からな
る郡のうちから選ばれた１種または２種以上の硬質物質
を一層または２層以上の多層で０．２〜２０μの厚みで
被覆したこ特徴とするテ−パ−ボ−ルエンドミル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9219993A JPH06277926A (ja) | 1993-03-26 | 1993-03-26 | テ−パボ−ルエンドミル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9219993A JPH06277926A (ja) | 1993-03-26 | 1993-03-26 | テ−パボ−ルエンドミル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06277926A true JPH06277926A (ja) | 1994-10-04 |
Family
ID=14047781
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9219993A Withdrawn JPH06277926A (ja) | 1993-03-26 | 1993-03-26 | テ−パボ−ルエンドミル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06277926A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002126929A (ja) * | 2000-10-24 | 2002-05-08 | Hitachi Tool Engineering Ltd | テーパ溝加工用テーパボールエンドミル |
| JP2008264964A (ja) * | 2007-04-23 | 2008-11-06 | Union Tool Co | 回転切削工具 |
| WO2016199935A1 (ja) * | 2015-06-12 | 2016-12-15 | 三菱マテリアル株式会社 | テーパエンドミルおよび切削ヘッド |
| CN107755770A (zh) * | 2017-10-24 | 2018-03-06 | 国宏工具系统（无锡）股份有限公司 | 一种硬质合金加工球头铣刀 |
| WO2018123428A1 (ja) * | 2016-12-26 | 2018-07-05 | 三菱日立ツール株式会社 | エンドミル |
-
1993
- 1993-03-26 JP JP9219993A patent/JPH06277926A/ja not_active Withdrawn
Cited By (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002126929A (ja) * | 2000-10-24 | 2002-05-08 | Hitachi Tool Engineering Ltd | テーパ溝加工用テーパボールエンドミル |
| JP4573340B2 (ja) * | 2000-10-24 | 2010-11-04 | 日立ツール株式会社 | テーパ溝加工用テーパボールエンドミル |
| JP2008264964A (ja) * | 2007-04-23 | 2008-11-06 | Union Tool Co | 回転切削工具 |
| US8186914B2 (en) | 2007-04-23 | 2012-05-29 | Union Tool Co. | Rotary cutting tool |
| CN107405701A (zh) * | 2015-06-12 | 2017-11-28 | 三菱综合材料株式会社 | 锥形立铣刀及切削头 |
| JPWO2016199935A1 (ja) * | 2015-06-12 | 2017-06-22 | 三菱マテリアル株式会社 | テーパエンドミルおよび切削ヘッド |
| WO2016199935A1 (ja) * | 2015-06-12 | 2016-12-15 | 三菱マテリアル株式会社 | テーパエンドミルおよび切削ヘッド |
| WO2018123428A1 (ja) * | 2016-12-26 | 2018-07-05 | 三菱日立ツール株式会社 | エンドミル |
| CN110167702A (zh) * | 2016-12-26 | 2019-08-23 | 三菱日立工具株式会社 | 立铣刀 |
| KR20190101967A (ko) * | 2016-12-26 | 2019-09-02 | 미츠비시 히타치 쓰루 가부시키가이샤 | 엔드밀 |
| JPWO2018123428A1 (ja) * | 2016-12-26 | 2019-10-31 | 三菱日立ツール株式会社 | エンドミル |
| EP3560645A4 (en) * | 2016-12-26 | 2020-07-29 | Mitsubishi Hitachi Tool Engineering, Ltd. | End mill |
| CN110167702B (zh) * | 2016-12-26 | 2021-10-15 | 三菱日立工具株式会社 | 模具加工用立铣刀 |
| US11458551B2 (en) | 2016-12-26 | 2022-10-04 | Moldino Tool Engineering, Ltd. | End mill |
| CN107755770A (zh) * | 2017-10-24 | 2018-03-06 | 国宏工具系统（无锡）股份有限公司 | 一种硬质合金加工球头铣刀 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A761 | Written withdrawal of application |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A761 Effective date: 20041209 |