JPH06273674A - 反射屈折光学系 - Google Patents
反射屈折光学系Info
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- JPH06273674A JPH06273674A JP5059243A JP5924393A JPH06273674A JP H06273674 A JPH06273674 A JP H06273674A JP 5059243 A JP5059243 A JP 5059243A JP 5924393 A JP5924393 A JP 5924393A JP H06273674 A JPH06273674 A JP H06273674A
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- optical system
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 良好な光学性能のもとで、光束のケラレが少
なくコンパクトな反射屈折光学系を提供する。 【構成】 物体側から順に、主反射鏡Ｍ1 と副鏡Ｍ2 と
を持つ正屈折力の第１レンズ群Ｇ1 と正屈折力の第２レ
ンズ群Ｇ2 とを有し物体の１次像を形成する対物光学系
ＫT と、この１次像からの光により射出瞳を形成する接
眼光学系ＫE とを有する。第１レンズ群Ｇ1 と第２レン
ズ群Ｇ2 との屈折力比の最適な範囲を規定する。
なくコンパクトな反射屈折光学系を提供する。 【構成】 物体側から順に、主反射鏡Ｍ1 と副鏡Ｍ2 と
を持つ正屈折力の第１レンズ群Ｇ1 と正屈折力の第２レ
ンズ群Ｇ2 とを有し物体の１次像を形成する対物光学系
ＫT と、この１次像からの光により射出瞳を形成する接
眼光学系ＫE とを有する。第１レンズ群Ｇ1 と第２レン
ズ群Ｇ2 との屈折力比の最適な範囲を規定する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、反射屈折型のアフォー
カル光学系に関するものである。
カル光学系に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、反射屈折型のアフォーカル光学系
は、例えば赤外線撮像カメラの交換レンズとして多用さ
れており、種々の提案がなされている。このような従来
の反射屈折型のアフォーカル光学系としては、例えば図
７に示す如く、米国特許第4,714,307 号公報に開示され
ている。この米国特許第4,714,307 号公報のものは、主
反射鏡１０、裏面反射鏡である副鏡２０及び一対のレン
ズ成分３０、４０にて構成される第１レンズ群と、正の
屈折力を持つレンズ成分５０にて構成される第２レンズ
群とを持つ対物光学系ＫT と、レンズ成分６０、７０、
８０を持つ接眼光学系ＫE とを有するように構成され
る。
は、例えば赤外線撮像カメラの交換レンズとして多用さ
れており、種々の提案がなされている。このような従来
の反射屈折型のアフォーカル光学系としては、例えば図
７に示す如く、米国特許第4,714,307 号公報に開示され
ている。この米国特許第4,714,307 号公報のものは、主
反射鏡１０、裏面反射鏡である副鏡２０及び一対のレン
ズ成分３０、４０にて構成される第１レンズ群と、正の
屈折力を持つレンズ成分５０にて構成される第２レンズ
群とを持つ対物光学系ＫT と、レンズ成分６０、７０、
８０を持つ接眼光学系ＫE とを有するように構成され
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記米
国特許第4,714,307 号公報のものでは、第２レンズ群５
０の屈折力に対して、第１レンズ群１０〜４０の屈折力
が極めて小さく構成されている。これにより、第２レン
ズ群５０へ達する光束の径が太くなるため、第２レンズ
群５０の有効径（外径）を大きくする必要があった。こ
のとき、反射屈折光学系内を通過する光束のケラレが増
大する（光束の中抜け領域が増大する）問題点がある。
国特許第4,714,307 号公報のものでは、第２レンズ群５
０の屈折力に対して、第１レンズ群１０〜４０の屈折力
が極めて小さく構成されている。これにより、第２レン
ズ群５０へ達する光束の径が太くなるため、第２レンズ
群５０の有効径（外径）を大きくする必要があった。こ
のとき、反射屈折光学系内を通過する光束のケラレが増
大する（光束の中抜け領域が増大する）問題点がある。
【０００４】そして、上述の如き光束のケラレの大きな
光学系を明るく構成する場合には、光学系全体の大型化
を図って光束のケラレを補う必要があるため、コンパク
ト化の達成が困難になる問題点がある。さらに、第２レ
ンズ群５０の屈折力が非常に大きいため、この第２レン
ズ群５０にて発生する収差が大きくなる問題点もある。
光学系を明るく構成する場合には、光学系全体の大型化
を図って光束のケラレを補う必要があるため、コンパク
ト化の達成が困難になる問題点がある。さらに、第２レ
ンズ群５０の屈折力が非常に大きいため、この第２レン
ズ群５０にて発生する収差が大きくなる問題点もある。
【０００５】そこで、本発明は、良好な光学性能のもと
で、光束のケラレが少なくコンパクトな反射屈折光学系
を提供することを目的とする。
で、光束のケラレが少なくコンパクトな反射屈折光学系
を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上述の目的を達成するた
めに、本発明による反射屈折光学系は、物体側から順
に、凹面を物体側に向けた反射面を持つ主反射鏡Ｍ
1 と、凹面を物体側に向けた反射面を持つ副鏡Ｍ2 とを
有し全体として正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ
1 と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ2 とを有し、
物体の１次像を形成する対物光学系ＫT と、１次像から
の光により射出瞳を形成する接眼光学系ＫE とを有し、
第１レンズ群Ｇ1 の屈折力をψ1 、第２レンズ群Ｇ2 の
屈折力をψ2 とするとき、 ０．１６＜｜ψ1 ／ψ2 ｜＜０．５ を満足するように構成される。
めに、本発明による反射屈折光学系は、物体側から順
に、凹面を物体側に向けた反射面を持つ主反射鏡Ｍ
1 と、凹面を物体側に向けた反射面を持つ副鏡Ｍ2 とを
有し全体として正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ
1 と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ2 とを有し、
物体の１次像を形成する対物光学系ＫT と、１次像から
の光により射出瞳を形成する接眼光学系ＫE とを有し、
第１レンズ群Ｇ1 の屈折力をψ1 、第２レンズ群Ｇ2 の
屈折力をψ2 とするとき、 ０．１６＜｜ψ1 ／ψ2 ｜＜０．５ を満足するように構成される。
【０００７】
【作用】上述の構成の如き本発明による反射屈折光学系
においては、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ1 と、正の屈
折力の第２レンズ群Ｇ2 との屈折力比が適切な範囲内に
規定されているため、反射屈折光学系のコンパクト化を
図ることができる。以下、本発明による条件について詳
述する。
においては、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ1 と、正の屈
折力の第２レンズ群Ｇ2 との屈折力比が適切な範囲内に
規定されているため、反射屈折光学系のコンパクト化を
図ることができる。以下、本発明による条件について詳
述する。
【０００８】まず、本発明による反射屈折光学系は、第
１レンズ群Ｇ1 の屈折力をψ1 、第２レンズ群Ｇ2 の屈
折力をψ2 とするとき、 ０．１６＜｜ψ1 ／ψ2 ｜＜０．５ ‥‥（１） を満足するように構成される。この条件（１）は、対物
光学系ＫT を構成する第１レンズ群Ｇ1 と第２レンズ群
Ｇ2 との最適な屈折力比を規定するものである。
１レンズ群Ｇ1 の屈折力をψ1 、第２レンズ群Ｇ2 の屈
折力をψ2 とするとき、 ０．１６＜｜ψ1 ／ψ2 ｜＜０．５ ‥‥（１） を満足するように構成される。この条件（１）は、対物
光学系ＫT を構成する第１レンズ群Ｇ1 と第２レンズ群
Ｇ2 との最適な屈折力比を規定するものである。
【０００９】この条件（１）の上限値を越える場合に
は、第２レンズ群Ｇ2 の屈折力に対する第１レンズ群Ｇ
1 の屈折力が大きくなるため、第２レンズ群Ｇ2 での入
射高が低くなる。このとき、第２レンズ群の有効径を小
さくして光束のケラレを低減させることができるが、周
辺光量の低下を招くため好ましくない。また、条件
（１）の上限を越えるときには、負の非点収差が発生す
ると共に、コマ収差も甚大に発生するため好ましくな
い。
は、第２レンズ群Ｇ2 の屈折力に対する第１レンズ群Ｇ
1 の屈折力が大きくなるため、第２レンズ群Ｇ2 での入
射高が低くなる。このとき、第２レンズ群の有効径を小
さくして光束のケラレを低減させることができるが、周
辺光量の低下を招くため好ましくない。また、条件
（１）の上限を越えるときには、負の非点収差が発生す
ると共に、コマ収差も甚大に発生するため好ましくな
い。
【００１０】また、条件（１）の下限値を越えた場合に
は、第２レンズ群Ｇ2 の有効径の大口径化を招き、光束
のケラレが増大するため好ましくない。さらに、このと
きには、正の非点収差が発生し、かつコマ収差も甚大に
発生するため好ましくない。なお、本発明による反射屈
折光学系の更なる光学性能の向上を図るためには、上記
条件（１）の上限値は、０．３５とすることが望まし
い。
は、第２レンズ群Ｇ2 の有効径の大口径化を招き、光束
のケラレが増大するため好ましくない。さらに、このと
きには、正の非点収差が発生し、かつコマ収差も甚大に
発生するため好ましくない。なお、本発明による反射屈
折光学系の更なる光学性能の向上を図るためには、上記
条件（１）の上限値は、０．３５とすることが望まし
い。
【００１１】次に、本発明による反射屈折光学系は、対
物光学系ＫT の屈折力をψT 、接眼光学系ＫE の屈折力
をψE とするとき、 ０．０７６＜｜ψT ／ψE ｜＜０．６７ ‥‥（２） を満足するように構成されることが望ましい。上記条件
（２）は、対物光学系ＫT と接眼光学系ＫE との適切な
屈折力比を規定して、反射屈折光学系の良好な光学性能
を得るための条件である。
物光学系ＫT の屈折力をψT 、接眼光学系ＫE の屈折力
をψE とするとき、 ０．０７６＜｜ψT ／ψE ｜＜０．６７ ‥‥（２） を満足するように構成されることが望ましい。上記条件
（２）は、対物光学系ＫT と接眼光学系ＫE との適切な
屈折力比を規定して、反射屈折光学系の良好な光学性能
を得るための条件である。
【００１２】そして、条件（２）の上限値を上回る場合
には、正の非点収差とコマ収差とが発生するため好まし
くなく、条件（２）の下限値を下回る場合には、負の非
点収差が発生し、さらにコマ収差も大きく発生するため
好ましくない。そして、本発明による反射屈折光学系
は、主反射鏡Ｍ1 と副鏡Ｍ2 との面間隔をｄ1 、第２レ
ンズ群と接眼光学系ＫE との面間隔をｄ6 とするとき、 ０．６４＜｜ｄ6 ／ｄ1 ｜＜１．４ ‥‥（３） を満足することが望ましい。
には、正の非点収差とコマ収差とが発生するため好まし
くなく、条件（２）の下限値を下回る場合には、負の非
点収差が発生し、さらにコマ収差も大きく発生するため
好ましくない。そして、本発明による反射屈折光学系
は、主反射鏡Ｍ1 と副鏡Ｍ2 との面間隔をｄ1 、第２レ
ンズ群と接眼光学系ＫE との面間隔をｄ6 とするとき、 ０．６４＜｜ｄ6 ／ｄ1 ｜＜１．４ ‥‥（３） を満足することが望ましい。
【００１３】この条件（３）は、反射屈折光学系の角倍
率を大きく設定した場合でも、接眼光学系ＫE から発生
する諸収差を良好に補正するための条件である。この条
件（３）の上限を越えると、接眼光学系ＫE に入射する
光線の入射高が大きくなり、球面収差、非点収差及び軸
外のコマ収差を良好に補正することが困難になるため好
ましくない。さらに、条件（３）の上限を上回るときに
は、光学系の全長が非常に長くなるため、コンパクト化
を図れず好ましくない。
率を大きく設定した場合でも、接眼光学系ＫE から発生
する諸収差を良好に補正するための条件である。この条
件（３）の上限を越えると、接眼光学系ＫE に入射する
光線の入射高が大きくなり、球面収差、非点収差及び軸
外のコマ収差を良好に補正することが困難になるため好
ましくない。さらに、条件（３）の上限を上回るときに
は、光学系の全長が非常に長くなるため、コンパクト化
を図れず好ましくない。
【００１４】反対に、条件（３）の下限を下回ると、接
眼光学系ＫE に入射する光線の入射高が低くなり、球面
収差が補正不足となるため好ましくない。次に、上記の
構成のもとで、本発明による反射屈折光学系は、主反射
鏡Ｍ1 と副鏡Ｍ2 との面間隔をｄ1 、第１レンズ群Ｇ1
の焦点距離をｆ1 とするとき、以下の条件を満足するこ
とが望ましい。
眼光学系ＫE に入射する光線の入射高が低くなり、球面
収差が補正不足となるため好ましくない。次に、上記の
構成のもとで、本発明による反射屈折光学系は、主反射
鏡Ｍ1 と副鏡Ｍ2 との面間隔をｄ1 、第１レンズ群Ｇ1
の焦点距離をｆ1 とするとき、以下の条件を満足するこ
とが望ましい。
【００１５】 ０．３０＜｜ｄ1 ／ｆ1 ｜＜０．６５ ‥‥（４） この条件（４）は、主反射鏡Ｍ1 の焦点距離ｆ1 に対す
る主反射鏡Ｍ1 と副鏡Ｍ2 との適切な面間隔ｄ1 を規定
するものである。ここで、条件（４）の上限を越える場
合、焦点距離ｆ1 に対する面間隔ｄ1 が相対的に大きく
なるため、副鏡Ｍ2 の外径を小さくすることが可能とな
るが、反射屈折光学系全体の全長が長くなり、コンパク
ト化を図れなくなるため好ましくない。そして、この条
件（４）の上限を越える場合には、正の非点収差が発生
しかつ軸外コマ収差が発生するため好ましくない。
る主反射鏡Ｍ1 と副鏡Ｍ2 との適切な面間隔ｄ1 を規定
するものである。ここで、条件（４）の上限を越える場
合、焦点距離ｆ1 に対する面間隔ｄ1 が相対的に大きく
なるため、副鏡Ｍ2 の外径を小さくすることが可能とな
るが、反射屈折光学系全体の全長が長くなり、コンパク
ト化を図れなくなるため好ましくない。そして、この条
件（４）の上限を越える場合には、正の非点収差が発生
しかつ軸外コマ収差が発生するため好ましくない。
【００１６】反対に、条件（４）の下限を下回る場合に
は、光学系全体の全長を短くすることができるが、副鏡
Ｍ2 の外径が大きくなり、光束のケラレが増加する。こ
のとき、反射屈折光学系を小型に維持しつつ明るくする
ことができないため好ましくない。さらに、条件（４）
の下限を下回る場合には、球面収差が補正過剰となり、
負の非点収差及び軸外コマ収差が甚大に発生するため好
ましくない。
は、光学系全体の全長を短くすることができるが、副鏡
Ｍ2 の外径が大きくなり、光束のケラレが増加する。こ
のとき、反射屈折光学系を小型に維持しつつ明るくする
ことができないため好ましくない。さらに、条件（４）
の下限を下回る場合には、球面収差が補正過剰となり、
負の非点収差及び軸外コマ収差が甚大に発生するため好
ましくない。
【００１７】なお、本発明による反射屈折光学系におい
て、光学性能の更なる向上を図るためには、上記条件
（４）の下限値を０．５とすることが望ましい。そし
て、本発明による反射屈折光学系は、主反射鏡Ｍ1 と副
鏡Ｍ2 との面間隔をｄ1 、副鏡Ｍ2 と第２レンズ群Ｇ2
との面間隔をｄ4 とするとき、 ０．２＜｜ｄ4 ／ｄ1 ｜＜０．８ ‥‥（５） を満足することが望ましい。
て、光学性能の更なる向上を図るためには、上記条件
（４）の下限値を０．５とすることが望ましい。そし
て、本発明による反射屈折光学系は、主反射鏡Ｍ1 と副
鏡Ｍ2 との面間隔をｄ1 、副鏡Ｍ2 と第２レンズ群Ｇ2
との面間隔をｄ4 とするとき、 ０．２＜｜ｄ4 ／ｄ1 ｜＜０．８ ‥‥（５） を満足することが望ましい。
【００１８】この条件（５）は、光学系全体のコンパク
ト化を図ると共に、第２レンズ群Ｇ 2 の支持部材を簡略
にするための条件である。ここで、条件（５）の上限を
越える場合には、主反射鏡Ｍ1 と第２レンズ群Ｇ 2 との
間隔が非常に少なくなり、第２レンズ群Ｇ2 の支持部材
と主反射鏡Ｍ1 とが干渉する恐れがあるため好ましくな
い。そして、条件（５）の上限を越える場合において、
第２レンズ群Ｇ2 の支持部材と主反射鏡Ｍ1 との干渉を
避けるためには、第２レンズ群Ｇ2 の外径（有効径）を
小さくする必要があり、このときには、光学系全体の周
辺光量が低下するため好ましくない。
ト化を図ると共に、第２レンズ群Ｇ 2 の支持部材を簡略
にするための条件である。ここで、条件（５）の上限を
越える場合には、主反射鏡Ｍ1 と第２レンズ群Ｇ 2 との
間隔が非常に少なくなり、第２レンズ群Ｇ2 の支持部材
と主反射鏡Ｍ1 とが干渉する恐れがあるため好ましくな
い。そして、条件（５）の上限を越える場合において、
第２レンズ群Ｇ2 の支持部材と主反射鏡Ｍ1 との干渉を
避けるためには、第２レンズ群Ｇ2 の外径（有効径）を
小さくする必要があり、このときには、光学系全体の周
辺光量が低下するため好ましくない。
【００１９】一方、条件（５）の下限を下回る場合に
は、副鏡Ｍ2 を支持する支持部材と、第２レンズ群Ｇ2
を支持する支持部材とが接近するため、第２レンズ群Ｇ
2 の支持が困難になるので好ましくない。また、前記第
２レンズ群Ｇ2 中の正屈折力のレンズ成分の物体側のレ
ンズ面の曲率半径をＲA 、像側のレンズ面の曲率半径を
ＲB とするとき、 １．１＜｜（ＲA ＋ＲB ）／（ＲA −ＲB ）｜＜２．２ ‥‥（６） を満足することが望ましい。
は、副鏡Ｍ2 を支持する支持部材と、第２レンズ群Ｇ2
を支持する支持部材とが接近するため、第２レンズ群Ｇ
2 の支持が困難になるので好ましくない。また、前記第
２レンズ群Ｇ2 中の正屈折力のレンズ成分の物体側のレ
ンズ面の曲率半径をＲA 、像側のレンズ面の曲率半径を
ＲB とするとき、 １．１＜｜（ＲA ＋ＲB ）／（ＲA −ＲB ）｜＜２．２ ‥‥（６） を満足することが望ましい。
【００２０】この条件（６）は、第２レンズ群Ｇ2 中の
正屈折力のレンズ成分の適切な形状を規定するものであ
り、この条件（６）の上限値を上回る場合には、正の非
点収差が発生し、かつコマ収差も甚大に発生するため好
ましくない。また、条件（６）の下限値を下回る場合に
は、負の非点収差の発生を招くため好ましくない。ま
た、本発明において、接眼光学系ＫE は、３枚のレンズ
成分Ｌ31、Ｌ32、Ｌ 33とを有するように構成されること
が望ましい。そして、この構成のもとで、接眼光学系Ｋ
E の最も物体側に近いレンズ面と最も射出瞳側に近いレ
ンズ面との面間隔をｄE とし、レンズ成分Ｌ31の焦点距
離をｆ31とするとき、接眼光学系ＫEは、 ｜ｄE ／ｆ31｜＜０．２ ‥‥（７） を満足することが望ましい。
正屈折力のレンズ成分の適切な形状を規定するものであ
り、この条件（６）の上限値を上回る場合には、正の非
点収差が発生し、かつコマ収差も甚大に発生するため好
ましくない。また、条件（６）の下限値を下回る場合に
は、負の非点収差の発生を招くため好ましくない。ま
た、本発明において、接眼光学系ＫE は、３枚のレンズ
成分Ｌ31、Ｌ32、Ｌ 33とを有するように構成されること
が望ましい。そして、この構成のもとで、接眼光学系Ｋ
E の最も物体側に近いレンズ面と最も射出瞳側に近いレ
ンズ面との面間隔をｄE とし、レンズ成分Ｌ31の焦点距
離をｆ31とするとき、接眼光学系ＫEは、 ｜ｄE ／ｆ31｜＜０．２ ‥‥（７） を満足することが望ましい。
【００２１】この条件（７）は、レンズ成分Ｌ31の焦点
距離ｆ31に対する接眼光学系ＫE の全長を適切に規定す
るものである。ここで、本発明による反射屈折光学系が
上記条件（７）の範囲から外れる場合には、次の２通り
が考えられる。まず、レンズ成分Ｌ31の焦点距離ｆ31が
短くなる場合には、接眼光学系ＫE の大口径化を招き、
さらには、負の方向の非点収差とコマ収差とが発生す
る。また、接眼光学系Ｋ E の全長が長くなる場合には、
接眼光学系ＫE の大口径化をも招くため、好ましくな
い。このように、条件（７）の範囲から外れると、収差
の悪化と接眼光学系ＫE の大型化を招くため好ましくな
い。
距離ｆ31に対する接眼光学系ＫE の全長を適切に規定す
るものである。ここで、本発明による反射屈折光学系が
上記条件（７）の範囲から外れる場合には、次の２通り
が考えられる。まず、レンズ成分Ｌ31の焦点距離ｆ31が
短くなる場合には、接眼光学系ＫE の大口径化を招き、
さらには、負の方向の非点収差とコマ収差とが発生す
る。また、接眼光学系Ｋ E の全長が長くなる場合には、
接眼光学系ＫE の大口径化をも招くため、好ましくな
い。このように、条件（７）の範囲から外れると、収差
の悪化と接眼光学系ＫE の大型化を招くため好ましくな
い。
【００２２】次に、接眼光学系ＫE の全系の焦点距離を
ｆE 、レンズ成分Ｌ32の入射側のレンズ面の曲率半径を
Ｒ7 とするとき、本発明による反射屈折光学系は、 ０．３５＜｜Ｒ7 ／ｆE ｜＜１．１７ ‥‥（８） を満足することが望ましい。この条件（８）は、レンズ
成分Ｌ32のレンズ面曲率を適切に規定するものであり、
これにより、軸外収差のバランスをとるものである。こ
の条件（８）の上限値を上回る場合には、正の非点収差
が発生すると共にコマ収差も発生するため好ましくな
く、また、条件（８）の下限値を下回る場合には、負の
非点収差とコマ収差が発生するため好ましくない。
ｆE 、レンズ成分Ｌ32の入射側のレンズ面の曲率半径を
Ｒ7 とするとき、本発明による反射屈折光学系は、 ０．３５＜｜Ｒ7 ／ｆE ｜＜１．１７ ‥‥（８） を満足することが望ましい。この条件（８）は、レンズ
成分Ｌ32のレンズ面曲率を適切に規定するものであり、
これにより、軸外収差のバランスをとるものである。こ
の条件（８）の上限値を上回る場合には、正の非点収差
が発生すると共にコマ収差も発生するため好ましくな
く、また、条件（８）の下限値を下回る場合には、負の
非点収差とコマ収差が発生するため好ましくない。
【００２３】そして、本発明による反射屈折光学系は、
接眼光学系ＫE の全系の焦点距離をｆE 、レンズ成分Ｌ
32の射出瞳側のレンズ面の曲率半径をＲ8 とするとき、 ０．１＜｜Ｒ8 ／ｆE ｜＜２．９ ‥‥（９） を満足することが望ましい。この条件（９）は、レンズ
成分Ｌ32のレンズ面曲率を適切に規定するものであり、
これにより、軸外収差のバランスを良好にするものであ
る。上記条件（９）の上限を越える場合には、負の非点
収差及びコマ収差が発生するため好ましくない。また、
条件（９）の下限を越える場合には、非点収差が発生
し、さらにコマ収差も甚大に発生するため好ましくな
い。
接眼光学系ＫE の全系の焦点距離をｆE 、レンズ成分Ｌ
32の射出瞳側のレンズ面の曲率半径をＲ8 とするとき、 ０．１＜｜Ｒ8 ／ｆE ｜＜２．９ ‥‥（９） を満足することが望ましい。この条件（９）は、レンズ
成分Ｌ32のレンズ面曲率を適切に規定するものであり、
これにより、軸外収差のバランスを良好にするものであ
る。上記条件（９）の上限を越える場合には、負の非点
収差及びコマ収差が発生するため好ましくない。また、
条件（９）の下限を越える場合には、非点収差が発生
し、さらにコマ収差も甚大に発生するため好ましくな
い。
【００２４】さらに、レンズ成分Ｌ31の焦点距離を
ｆ31、接眼光学系ＫE の全系の焦点距離をｆE とすると
き、本発明による反射屈折光学系は、 ５．３＜｜ｆ31／ｆE ｜＜３２．５ ‥‥（１０） を満足することが望ましい。この条件（１０）は、接眼
光学系ＫE の焦点距離に対するレンズ成分Ｌ31の焦点距
離を適切に規定するものである。この条件（１０）の上
限値を上回る場合には、コマ収差が発生するため好まし
くない。また、コマ収差と正の非点収差が発生するため
好ましくない。
ｆ31、接眼光学系ＫE の全系の焦点距離をｆE とすると
き、本発明による反射屈折光学系は、 ５．３＜｜ｆ31／ｆE ｜＜３２．５ ‥‥（１０） を満足することが望ましい。この条件（１０）は、接眼
光学系ＫE の焦点距離に対するレンズ成分Ｌ31の焦点距
離を適切に規定するものである。この条件（１０）の上
限値を上回る場合には、コマ収差が発生するため好まし
くない。また、コマ収差と正の非点収差が発生するため
好ましくない。
【００２５】ここで、本発明による反射屈折光学系にお
いては、第１レンズ群Ｇ1 を主反射鏡Ｍ1 及び副鏡Ｍ2
のみで構成することが望ましい。このような構成によ
り、反射屈折光学系を通過する光束のケラレが非常に少
なくなる利点がある。これにより、光学系を小型に保っ
たままで、その明るさを上げることができる。
いては、第１レンズ群Ｇ1 を主反射鏡Ｍ1 及び副鏡Ｍ2
のみで構成することが望ましい。このような構成によ
り、反射屈折光学系を通過する光束のケラレが非常に少
なくなる利点がある。これにより、光学系を小型に保っ
たままで、その明るさを上げることができる。
【００２６】
【実施例】以下、図面を参照して、本発明による反射屈
折光学系の実施例を説明する。この実施例は、本発明に
よる反射屈折光学系を８〜１２μｍの波長帯の赤外光に
より赤外画像を得る所謂サーマル・イメージング・シス
テム用の赤外光学系として適用した例を示すものであ
る。
折光学系の実施例を説明する。この実施例は、本発明に
よる反射屈折光学系を８〜１２μｍの波長帯の赤外光に
より赤外画像を得る所謂サーマル・イメージング・シス
テム用の赤外光学系として適用した例を示すものであ
る。
【００２７】そして、図１は、上記赤外光学系の断面と
光路とを示す図である。なお、図１においては、物体の
１次像Ｉを形成する対物光学系ＫT 及び１次像Ｉからの
光により射出瞳Ｐを形成する接眼光学系ＫE のみを図示
しているが、上記システムを構成する光学系は、対物光
学系ＫT と接眼光学系ＫE とで構成されるアフォーカル
光学系と、上記射出瞳Ｐの後方に設けられる光走査光学
系と、この光走査光学系による像（２次像）形成位置に
設けられる光検出器とである。
光路とを示す図である。なお、図１においては、物体の
１次像Ｉを形成する対物光学系ＫT 及び１次像Ｉからの
光により射出瞳Ｐを形成する接眼光学系ＫE のみを図示
しているが、上記システムを構成する光学系は、対物光
学系ＫT と接眼光学系ＫE とで構成されるアフォーカル
光学系と、上記射出瞳Ｐの後方に設けられる光走査光学
系と、この光走査光学系による像（２次像）形成位置に
設けられる光検出器とである。
【００２８】この図１において、図示なき物体からの光
線は、物体側に凹面を向けた形状の主反射鏡Ｍ1 にて反
射され、副鏡であるマンジャン鏡Ｍ2 へ向かう。このマ
ンジャン鏡Ｍ2 は、物体側に凹面を向けた反射面が物体
側に位置する如く設けられた裏面反射鏡である。そし
て、マンジャン鏡Ｍ2 へ入射する光線は、その像側の面
にて屈折作用を受けて上記反射面へ向かう。この反射面
にて反射された光線は、再び像側の面を介して射出され
る。ここで、本実施例においては、上記主反射鏡Ｍ1 と
マンジャン鏡Ｍ2 とが第１レンズ群Ｇ1 を構成してい
る。
線は、物体側に凹面を向けた形状の主反射鏡Ｍ1 にて反
射され、副鏡であるマンジャン鏡Ｍ2 へ向かう。このマ
ンジャン鏡Ｍ2 は、物体側に凹面を向けた反射面が物体
側に位置する如く設けられた裏面反射鏡である。そし
て、マンジャン鏡Ｍ2 へ入射する光線は、その像側の面
にて屈折作用を受けて上記反射面へ向かう。この反射面
にて反射された光線は、再び像側の面を介して射出され
る。ここで、本実施例においては、上記主反射鏡Ｍ1 と
マンジャン鏡Ｍ2 とが第１レンズ群Ｇ1 を構成してい
る。
【００２９】次に、マンジャン鏡Ｍ2 から射出した光線
は、正屈折力のレンズ成分Ｌ21からなる第２レンズ群Ｇ
2 へ向かう。この第２レンズ群Ｇ2 を介した光線は、主
反射鏡Ｍ1 の開口部を通過して、物体の１次像Ｉを形成
する。ここで、本実施例においては、上記第１レンズ群
Ｇ1 と第２レンズ群Ｇ2 とが対物光学系ＫT を構成して
いる。
は、正屈折力のレンズ成分Ｌ21からなる第２レンズ群Ｇ
2 へ向かう。この第２レンズ群Ｇ2 を介した光線は、主
反射鏡Ｍ1 の開口部を通過して、物体の１次像Ｉを形成
する。ここで、本実施例においては、上記第１レンズ群
Ｇ1 と第２レンズ群Ｇ2 とが対物光学系ＫT を構成して
いる。
【００３０】そして、物体の１次像Ｉからの光線は、接
眼光学系ＫE を介して、その射出側に射出瞳Ｐを形成す
る。この接眼光学系ＫE は、負屈折力を有し物体側に凹
面を向けたメニスカス形状のレンズ成分Ｌ31と、正屈折
力を有し物体側に凹面を向けたメニスカス形状のレンズ
成分Ｌ32と、正屈折力を有し物体側に凸面を向けたメニ
スカス形状のレンズ成分Ｌ33とから構成されている。
眼光学系ＫE を介して、その射出側に射出瞳Ｐを形成す
る。この接眼光学系ＫE は、負屈折力を有し物体側に凹
面を向けたメニスカス形状のレンズ成分Ｌ31と、正屈折
力を有し物体側に凹面を向けたメニスカス形状のレンズ
成分Ｌ32と、正屈折力を有し物体側に凸面を向けたメニ
スカス形状のレンズ成分Ｌ33とから構成されている。
【００３１】さて、本実施例による反射屈折光学系は、
第２レンズ群Ｇ2 を光軸Ax方向に可動に設けており、近
距離物体に対する合焦（接眼光学系ＫE からの射出光束
をアフォーカルに維持する）の際には、第２レンズ群Ｇ
2 を光軸Axに沿って物体側へ移動させる。この第２レン
ズ群Ｇ2 は、第１レンズ群Ｇ1 に比べて大きさ、質量が
共に小さいため、第２レンズ群Ｇ2 を支持する支持機構
の簡素化が図れ、合焦時の応答性の向上も図ることがで
きる。また、第２レンズ群Ｇ2 を駆動させる図示なき駆
動部の駆動力が小さくても良い利点もある。さらに、近
距離物体の合焦時においても反射屈折光学系の全長が変
化しない利点もある。
第２レンズ群Ｇ2 を光軸Ax方向に可動に設けており、近
距離物体に対する合焦（接眼光学系ＫE からの射出光束
をアフォーカルに維持する）の際には、第２レンズ群Ｇ
2 を光軸Axに沿って物体側へ移動させる。この第２レン
ズ群Ｇ2 は、第１レンズ群Ｇ1 に比べて大きさ、質量が
共に小さいため、第２レンズ群Ｇ2 を支持する支持機構
の簡素化が図れ、合焦時の応答性の向上も図ることがで
きる。また、第２レンズ群Ｇ2 を駆動させる図示なき駆
動部の駆動力が小さくても良い利点もある。さらに、近
距離物体の合焦時においても反射屈折光学系の全長が変
化しない利点もある。
【００３２】以下に上記第１実施例の諸元を示す。ここ
で、実施例の諸元表中のγは角倍率、２ωは画角、φe
は射出瞳Ｐの直径を表す。そして、左端の数字は、光線
の入射順に沿った順序を表し、ｒはレンズ面又は反射面
の曲率半径、ｄはレンズ面または反射面の面間隔、ｎは
各光学部材の１０μｍの赤外線に対する屈折率を示す。
なお、諸元表中において、ｒ及びｄの単位は、ｍｍであ
る。また、屈折率ｎ及び面間隔ｄの符号は、反射面（Ｍ
1,Ｍ2)での反射により反転するものとする。
で、実施例の諸元表中のγは角倍率、２ωは画角、φe
は射出瞳Ｐの直径を表す。そして、左端の数字は、光線
の入射順に沿った順序を表し、ｒはレンズ面又は反射面
の曲率半径、ｄはレンズ面または反射面の面間隔、ｎは
各光学部材の１０μｍの赤外線に対する屈折率を示す。
なお、諸元表中において、ｒ及びｄの単位は、ｍｍであ
る。また、屈折率ｎ及び面間隔ｄの符号は、反射面（Ｍ
1,Ｍ2)での反射により反転するものとする。
【００３３】そして、諸元表中のｄ4,ｄ6 は、それぞれ
物体距離が変化した際に可変となる面間隔であり、本実
施例においては、物体距離が無限遠の時と、物体距離が
50mの時との面間隔を示している。 〔第１実施例の諸元〕 γ＝−１２ ２ω＝３．８４° φe ＝１５．８ｍｍ
物体距離が変化した際に可変となる面間隔であり、本実
施例においては、物体距離が無限遠の時と、物体距離が
50mの時との面間隔を示している。 〔第１実施例の諸元〕 γ＝−１２ ２ω＝３．８４° φe ＝１５．８ｍｍ
【００３４】
【表１】 NO. ｒ ｄ ｎ 硝材 1 -445.665 -143.1 -1.00000 Ｍ1 2 ∞ -5.0 -4.00520 ゲルマニウム 3 -903.380 5.0 4.00520 Ｍ2 4 ∞ (d4) 1.00000 5 -4321.0000 5.6 4.00520 ゲルマニウム Ｌ21 6 -382.484 (d6) 1.00000 7 -30.060 8.2 4.00520 ゲルマニウム Ｌ31 8 -37.498 0.5 1.00000 9 -118.986 5.0 4.00520 ゲルマニウム Ｌ32 10 -81.072 0.5 1.00000 11 60.842 5.0 4.00520 ゲルマニウム Ｌ33 12 85.550 32.0 〔物体距離が変化した際の可変間隔〕 以下、第１実施例の諸収差図を図２、図３に示す。図２
は、第１実施例における無限遠時の諸収差図であり、図
３は、第１実施例における近距離時の諸収差図である。
ここで、非点収差図中の破線はメリジオナル像面、実線
はサジッタル像面を示しており、コマ収差図中の実線は
メリジオナルコマ、破線はサジッタルコマを示してい
る。
は、第１実施例における無限遠時の諸収差図であり、図
３は、第１実施例における近距離時の諸収差図である。
ここで、非点収差図中の破線はメリジオナル像面、実線
はサジッタル像面を示しており、コマ収差図中の実線は
メリジオナルコマ、破線はサジッタルコマを示してい
る。
【００３５】このように、図２、図３に示す諸収差図の
比較より、第１実施例における反射屈折光学系は、無限
遠時から近距離時にわたり優れた光学性能を有している
ことが分かる。次に、図４を参照して本発明による第２
実施例を説明する。この図４において、図示なき物体か
らの光線は、物体側に凹面を向けた形状の主反射鏡Ｍ1
にて反射され、副鏡であるマンジャン鏡Ｍ2 へ向かう。
このマンジャン鏡Ｍ2 は第１実施例と同様に、物体側に
凹面を向けた反射面を有する裏面反射鏡である。ここ
で、第１実施例と同じく主反射鏡Ｍ1 とマンジャン鏡Ｍ
2 とが第１レンズ群Ｇ1 を構成している。次に、マンジ
ャン鏡Ｍ2 から射出した光線は、正屈折力のレンズ成分
Ｌ21からなる第２レンズ群Ｇ2 へ向かう。この第２レン
ズ群Ｇ2 を介した光線は、主反射鏡Ｍ1 の開口部を通過
して、物体の１次像Ｉを形成する。この第２実施例にお
いても、上記第１レンズ群Ｇ1 と第２レンズ群Ｇ2 とが
対物光学系Ｋ T を構成している。
比較より、第１実施例における反射屈折光学系は、無限
遠時から近距離時にわたり優れた光学性能を有している
ことが分かる。次に、図４を参照して本発明による第２
実施例を説明する。この図４において、図示なき物体か
らの光線は、物体側に凹面を向けた形状の主反射鏡Ｍ1
にて反射され、副鏡であるマンジャン鏡Ｍ2 へ向かう。
このマンジャン鏡Ｍ2 は第１実施例と同様に、物体側に
凹面を向けた反射面を有する裏面反射鏡である。ここ
で、第１実施例と同じく主反射鏡Ｍ1 とマンジャン鏡Ｍ
2 とが第１レンズ群Ｇ1 を構成している。次に、マンジ
ャン鏡Ｍ2 から射出した光線は、正屈折力のレンズ成分
Ｌ21からなる第２レンズ群Ｇ2 へ向かう。この第２レン
ズ群Ｇ2 を介した光線は、主反射鏡Ｍ1 の開口部を通過
して、物体の１次像Ｉを形成する。この第２実施例にお
いても、上記第１レンズ群Ｇ1 と第２レンズ群Ｇ2 とが
対物光学系Ｋ T を構成している。
【００３６】次に、物体の１次像Ｉからの光線は、接眼
光学系ＫE を介して、その射出側に射出瞳Ｐを形成す
る。この接眼光学系ＫE は、負屈折力を有し物体側に凹
面を向けたメニスカス形状のレンズ成分Ｌ31と、正屈折
力を有し射出瞳側のレンズ面が射出瞳側に凸面を向けた
ほぼ平凸形状のレンズ成分Ｌ32と、正屈折力を有し物体
側に凸面を向けたメニスカス形状のレンズ成分Ｌ33とか
ら構成されている。
光学系ＫE を介して、その射出側に射出瞳Ｐを形成す
る。この接眼光学系ＫE は、負屈折力を有し物体側に凹
面を向けたメニスカス形状のレンズ成分Ｌ31と、正屈折
力を有し射出瞳側のレンズ面が射出瞳側に凸面を向けた
ほぼ平凸形状のレンズ成分Ｌ32と、正屈折力を有し物体
側に凸面を向けたメニスカス形状のレンズ成分Ｌ33とか
ら構成されている。
【００３７】さて、本実施例においても、第２レンズ群
Ｇ2 は、光軸Axに沿って可動に設けられており、近距離
物体に対する合焦を行うことができる。以下に上記第２
実施例の諸元を示す。ここで、実施例の諸元表中のγは
角倍率、２ωは画角、φe は射出瞳Ｐの直径を表す。そ
して、左端の数字は、光線の入射順に沿った順序を表
し、ｒはレンズ面又は反射面の曲率半径、ｄはレンズ面
または反射面の面間隔、ｎは各光学部材の１０μｍの赤
外線に対する屈折率を示す。なお、諸元表中において、
ｒ及びｄの単位は、ｍｍである。また、屈折率ｎ及び面
間隔ｄの符号は、反射面（Ｍ1,Ｍ2)での反射により反転
するものとする。
Ｇ2 は、光軸Axに沿って可動に設けられており、近距離
物体に対する合焦を行うことができる。以下に上記第２
実施例の諸元を示す。ここで、実施例の諸元表中のγは
角倍率、２ωは画角、φe は射出瞳Ｐの直径を表す。そ
して、左端の数字は、光線の入射順に沿った順序を表
し、ｒはレンズ面又は反射面の曲率半径、ｄはレンズ面
または反射面の面間隔、ｎは各光学部材の１０μｍの赤
外線に対する屈折率を示す。なお、諸元表中において、
ｒ及びｄの単位は、ｍｍである。また、屈折率ｎ及び面
間隔ｄの符号は、反射面（Ｍ1,Ｍ2)での反射により反転
するものとする。
【００３８】そして、諸元表中のd4,d6 は、それぞれ物
体距離が変化した際に可変となる面間隔を示しており、
本実施例においては、物体距離が無限遠の時と、物体距
離が50m の時との面間隔を示している。 〔第２実施例の諸元〕 γ＝−１２ ２ω＝３．８４° φe ＝１５．８ｍｍ
体距離が変化した際に可変となる面間隔を示しており、
本実施例においては、物体距離が無限遠の時と、物体距
離が50m の時との面間隔を示している。 〔第２実施例の諸元〕 γ＝−１２ ２ω＝３．８４° φe ＝１５．８ｍｍ
【００３９】
【表２】 NO. ｒ ｄ ｎ 硝材 1 -445.788 -143.1 -1.00000 Ｍ1 2 ∞ -5.0 -4.00520 ゲルマニウム 3 -960.527 5.0 4.00520 Ｍ2 4 ∞ (d4) 1.00000 5 -823.076 5.6 4.00520 ゲルマニウム Ｌ21 6 -315.546 (d6) 1.00000 7 -29.815 9.0 4.00520 ゲルマニウム Ｌ31 8 -36.152 0.5 1.00000 9 ∞ 5.0 4.00520 ゲルマニウム Ｌ32 10 -180.533 0.5 1.00000 11 320.261 5.0 4.00520 ゲルマニウム Ｌ33 12 -7776.596 33.0 〔物体距離が変化した際の可変間隔〕 次に、第２実施例の諸収差図を図５、図６に示す。図５
は、第２実施例における無限遠時の諸収差図であり、図
６は、第２実施例における近距離時の諸収差図である。
そして、図５、図６において、非点収差図中の破線は、
メリジオナル像面、実線はサジッタル像面を示してお
り、コマ収差図中の実線はメリジオナルコマ、破線はサ
ジッタルコマを示している。
は、第２実施例における無限遠時の諸収差図であり、図
６は、第２実施例における近距離時の諸収差図である。
そして、図５、図６において、非点収差図中の破線は、
メリジオナル像面、実線はサジッタル像面を示してお
り、コマ収差図中の実線はメリジオナルコマ、破線はサ
ジッタルコマを示している。
【００４０】このように、図５、図６に示す諸収差図の
比較より、第２実施例における反射屈折光学系は、無限
遠時から近距離時にわたって優れた光学性能を有してい
ることが分かる。以下に、本発明による各実施例の条件
対応値表を示す。
比較より、第２実施例における反射屈折光学系は、無限
遠時から近距離時にわたって優れた光学性能を有してい
ることが分かる。以下に、本発明による各実施例の条件
対応値表を示す。
【００４１】
【表３】 〔条件対応値表〕 条 件 第１実施例 (近距離時） 第２実施例 (近距離時） （１） 0.1903 0.1903 0.2614 0.2614 （２） 0.0833 0.0833 0.0832 0.0832 （３） 0.65 0.67 0.68 0.70 （４） 0.64 0.64 0.64 0.64 （５） 0.77 0.75 0.63 0.61 （６） 1.1942 1.1942 2.2435 2.2435 （７） 0.0657 0.0657 0.0232 0.0232 （８） 1.0027 1.0027 0.9955 0.9955 （９） 1.251 1.251 1.207 1.207 （１０） 9.7334 9.7334 28.793 28.793 このように、本発明による各実施例は、上記条件で規定
された範囲を満足していることが分かる。
された範囲を満足していることが分かる。
【００４２】
【発明の効果】以上のように、本発明によれば、コンパ
クトな反射屈折光学系を良好な光学性能のもとで提供す
ることができる。
クトな反射屈折光学系を良好な光学性能のもとで提供す
ることができる。
【図１】本発明による第１実施例の光路図。
【図２】本発明による第１実施例の無限遠合焦時の諸収
差図。
差図。
【図３】本発明による第１実施例の近距離合焦時の諸収
差図。
差図。
【図４】本発明による第２実施例の光路図。
【図５】本発明による第２実施例の無限遠合焦時の諸収
差図。
差図。
【図６】本発明による第２実施例の近距離合焦時の諸収
差図。
差図。
【図７】従来の赤外光学系の構成と光路とを示す図。
ＫT ‥‥ 対物光学系、 ＫE ‥‥ 接眼光学系、 Ｍ1 ‥‥ 主反射鏡、 Ｍ2 ‥‥ マンジャン鏡（副鏡）、 Ｇ1 ‥‥ 第１レンズ群、 Ｇ2 ‥‥ 第２レンズ群、
Claims (3)
- 【請求項１】物体側から順に、凹面を物体側に向けた反
射面を持つ主反射鏡Ｍ1 と、凹面を物体側に向けた反射
面を持つ副鏡Ｍ2 とを有し全体として正の屈折力を有す
る第１レンズ群Ｇ1 と、正の屈折力を有する第２レンズ
群Ｇ2 とを有し、前記物体の１次像を形成する対物光学
系ＫT と、 前記１次像からの光により射出瞳を形成する接眼光学系
ＫE とを有し、 前記第１レンズ群Ｇ1 の屈折力をψ1 、前記第２レンズ
群Ｇ2 の屈折力をψ2とするとき、 ０．１６＜｜ψ1 ／ψ2 ｜＜０．５ を満足することを特徴とする反射屈折光学系。 - 【請求項２】前記対物光学系ＫT の屈折力をψT 、前記
接眼光学系ＫE の屈折力をψE とするとき、 ０．０７６＜｜ψT ／ψE ｜＜０．６７ を満足することを特徴とする請求項１記載の反射屈折光
学系。 - 【請求項３】前記主反射鏡Ｍ1 と前記副鏡Ｍ2 との面間
隔をｄ1 、前記第２レンズ群Ｇ2 と前記接眼光学系ＫE
との面間隔をｄ6 とするとき、 ０．６４＜｜ｄ6 ／ｄ1 ｜＜１．４ を満足することを特徴とする請求項１記載の反射屈折光
学系。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5059243A JPH06273674A (ja) | 1993-03-19 | 1993-03-19 | 反射屈折光学系 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5059243A JPH06273674A (ja) | 1993-03-19 | 1993-03-19 | 反射屈折光学系 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06273674A true JPH06273674A (ja) | 1994-09-30 |
Family
ID=13107760
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5059243A Pending JPH06273674A (ja) | 1993-03-19 | 1993-03-19 | 反射屈折光学系 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06273674A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010529516A (ja) * | 2007-06-14 | 2010-08-26 | ケーエルエー−テンカー・コーポレーション | 広帯域顕微鏡法に使用するための浸液を用いる反射屈折顕微鏡対物レンズ |
| CN109298517A (zh) * | 2018-11-05 | 2019-02-01 | 中国航空工业集团公司洛阳电光设备研究所 | 一种多光谱同轴折反式无焦光学系统 |
| CN110146971A (zh) * | 2019-05-10 | 2019-08-20 | 中国科学院西安光学精密机械研究所 | 一种用于立方体卫星的小型大视场长焦相机光学系统 |
-
1993
- 1993-03-19 JP JP5059243A patent/JPH06273674A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010529516A (ja) * | 2007-06-14 | 2010-08-26 | ケーエルエー−テンカー・コーポレーション | 広帯域顕微鏡法に使用するための浸液を用いる反射屈折顕微鏡対物レンズ |
| CN109298517A (zh) * | 2018-11-05 | 2019-02-01 | 中国航空工业集团公司洛阳电光设备研究所 | 一种多光谱同轴折反式无焦光学系统 |
| CN109298517B (zh) * | 2018-11-05 | 2020-10-30 | 中国航空工业集团公司洛阳电光设备研究所 | 一种多光谱同轴折反式无焦光学系统 |
| CN110146971A (zh) * | 2019-05-10 | 2019-08-20 | 中国科学院西安光学精密机械研究所 | 一种用于立方体卫星的小型大视场长焦相机光学系统 |
| CN110146971B (zh) * | 2019-05-10 | 2024-05-31 | 中国科学院西安光学精密机械研究所 | 一种用于立方体卫星的小型大视场长焦相机光学系统 |
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