JPH06257055A - 耐磨耗性繊維質不織布複合構造部材 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【構成】 耐磨耗性繊維状不織布複合構造部材であっ
て、第一の外側表面、第二の外側表面及び内側部分を有
するメルトブロウ繊維のマトリックス、不織布構造部材
の各外側表面付近のメルトブロウ繊維の濃度が少なくと
も約60重量％であり、内側部分のメルトブロウ繊維の濃
度が約40重量％よりも低くなるように、メルトブロウ繊
維マトリックスに統合した少なくとも一つの他の材料を
含むことを特徴とする上記構造部材。 【効果】 繊維状不織布複合構造部材は、パルプ含量が
高く、安価であり、優れた耐磨耗性、統合性及び浸潤強
度を持つ。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、少なくとも二つの異な
る構成材料から構成される繊維質不織布構造部材及び繊
維質不織布構造部材の製造方法に関する。

【０００２】

【従来技術】繊維質不織布材料及び繊維質不織布複合材
料は、安価に製造することができ、特有の性質を持つの
で、製品として又は製品の構成材料として広く使用され
る。繊維質不織布複合材料を製造する一つのアプローチ
は、積層品において異なるタイプの不織布材料に接合す
ることであった。例えば、1972年７月11日にプレンティ
ス(Prentice)に発行された米国特許第3,676,242 号に
は、繊維の不織布マットをプラスチックフィルムに結合
することにより製造される積層構造が記載された。1974
年９月24日に発行されたフローデン(Floden)の米国特許
第3,837,995 号には、直径がより大きい天然繊維の一つ
以上の層に自発的に結合した熱可塑性ポリマー繊維の一
つ以上の層を含む多層の繊維質不織布材料が開示され
た。

【０００３】他のアプローチは、熱可塑性ポリマー繊維
を一つ以上の他のタイプの繊維質材料及び／又は粒子と
混合することであった。該混合物を繊維質不織布複合ウ
ェブの形態で収集し、それぞれの構成材料の特性の少な
くとも幾つかの利点をとる結合性(coherent)不織布複合
材料を提供するために結合するか処理してもよい。例え
ば、1978年７月11日に発行されたアンダーソン(Anderso
n)らの米国特許第4,100,324 号には、木材パルプとメル
トブロウ熱可塑性ポリマー繊維の一般的に均一な混合物
である不織布織物が開示された。1976年７月27日に発行
されたブラウン(Braun) の米国特許第3,971,373 号に
は、メルトブロウ熱可塑性ポリマー繊維及びばらばらの
固体粒子を含む不織布材料が開示された。この特許によ
ると、粒子を均一に分散し、不織布材料においてメルト
ブロウ繊維と混合する。1984年１月31日に発行されたコ
ルピン(Kolpin)らの米国特許第4,429,001 号には、メル
トブロウ熱可塑性ポリマー繊維と固体超吸収粒子の組合
せである吸収シート材料が開示された。超吸収粒子は、
メルトブロウ熱可塑性ポリマー繊維のウェブ内に均一に
分散され、物理的に保持されると開示された。

【０００４】上記の積層材料の統合性は、積層物の層に
接合するのに使用した技術に一部依存する。一つ不都合
な点は、積層材料に対する幾つかの効果的な結合技術の
追加費用及び製造工程の複雑さである。一般的に均一に
分布する構成材料を含む繊維質不織布複合材料は、構成
材料の配置に関する不都合を有する。具体的には、一定
の繊維及び粒子の均一な分布により、リンティング(lin
ting) 及び／又は粒子の発散(Shedding)を促進するかも
知れない。他の不都合な点は、熱可塑性ポリマー繊維構
成材料により小さな強度が提供されるために、大部分の
均一に分布した粒子又は少量の繊維（例えば、パルプ）
を含む複合材料は、一般的に統合性がより低いことであ
る。この現象は、大部分のパルプ及び／又は粒子を含む
一般的に均一な複合材料の低い耐磨耗性及び引張強さに
見ることができる。この問題は、そのような不織布複合
材料を液体を拭うため又は湿ワイプ(moist wipe)として
使用する時に特に見られる。しかし、パルプ及び一定の
粒子は安価であり、有用な性質を提供することができる
ので、繊維質不織布複合構造部材に多割合でそれらの材
料を組み込むことが一般的に非常に望ましい。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、安価
であり、優れた耐磨耗性、統合性及び浸潤強度を持つ繊
維質不織布複合構造部材を提供することである。具体的
には、パルプ含量が高く、安価であり、優れた耐磨耗
性、統合性及び浸潤強度を持つ繊維質不織布複合構造部
材を提供することである。

【０００６】

【課題を解決するための手段】

定義 ここで使用する語「繊維質不織布構造部材」とは、中間
に入れる個々の繊維又はフィラメントの構造部材をいう
が、同一であると証明できる反復方法におけるものでは
ない。不織布構造部材、例えば繊維質不織布ウェブは、
過去においては、当業者に公知の多様な方法、例えばメ
ルトブロウイング(meltblowing) 及び溶融紡糸方法、ス
パンボンディング（spunbonding)方法及び結合カードウ
ェブ(bonded carded web) 方法により形成された。

【０００７】ここに使用した語「耐磨耗性繊維質不織布
複合構造部材」とは、メルトブロウ(meltblown) 熱可塑
性ポリマー繊維及び少なくとも一つの他の構成材料（例
えば、繊維及び／又は粒子）の繊維質不織布構造部材の
形態における組合せをいい、それは同じ構成材料の均一
な混合物の耐磨耗性より少なくとも25％大きい耐磨耗性
を提供する。例えば、耐磨耗性は同じ構成材料の均一な
混合物の耐磨耗性よりも少なくとも約30％大きくてもよ
い。一般的に言えば、これは繊維質不織布構造部材の内
部よりもその外側表面付近に高濃度のメルトブロウ熱可
塑性ポリマー繊維を持つことにより完成される。

【０００８】ここに使用した語「メルトブロウ繊維」と
は、多数の微細な、一般的には環状のダイのキャピラリ
ーを通して、溶融糸又はフィラメントとして、高速ガス
（例えば空気）ストリームに溶融熱可塑性材料を押し出
すことにより形成される繊維をいう。ここで高速ガスス
トリームは、溶融熱可塑性材料のフィラメントをそれら
の直径を小さくするように細くする。それは、ミクロフ
ァイバーの直径まででもよい。その後、メルトブロウ繊
維を高速ガスストリームにより運び、収集用表面に置
き、ランダムに分配したメルトブロウ繊維のウェブを形
成する。メルトブロウの工程は周知であり、様々な特許
及び公告に記載されており、ヴェント(V.A. Wendt)、ボ
ーン(E.L. Boone)、及びフルハーティ(C.D.Fluharty)に
よるNRL レポート 4364 "Manufacture of Super Fine O
rganic Fibers"、ローレンス(K.D.Lawrence)、ルーカス
(R.T.Lukas) 、及びヤング(J.A.Young) によるNRL レポ
ート5265 "An Improved Device for the Formation of
Super-Fine Thermoplastic Fibers"; 及び1974年11月19
日に発行されたブンチン(Buntin)らの米国特許第3,849,
241 号があげられる。

【０００９】ここに使用した語「ミクロファイバー」と
は、平均直径が約100 ミクロン以下、例えば直径が約0.
5 ミクロン〜約50ミクロンである小さな直径の繊維をい
い、より具体的なミクロファイバーの平均直径は約4 ミ
クロン〜約40ミクロンである。ここに使用した語「使い
捨て商品」とは、１回の使用又は使用を制限した商品だ
けでなく、消費者にとって非常に安価なのでたった１回
又は２、３回使用した後にそれらが汚れるか、または使
用できなくなる場合に捨てることができる商品をいう。
ここに使用した語「パルプ」とは、天然源、例えば木質
及び非木質のプラント由来の繊維を含むパルプをいう。
木質のプラントには、例えば落葉樹及び針葉樹があげら
れる。非木質のプラントには、綿、亜麻、エスパルト、
白い乳液を出す植物、藁、ジュート大麻及びバガスがあ
げられる。

【００１０】ここに使用した語「多孔性」とは、材料を
通過する流体、又は気体の能力をいう。多孔性は、単位
時間当たり単位面積当たりの容量、例えば材料の平方フ
ィート当たり（１分当たりの立方フィート）の単位にお
いて表してもよい((ft³/分/ft²) 又は(cfm/ft²))。多孔
性をFrazier Precision Instrument Companyから入手可
能なFrazier Air Permeability Tester を利用して測定
し、サンプルの大きさを17.8cm×17.8cm(7" ×7") の代
わりに20.3cm×20.3cm(8" ×8") を使用したこと以外は
Federal 試験法5450、スタンダードNo.191A により測定
した。

【００１１】ここに使用した語「平均フローポアサイズ
（mean flow pore size)」とは、Coulter Electronics
Limited 、ルートン、イギリスから入手可能なCoulter
Porometer 及びCoulter POROFIL ^TM試験流体を利用する
流体置換技術により測定されるような平均的な孔の直径
の測定値をいう。平均フローポアサイズは、非常に低い
表面張力を有する液体（例えば、Coulter POROFIL ^TM)
で試験サンプルを湿らせることにより測定する。空気圧
をサンプルの片側に施す。空気圧を増加した時、結局、
最も大きい孔における流体の毛管引力は、液体を外に出
したり、サンプルに空気を通すようにする。空気圧をさ
らに増加すると、穴が次第により小さくなることは明ら
かであろう。浸潤サンプルについての流れ対圧力の関係
を確立し、乾燥サンプルについての結果と比較すること
ができる。乾燥サンプルの50％の流れ対圧力を表すカー
ブが、浸潤サンプルの流れ対圧力を表すカーブと交差す
る点で、平均フローポアサイズを測定する。その特定の
圧力において開いている孔の直径（即ち、平均フローポ
アサイズ）を以下の式から測定することができる。 孔の直径（μm ）＝（４０τ）／圧力 （式中、τはmN/Mの単位で表した液体の表面張力であ
り、圧力はミリバール(mbar)で表した施した圧力であ
る。さらに、サンプルにおける液体の接触角が約０であ
ると仮定し、サンプルを浸潤するのに使用した液体の非
常に低い表面張力を１とした。

【００１２】ここに使用した「超吸収材料」という語
は、液体に４時間浸し、約1054.6kg/m²(1.5psi) までの
圧縮力を加えた場合に吸収した液体の実質的にすべてを
保持する場合の吸収材料１ｇ当たりの水性液（例えば蒸
留水）の少なくとも10ｇを吸収できる吸収材料をいう。
ここに使用した語「本質的に〜からなる」とは、所定の
組成物又は生成物の望ましい特性に有意に影響しない追
加の材料の存在を除外しないものである。この種の材料
の例としては、顔料、抗酸化剤、安定剤、界面活性剤、
ワックス、流動性促進剤、組成物の加工性を増強するた
めに加えた粒子又は材料があげられるが、これに限定さ
れるものではない。

【００１３】発明の概要 本発明は、(1) 第一の外側の表面、第二の外側の表面及
び内側部分を有するメルトブロウ繊維のマトリックス、
及び(2) 不織布構造部材のそれぞれの外側表面に隣接し
たメルトブロウ繊維の濃度が少なくとも約60重量％であ
り、内側部分におけるメルトブロウ繊維の濃度が約40重
量％より低くなるようにメルトブロウ繊維マトリックス
に組み込んだ少なくとも一つの他の材料から構成される
耐磨耗性繊維質不織布構造部材を提供することにより、
上記の必要性に答える。それぞれの外側表面に隣接した
メルトブロウ繊維の濃度は、約70〜約90重量％であって
もよく、内側の部分におけるメルトブロウ線維濃度は約
35重量％より低くてもよい。

【００１４】本発明による繊維質不織布構造部材は、同
じ構成材料の均一な混合物の耐磨耗性よりも少なくとも
約25％大きな耐磨耗性を有する。望ましくは、本発明の
繊維質不織布構造部材は、同じ構成材料の均一な混合物
の耐磨耗性よりも少なくとも約30％大きな耐磨耗性を有
する。例えば、本発明の繊維質不織布構造部材は、同じ
構成材料の均一な混合物の耐磨耗性よりも約50％〜約15
0 ％大きくてもよい耐磨耗性を有する。メルトブロウ繊
維のマトリックスはメルトブロウポリオレフィン繊維の
マトリックスであるのが一般的であるが、他の型のポリ
マーを使用してもよい。例えば、メルトブロウ繊維のマ
トリックスはポリアミド、ポリエステル、ポリウレタ
ン、ポリビニルアルコール、ポリカプロラクトン等のメ
ルトブロウ繊維のマトリックスであってもよい。メルト
ブロウ繊維がポリオレフィン繊維の時、それらはポリエ
チレン、ポリプロピレン、ポリブチレン、エチレンのコ
ポリマー、プロピレンのコポリマー、ブチレンのコポリ
マー及びそれらの混合物から形成されてもよい。

【００１５】メルトブロウ繊維のマトリックスに組み込
んだ他の材料を、耐磨耗性繊維質不織布構造部材の望ま
しい機能により選んでもよい。例えば、他の材料はポリ
エステル繊維、ポリアミド繊維、ポリオレフィン繊維、
セルロースから誘導される繊維（例えば、パルプ）、多
成分繊維、天然繊維、吸収性繊維、又はそのような繊維
の二つ以上の配合物であってもよい。代わりの及び／又
は追加の粒状材料として、例えば、木炭、クレー、デン
プン、超吸収材料等を使用してもよい。本発明の一つの
態様において、繊維質不織布構造部材は、液体分約100
〜約700 乾燥重量％を含む湿ワイプとしての使用に適し
ている。望ましくは湿ワイプは液体分約200 〜約450 乾
燥重量％を含んでもよい。

【００１６】本発明によると繊維質不織布構造部材は、
湿ワイプとしての使用に特によく適合した浸潤強度を有
する。望ましくは、繊維質不織布構造部材の浸潤剥離強
さは少なくとも約0.15ポンド(68.0 ｇ) であり、少なく
とも二つの方向における台形(trapezoidal) 引裂強さは
少なくとも約0.30ポンド(136ｇ) である。より望ましく
は、繊維質不織布構造部材の浸潤剥離強さは約0.15〜約
0.20ポンド(68.0 〜90.7ｇであり、少なくとも二つの方
向における浸潤台形引裂強さは約0.30〜約0.9ポンド(13
6〜408 ｇ) である。一般的に言えば、強度特性は繊維
質不織布構造部材の基本重量により変わるであろう。本
発明による繊維質不織布構造部材の基本重量は、１平方
メートル当たり約20〜約500 ｇであってもよい。望まし
くは、繊維質不織布構造部材の基本重量は１平方メート
ル当たり約35〜約150 ｇである。さらにより望ましく
は、繊維質不織布構造部材の基本重量は１平方メートル
当たり約40〜約90ｇである。繊維質不織布構造部材の二
つ以上の層を合わせて、望ましい基本重量及び／又は機
能特性を有する多層材料を提供してもよい。

【００１７】本発明の他の態様において、(1) 第一の外
側の表面、第二の外側の表面及び内側部分を有するマト
リックスを形成する、全重量％の約35％より少ないメル
トブロウ繊維、(2) 不織布構造部材のそれぞれの外側表
面に隣接したメルトブロウ繊維の濃度が少なくとも約60
重量％であり、内側部分におけるメルトブロウ繊維の濃
度が約40重量％よりも少ないようにメルトブロウ繊維マ
トリックスに組み込んだ全重量％の約65％のパルプ繊維
から構成される、耐磨耗性、低リント高パルプ含有繊維
質不織布構造部材を提供する。望ましくは、繊維質不織
布構造部材は構造部材の全重量を基準として約65％〜約
95％のパルプ繊維を含み、構造部材の全重量を基準とし
て約５〜約35％のメルトブロウ繊維を含むであろう。繊
維質不織布構造部材のそれぞれの外側表面に隣接したメ
ルトブロウ繊維の濃度が約70〜90重量％であり、内側部
分におけるメルトブロウ繊維の濃度が約35重量％より低
いものが望ましい。

【００１８】この高パルプ含有繊維質不織布構造部材の
耐磨耗性は、同じ構成材料の均一な混合物の耐磨耗性よ
りも少なくとも約25％高い。より望ましくは、本発明の
繊維質不織布構造部材の耐磨耗性は、同じ構成材料の均
一な混合物の耐磨耗性よりも少なくとも約30％高い。例
えば、本発明の繊維質不織布構造部材の耐磨耗性は、同
じ構成材料の均一な混合物の耐磨耗性よりも約50％〜約
150 ％高くてもよい。高パルプ含有繊維質不織布構造部
材は、乾燥クライメットリント(Climet Lint)試験法に
より測定した時、空気2.832 ×10^-4m³(0.01ft³) 当たり
10ミクロンの大きさの粒子が約50より少なく、空気2.83
2 ×10^-4m³(0.01ft³) 当たり0.5 ミクロンの大きさの粒
子が約200 より少ないリントロス(lint loss) を提供す
る。例えばリントロスは、空気2.832 ×10^-4m³(0.01f
t³) 当たり10ミクロンの大きさの粒子が約40よりも少な
く、空気2.832 ×10^-4m³(0.01ft³) 当たり約0.5 ミクロ
ンの大きさの粒子が約175 より少なくてもよい。

【００１９】耐磨耗性高パルプ含有繊維質不織布構造部
材の基本重量の範囲は広くてもよい。例えば、その基本
重量は約40〜約500gsmであってもよい。高パルプ含有繊
維質不織布構造部材の２以上の層を組み合わせて、望ま
しい基本重量及び／又は機能性を有する多層材料を提供
してもよい。本発明による耐磨耗性高パルプ含有繊維質
不織布構造部材は、湿ワイプとして特に好適である。非
常に安価なので、一回の使用又は制限された使用の後に
ワイプを処分することが経済的かも知れないように、湿
ワイプを製造してもよい。耐磨耗性高パルプ含有繊維質
不織布構造部材を、液体分約100 〜約700 乾燥重量％を
含む湿ワイプを使用してもよい。望ましくは、そのよう
な湿ワイプは液体分約200 〜約450 乾燥重量％を含んで
もよい。

【００２０】次に、同様の参照数字が同一か同等の構造
を表す図、具体的には図１について取り上げる。図１に
おいては、耐磨耗性繊維質不織布複合構造部材を形成す
るための装置の例が参照数字10により一般的に表される
ことが分かる。本発明の耐磨耗性繊維質不織布複合構造
部材の形成において、熱可塑性ポリマーのペレット又は
チップ等（図示せず）を押出機14のペレットホッパー12
に入れる。押出機14は、慣用の駆動電動機（図示せず）
により運転される押出スクリュー（図示せず）を有す
る。ポリマーが押出機14を通って進むとき、駆動電動機
による押出スクリューの回転のため、それを溶融状態に
まで連続的に加熱する。溶融状態まで熱可塑性ポリマー
を加熱することは、多くの別個の工程において、押出機
14の別個の加熱領域を通って二つのメルトブロウダイ16
及び18それぞれの方へそれが前進するようにその温度を
徐々に上昇させながら完了してもよい。メルトブロウダ
イ16及び18は、熱可塑性樹脂の温度を押出のために高い
レベルに維持するさらに他の加熱領域であってもよい。

【００２１】溶融糸20がメルトブロウダイにおける小さ
な穴又はオリフィス24をでる時、ダイ当たり細化(atten
uating) ガスの二つのストリームを一点に集め、溶融糸
20を伴出しかつ細くする一本のガスのストリームを形成
するように、各メルトブロウダイを合わせる。溶融糸20
を線維に細くするか、又は細化の程度により、オリフィ
ス24の直径よりも一般的に小さい小径の、ミクロファイ
バーにする。従って、各メルトブロウダイ16及び18は、
伴出し、細化したポリマー繊維を含む対応する一本のガ
スストリーム26及び28を有する。ポリマー繊維を含むガ
スストリーム26及び28を衝突領域30において収束するよ
うに一直線に並べる。

【００２２】一つ以上のタイプの第二の繊維32（及び／
又は粒子）を、衝突領域30において熱可塑性ポリマー繊
維又はミクロファイバー24の二つのストリーム26及び／
又は28に加える。熱可塑性ポリマー繊維24の二つのスト
リーム26及び28への第二の繊維32の導入を設計し、熱可
塑性ポリマー繊維の合わせたストリーム26及び28の内部
で第二の繊維32の漸次的分布を生成した。すべての３つ
のガスストリームが制御された方法において収束するよ
うに熱可塑性ポリマー繊維24の二つのストリーム26と28
の間に第二の繊維32を含む第二のガスストリーム34を吸
収することにより、これを完了してもよい。

【００２３】この吸収を完了する装置は多数の歯38を有
する慣用のピッカーロール36集成装置を含んでもよく、
歯38は個々の第二の繊維32に第二の繊維のマット又はバ
ット44を分離するように適合させたものである。ピッカ
ーロール36に供給する第二の繊維40のマット又はバット
は、（熱可塑性ポリマー繊維及び第二のパルプ繊維の二
つの成分混合物が望まれるならば）パルプ繊維、（熱可
塑性ポリマー繊維及び第二のステープルファイバーの二
つの成分の混合物が望まれるならば）ステープルファイ
バーのマット又は（熱可塑性ポリマー繊維、第二のステ
ープルファイバー及び第二のパルプ繊維が望まれるなら
ば）パルプ繊維のシート及びステープルファイバーのマ
ットの両方であってもよい。例えば、吸収材料が望まれ
る態様においては、第二の繊維32は吸収性繊維である。
第二の繊維32を、一つ以上のポリエステル繊維、ポリア
ミド繊維、セルロール誘導繊維、例えばレーヨン繊維及
び木材パルプ繊維、多成分繊維、例えばシースコア(she
ath-core) 多成分繊維、天然繊維、例えばシルク繊維、
ウール繊維又はコットン繊維又は導電性繊維又はそのよ
うな第二の繊維の二つ以上の配合物を含む群より一般的
に選択してもよい。第二の繊維32の他のタイプ、例えば
ポリエチレン繊維及びポリプロピレン繊維及び第二の繊
維32の他のタイプの二つ以上の配合物を使用してもよ
い。第二の繊維32はミクロファイバーであってもよいか
又は第二の繊維32は平均直径約300 ミクロン〜約1,000
ミクロンのミクロファイバーであってもよい。

【００２４】第二の繊維32のシート又はマット40を、ロ
ーラー集成装置42によりピッカーロール36に供給する。
ピッカーロール36の歯38が第二の繊維のマット40を第二
繊維32に分離した後、個々の第二繊維32をノズル44を通
して熱可塑性ポリマー繊維又はミクロファイバー24のス
トリームの方へ運ぶ。ハウジング46は、ピッカーロール
36を囲い、ハウジング46とピッカーロール36の歯38の表
面の間の通路又は間隙48を提供する。ガス、例えば空気
を、ピッカーロール36の表面とハウジング48の間の通路
又は間隙46にガスダクト50により供給する。ガスダクト
50は一般的にノズル44及び間隙46の接点52において通路
又は間隙46に入ってもよい。ノズル44を通って第二の繊
維32を運ぶための媒体として使用するため、十分な量の
ガスを供給する。ガスダクト50から供給したガスを、ピ
ッカーロール36の歯38から第二の繊維32を除去する補助
器具としても使用する。ガスをいずれかの慣用の集成装
置、例えば空気送風機（図示せず）により供給してもよ
い。添加剤及び／又は他の材料をガスストリームに加え
るか伴出し、第二の繊維を処理してもよいことが予想さ
れる。

【００２５】一般的に言えば、個々の第二の繊維32をノ
ズル44を通して、第二の繊維32がピッカーロール36の歯
38を離れる速度で運ぶ。言い換えれば、第二の繊維32が
ピッカーロール36の歯38を離れ、ノズル44に入ること
は、ピッカーロール36の歯38を離れる地点から大きさ及
び方向の両方においてそれらの速度を一般的に維持す
る。アンダーソン(Anderson)らの米国特許第4,100,324
号に詳細に論じられているそのような集成装置は繊維の
フロッキング(floccing)を実質的に減らすのを助けるも
のであり、それは参照文献としてここに含まれるものと
する。ノズル44の幅を、メルトブロウダイ16と18の幅と
一般的に平行な方向において一直線に並べるべきであ
る。望ましくは、ノズル44の幅はメルトブロウダイ16と
18の幅とほぼ同じであるべきである。一般的にノズル44
の幅は、ピッカーロール36に供給するシート又はマット
40の幅を越えないべきである。一般的に言えば、装置の
設計上許容されるほど短い長さのノズル44が望まれる。

【００２６】ピッカーロール36を慣用の粒子の射出系に
より置き換え、様々な第二の粒子を含有する複合不織布
構造部材54を形成してもよい。もし慣用の粒状射出系を
図１に示した系に加えるならば、第二の粒子及び第二の
繊維両方の組合せを、複合不織布構造部材54の形成の前
に熱可塑性ポリマー繊維に加えることができる。粒子、
例えば、木炭、クレー、デンプン及び／又は超吸収材料
と一般的に言われるヒドロコロイド（ヒドロゲル）粒子
であってもよい。さらに、図１はストリームが衝突領域
30で接触するように熱可塑性ポリマー繊維のストリーム
26と28の間に、第二の繊維32を運ぶ第二のガスストリー
ム34を向けることを示すものである。ストリームが衝突
領域30において接触する時に熱可塑性ポリマー繊維24の
それぞれのストリーム26と28の速度より大きくなるよう
に、第二のガスストリーム34の速度を一般的に調整す
る。この特徴は複合材料のいくつかの慣用の製造方法と
は異なる。該慣用の方法は、第二の材料の低速ストリー
ムが高速ストリームの熱可塑性ポリマー繊維に引かれる
吸引効果に頼り、乱れた混合を増強し、その結果均一な
複合材料になるものである。

【００２７】本発明は、均一な複合材料の代わりに、構
成材料が漸次的分布を有するように示すことができる不
織布構造部材に向ける。発明者は、特定の作業理論を持
つべきでないが、ストリームが衝突領域30において交差
する時、熱可塑性ポリマー繊維24のそれぞれのストリー
ム26と28の速度よりも速くなるように第二のガスストリ
ーム34の速度を調節することは、衝突領域30と収集用表
面の間でのそれらの吸収及び統合の間に、繊維質構成材
料の漸次的分布を完了することができるという効果があ
ると思われる。ガスストリーム間の速度の差は、第二の
繊維32が、熱可塑性ポリマー繊維24内部に徐々にかつ部
分的にのみ分布するような方法において、熱可塑性ポリ
マー繊維26と28のストリームに第２の線維32を統合して
もよい。一般的に、生産速度が上昇すると、熱可塑性ポ
リマー繊維24を伴出し細化するガスストリームは比較的
高い初期速度、例えば１秒当たり約200 フィート〜1,00
0 フィート以上であるべきである。しかし、ガスストリ
ームが広がり、メルトブロウダイから離れる時、該ガス
ストリームの速度を素早く落とす。従って、衝突領域に
おける該ガスストリームの速度を、メルトブロウダイと
衝突領域の間の距離を調節することにより制御してもよ
い。メルトブロウ繊維を運ぶガスストリーム26及び28と
比較した時、第二の繊維32を運ぶガス34のストリームの
初期速度は低いだろう。しかし、ノズル44から衝突領域
30の距離（及びメルトブロウ繊維ガスストリーム26及び
28が移動する距離）を調節することにより、ガスストリ
ーム34の速度が、メルトブロウ繊維ガスストリーム26と
28よりも速くなるように制御することができる。

【００２８】第二の繊維32の熱可塑性ポリマー繊維スト
リーム26及び28への導入の時、熱可塑性ポリマー繊維24
はまだ半溶融かつ粘着性であるという事実のため、一般
的に、第二の繊維32は熱可塑性ポリマー繊維24により形
成されるマトリックス内部で機械的に絡み合うだけでな
く、熱可塑性ポリマー繊維24に熱的に結合するか接合す
る。熱可塑性ポリマー繊維24及び第二の繊維32の複合ス
トリーム56を、分布した第二の繊維32を有する熱可塑性
ポリマー繊維24の結合性マトリックスから構成される複
合不織布構造部材54に加工するために、収集用装置を複
合ストリーム56の進路に置く。収集用装置は、ローラー
60により因習的に運転される継ぎ目なしベルトであって
もよく、それを図１における矢印62により示したように
回転する。他の収集用装置は当業者に周知であり、継ぎ
目なしベルト58の代わりに使用してもよい。例えば、多
孔性回転ドラム集成装置を使用することができる。熱可
塑性ポリマー繊維及び第二の繊維の併合したストリーム
を継ぎ目なしベルト58の表面に繊維の結合マトリックス
として収集し、複合不織布ウェブ54を形成する。真空箱
64は、該ベルト58の表面上のマトリックスの保留性を助
長する。該真空箱を水カラムの約2.5 cm〜約10.2cm( 約
１〜約４インチ) のところにセットしてもよい。

【００２９】複合構造部材54は結合性であり、自給(sel
f-supporting) 不織布材料としてベルト58から除去して
もよい。一般的に言えば、複合構造部材は、型結合(pat
ternbonding) 等のようないずれの後処理もせずに使用
するための適切な強さ及び統合性を有する。所望によ
り、一組のピンチローラー又は型結合ローラーを材料の
一部を結合するために使用してもよい。そのような処理
により不織布複合構造部材54の統合性を改良することが
できるが、それは構造部材を圧縮し、密度を高める傾向
がある。図２を参照すると、図１に記載した例示的な方
法の略図が示されている。図２は、作られた繊維質不織
布複合構造部材の型に影響するであろう方法の変数を強
調している。また、繊維質不織布複合構造部材の型に影
響する種々の形成距離を示している。

【００３０】メルトブロウダイ集成装置16及び18を、あ
る角度でそれぞれセットできるように据える。該角度は
二つのダイ（平面Ａ）に接する平面から測定する。一般
的に言えば、平面Ａは形成表面（例えば、継ぎ目なしベ
ルト58) に平行である。一般的に、ダイから生じたガス
運搬繊維(gas-borne fiber) 及びミクロファイバー26と
28が平面Ａ以下の領域（即ち、衝突領域30) において交
差するように、それぞれのダイをある角度（Θ）にセッ
トし、据え付ける。望ましくは、角度Θは約30〜約75度
であってもよい。より望ましくは、角度Θは約35〜約60
度であってもよい。さらにより望ましくは、角度Θは約
45〜約55度であってもよい。 メルトブロウダイ集成装
置16及び18を距離（α）だけ離す。一般的に言えば、距
離αは約40.6cm(16 インチ) までであってもよい。距離
αを40.6cm(16 インチ) 以上にセットし、短い距離で製
造した材料よりも幾分弱く、結合性の低い、非常に高
い、かさのある材料を製造してもよい。望ましくは、α
は約12.7cm〜25.4cm（約５インチ〜約10インチ) であっ
てもよい。より望ましくは、αは約16.5cm〜22.9cm（約
6.5 〜約９インチ）であってもよい。重要なことには、
メルトブロウダイの間の距離α及び各メルトブロウダイ
の角度Θは、衝突領域30の位置を決定する。

【００３１】衝突領域30からそれぞれのメルトブロウダ
イまでの距離（即ち、距離Ｘ）は、繊維及びミクロファ
イバー26及び28のそれぞれのストリームの分散を最小に
するようにセットすべきである。例えば、この距離は約
０cm〜約40.6cm（０〜約16インチ）であってもよい。望
ましくは、この距離は6.4 cm(2.5インチ）より大きいべ
きである。例えば、各メルトブロウダイ集成装置の先端
からの距離が約6.5 cm〜約15.2cm（約2.5 〜６インチ）
であるものを、以下の式を使用してダイの先端間の離隔
（α）及びダイの角度（Θ）から測定することができ
る： Ｘ＝α／（２ｃｏｓΘ）

【００３２】一般的に言えば、ストリーム56が形成表面
58と接触する前に、複合材料ストリーム56の分散を、特
定の垂直線形成距離（即ち、距離β）を選択することに
より最小にしてもよい。βは、メルトブロウダイの先端
70及び72から形成表面58までの距離である。短い垂直線
形成距離は、分散を最小にするために一般的に望まし
い。これは、形成用表面58と接触する前に、押出繊維が
それらの粘着性、半溶融状態から凝固する必要性により
平衡を保たなければならない。例えば、垂直線形成距離
（β）は、メルトブロウダイの先端から約7.6 cm〜約3
8.1cm（約３〜約15インチ）であってもよい。垂直線形
成距離（β）を38.1cm(15 インチ) 以上にセットし、短
い距離で製造した材料よりも幾分弱く、凝集性が低い、
高い、かさのある材料を製造してもよい。望ましくは、
この垂直線の距離（β）は、ダイの先端から約17.8cm〜
27.9cm（約７〜約11インチ）であってもよい。

【００３３】重要な構成材料の垂直線形成距離βは、衝
突領域30と形成用表面58の間の距離（即ち、距離Ｙ）で
ある。伴出した繊維及びミクロファイバーの分散を最小
にするように、形成表面58に到達ために移動する組み込
んだストリームの距離（Ｙ）を最少にするように、衝突
領域30を位置づけるべきである。例えば、衝突領域から
形成表面への距離（Ｙ）は、約０cm〜約30.5cm（約０〜
約12インチ）であってもよい。望ましくは、衝突地点か
ら形成表面までの距離（Ｙ）は約7.6 cm〜約17.8cm（約
３〜約７インチ）であってもよい。衝突領域30と形成表
面58の距離を垂直線形成距離（β）、ダイの先端間の離
隔（α）及びダイの角度（θ）から、以下の式を使用し
て決定することができる。 Ｙ＝β−（（α／２）×cos Θ）

【００３４】ガスにより伴出した第二繊維を、ノズル44
から放射するストリーム34を介して衝突領域に導入す
る。一般的に言えば、ノズル44を、その鉛直軸が平面Ａ
（即ち、メルトブロウダイ16及び18に接する平面) に実
質的に垂直になるように位置づける。ある状態において
は、第二の空気ストリーム34を冷却することが望まれて
もよい。第二の空気ストリームを冷却することは、溶融
又は粘着性のメルトブロウ繊維の急冷を促進し、メルト
ブロウダイの先端と形成表面間の距離を短くすることが
できる。それは繊維の分散を最小にし、複合構造部材の
漸次的分布を増強するために使用できる。例えば、第二
の空気ストリーム22の温度を約15〜約85°F に冷却して
もよい。

【００３５】メルトブロウ繊維26及び28のストリームと
第二の空気ストリーム34、メルトブロウダイの望ましい
ダイの角度（Θ）、垂直線形成距離（β）、メルトブロ
ウダイの先端間の距離（α）、衝突領域とメルトブロウ
ダイの先端間の距離（Ｘ）及び衝突領域と形成用表面間
の距離（Ｙ）のバランスを保つことにより、メルトブロ
ウ繊維ストリーム内部の第二の繊維のコントロールした
統合を提供し、繊維質不織布複合構造部材の外側表面付
近のメルトブロウ繊維の濃度が高く、内部においてメル
トブロウ繊維の濃度が低い（即ち、第二の繊維及び／又
は粒子の濃度が高い）繊維質不織布複合構造部材を製造
することが可能である。

【００３６】そのような繊維質不織布複合構造部材の横
断面に関する例示的なメルトブロウ繊維の濃度勾配の一
般的な描写を図３に示す。曲線Ｅは、メルトブロウポリ
マー繊維の濃度を表し、曲線Ｆはパルプ濃度を表す。図
４〜９を参照すると、該繊維は約40重量％のメルトブロ
ウポリプロピレン繊維及び約60重量％の木材パルプを含
有する様々な繊維質不織布複合構造部材の走査電子顕微
鏡写真である。より具体的には、図４は高い耐磨耗性の
繊維質不織布複合構造部材の例の20.7倍( 直線倍率）の
電子顕微鏡写真である。図５は、図４に示した例として
の不織布複合構造部材の67.3X(直線倍率) の顕微鏡写真
である。図４及び５から分かるように、メルトブロウ繊
維の濃度は、構造部材の先端及び底表面（即ち、外面）
付近で高い。メルトブロウ繊維は構造部材の内部を通し
て分布するが、非常に低い濃度であってもよい。従っ
て、メルトブロウ繊維の濃度が構造部材の外側表面付近
で高く、構造部材の内部で低くなるように制御した方法
において及びの繊維を統合させるメルトブロウ繊維のマ
トリックスとして、図４及び５の構造部材を記載できる
ことが分かる。

【００３７】発明者は特定の作業理論を持つべきではな
いが、図４及び５の構造部材は上記のようなメルトブロ
ウ繊維のマトリックス内部に制御されるか不均一に分布
した第二の繊維及びメルトブロウ繊維を表すと思われ
る。メルトブロウ繊維マトリックス内の第二の繊維の分
布が明白な勾配パターンをたどることは明らかでない
が、構造部材の横断面において、その外側表面に近づく
につれてメルトブロウ繊維の濃度が増加し、その内部に
近づくにつれてメルトブロウ繊維の濃度が減少すること
は明らかである。構造部材の内側部分においてメルトブ
ロウ繊維の濃度は減少するが、構造部材の外側表面付近
に高濃度のメルトブロウ繊維が存在するために不織布構
造部材が一般的に均一な構造部材のいくつかの望ましい
強さ及び統合性を有する一方、所望の耐磨耗性を提供す
るようなメルトブロウ繊維の十分な量が存在するため、
この分布は特に好都合であると思われる。

【００３８】図６は、均一な繊維質不織布複合構造部材
の例の20.7倍( 直線倍率) の顕微鏡写真である。図７
は、図６に示した均一な不織布複合構造部材の例の67.3
倍( 直線倍率) の顕微鏡写真である。図６及び７に示し
た複合構造部材は、メルトブロウポリプロピレン繊維及
び木材パルプの実質的に均一な混合物である。その均一
な混合物は、繊維質不織布複合ウェブを製造する慣用の
技術を使用して一般的に製造される材料のタイプの例で
ある。図６及び７から明白なように、メルトブロウ繊維
及び木材パルプは、複合構造部材のすべての部分を通し
て均一に分布する。メルトブロウ繊維の分布は、その構
造部材の外側表面付近とその内側部分において実質的に
同一である。図８は、積層繊維質不織布複合構造部材の
例の20.7倍 (直線倍率) の顕微鏡写真である。図９は、
図８に示した積層繊維質不織布複合構造部材の例の67.3
倍（直線倍率）の顕微鏡写真である。図８及び図９に示
した複合構造部材は、木材パルプのばらばらな層を挟む
メルトブロウポリプロピレン繊維のばらばらな層を含
む。顕微鏡写真は、メルトブロウ繊維が積層複合構造部
材の内側部分に実質的にないことを示している。

【００３９】

【実施例】サンプルの引張強さ及び伸びの測定値を、In
stron Model 1122 Universal Test Instrumentを使用し
て、米連邦試験法標準規格(Federal Test Method Stand
ard)第191Aの方法5100により行った。引張強さとは、サ
ンプルが破断するまで伸びる間に出会う最大の荷重又は
力（即ち、ピーク荷重）をいう。ピーク荷重の測定は、
浸潤サンプルについて縦及び横方向(cross-machine dir
ections)において行った。結果を、幅2.54cm（１イン
チ）、長さ15.2cm（６インチ）で測定したサンプルにつ
いて、力（ポンド）の単位で表した。最も低いピーク荷
重と最も高いピーク荷重の平均値でなく、第一のピーク
荷重と最も高いピーク荷重の平均値として引裂荷重を計
算したこと以外は、ASTM標準試験 D 1117-14により、サ
ンプルの台形(trapezoidal) 引裂強さを測定した。

【００４０】サンプルサイズを17.8cm×20.3cm（７イン
チ×８インチ）の代わりに15.2cm×15.2cm（６インチ×
６インチ）にしたこと以外は、INDA 標準試験160.0-83
によるクライメットリント試験により、サンプルのファ
ブリックから落ちた(shed)粒子及び繊維を測定した。サ
ンプルの水吸収力を、米連邦規格第UU-T-595C により、
工業用及び規定のタオル及びワイピングペーパーにより
測定した。吸収力とは、一定時間に液体を吸収する材料
の能力をいい、その飽和の時点において材料により保持
される液体の全量に関する。吸収力を、液体の吸収から
得られる材料のサンプルの重量の増加を測定することに
より決定する。吸収力は、以下の方程式により、吸収し
た液体の重量をサンプルの重量により割ったものとして
百分率で表してもよい： 全吸収力＝〔（飽和サンプル重量−サンプル重量）／サ
ンプル重量〕×100

【００４１】「水の比率(water rate)」又は「吸収量」
とは、水滴が材料の平らで水平なサンプルにより吸収さ
れる比率をいう。水の比率を、以下の点を変更して、TA
PPI標準法 T432-SU-72 により測定した：１）三つの個
々の滴下はそれぞれのサンプルにおいて一定の速度にし
た；２）１０個のサンプルの代わりに５つのサンプルを
試験した。サンプルの水吸上率は、TAPPI 法 UM451によ
り測定した。吸上率とは、水が吸収材料のストリップに
より垂直方向に引かれる速度をいう。サンプルの静摩擦
係数及び動摩擦係数（C.O.F)を、ASTM 1894 により測定
した。サンプルの剥離強さ又はZ-方向統合性を、以下の
点を除いてASTM標準試験D-2724.13 及び方法5951、米連
邦試験方法標準第191Aと同じように測定した：１）材料
の剥離強さを、試験したすべての試験片の平均ピーク荷
重として計算した；２）試験片の大きさは5.1 cm×15.2
cm（２インチ×６インチ）であった；さらに３）ゲージ
の長さは2.54cm（１インチ）に調節した。

【００４２】サンプルのカップ圧潰試験特性を測定し
た。カップ圧潰試験とは、下部を半球形に形成した直径
4.5 cmのフット(foot)が、直径約6.5 cm、高さ6.5 cmの
逆さにしたカップに形成したファブリックの19cm×19cm
(7.5インチ×7.5 インチ) 試験片を圧潰するのに要求さ
れるピーク荷重を測定することにより、ファブリックの
剛さを評価するものである。ここで、カップ状のファブ
リックを直径約6.5 cmのシリンダーにより囲み、カップ
状のファブリックの均一なひずみを維持した。ピーク荷
重に影響可能なカップの壁と該下部の接触を避けるため
に該下部及び該カップを一直線に並べた。スキャビッツ
カンパニー(Schaevitz Company) 、Tennsauken、ニュー
ジャージーから入手可能なモデルFTD-G-500 荷重セル
（容量500 ｇ) を利用して、１秒当たり約0.64cm(0.25
インチ) の速度で該下部が降下していく間、ピーク荷重
を測定した。サンプルの基本重量を、以下の点を変更し
てASTM D-3776-9 により本質的に測定した：１）サンプ
ルの大きさは10.2cm×10.2cm（４インチ×４インチ）平
方、２）全部で９サンプルを秤量した。

【００４３】液体の移行速度を、湿ワイプの堆積物にお
いて液体の分布から測定した。液体の移行は、機械的変
換又は手(hand)により製造した80の湿ワイプの堆積物を
使用して測定した。それぞれのワイプは19.1cm×19.1cm
(7.5インチ×7.5 インチ) で測定し、Z-折り目(z-fold)
の形状を有していた。ワイプを約97重量％の水、約１重
量％のプロピレングリコール及び約0.6 重量％のPEG-75
ラノリンを含有する溶液で含浸した。PEG-75ラノリン
は、ヘンケルコーポレーション(Henkel Corporation)、
シンシナティ、オハイオから入手可能である。一度、ワ
イプは各ワイプの乾燥重量を基準として約330 ％の安定
化した液体含浸量に達し、ワイプを貯蔵用ワイプタブに
置いた。約30日間、間隔をあけた後、ワイプを除去し、
全堆積物を秤量した。各ワイプを別々に秤量し、堆積物
におけるその元の位置に戻した。堆積物を炉に入れ、乾
燥した。ワイプを乾燥した後、全堆積物及び各別個のワ
イプを秤量し、乾燥重量を得た。各ワイプの水分含浸量
を、以下の式を使用することにより決定した。

【００４４】水分含浸量＝（浸潤重量−乾燥重量）／乾
燥重量×100 水分含浸量のデータを、Ｘ軸上にワイプ堆積物の位置
（１−80) をとり、Ｙ軸上に水分含浸量（百分率として
表した）をとってグラフにプロットした。炉における乾
燥過度のため、上部（１−５）及び底部（76−80) の５
つのワイプのデータを棄却した。水分含浸量と堆積物の
間の関係式は直線状であると仮定した。直線は、回帰直
線を使用してデータの点から描いた。該直線の勾配は、
液体の移行速度として定義した。ワイプの堆積物の内部
の液体の比較的均一な分布を維持するために、低速度の
液体の移行（即ち、ゆるやかな勾配) は、高速度の液体
の移行（即ち、きつい勾配）よりもより望ましい。

【００４５】耐磨耗性試験を、Custom Scientific Inst
rument Company、Cedar Knoll 、ニュージャージーから
入手可能なStoll Quartermaster Universal Wear Teste
r モデル No.CS-22C SC1で行った。サンプルを、約0.5
ポンドの頭部重量(head weigt)下、磨耗サイクルにあて
た。研磨材の頭部は、マックマスターカール(McMaster
Carr) 、Elmhurst、イリノイから入手可能な高密度スプ
リングゴム（カタログ番号 8630K74) の0.32cm(1/8イン
チ) の薄さの試験片で重みをかけた。新しい研磨材を２
つ以上のサンプルで1000サイクル運転することにより状
態を調整した。第一に完全にゆるんだ繊維の“ピル”が
試験片に形成されるまで、試験を行った。即ち、繊維の
“ピル”の存在が、横糸を用いて試験表面から簡単に除
去できるまでである。試験を約各30サイクルで止め、繊
維の“ピル”について試験表面を試験した。耐磨耗性
は、完全にゆるんだ繊維の“ピル”が形成されるまでに
要求されるサイクルの数として記録され、15サンプルの
試験を基準とした平均値である。

【００４６】実施例１ 繊維化した木材パルプ及びメルトブロウポリプロピレン
繊維を含有する繊維質不織布複合構造部材を、上記のよ
うに、図１及び２に示した一般的な方法により製造し
た。繊維化木材パルプは、登録商標がWeyerhaeuser NF-
405 であるウェイヤーハウザー(Weyerhaeuser)コーポレ
ーションから入手可能な約80重量％のさらし軟材クラフ
トパルプと約20重量％のさらし硬木クラフトパルプの混
合物であった。ポリプロピレンは、登録商標がHimont P
F-015 であるヒモント(Himont)ケミカルカンパニーから
入手可能であった。500 °F の押出温度においてダイ当
たり40.8kg/h（約90lb/ 時）の速度で溶融糸にポリプロ
ピレンを押し出すことによりメルトブロウ繊維を形成し
た。流速が17.0〜18.4m³/ 分（１分当たり標準立方フィ
ート(scfm)にして約600 〜650)である空気のストリーム
において、温度530 °F において溶融糸を細くした。

【００４７】ロールパルプを慣用のピッカー単位におい
て繊維化した。個々のパルプ繊維を18.3×10^-2kg/cm
²（１平方インチ当たり約2.6 ポンド）の圧力を有する
空気ストリームにおいて懸濁した。伴出したメルトブロ
ウ繊維を含有する二つの空気ストリームを、明記した条
件下でパルプ繊維を含有する空気ストリームに衝突さ
せ、ストリームの統合の度合いを変える。合わせたスト
リームを形成ワイヤに向け、組み込んだ繊維をアンダー
ワイヤ真空(under-wire vacuum) により複合材料の形態
において収集した。複合材料は、型押した結合ロール及
び平滑アンビルロールに熱及び圧力を施すことにより結
合した。型押した結合ロールは、直線2.54cm（１イン
チ）当たり約49ポンド(22.2kg)の圧力で作業し、約8.5
％の表面積を有する結合型に分けた。結合は、結合ロー
ルが約190 ℃であり、アンビルロールが170 ℃の温度の
間に起こる。複合材料の具体的な性質及び構造は、方法
の多様性における変化により変わる。この例の様々な材
料を製造するために改質した方法の多様性は、(1) 二つ
のダイの先端間の距離（即ち、距離α）及び(2) ダイの
先端の角度（即ち、ダイの角度Θ）であった。

【００４８】パルプ対ポリマー比が、パルプ約65重量
％、ポリマー約35重量％となるように材料を設定した。
パルプ／ポリマー比を質量のバランスを利用してセット
した。この質量のバランスは、パルプの量及び工程に導
入したポリマーの量を基準とした。工程に導入したすべ
てのパルプとポリマーが複合材料に転化されると仮定す
ると、複合材料のパルプ／ポリマー比を計算することが
できる。例えば、上記の方法は、二つのメルトブロウダ
イを含む。各ダイは、定常速度約40.8kg/ 時(90lbs/時)
において、メルトブロウにポリマーを加工する（全ポ
リマー速度については約81.6kg/ 時(180 lbs/ 時) であ
る) 。複合材料を、パルプ／ポリマー比が65/35 （即
ち、パルプ65重量％、ポリマー約35重量％）であるよう
にする時、工程へのパルプ供給量が約180 ×(65/35) で
あると計算した。従って、工程へのパルプ供給量を約15
1.5 kg/ 時（約334 lbs/時）にセットした。

【００４９】工程の設定をチェックするために、複合材
料の構成材料を別々に形成し、その後秤量した。この状
態において、パルプ／ポリマー比が65/35 であり、基本
重量が72gsm である複合材料が望ましい。メルトブロウ
繊維ウェブを特定のポリマー投入量において形成するよ
うに、ファイバライザー(fiberizer) にパルプを加える
ことなしに作業をまず行った。メルトブロウウェブの基
本重量は、約39gsm であった。パルプを計算した処理量
で工程に加え、メルトブロウ繊維とパルプの複合材料を
製造した。複合材料の全基本重量は約72gsm であり、そ
れはパルプ／ポリマー比、約65/35 に相当する。パルプ
／ポリマー比は、工程の通常の作業の間の目標とする値
とはわずかに変わりうるが、目標とする値の約５〜10％
内で一般的に降下するべきである。これは、分析的像分
析を用いて測定した表１に示したパルプ／ポリマー比か
ら分かる。

【００５０】作業条件及びこの実施例により製造した材
料の記載を表１及び２に示す。

【表１】 作業条件 パルプ／ ダイの先端 ダイの先端の ポリマー の距離（α） 角度（Θ） 基本重量 サンプル 比 ( cm ) （度） （g/m²) 均一物 58/42 16.5(6.5インチ) 50 72 グラジエント 60/40 16.5(6.5インチ) 55 72 積層物 60/40 41.9(16.5 インチ) 75 72

【００５１】 先端から 先端から 衝突領域から ワイヤまでの 衝突領域までの 形成表面までの 距離（β） 距離（Ｘ） 距離（Ｙ） サンプル （cm) （cm) （cm) 均一物 27.9(11 インチ) 6.35(2.5インチ) 18.0(7.1インチ) グラジエント 27.9(11 インチ) 7.11(2.8インチ) 16.3(6.4インチ) 積層物 27.9(11 インチ) 35.1(13.8 インチ) 0 (0インチ)

【００５２】

【表２】 物理的性質 剥離 剥離 トラップ トラップ 剥離引張 剥離引張 MD-Wet CD-Wet 引裂MD-Wet 引裂MD-Wet MD-Wet CD-Wetサンプル (1b) (1b) (1b) (1b) (1b) (1b) 均一物 0.15 0.18 0.40 0.15 1.98 0.47 グラジエント 0.16 0.15 0.80 0.31 2.21 0.48 積層物 0.02 0.02 0.57 0.18 0.74 0.37

【００５３】 フラジアー カップクラッ C.O.F. C.O.F. クライメット (Frazier) シュ Wet 静的 動的 リント 多孔度サンプル (g/mm) （ｇ) （ｇ） 10 μ/0.5μ (ft³/min/ft²) 均一物 2008 0.29 0.23 55/230 71.56 グラジエント 1849 0.28 0.22 36/157 68.84 積層物 1784 0.25 0.20 103/894 181.52

【００５４】 剥離(MD) トラップ(MD) 耐磨耗性サンプル 強さ（g) 引張(g) Ｘ σ 均一物 68.0(0.15 lb) 181(0.40 lb) 161 84 グラジエント 72.6(0.16 lb) 363(0.80 lb) 328 173 積層物 9.07(0.02 lb) 259(0.57 lb) 144 39

【００５５】 吸上作用 吸収力 吸収速度 CD/MD ^* サンプル (g/m²) （秒) (cm/60秒) 均一物 668 0.73 3.5/4.4 グラジエント 687 0.74 3.7/4.2 積層物 691 0.61 3.4/3.0^* CDは、横- 縦方向、MDは縦方向を表す。

【００５６】繊維質不織布複合構造部材及びそれらに関
連した物理的性質を、ダイの角度及びメルトブロウダイ
の先端間の距離を変えることにより改変できることが表
１及び２から分かる。メルトブロウダイの先端間の距離
が16.5cm(6.5インチ) の時、ダイの角度が55度のときは
“グラジエント(gradient)”材料を生成する。即ち、そ
の外側表面付近にポリマー繊維が豊富であり、パルプが
豊富な内側部分を有する材料を製造した。このグラジエ
ント材料を図４と５の顕微鏡写真に示す。ここから分か
るように、メルトブロウ繊維から完全に構成された層に
よるパルプオフセットがはっきりと分かれた層はない。
変わりに、パルプが豊富な内側からポリマー繊維が豊富
な外側部分への繊維の濃度の規則正しい着実な変化を見
ることができる構成材料の配合の漸進的な変化がある。
上記のように、構成材料の配合のこの漸次的な変化は、
構造部材に対する望ましい統合性及び強さを提供するこ
とが信じられる。例えば、グラジエント材料は、均一な
構造部材により得られる望ましい水準にあった台形の引
裂強さ及び剥離強さを有する。サンプル材料のそれぞれ
を生成の後に接着するが、構造部材の強さ及び統合性の
ため、結合又は他の後処理をすることなしにグラジエン
ト材料を使用することができる。

【００５７】グラジエント構造は、均一な構造部材及び
積層構造部材と比較した時、高い水準の少量の第二繊維
（例えば、パルプ）及び／又は粒子の上首尾な統合を提
供し、耐磨耗性を増強する。また、グラジエント構造部
材は、望ましい水準の粒子／繊維捕獲又は粒子／繊維の
保留を提供する。これはクライメットリント試験の結果
の比較において明白である。発明者は、作業の特定の理
論を保持するべきでないが、グラジエント材料の優れた
結果は、以下のことによると思われる：(1) 粘着性で第
二材料に部分的に溶融したメルトブロウ繊維の均質な混
合、もつれ、ある程度までの点結合(point bonding) 及
び(2) 構造部材の外側表面に隣接した高濃度のメルトブ
ロウ繊維により提供された密閉効果。重要なことには、
外側表面に隣接した高濃度のメルトブロウ繊維は、繊維
／粒子の損失を減少するが、吸収力、吸収速度及び／又
は吸上速度の測定値により立証されるように材料の液体
処理能力に影響をもつことが明らかでない。

【００５８】ダイの角度を約50度に変えた時、均一な材
料が製造された。即ち、材料は繊維質不織布構造部材を
通して一般的に均一な分布のメルトブロウ繊維及びパル
プを有する。この均一な材料を、図６及び７の顕微鏡写
真に示す。ダイの角度を約75度に変えた時、層状繊維質
不織布構造部材が製造された。即ち、材料は、メルトブ
ロウ繊維が実質的にないパルプの層を挟んだメルトブロ
ウ繊維の上部及び底部の層を有する。この層状繊維質不
織布構造部材を図８及び９の顕微鏡写真に示す。

【００５９】この層状繊維質不織布複合構造部材は、そ
の外側表面において事実上すべてのそのポリマー性繊維
及びその内側部分において事実上すべてのそのパルプを
有するが、該構造部材の型押結合にもかかわらず、その
層状構造部材は強度特性、耐磨耗性及びパルプ捕獲性に
乏しい。層状構造部材に存在する濃度がはっきりと定義
された領域は、グラジエント構造部材により達成される
統合のレベルを構成材料間に提供することができない。 分析的像分析(ANALYTICAL IMAGE ANALYSIS) サンプルの外側表面付近及び内側部分におけるメルトブ
ロウポリマー繊維及びパルプ繊維の濃度を分析的像分析
により測定した。この分析技術において、100倍（線
状）倍率において走査電子顕微鏡写真を、サンプルの３
つの1.3 cm(1/2インチ) 平方のそれぞれの側についてと
った。走査電子顕微鏡写真は約150 μm の目視の深さを
有する。それぞれの電子顕微鏡写真は、約1000μm ×70
0 μm の範囲を有しており、5 ×5 のグリッドにより覆
い、25の部分にそれぞれの電子顕微鏡写真を区分した。
それぞれの領域を1000μm に分けた。パルプ線維の量及
びパルプ繊維の長さを、電子顕微鏡写真における各領域
について視覚的に記録した。

【００６０】パルプ繊維の密度は、約1.2 ｇ/cm³である
べきと仮定した。ポリプロピレンの密度は、約0.91ｇ/c
m³であるべきと仮定した。平均的なパルプ繊維の直径
は、面の計算値について約50μm であるべきと仮定し
た。各パルプ繊維に仮定された容量及び質量の計算値に
より、横断面は、約10μm ×70μm と測定された。各サ
ンプルの薄さを、入射光を用いて横から見た、かみそり
の歯で切断した横断面から測定した。酸を用いて、サン
プルからセルロース（例えば、木材パルプ) を抽出し
た。全サンプルのパルプ／ポリマー比（即ち、かさパル
プ／ポリマー比）を、酸処理サンプルの乾燥重量（パル
プを除去した）に対する初期サンプル重量（パルプ及び
ポリマーを含有する）を比較することにより測定した。

【００６１】サンプル表面に対するパルプ比は、、パー
セント面積及びパーセント容量の立体学的等価を基準と
した。この仮定は、質量比が面積及び密度を用いたサン
プル表面について計算されるべきことを認める。サンプ
ルの内部（非表面層）部分に関するパルプ／ポリマー比
を、以下の式を用いて計算した： R_c = (H_O × R_O −（ H_S ×(R_S1＝ R_S2))/H_C 式中、R_c は、内側（非表面層又は中心）部分に関する
パルプ／ポリマー比を表す。H_C は、内側（非表面層又
は中心）部分の高さを表す。R_O は、全サンプルに関す
るパルプ／ポリマー比（酸抽出により測定した）を表
す。

【００６２】H_O は、全サンプルの高さを表す。R_S1は、
第一の表面層に関するパルプ／ポリマー比（分析的像分
析により測定した）を表す。R_S2は、第二の表面層に関
するパルプ／ポリマー比（分析的像分析により測定し
た）を表す。H_S は、合わせた表面層の高さ（走査電子
顕微鏡写真の目視による深さを合わせたものである）を
表す。表１及び２に記載したサンプルを上記のように分
析した。サンプルについてのパルプ／ポリマー比を表３
に示す。

【００６３】

【表３】 パルプ／ポリマー比 サンプル かさ 表面Ａ 表面Ｂ 内側部分 均一物 58/42 54/46 56/45 59/41 グラジエント 60/40 24/76 30/70 64/36 積層物 60/40 10/90 10/90 64/36

【００６４】本発明の一つの例として使用するグラジエ
ント構造部材の全（かさ）パルプ／ポリマー比は60/40
であり、その外側表面領域（即ち、走査電子顕微鏡写真
からみた領域内）におけるポリマー繊維の平均濃度は約
73％であった。計算により、グラジエント構造部材は、
その内側領域においてポリマー繊維の濃度が約35％であ
った。

【００６５】実施例２ 繊維化木材パルプ及びメルトブロウポリプロピレン繊維
を含有する繊維質不織布複合構造部材を、実施例１に記
載した一般的な方法により製造し、図１及び２に示し
た。繊維化木材パルプは、登録商標「Weyerhaeuser NF-
405 」のWeyerhaeuser コーポレーションから入手可能
なさらし軟材クラフトパルプ約80重量％及びさらし硬木
クラフトパルプ約20重量％の混合物であった。ポリプロ
ピレンは、登録商標「Himont PF-015 」のHimont Chemi
cal Company から入手可能であった。メルトブロウ繊維
は、ダイ当たり約40.8kg/ 時(90lb/時) の速度で520 °
F の押出温度においてポリプロピレンを溶融糸に押し出
すことにより形成した。溶融糸は、流量22.7m³/ 分(800
scfm) であり、530 °F の温度を有する第一の空気スト
リームにおいて細くした。

【００６６】ロールパルプを慣用のピッカー単位におい
て繊維化した。個々のパルプ繊維を、水約101.6 cm(40
インチ) の圧力を有する第二の空気ストリームに懸濁し
た。伴出したメルトブロウ繊維を含む２つの第一の空気
ストリームは、特定の条件下で第二の空気ストリームと
衝突し、ストリームの統合の度合いを変える。吸収した
ストリームは形成ワイヤに続き、繊維を、その表面付近
においてメルトブロウ繊維の濃度が高くその内側部分に
おいてメルトブロウ繊維の濃度が低い（即ち、パルプが
多い）複合材料の形態において収集した。複合材料の特
定の性質及び構造は、方法の多様性及び材料の多様性に
おける変化により変わった。この実施例の様々な材料を
製造するために改変した方法の多様性は、(1) 二つの先
端間の距離（即ち、距離α）及び(2) ダイの先端の角度
（即ち、ダイ角度α）であった。変えた材料の多様性
は、パルプ対ポリマーの比であった。パルプ／ポリマー
の比を測定し、実施例１に記載したように決定した。

【００６７】製造した様々な繊維質不織布複合構造部材
を表４に示した。これらの構造部材を試験し、どのよう
にして不織布複合材料の平均フローポアサイズ(mean fl
ow pore size) が工程の変化により影響されるかを測定
した。また、構造部材を試験し、それらがどれだけうま
く、複合構造部材の個々のシートから構成される垂直な
堆積物内に液体の均一な分布を維持することができるか
を測定した。繊維質不織布複合構造部材を湿ワイプとし
て使用するために包装する時、そのような構成は一般的
である。そのような包装は、ほとんど無期限に貯蔵して
もよく、貯蔵された堆積物内に水分の実質的に均一の分
布を維持しなければならない。即ち、堆積物の上部は、
完全に乾燥してはならず、液体は堆積物の底部において
収集されるべきである。この試験の結果を、液体の移行
速度として表４に示す。

【００６８】

【表４】 パルプ／ ダイの先端 タイの先端 35μ未満 液体のNo. ポリマー の距離（α） の角度（Θ） の孔 ％ 移行速度 １ 55/45 12.7cm(5") 35 ° 57 ％ 2.08 ２ 55/45 12.7cm(5") 55 ° 65 ％ 1.90 ３ 65/35 12.7cm(5") 35 ° 61 ％ 1.41 ４ 65/35 22.9cm(9") 55 ° 67 ％ 1.24 ５ 55/45 22.9cm(9") 55 ° 69 ％ 1.18 ６ 65/35 22.9cm(9") 55 ° 68 ％ 1.49 ７ 65/35 12.7cm(5") 35 ° 63 ％ 1.88 ８ 55/45 22.9cm(9") 35 ° 80 ％ 1.04 ９ 60/40 17.8cm(7") 45 ° 72 ％ 1.48

【００６９】上記のように、繊維質不織布複合構造部材
及びそれに関連した特性は、望ましい生成物の属性にあ
うように改質できる。湿ワイプのタブにおいて、堆積物
を通して水分の均一な分布を維持することが重要であ
る。水分の均一な分布がなければ、堆積物の上部は乾燥
し、堆積物の底部は飽和されるであろう。外側表面付近
の構造部材の部分が、多割合のポリマーミクロファイバ
ーを有する時、ワイプのタブにおいて水分の分布を改良
することができることが見出された。これは、非常に小
さい孔、即ち、35ミクロン未満の平均フローポアサイズ
を有する孔の相対量を増加する。一般的に言えば、これ
は、ダイの先端間の距離（即ち、距離α）を22.9cm（９
インチ）より大きくセットすることにより、上記の方法
において完成することができる。ダイの先端間の距離が
比較的長いものは、伴出し細化したメルトブロウ繊維を
運ぶ空気ストリームの大幅な減速に相当する。これは、
衝突領域においてパルプとメルトブロウ繊維の間に起こ
る混合の量を減らす。さらに、メルトブロウダイの先端
間の距離が広いものは、形成ワイヤーに非常に近い位置
に衝突領域（空気ストリームとあう位置）を低くする。
この短くした距離は、繊維の混合に利用できる時間を制
限する。２つの工程の変化は、メルトブロウ繊維マトリ
ックスとパルプの漸次的分布を生じる。表面付近の構造
部材の部分は、ポリマーのミクロファイバーが多割合を
占めており、それらは小さな孔の相対量を増加する。

【００７０】本発明を、ある好ましい態様に関連して記
載してきたが、本発明に包含された主題は、明記された
態様に制限されるべきではないと理解されるべきであ
る。一方、本発明の主題は、特許請求の範囲に含むこと
ができるようなすべての代替、変更及び同等物を含むで
あろう。

【図面の簡単な説明】

【図１】 耐磨耗性繊維質不織布複合構造部材を形成す
るのに使用してもよい装置の図である。

【図２】 図１に示した装置のある特徴を示すものであ
る。

【図３】 耐磨耗性繊維質不織布複合構造部材の横断面
図に関するメルトブロウ繊維の濃度勾配の線維の形状を
一般的に表したものである。

【図４】 高い耐磨耗性の繊維質不織布複合構造部材の
線維の形状の顕微鏡写真である。

【図５】 図４に示した不織布複合構造部材の線維の形
状を拡大した顕微鏡写真である。

【図６】 均一な繊維質不織布複合構造部材の線維の形
状の顕微鏡写真である。

【図７】 図６に示した均一な不織布複合構造部材の線
維の形状を拡大した顕微鏡写真である。

【図８】 層状の繊維質不織布複合構造部材の線維の形
状の顕微鏡写真である。

【図９】 図８に示した層状繊維質不織布複合構造部材
の線維の形状の拡大した顕微鏡写真である。

フロントページの続き (51)Int.Cl.⁵ 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｄ０４Ｈ 5/00 Ｚ 7199−3Ｂ (72)発明者 マーク フランシス ジョーンズ アメリカ合衆国 ノースカロライナ州 28078ハンターズヴィル ブルックグリー ン ガーデン プレイス 19138 (72)発明者 トーマス ジョセフ コパック アメリカ合衆国 ウィスコンシン州 54963 オムロ ホーソーン ドライヴ 510 (72)発明者 グレゴリー アレン ゼラゾスキー アメリカ合衆国 ジョージア州 30188 ウッドストック イースト チェロキー ドライヴ 2192

Claims (28)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 耐磨耗性繊維質不織布複合構造部材であ
   って、 第一の外側表面、第二の外側表面及び内側部分を有する
   メルトブロウ繊維のマトリックス、 不織布構造部材の各外側表面付近のメルトブロウ繊維の
   濃度が少なくとも約60重量％であり、内側部分のメルト
   ブロウ繊維の濃度が約40重量％よりも低くなるように、
   メルトブロウ繊維マトリックスに組み込んだ少なくとも
   一つの他の材料を含むことを特徴とする上記構造部材。
2. 【請求項２】 複合材料の耐磨耗性が、同じ構成材料の
   均一な混合物のものよりも少なくとも約30％大きい、請
   求項１に記載の繊維質不織布複合構造部材。
3. 【請求項３】 複合材料の耐磨耗性が、同じ構成材料の
   均一な混合物のものよりも約50〜約150 ％大きい、請求
   項２に記載の繊維質不織布複合構造部材。
4. 【請求項４】 メルトブロウ繊維のマトリックスが、ポ
   リオレフィン繊維、ポリアミド繊維、ポリエステル繊
   維、ポリウレタン繊維、ポリビニルアルコール繊維、ポ
   リカプロラクトン繊維及びそれらの混合物からなる群よ
   り選ばれるメルトブロウ繊維のマトリックスである、請
   求項１に記載の繊維質不織布複合構造部材。
5. 【請求項５】 ポリオレフィン繊維が、ポリエチレン、
   ポリプロピレン、ポリブチレン、エチレンのコポリマ
   ー、プロピレンのコポリマー、ブチレンのコポリマー及
   びそれらの混合物からなる群より選ばれるポリオレフィ
   ンから形成される、請求項４に記載の繊維質不織布複合
   構造部材。
6. 【請求項６】 他の材料が、ポリエステル繊維、ポリア
   ミド繊維、ポリオレフィン繊維、セルロース誘導繊維、
   多成分繊維、天然繊維、吸収性繊維又は該繊維の２つ以
   上の配合物からなる群より選ばれる、請求項１に記載の
   繊維質不織布複合構造部材。
7. 【請求項７】 各外側表面付近のメルトブロウ繊維の濃
   度が約70〜約90重量％であり、内側部分におけるメルト
   ブロウ繊維の濃度が約35重量％より低い、請求項１に記
   載の繊維質不織布複合構造部材。
8. 【請求項８】 請求項１に記載の耐磨耗性繊維質不織布
   複合構造部材の少なくとも二つの層を含むことを特徴と
   する不織布複合材料。
9. 【請求項９】 湿ワイプが液体分約100 〜700 乾燥重量
   ％を含む、請求項１に記載の繊維質不織布複合構造部材
   を含むことを特徴とする湿ワイプ。
10. 【請求項１０】 湿ワイプが液体分約200 〜約450 乾燥
    重量％を含む、請求項９に記載の湿ワイプ。
11. 【請求項１１】 湿ワイプの浸潤剥離強度が少なくとも
    約0.15ポンド(68.0ｇ) であり、浸潤台形引裂強さが少
    なくとも２方向において少なくとも約0.30ポンド(136
    ｇ) である、請求項９に記載の湿ワイプ。
12. 【請求項１２】 湿ワイプの浸潤剥離強度が約0.15〜約
    0.20ポンド(68.0 〜90.7ｇ) であり、浸潤台形引裂強さ
    が少なくとも２方向において約0.30〜約0.90ポンド(136
    〜408 ｇ) である、請求項１１に記載の湿ワイプ。
13. 【請求項１３】 湿ワイプの基本重量が１平方メートル
    当たり約20〜約500ｇである、請求項９に記載の湿ワイ
    プ。
14. 【請求項１４】 耐磨耗性、高パルプ含有繊維質不織布
    複合構造部材であって、 第一の外側表面、第二の外側表面及び内側部分を有する
    マトリックスを形成する全重量％の約35％より少ないメ
    ルトブロウ繊維、及び不織布構造部材のそれぞれの外側
    表面に隣接したメルトブロウ繊維の濃度が少なくとも約
    60重量％であり、内側部分におけるメルトブロウ繊維の
    濃度が約40重量％よりも低くなるようにメルトブロウ繊
    維マトリックスに組み込んだ全重量％の約65％より多い
    パルプ繊維を含むことを特徴とする上記構造部材。
15. 【請求項１５】 乾燥クライメットリント試験法により
    測定した時、複合材料のリントロスは、空気0.01ft³(2.
    832 ×10^-4m³) 当たり10ミクロンの大きさの粒子が約50
    より少なく、空気0.01ft³(2.832 ×10^-4m³) 当たり0.5
    ミクロンの大きさの粒子が約200 より少ない、請求項１
    ４に記載の繊維質不織布複合構造部材。
16. 【請求項１６】 複合材料の耐磨耗性が、同じ構成材料
    の均一な混合物のものよりも少なくとも約30％高い、請
    求項１４に記載の繊維質不織布複合構造部材。
17. 【請求項１７】 複合材料の耐磨耗性が、同じ構成材料
    の均一な混合物のものよりも約50〜約150 ％高い、請求
    項１６に記載の繊維質不織布複合構造部材。
18. 【請求項１８】 メルトブロウ繊維のマトリックスが、
    ポリオレフィン繊維、ポリアミド繊維、ポリエステル繊
    維、ポリウレタン繊維、ポリビニルアルコール繊維、ポ
    リカプロラクトン繊維及びそれらの混合物からなる群よ
    り選ばれるメルトブロウ繊維のマトリックスである、請
    求項１４に記載の繊維質不織布複合構造部材。
19. 【請求項１９】 ポリオレフィンが、ポリエチレン、ポ
    リプロピレン、ポリブチレン、エチレンのコポリマー、
    プロピレンのコポリマー、ブチレンのコポリマー及びそ
    れらの混合物からなる群より選ばれる、請求項１８に記
    載の繊維質不織布複合構造部材。
20. 【請求項２０】 構造部材の全重量を基準として、構造
    部材の全パルプ含量が約65〜約95％である、請求項１４
    に記載の繊維質不織布複合構造部材。
21. 【請求項２１】 それぞれの外側表面に隣接するメルト
    ブロウ繊維の濃度が約70〜約90重量％であり、内側部分
    のメルトブロウ繊維の濃度が約20重量％よりも少ない、
    請求項１４に記載の繊維質不織布複合構造部材。
22. 【請求項２２】 請求項１４に記載の耐磨耗性、高パル
    プ含有繊維質不織布複合構造部材の少なくとも２層を含
    むことを特徴とする不織布複合材料。
23. 【請求項２３】 湿ワイプが液体分約100 〜約700 乾燥
    重量％を含む、請求項１４に記載の繊維質不織布複合構
    造部材を含むことを特徴とする湿ワイプ。
24. 【請求項２４】 湿ワイプが液体分約200 〜約450 乾燥
    重量％を含む、請求項２３に記載の湿ワイプ。
25. 【請求項２５】 湿ワイプの浸潤剥離強さが少なくとも
    約0.15ポンド(68.0g) であり、浸潤台形引裂強さが少な
    くとも２方向において少なくとも約0.30ポンド(136ｇ)
    である、請求項２３に記載の湿ワイプ。
26. 【請求項２６】 湿ワイプの浸潤剥離強さが約0.15〜約
    0.20ポンド(68.0 〜90.7ｇ) であり、浸潤台形引裂強さ
    が少なくとも２方向において約0.30〜約0.90ポンド(136
    〜408 ｇ) である、請求項２５に記載の湿ワイプ。
27. 【請求項２７】 湿ワイプの基本重量が１平方メートル
    当たり約20〜約500ｇである、請求項２３に記載の湿ワ
    イプ。
28. 【請求項２８】 耐磨耗性繊維質不織布複合構造部材の
    製造方法であって、 交差関係式においてメルトブロウ熱可塑性ポリマー繊維
    の第一及び第二のストリームを提供し、衝突領域を形成
    する工程、 メルトブロウ熱可塑性ポリマー繊維の第一と第二のスト
    リームの間かつ衝突領域に第二の材料のストリームを導
    入し、複合材料ストリームを形成する工程、及び不織布
    構造部材のそれぞれの外側表面に隣接したメルトブロウ
    繊維の濃度が少なくとも約60重量％であり、内側部分に
    おけるメルトブロウ繊維の濃度が約40重量％よりも低く
    なるようにメルトブロウ繊維マトリックスに組み込んだ
    第二の材料を有するメルトブロウ熱可塑性ポリマー繊維
    のマトリックスとして形成表面に複合材料ストリームを
    収集する工程を含むことを特徴とする上記製造方法。