JPH06248382A - 耐食性が優れた船舶用高比強度Ａｌ−Ｌｉ系合金材料 - Google Patents
耐食性が優れた船舶用高比強度Ａｌ−Ｌｉ系合金材料Info
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- JPH06248382A JPH06248382A JP3226793A JP3226793A JPH06248382A JP H06248382 A JPH06248382 A JP H06248382A JP 3226793 A JP3226793 A JP 3226793A JP 3226793 A JP3226793 A JP 3226793A JP H06248382 A JPH06248382 A JP H06248382A
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- Japan
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- corrosion resistance
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 優れた耐食性及び高い比強度を兼ね備え、船
舶用構造材料として使用するのに適した耐食性が優れた
船舶用高比強度Ａｌ−Ｌｉ系合金材料を提供する。 【構成】 Ｌｉ；1.5乃至3.5重量％、Ｍｇ；1.0乃至5.0
重量％を含有し、更にＣｕ；0.05〜1.5重量、Ｚｒ；0.0
5〜0.3重量％、Ｃｒ；0.05〜0.3重量％、Ｍｎ；0.05〜
1.5重量％、Ｖ；0.05〜0.3重量％及びＴｉ；0.005〜0.1
重量％からなる群から選択された１種又は２種以上の元
素を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなる耐
食性が優れた船舶用高比強度Ａｌ−Ｌｉ系合金材料であ
る。
舶用構造材料として使用するのに適した耐食性が優れた
船舶用高比強度Ａｌ−Ｌｉ系合金材料を提供する。 【構成】 Ｌｉ；1.5乃至3.5重量％、Ｍｇ；1.0乃至5.0
重量％を含有し、更にＣｕ；0.05〜1.5重量、Ｚｒ；0.0
5〜0.3重量％、Ｃｒ；0.05〜0.3重量％、Ｍｎ；0.05〜
1.5重量％、Ｖ；0.05〜0.3重量％及びＴｉ；0.005〜0.1
重量％からなる群から選択された１種又は２種以上の元
素を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなる耐
食性が優れた船舶用高比強度Ａｌ−Ｌｉ系合金材料であ
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、Ａｌ−Ｌｉ系合金材料
に関し、特に、船舶用構造材料等に使用するのに適した
優れた耐食性及び高い比強度を兼ね備えたＡｌ−ｌｉ系
合金材料に関する。
に関し、特に、船舶用構造材料等に使用するのに適した
優れた耐食性及び高い比強度を兼ね備えたＡｌ−ｌｉ系
合金材料に関する。
【０００２】
【従来の技術】アルミニウム及びアルミニウム合金は、
軽量且つ高強度を有するため、従来、構造用材料として
広く使われている。特に、高強度高耐食性を有するＪＩ
Ｓ5083合金（Ａｌ−Ｍｇ系）及び、ＪＩＳ6N01合金（Ａ
ｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系）は旅客船、水中翼船及び漁船等の船
舶用構造材料として実績を重ねてきた。
軽量且つ高強度を有するため、従来、構造用材料として
広く使われている。特に、高強度高耐食性を有するＪＩ
Ｓ5083合金（Ａｌ−Ｍｇ系）及び、ＪＩＳ6N01合金（Ａ
ｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系）は旅客船、水中翼船及び漁船等の船
舶用構造材料として実績を重ねてきた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、近年、船舶の
更に一層の高速化、軽量化及び高耐食性化を図るための
研究が急ピッチで進められており、使用材料についても
更に一層の高強度化、低密度化及び高耐食化が要求され
ている。このため、従来使用されていたＪＩＳ5083合金
及びＪＩＳ6N01合金ではその特性上不十分なものとなっ
ている。
更に一層の高速化、軽量化及び高耐食性化を図るための
研究が急ピッチで進められており、使用材料についても
更に一層の高強度化、低密度化及び高耐食化が要求され
ている。このため、従来使用されていたＪＩＳ5083合金
及びＪＩＳ6N01合金ではその特性上不十分なものとなっ
ている。
【０００４】本発明はかかる問題点に鑑みてなされたも
のであって、優れた耐食性及び高い比強度を兼ね備え、
船舶用構造材料として使用するのに適した耐食性が優れ
た船舶用高比強度Ａｌ−Ｌｉ系合金材料を提供すること
を目的とする。
のであって、優れた耐食性及び高い比強度を兼ね備え、
船舶用構造材料として使用するのに適した耐食性が優れ
た船舶用高比強度Ａｌ−Ｌｉ系合金材料を提供すること
を目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明に係る耐食性が優
れた船舶用高比強度Ａｌ−ｌｉ系合金材料は、Ｌｉ；1.
5乃至3.5重量％、Ｍｇ；1.0乃至5.0重量％を含有し、更
にＣｕ；0.05〜1.5重量、Ｚｒ；0.05〜0.3重量％、Ｃ
ｒ；0.05〜0.3重量％、Ｍｎ；0.05〜1.5重量％、Ｖ；0.
05〜0.3重量％及びＴｉ；0.005〜0.1重量％からなる群
から選択された１種又は２種以上の元素を含有し、残部
がＡｌ及び不可避的不純物からなることを特徴とする。
れた船舶用高比強度Ａｌ−ｌｉ系合金材料は、Ｌｉ；1.
5乃至3.5重量％、Ｍｇ；1.0乃至5.0重量％を含有し、更
にＣｕ；0.05〜1.5重量、Ｚｒ；0.05〜0.3重量％、Ｃ
ｒ；0.05〜0.3重量％、Ｍｎ；0.05〜1.5重量％、Ｖ；0.
05〜0.3重量％及びＴｉ；0.005〜0.1重量％からなる群
から選択された１種又は２種以上の元素を含有し、残部
がＡｌ及び不可避的不純物からなることを特徴とする。
【０００６】
【作用】以下、本発明に係るＡｌ−Ｌｉ系合金材料の成
分添加理由及び組成限定理由について説明する。
分添加理由及び組成限定理由について説明する。
【０００７】Ｌｉ Ｌｉは、アルミニウム合金の低密度化及び強度の向上の
ためには不可欠の元素である。合金製造時の最終熱処理
の時効処理過程において、ＬｉはＡｌ及びＣｕと結合し
てδ′相（Ａｌ3Ｌｉ）又はＴｉ相（Ａｌ2ＣｕＬｉ）等
として析出し、時効硬化に寄与する。Ｌｉの含有量が1.
5重量％未満の場合は、アルミニウム合金の低密度化及
び高強度化の効果が小さく、Ｌｉ含有量が3.5重量％を
超えると、アルミニウム合金の延性及び靱性が著しく低
下する。
ためには不可欠の元素である。合金製造時の最終熱処理
の時効処理過程において、ＬｉはＡｌ及びＣｕと結合し
てδ′相（Ａｌ3Ｌｉ）又はＴｉ相（Ａｌ2ＣｕＬｉ）等
として析出し、時効硬化に寄与する。Ｌｉの含有量が1.
5重量％未満の場合は、アルミニウム合金の低密度化及
び高強度化の効果が小さく、Ｌｉ含有量が3.5重量％を
超えると、アルミニウム合金の延性及び靱性が著しく低
下する。
【０００８】Ｍｇ Ｍｇは、Ａｌ合金の強度を向上させる元素である。即
ち、母相内にＭｇ元素が固溶して、所謂、固溶強化によ
りアルミニウム合金の強度が向上する。また、ＭｇはＬ
ｉの固溶限を減少させることにより、δ′相の析出を促
進させて、Ａｌ合金の強度を向上させる作用も有する。
更に、Ｍｇの添加により合金の密度を低減できる。Ｍｇ
含有量が1.0重量％未満の場合は、強度向上及び密度低
減の効果が小さく、Ｍｇ含有量が5.0重量％を超える
と、熱間での変形抵抗が著しく増大し、押出加工性が極
めて低下する。
ち、母相内にＭｇ元素が固溶して、所謂、固溶強化によ
りアルミニウム合金の強度が向上する。また、ＭｇはＬ
ｉの固溶限を減少させることにより、δ′相の析出を促
進させて、Ａｌ合金の強度を向上させる作用も有する。
更に、Ｍｇの添加により合金の密度を低減できる。Ｍｇ
含有量が1.0重量％未満の場合は、強度向上及び密度低
減の効果が小さく、Ｍｇ含有量が5.0重量％を超える
と、熱間での変形抵抗が著しく増大し、押出加工性が極
めて低下する。
【０００９】Ｃｕ Ｃｕは、強度の向上に寄与する元素であり、最終熱処理
の時効処理過程において、母相のＡｌ又は合金元素のＬ
ｉ又はＭｇと結合して、Ｓ′相（Ａｌ2ＣｕＭｇ）、
θ′相（ＣｕＡｌ2）又はＴ1相（Ａｌ2ＣｕＬｉ）等と
して析出し、時効硬化に寄与する。しかし、Ｃｕ量が増
加するに従って合金の耐食性が劣化し、溶接割れ性が鋭
敏化するという不都合がある。このため、Ｃｕ添加量に
は制限がある。Ｃｕ含有量が0.05重量％未満の場合に
は、高い強度は得られず、逆に1.5重量％を超えると耐
食性が著しく低下し、溶接割れが著しく発生しやすくな
る。
の時効処理過程において、母相のＡｌ又は合金元素のＬ
ｉ又はＭｇと結合して、Ｓ′相（Ａｌ2ＣｕＭｇ）、
θ′相（ＣｕＡｌ2）又はＴ1相（Ａｌ2ＣｕＬｉ）等と
して析出し、時効硬化に寄与する。しかし、Ｃｕ量が増
加するに従って合金の耐食性が劣化し、溶接割れ性が鋭
敏化するという不都合がある。このため、Ｃｕ添加量に
は制限がある。Ｃｕ含有量が0.05重量％未満の場合に
は、高い強度は得られず、逆に1.5重量％を超えると耐
食性が著しく低下し、溶接割れが著しく発生しやすくな
る。
【００１０】Ｚｒ Ｚｒは、最終熱処理後のミクロ組織において、再結晶化
を抑制する効果を有する。Ｚｒはこの再結晶化の抑制に
よりアルミニウム合金の強度及び延性の向上に寄与する
元素である。Ｚｒ含有量が0.05重量％未満の場合は、再
結晶化が生じてミクロ組織が大きくなるため、強度の低
下はそれほど認められないものの延性が著しく低下す
る。Ｚｒ含有量が0.3重量％を超えると、その添加効果
は飽和すると共に、Ｚｒを含む巨大な晶出物が生じ、強
度及び靱性等の低下をもたらす。
を抑制する効果を有する。Ｚｒはこの再結晶化の抑制に
よりアルミニウム合金の強度及び延性の向上に寄与する
元素である。Ｚｒ含有量が0.05重量％未満の場合は、再
結晶化が生じてミクロ組織が大きくなるため、強度の低
下はそれほど認められないものの延性が著しく低下す
る。Ｚｒ含有量が0.3重量％を超えると、その添加効果
は飽和すると共に、Ｚｒを含む巨大な晶出物が生じ、強
度及び靱性等の低下をもたらす。
【００１１】Ｃｒ，Ｍｎ，Ｖ Ｃｒ、Ｍｎ、Ｖは、Ｚｒと同様に最終熱処理後のミクロ
組織において、合金の再結晶化を抑制することにより、
強度及び延性の向上に寄与する元素である。Ｃｒ、Ｍ
ｎ、Ｖは夫々含有量が0.05重量％未満の場合は、合金の
再結晶化を抑制できず、ミクロ組織が大きくなるため、
アルミニウム合金の延性が低下する。一方、Ｃｒが0.3
重量％、Ｍｎが1.5重量％、Ｖが0.3重量％を夫々超えて
含有されると、その添加効果は飽和するため、それ以上
の添加は無駄である。
組織において、合金の再結晶化を抑制することにより、
強度及び延性の向上に寄与する元素である。Ｃｒ、Ｍ
ｎ、Ｖは夫々含有量が0.05重量％未満の場合は、合金の
再結晶化を抑制できず、ミクロ組織が大きくなるため、
アルミニウム合金の延性が低下する。一方、Ｃｒが0.3
重量％、Ｍｎが1.5重量％、Ｖが0.3重量％を夫々超えて
含有されると、その添加効果は飽和するため、それ以上
の添加は無駄である。
【００１２】Ｔｉ Ｔｉは鋳塊のミクロ組織の微細化に寄与する元素であ
る。しかし、Ｔｉ含有量が0.005重量％未満では十分な
微細化効果が得られず、0.1重量％を超えると晶出物が
増加して合金の延性及び靱性が低下する。
る。しかし、Ｔｉ含有量が0.005重量％未満では十分な
微細化効果が得られず、0.1重量％を超えると晶出物が
増加して合金の延性及び靱性が低下する。
【００１３】なお、残部はＡｌと不可避的不純物である
が、鋳塊中に不純物として含有されることがあるＦｅ、
Ｓｉはその含有量が夫々0.25重量％を超えるとＡｌ−Ｆ
ｅ−Ｓｉ系晶出物が増加し、最終製品での延性及び靱性
が著しく低下する。従って、不純物のＦｅ又はＳｉの含
有量は0.25重量％以下に規制する必要がある。
が、鋳塊中に不純物として含有されることがあるＦｅ、
Ｓｉはその含有量が夫々0.25重量％を超えるとＡｌ−Ｆ
ｅ−Ｓｉ系晶出物が増加し、最終製品での延性及び靱性
が著しく低下する。従って、不純物のＦｅ又はＳｉの含
有量は0.25重量％以下に規制する必要がある。
【００１４】
【実施例】次に、本発明の実施例について説明する。先
ず、本発明に係る船舶用高比強度Ａｌ−Ｌｉ系合金材料
の製造方法の一例について説明する。本発明に係る船舶
用高比強度Ａｌ−Ｌｉ系合金材料の製品形態は、押出材
及び圧延材のいずれでもよく、いずれの形態でも良好な
材料特性を示す。以下に製造方法の一例として、押出材
の場合について説明する。
ず、本発明に係る船舶用高比強度Ａｌ−Ｌｉ系合金材料
の製造方法の一例について説明する。本発明に係る船舶
用高比強度Ａｌ−Ｌｉ系合金材料の製品形態は、押出材
及び圧延材のいずれでもよく、いずれの形態でも良好な
材料特性を示す。以下に製造方法の一例として、押出材
の場合について説明する。
【００１５】先ず、Ｌｉ；1.5〜3.5重量％、Ｍｇ；1.0
〜5.0重量％を含有し、且つＣｕ；0.05〜1.5重量、Ｚ
ｒ；0.05〜0.3重量％、Ｃｒ；0.05〜0.3重量％、Ｖ；0.
05〜0.3重量％及びＴｉ；0.005〜0.1重量％からなる群
から選択された少なくとも１種の元素を含有し、残部が
Ａｌ及び不可避的不純物からなるＡｌ−Ｌｉ系合金を溶
製し、結晶粒径が可及的に微細になるようにＡｌ−Ｌｉ
系合金鋳塊を造塊する。なお、この鋳塊の結晶粒径が3m
m以上になると、粒界に存在する晶出物のサイズが粗大
となり、その分布が不均一となるため、最終製品におけ
る延性及び靱性が低下してしまう。
〜5.0重量％を含有し、且つＣｕ；0.05〜1.5重量、Ｚ
ｒ；0.05〜0.3重量％、Ｃｒ；0.05〜0.3重量％、Ｖ；0.
05〜0.3重量％及びＴｉ；0.005〜0.1重量％からなる群
から選択された少なくとも１種の元素を含有し、残部が
Ａｌ及び不可避的不純物からなるＡｌ−Ｌｉ系合金を溶
製し、結晶粒径が可及的に微細になるようにＡｌ−Ｌｉ
系合金鋳塊を造塊する。なお、この鋳塊の結晶粒径が3m
m以上になると、粒界に存在する晶出物のサイズが粗大
となり、その分布が不均一となるため、最終製品におけ
る延性及び靱性が低下してしまう。
【００１６】次に、前記鋳塊を400〜550℃の温度におい
て均質化熱処理する。この均質化熱処理により、Ｌｉ、
Ｍｇ、Ｃｕ等の元素を十分に固溶させることができると
共に、晶出物を部分的に固溶させて小さくすることがで
きる。
て均質化熱処理する。この均質化熱処理により、Ｌｉ、
Ｍｇ、Ｃｕ等の元素を十分に固溶させることができると
共に、晶出物を部分的に固溶させて小さくすることがで
きる。
【００１７】次いで、均質化処理後の鋳塊を350〜500℃
の温度で押出加工する。鋳塊の凝固組織を壊して均一な
ものとするためには、押出比は10以上とするのが望まし
い。
の温度で押出加工する。鋳塊の凝固組織を壊して均一な
ものとするためには、押出比は10以上とするのが望まし
い。
【００１８】最後に所定の製品強度を付与するために、
調質処理を行う、本発明合金は焼き入れ性が優れている
ため、押出し時の冷却過程での焼入れ処理が可能であ
る。
調質処理を行う、本発明合金は焼き入れ性が優れている
ため、押出し時の冷却過程での焼入れ処理が可能であ
る。
【００１９】その後、必要に応じて、冷間加工を実施
し、人工時効処理を行う。なお、時効処理に先だって、
溶体化及び焼入れ処理を別工程にて行うことにより、更
に高強度の製品を得ることができることは勿論である。
し、人工時効処理を行う。なお、時効処理に先だって、
溶体化及び焼入れ処理を別工程にて行うことにより、更
に高強度の製品を得ることができることは勿論である。
【００２０】次に、本発明に係る船舶用高比強度Ａｌ−
Ｌｉ系合金材料の実施例について比較例と比較して説明
する。
Ｌｉ系合金材料の実施例について比較例と比較して説明
する。
【００２１】下記表１に示す含有成分のアルミニウム合
金を溶製し、鋳造して、直径が230mmの鋳塊を作製し
た、鋳塊の均質化処理は450℃及び540℃の２段階で施し
た。次いで、440℃にて熱間押出しを行い、厚さが4mmの
押出材を作製した。なお、押出時の冷却はファンによる
空冷として、焼入れ処理を伴うものとした。その後、冷
間加工として1.5重量％のストレッチを行い、最後にピ
ーク時効条件で人工時効処理を施した。
金を溶製し、鋳造して、直径が230mmの鋳塊を作製し
た、鋳塊の均質化処理は450℃及び540℃の２段階で施し
た。次いで、440℃にて熱間押出しを行い、厚さが4mmの
押出材を作製した。なお、押出時の冷却はファンによる
空冷として、焼入れ処理を伴うものとした。その後、冷
間加工として1.5重量％のストレッチを行い、最後にピ
ーク時効条件で人工時効処理を施した。
【００２２】
【表１】
【００２３】なお、比較例合金として従来の船舶用アル
ミニウム合金であるＪＩＳ5083合金（調質０）及びＪＩ
Ｓ6N01合金（調質Ｔ5）も用意した。
ミニウム合金であるＪＩＳ5083合金（調質０）及びＪＩ
Ｓ6N01合金（調質Ｔ5）も用意した。
【００２４】特性評価方法としては、引張試験、耐食試
験（塩水噴霧試験）及び溶接割れ試験（フィッシュボー
ン試験）により、含有成分の影響を調べた。
験（塩水噴霧試験）及び溶接割れ試験（フィッシュボー
ン試験）により、含有成分の影響を調べた。
【００２５】塩水噴霧試験は、3.5体積％ＮａＣｌ水溶
液を腐食試験液として500時間の噴霧試験を行い、腐食
減量を測定することにより、耐食性を評価した。
液を腐食試験液として500時間の噴霧試験を行い、腐食
減量を測定することにより、耐食性を評価した。
【００２６】溶接割れ性は、所謂、フィッシュボーン試
験により評価した。図１に示す形状の試験片を用い、一
層なめ付け溶接した。各合金とも10枚溶接し、その割れ
の長さを測定し、その平均を算出し、割れ性を判定し
た。なお、溶接棒は、5356合金を用いた。また、このフ
ィッシュボーン試験は合金No.2, 7, 8, 19, 21, 32のみ
実施した。
験により評価した。図１に示す形状の試験片を用い、一
層なめ付け溶接した。各合金とも10枚溶接し、その割れ
の長さを測定し、その平均を算出し、割れ性を判定し
た。なお、溶接棒は、5356合金を用いた。また、このフ
ィッシュボーン試験は合金No.2, 7, 8, 19, 21, 32のみ
実施した。
【００２７】下記表２は各合金の密度、引張り特性、腐
食減量及び溶接割れ長さを示す。この表２から明かなよ
うに、実施例のNo.1〜14合金は密度が小さく、引張強さ
も430MPa以上と極めて高い。また、耐食性及び溶接割れ
性も良好である。
食減量及び溶接割れ長さを示す。この表２から明かなよ
うに、実施例のNo.1〜14合金は密度が小さく、引張強さ
も430MPa以上と極めて高い。また、耐食性及び溶接割れ
性も良好である。
【００２８】一方、比較例のNo.15及び17合金は強度が
低い。また、比較例No.16合金は強度は高いものの、延
性が劣り、No.19合金も強度は極めて高いものの、溶接
割れ性は著しく劣る。比較例No.18合金はＭｇ量が多い
ため押出性が著しく低下し、製作が不可能であった。比
較例No.20合金は巨大晶出物が生じた。更に、実施例合
金は、従来合金であるNo.21〜22合金と比較して極めて
高い強度を有し、耐食性及び溶接割れ性も優れていた。
低い。また、比較例No.16合金は強度は高いものの、延
性が劣り、No.19合金も強度は極めて高いものの、溶接
割れ性は著しく劣る。比較例No.18合金はＭｇ量が多い
ため押出性が著しく低下し、製作が不可能であった。比
較例No.20合金は巨大晶出物が生じた。更に、実施例合
金は、従来合金であるNo.21〜22合金と比較して極めて
高い強度を有し、耐食性及び溶接割れ性も優れていた。
【００２９】
【表２】
【００３０】
【発明の効果】以上説明したように、本発明に係るＡｌ
−Ｌｉ系合金材料は、高比強度を有すると共に、耐食性
が優れており、船舶の軽量化及び高速化等に多大の貢献
をなす。
−Ｌｉ系合金材料は、高比強度を有すると共に、耐食性
が優れており、船舶の軽量化及び高速化等に多大の貢献
をなす。
【図１】溶接割れ性を評価するためのフィッシュボーン
試験片の形状を示す図である。
試験片の形状を示す図である。
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｌｉ；1.5乃至3.5重量％、Ｍｇ；1.0乃
至5.0重量％を含有し、更にＣｕ；0.05〜1.5重量、Ｚ
ｒ；0.05〜0.3重量％、Ｃｒ；0.05〜0.3重量％、Ｍｎ；
0.05〜1.5重量％、Ｖ；0.05〜0.3重量％及びＴｉ；0.00
5〜0.1重量％からなる群から選択された１種又は２種以
上の元素を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物から
なることを特徴とする耐食性が優れた船舶用高比強度Ａ
ｌ−Ｌｉ系合金材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3226793A JPH06248382A (ja) | 1993-02-22 | 1993-02-22 | 耐食性が優れた船舶用高比強度Ａｌ−Ｌｉ系合金材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3226793A JPH06248382A (ja) | 1993-02-22 | 1993-02-22 | 耐食性が優れた船舶用高比強度Ａｌ−Ｌｉ系合金材料 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06248382A true JPH06248382A (ja) | 1994-09-06 |
Family
ID=12354235
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3226793A Pending JPH06248382A (ja) | 1993-02-22 | 1993-02-22 | 耐食性が優れた船舶用高比強度Ａｌ−Ｌｉ系合金材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06248382A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114480922A (zh) * | 2022-01-25 | 2022-05-13 | 郑州轻研合金科技有限公司 | 一种超轻铝锂合金及其制备方法和应用 |
-
1993
- 1993-02-22 JP JP3226793A patent/JPH06248382A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114480922A (zh) * | 2022-01-25 | 2022-05-13 | 郑州轻研合金科技有限公司 | 一种超轻铝锂合金及其制备方法和应用 |
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