JPS63190148A - 構造用Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金押出材の製造方法 - Google Patents
構造用Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金押出材の製造方法Info
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- JPS63190148A JPS63190148A JP1965487A JP1965487A JPS63190148A JP S63190148 A JPS63190148 A JP S63190148A JP 1965487 A JP1965487 A JP 1965487A JP 1965487 A JP1965487 A JP 1965487A JP S63190148 A JPS63190148 A JP S63190148A
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- Extrusion Of Metal (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔技術分野〕
本発明は、構造用Ａｌ −Ｚｎ −Ｍｇ系合金押出材の
製造方法に関するもので、特に腐食環境下においても高
い疲１労強度を保持する押出材製造方法に関するもので
ある。
製造方法に関するもので、特に腐食環境下においても高
い疲１労強度を保持する押出材製造方法に関するもので
ある。
ＡＪ −Ｚｎ −Ｍｇ系合金例えば７００３ 、７００
５．７ＮＯ１等は、強度と溶接性にすぐれ、溶接構造用
材料として広（使用されているが、そのすぐれた特性の
反面、耐食性あるいは耐応力腐食割れ性に劣るため材料
成分あるいは組織の調整ならびに熱処理方法などについ
て検討が加えられ種々の改良がなされてきた。
５．７ＮＯ１等は、強度と溶接性にすぐれ、溶接構造用
材料として広（使用されているが、そのすぐれた特性の
反面、耐食性あるいは耐応力腐食割れ性に劣るため材料
成分あるいは組織の調整ならびに熱処理方法などについ
て検討が加えられ種々の改良がなされてきた。
しかしながら振動による繰返荷重が負荷される構造物と
（に腐食雰囲気下において振動をうける構造物に、本系
合金を使用すると腐食と繰返荷重の重畳作用により著し
く強度すなわち疲労強度が低下するという欠点があり腐
食雰囲気においても高い疲労強度を有する材料の開発が
望まれてきた。
（に腐食雰囲気下において振動をうける構造物に、本系
合金を使用すると腐食と繰返荷重の重畳作用により著し
く強度すなわち疲労強度が低下するという欠点があり腐
食雰囲気においても高い疲労強度を有する材料の開発が
望まれてきた。
本発明の目的は、一般用途はもちろんのこと腐食雰囲気
においてもすぐれた疲労強度を有する押出材を提供する
ことであり、又その製造方法を見出すことである。
においてもすぐれた疲労強度を有する押出材を提供する
ことであり、又その製造方法を見出すことである。
従来本系合金の押出は、工業的には鋳塊を均質化処理後
ストックしておき状況に応じて再加熱して押出加工する
ことが多い、。即ち、一般的に均質化処理後、室温まで
放冷し、その後何らかの手段で再加熱して押出加工され
る。
ストックしておき状況に応じて再加熱して押出加工する
ことが多い、。即ち、一般的に均質化処理後、室温まで
放冷し、その後何らかの手段で再加熱して押出加工され
る。
本発明者はＡｌ −Ｚｎ −Ｍｇ系合金の耐食性ならび
に耐応力腐食割れ性特に腐食環境下での耐腐食疲労性を
改善するため押出加工に至る熱処理の方法及び条件と押
出後の熱処理さらには材料成分そのものに関する一連の
工程条件について、種々検討を行い、本発明を完成する
にいたった。
に耐応力腐食割れ性特に腐食環境下での耐腐食疲労性を
改善するため押出加工に至る熱処理の方法及び条件と押
出後の熱処理さらには材料成分そのものに関する一連の
工程条件について、種々検討を行い、本発明を完成する
にいたった。
即ち、耐応力腐食割れ性の観点より押出材の金属組織は
再結晶による等軸晶組織よりも繊維状の加工組織とする
方が好ましいことはすでに知られているが、従来技術に
よると押出材の肉厚断面全面に亘って加工組織とするこ
とは難しく、表面層は少からず押出時の加工発熱により
肉厚中央部よりも温度上昇し再結晶する。また仮に再結
晶を抑制しえたとしても、従来法ではＭｇとＺｎの化合
物が押出材の粒界に連続的に析出し易く耐食性あるいは
耐応力腐食割れ性において十分でなく腐食雰囲気にさら
されると粒界腐食が発生する。そこを起点として繰返荷
重下において亀裂が発生し疲労強度の低下を招くという
結果となる。
再結晶による等軸晶組織よりも繊維状の加工組織とする
方が好ましいことはすでに知られているが、従来技術に
よると押出材の肉厚断面全面に亘って加工組織とするこ
とは難しく、表面層は少からず押出時の加工発熱により
肉厚中央部よりも温度上昇し再結晶する。また仮に再結
晶を抑制しえたとしても、従来法ではＭｇとＺｎの化合
物が押出材の粒界に連続的に析出し易く耐食性あるいは
耐応力腐食割れ性において十分でなく腐食雰囲気にさら
されると粒界腐食が発生する。そこを起点として繰返荷
重下において亀裂が発生し疲労強度の低下を招くという
結果となる。
アルミニウム合金の疲労強度は材料の結晶粒の大きさに
は依存しないことが従来より指摘されているが、種々調
査した結果、Ａｌ −Ｚｎ −Ｍｇ系合金押出材の疲労
強度は材料組織に依存し押出時の再結晶を抑制し繊維状
の加工組織とすることにより高くなることがわかった。
は依存しないことが従来より指摘されているが、種々調
査した結果、Ａｌ −Ｚｎ −Ｍｇ系合金押出材の疲労
強度は材料組織に依存し押出時の再結晶を抑制し繊維状
の加工組織とすることにより高くなることがわかった。
また、Ｍｇと２口の化合物が押出材の結晶粒界に連続的
に析出するのを抑制することにより腐食に対する抵抗値
が高まり繊維状の加工組織とする効果と重畳して腐食雰
囲気下での疲労強度が著しく向上するとの知見が得られ
た。
に析出するのを抑制することにより腐食に対する抵抗値
が高まり繊維状の加工組織とする効果と重畳して腐食雰
囲気下での疲労強度が著しく向上するとの知見が得られ
た。
すなわち適当な条件の下に、鋳塊を均質化処理すること
によってＡＪＩ −Ｚ ｒ系の化合物を微細にかつ均一
に分布させることができ、押出時の再結晶を抑制し、加
工組織が得られる。また鋳塊を均質化処理後、急速冷却
することによりＭｇとＺｎの化合物が押出層の押出材の
粒界に連続的に偏析するのを防止できる。さらに鋳塊を
押出しするに当り再加熱するが、昇温速度が小さいとＭ
ｇとＺｎの化合物が押出材の粒界に析出し急冷の効果が
失われてしまうが、昇温速度を選択することにより粒界
析出が抑制される。さらに押出時の鋳塊加熱温度。
によってＡＪＩ −Ｚ ｒ系の化合物を微細にかつ均一
に分布させることができ、押出時の再結晶を抑制し、加
工組織が得られる。また鋳塊を均質化処理後、急速冷却
することによりＭｇとＺｎの化合物が押出層の押出材の
粒界に連続的に偏析するのを防止できる。さらに鋳塊を
押出しするに当り再加熱するが、昇温速度が小さいとＭ
ｇとＺｎの化合物が押出材の粒界に析出し急冷の効果が
失われてしまうが、昇温速度を選択することにより粒界
析出が抑制される。さらに押出時の鋳塊加熱温度。
押出時の鋳塊温度を選択することにより均質化処理効果
と相まって押出材の再結晶が抑制され表層から肉厚中心
部に亘り加工組織が得られる。
と相まって押出材の再結晶が抑制され表層から肉厚中心
部に亘り加工組織が得られる。
これらの効果により、耐食性、耐応力腐食割れ性が改善
されると同時に、疲労強度も向上し、総合効果として、
腐食疲労強度が著しく向上するとの知見が得られたもの
である。
されると同時に、疲労強度も向上し、総合効果として、
腐食疲労強度が著しく向上するとの知見が得られたもの
である。
押出後の冷却条件はＭｇとＺｎの化合物の析出状態に影
響するが、鋳塊の均質化処理操作の影響と比較するとそ
れほど顕著でないこともわかった。
響するが、鋳塊の均質化処理操作の影響と比較するとそ
れほど顕著でないこともわかった。
本発明は以上の検討の結果による知見にもとづいてなさ
れたものである。
れたものである。
〔問題点を解決するだめの手段及びその作用〕本発明は
、Ｚｎ ３〜７ ｗｔ％２Ｍｇ０．５〜３Ｗｔチ、Ｚｒ
Ｏ，０５〜０．３ｗｔ％を含有するＡｌ −Ｚｎ −Ｍ
ｇ系合金な押出加工するにあたり、鋳塊を４００〜５５
０℃の温度で２〜４８時間均質化処理したのち、５０℃
／秒の冷却速度で室温まで冷却し、その後２０℃／秒以
上の昇温速度で６５０〜５００℃まで加熱して、その温
度で押出すことを特徴とする腐食疲労強度のすぐれた構
造用ＡＪＩ −Ｚｎ −Ｍｇ系合金押出材の製造方法で
ある。
、Ｚｎ ３〜７ ｗｔ％２Ｍｇ０．５〜３Ｗｔチ、Ｚｒ
Ｏ，０５〜０．３ｗｔ％を含有するＡｌ −Ｚｎ −Ｍ
ｇ系合金な押出加工するにあたり、鋳塊を４００〜５５
０℃の温度で２〜４８時間均質化処理したのち、５０℃
／秒の冷却速度で室温まで冷却し、その後２０℃／秒以
上の昇温速度で６５０〜５００℃まで加熱して、その温
度で押出すことを特徴とする腐食疲労強度のすぐれた構
造用ＡＪＩ −Ｚｎ −Ｍｇ系合金押出材の製造方法で
ある。
本発明において、ＡＪｊ −Ｚｎ −Ｍｇ系合金の添加
元素の作用及びその限定理由は、次のとおりである。
元素の作用及びその限定理由は、次のとおりである。
即ち、Ｚｎは硬化要素の一つであり、３〜７ ｗｔ％（
以下ｗＬ％は単にチと記す）添加する。６チ未満では硬
化するに十分ではな（７％を越えると耐食性ならびに耐
応力腐食割れを劣化させるとともに加工性を損う。Ｍｇ
も硬化要素の一つであり、０．５〜６チ添加する。０．
５チ未満ではその効果が小さく、６チを越えると耐応力
腐食割れ性を劣化させる。
以下ｗＬ％は単にチと記す）添加する。６チ未満では硬
化するに十分ではな（７％を越えると耐食性ならびに耐
応力腐食割れを劣化させるとともに加工性を損う。Ｍｇ
も硬化要素の一つであり、０．５〜６チ添加する。０．
５チ未満ではその効果が小さく、６チを越えると耐応力
腐食割れ性を劣化させる。
Ｚｒは０．０５〜０．３％添加して、−塊の結晶粒を微
細化するとともに鋳塊の均質化処理により、Ａｌ−Ｚｒ
の微細な金属間化合物を析出させることによって押出時
の再結晶を抑制し、押出材を繊維組織とする効果がある
が、０．０５％未満ではその効果がな（，０，３チを越
えると粗大な金属間化合物が形成され材料の靭性を損う
からである。
細化するとともに鋳塊の均質化処理により、Ａｌ−Ｚｒ
の微細な金属間化合物を析出させることによって押出時
の再結晶を抑制し、押出材を繊維組織とする効果がある
が、０．０５％未満ではその効果がな（，０，３チを越
えると粗大な金属間化合物が形成され材料の靭性を損う
からである。
次に本発明における各製造条件の作用及びその限定理由
について述べる。鋳塊を４００〜５５０℃で均質化処理
するのは、合金中のＺｎ 、 Ｍｇを鋳塊の結晶粒内に
均一に固溶させ、又Ａｌ−Ｚｒの微細な金属間化合物を
析出させるためであり、４００℃未満の温度では効果が
なく、５５０℃を越えるとＡｌとＺｒの粗大な金属間化
合物が形成され、押出加工時の再結晶抑制効果が失われ
るからである。均質化処理時間を２〜４８時間としたの
は２時間未満ではＺｎ 、 Ｍｇの溶質元素を均一に固
溶させ、かつＡｌとＺ「の化合物を微細て析出させる効
果がない。又４８時間を越えるとＭとＺｒの金属間化合
物が粗大化し、押出加工時の再結晶抑制効果がなくなる
からである。
について述べる。鋳塊を４００〜５５０℃で均質化処理
するのは、合金中のＺｎ 、 Ｍｇを鋳塊の結晶粒内に
均一に固溶させ、又Ａｌ−Ｚｒの微細な金属間化合物を
析出させるためであり、４００℃未満の温度では効果が
なく、５５０℃を越えるとＡｌとＺｒの粗大な金属間化
合物が形成され、押出加工時の再結晶抑制効果が失われ
るからである。均質化処理時間を２〜４８時間としたの
は２時間未満ではＺｎ 、 Ｍｇの溶質元素を均一に固
溶させ、かつＡｌとＺ「の化合物を微細て析出させる効
果がない。又４８時間を越えるとＭとＺｒの金属間化合
物が粗大化し、押出加工時の再結晶抑制効果がなくなる
からである。
均質化処理後、鋳塊を急冷するのは、ＭｇとＺｎの化合
物が鋳塊の粒界及び押出層の押出材の粒界に析出するの
を防止するためであり、５０℃／秒未満の冷却速度では
その効果が小さい。又、押出加工するに当って鋳塊を再
加熱する場合その昇温速度を２０℃／秒以上とするのは
、２０’Ｃ／秒未満の昇温速度ではＭｇとＺｎの化合物
が鋳塊の粒界及び押出層の押出材の粒界に析出するのを
抑制する効果がないからであ゛る。
物が鋳塊の粒界及び押出層の押出材の粒界に析出するの
を防止するためであり、５０℃／秒未満の冷却速度では
その効果が小さい。又、押出加工するに当って鋳塊を再
加熱する場合その昇温速度を２０℃／秒以上とするのは
、２０’Ｃ／秒未満の昇温速度ではＭｇとＺｎの化合物
が鋳塊の粒界及び押出層の押出材の粒界に析出するのを
抑制する効果がないからであ゛る。
鋳塊の再加熱時及び押出時の鋳塊温度を３５０〜５００
℃とするのは３５０℃未満では加工性に劣り押出材の寸
法精度が悪（なる。又５００℃を越えると押出材表面が
再結晶し加工組織が得られないからである。
℃とするのは３５０℃未満では加工性に劣り押出材の寸
法精度が悪（なる。又５００℃を越えると押出材表面が
再結晶し加工組織が得られないからである。
なお、本発明において、Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金は、Ｚ
ｎ 、 Ｍｇ 、 Ｚｒが上記範囲で含有されている合
金であれば適用可能である。即ちＡｌ −Ｚｎ −Ｍｇ
−Ｚｒ合金、例えば７００３合金（Ａｌ−５，０〜６
．５４Ｚｎ−０，５０〜１．０％Ｍｇ−０，０５〜０．
２５％Ｚｒ）はもちろん、Ａｌ −Ｚｎ −Ｍｇ−ｚｒ
金合金、結晶粒の微細化・耐食性等を目的としてＭｎ
（０，７％以下）Ｃｒ（０，２５％以下）等を添加した
合金例えばＪ Ｉ８７ ＮＯ１合金（Ａｌ−４，０〜５
，０チＺｎ−１，０〜２．０ ％ Ｍｇ−０，２５％以
下Ｚｒ−０，２０〜０．７１〜石）７００５合金（Ａｌ
−４，０〜５．０％Ｚｎ −１，０〜１．８ ％ Ｍ
ｇ −０，０８〜０．２０４ Ｚｒ−０，２０〜０．７
０％Ｍｎ−０，０６〜０．２０ ％Ｃｒ）等も含むもの
である。
ｎ 、 Ｍｇ 、 Ｚｒが上記範囲で含有されている合
金であれば適用可能である。即ちＡｌ −Ｚｎ −Ｍｇ
−Ｚｒ合金、例えば７００３合金（Ａｌ−５，０〜６
．５４Ｚｎ−０，５０〜１．０％Ｍｇ−０，０５〜０．
２５％Ｚｒ）はもちろん、Ａｌ −Ｚｎ −Ｍｇ−ｚｒ
金合金、結晶粒の微細化・耐食性等を目的としてＭｎ
（０，７％以下）Ｃｒ（０，２５％以下）等を添加した
合金例えばＪ Ｉ８７ ＮＯ１合金（Ａｌ−４，０〜５
，０チＺｎ−１，０〜２．０ ％ Ｍｇ−０，２５％以
下Ｚｒ−０，２０〜０．７１〜石）７００５合金（Ａｌ
−４，０〜５．０％Ｚｎ −１，０〜１．８ ％ Ｍ
ｇ −０，０８〜０．２０４ Ｚｒ−０，２０〜０．７
０％Ｍｎ−０，０６〜０．２０ ％Ｃｒ）等も含むもの
である。
又本発明において、Ａｌ −Ｚｎ −Ｍｇ系合金中に含
まれるＳｉ、Ｆｅ、Ｃｕ等の不純物は、Ｓｉ０．３０％
以下、Ｆｅ０６５５％以下、Ｃｕ０．２０％以下、その
他の元素釜々０゜０５％以下の範囲であれば、本発明に
影響はない。
まれるＳｉ、Ｆｅ、Ｃｕ等の不純物は、Ｓｉ０．３０％
以下、Ｆｅ０６５５％以下、Ｃｕ０．２０％以下、その
他の元素釜々０゜０５％以下の範囲であれば、本発明に
影響はない。
更にＴｉ、Ｂは結晶粒の微細化を目的とし、必要に応じ
てＴｉ０１２０チ以下、８０．１％以下の範囲で添加さ
れても本発明に影響はない。
てＴｉ０１２０チ以下、８０．１％以下の範囲で添加さ
れても本発明に影響はない。
本発明に係る構造用Ａｌ −Ｚｎ −Ｍｇ系合金押出材
の製造法を前述のごと（行うことにより、腐食環境下に
おける押出材の疲労強度を大巾に改善することができる
。
の製造法を前述のごと（行うことにより、腐食環境下に
おける押出材の疲労強度を大巾に改善することができる
。
以下本発明に関する具体的実施例について述べる。
（実施例１）
直径９′り、長さ５００ｍｍの成分の異る鋳塊を、それ
ぞれ第１表に示す条件にて夫々処理し、厚さ６ｍｍ 、
幅１２０ｍｍの平角形状に押出し、その後室温まで放冷
しさらに人工時効処理したのち５チ食塩水中にて引張応
力を負荷して疲労試験（引張荷重−零荷重の繰返し試験
）した。その結果を第１表に示す。
ぞれ第１表に示す条件にて夫々処理し、厚さ６ｍｍ 、
幅１２０ｍｍの平角形状に押出し、その後室温まで放冷
しさらに人工時効処理したのち５チ食塩水中にて引張応
力を負荷して疲労試験（引張荷重−零荷重の繰返し試験
）した。その結果を第１表に示す。
第１表から明らかなどと（、本発明の範囲の合金組成及
び条件にて製造した宛１と猶２は、比較法として示した
一５〜遅７に比して高い腐食疲労強度（１０７回の繰返
応力を負荷したときの破断に至る強度）を示しているこ
とがわかる。
び条件にて製造した宛１と猶２は、比較法として示した
一５〜遅７に比して高い腐食疲労強度（１０７回の繰返
応力を負荷したときの破断に至る強度）を示しているこ
とがわかる。
（実施例２）
また、直径１１“Ｘ、長さ６００ｍｍの実施例１で使用
した７ＮＯＩ相当合金鋳塊を、均質化処理条件を変えて
厚さ６ｍｍ、幅１５０ｍｍの平角形状に押出し、その後
室温まで放冷して人工時効処理し、実施例１と同様の方
法にて腐食疲労試験した結果を第２表に示す。
した７ＮＯＩ相当合金鋳塊を、均質化処理条件を変えて
厚さ６ｍｍ、幅１５０ｍｍの平角形状に押出し、その後
室温まで放冷して人工時効処理し、実施例１と同様の方
法にて腐食疲労試験した結果を第２表に示す。
第２表から明らかなごとく、鋳塊の均質化処理条件が、
本発明法により、製造した押出材（１’ｈ８〜１６）は
、本発明の範囲外であるＮ１１７及びＮ１１１８に比し
て高い腐食疲労強度を示すことがわかる。
本発明法により、製造した押出材（１’ｈ８〜１６）は
、本発明の範囲外であるＮ１１７及びＮ１１１８に比し
て高い腐食疲労強度を示すことがわかる。
（実施例５）
第３表は、１１“グ、長さ６００ｍｍの実施例１で使用
した７Ｎ０１相当合金鋳塊を４７０℃にて１２時間均質
化処理したのち、冷却速度あるいは昇温速度ならびに押
出時の加熱温度を変化させて、厚さ６ｍｍ 、幅１５０
画の平角形状に押出したのち室温まで冷却し、その後人
工時効処理して実施例１と同様に腐食疲労試験した結果
を示している。
した７Ｎ０１相当合金鋳塊を４７０℃にて１２時間均質
化処理したのち、冷却速度あるいは昇温速度ならびに押
出時の加熱温度を変化させて、厚さ６ｍｍ 、幅１５０
画の平角形状に押出したのち室温まで冷却し、その後人
工時効処理して実施例１と同様に腐食疲労試験した結果
を示している。
第６表から明らかなどと（、本発明の方法によったＮａ
１９〜洩２４の押出材は、本発明法によらない崗２５〜
隘２８と比較して、腐食疲労強度もしくは板厚の精度に
おいてすぐれていることがわかる。
１９〜洩２４の押出材は、本発明法によらない崗２５〜
隘２８と比較して、腐食疲労強度もしくは板厚の精度に
おいてすぐれていることがわかる。
上述のように、本発明の製造方法によってっ（られたＡ
ｌ −Ｚｎ −Ｍｇ系合金押出材は、腐食環境下におい
て、高い腐食疲労強度を有するため、腐食環境下での構
造物への適用が可能となり、その軽量化に大いに役立つ
ものである。
ｌ −Ｚｎ −Ｍｇ系合金押出材は、腐食環境下におい
て、高い腐食疲労強度を有するため、腐食環境下での構
造物への適用が可能となり、その軽量化に大いに役立つ
ものである。
従って、本発明は、従来限定されていたＡＪ −Ｚｎ−
Ｍｇ系合金押出材の用途範囲を拡大する効果を有するも
のである。
Ｍｇ系合金押出材の用途範囲を拡大する効果を有するも
のである。
Claims (1)
- Ｚｎ３〜７ｗｔ％、Ｍｇ０．５〜３ｗｔ％、Ｚｒ０．０
５〜０．３ｗｔ％を含有するＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金を
押出加工するにあたり、鋳塊を４００〜５５０℃の温度
で２〜４８時間均質化処理したのち、５０℃／秒の冷却
速度で室温まで冷却し、その後２０℃／秒以上の昇温速
度で３５０〜５００℃まで加熱して、その温度で押出す
ことを特徴とする腐食疲労強度のすぐれた構造用Ａｌ−
Ｚｎ−Ｍｇ系合金押出材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1965487A JPS63190148A (ja) | 1987-01-31 | 1987-01-31 | 構造用Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金押出材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1965487A JPS63190148A (ja) | 1987-01-31 | 1987-01-31 | 構造用Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金押出材の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63190148A true JPS63190148A (ja) | 1988-08-05 |
Family
ID=12005232
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1965487A Pending JPS63190148A (ja) | 1987-01-31 | 1987-01-31 | 構造用Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金押出材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63190148A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003525347A (ja) * | 1999-09-10 | 2003-08-26 | カール クラマー | 金属プレスボルトを熱処理する方法 |
| WO2010126085A1 (ja) | 2009-04-30 | 2010-11-04 | 昭和電工株式会社 | Ａｌ合金鋳造部材の製造方法 |
| JP2014105389A (ja) * | 2012-11-30 | 2014-06-09 | Aisin Keikinzoku Co Ltd | ７０００系アルミニウム合金の押出成形用ビレット及びそれを用いた押出形材 |
| CN115369337A (zh) * | 2022-08-22 | 2022-11-22 | 核兴航材（天津）科技有限公司 | 一种含锆Al-Mg合金型材的制备方法 |
-
1987
- 1987-01-31 JP JP1965487A patent/JPS63190148A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003525347A (ja) * | 1999-09-10 | 2003-08-26 | カール クラマー | 金属プレスボルトを熱処理する方法 |
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| US9194029B2 (en) | 2009-04-30 | 2015-11-24 | Showa Denko K.K. | Process for producing cast aluminum alloy member |
| JP2014105389A (ja) * | 2012-11-30 | 2014-06-09 | Aisin Keikinzoku Co Ltd | ７０００系アルミニウム合金の押出成形用ビレット及びそれを用いた押出形材 |
| CN115369337A (zh) * | 2022-08-22 | 2022-11-22 | 核兴航材（天津）科技有限公司 | 一种含锆Al-Mg合金型材的制备方法 |
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