JPH0624366A - 無限軌道帯 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 高速走行時に生じる永久伸び等の走行成長を
低く抑えると共に、ラチェッティング現象の発生を有効
に防止して、耐久性の向上を図ることが出来、しかも安
価な無限軌道帯を提供することを目的とするものであ
る。 【構成】 ポリエステルコードｃをすだれ織状に形成し
た補強芯体２１ａが、撚り合わされたポリエステル繊維
のデニールを合計した１本のポリエステルコードｃの総
デニールを６０００デニール以上１３５００以下のポリ
エステルコードｃとして、そのリベット比が０．６５以
上０．９５以下となるように構成し、前記ポリエステル
コードｃは、撚係数が１０００以上２０００以下である
ことを特徴とする。また、前記ポリエステルコードｃ
は、張力２．２５g/d の時の伸び率と１５０℃の乾熱収
縮率の和が６．５％以下であることを特徴とする。また
更に、補強布２２，２３の内で、少なくとも外側補強布
２２の縦糸がポリエステル繊維からなることを特徴とす
る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、スノーモービル等に
装着されるトラックベルト等の無限軌道帯に係わり、更
に詳しくは、高速走行時における耐久性を向上すると共
に、走行により生じる永久伸び等の走行成長を低くする
ことが出来る無限軌道帯に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来、無限軌道帯は、スノーモービル等
に装着されるトラックベルト等として使用されている。
例えば図７に示すように、スノーモービルＭは、その車
体１が前部をスキー部材２により支えられ、両側部に駆
動輪５と遊動輪６とを備え、この駆動輪５と遊動輪６と
に懸架軌道部材３を介してエンドレスのベルト状をなす
無限軌道帯４が掛け回されている。そしてこの無限軌道
帯４の内周面には、前記駆動輪５と噛み合って駆動力を
無限軌道帯４に伝達するための駆動突起７が所定の間隔
をおいて設けられ、無限軌道帯４の外周面には、雪面を
蹴ってスノーモービルＭを走行させるための牽引突起８
が一定の間隔で配置されている。

【０００３】前記無限軌道帯４の構成は、例えば図８に
示すように、３つに区分されたベルト部１１が横剛性材
１２により連結されている。ベルト部１１は、中心層と
して補強芯体に接着剤処理を施してゴムまたは樹脂で被
覆した芯体層１３を有し、その外側及び内側にそれぞれ
補強布１４、１６が配設され、更にその外側及び内側を
外側カバーゴム層１５と内側カバーゴム層１７とからな
るカバーゴム層で被覆した構成となってる。

【０００４】また、前記駆動突起７及び牽引突起８は、
それぞれ内側カバーゴム層１７の表面、及び外側カバー
ゴム層１５の表面に、無限軌道帯４の長手方向に沿って
一体的に設けられている。なお、１８は懸架軌道部材３
を摺動可能に乗せるために、緩衝用ゴムを介して横剛性
材１２に装着された金具である。そして、上記構成より
なる無限軌道帯４は、その芯体層１３の補強芯体が、従
来、１５００d/2 或いは１５００d/3 のポリエステルコ
ード（太さ１５００デニールのポリエステル繊維を２本
或いは３本撚り合わせたコード）を所定のリベット比
（コードの直径／隣接するコードの中心間の距離）です
だれ織り状にして構成され、また外側及び内側補強布１
４、１６が平織り状のナイロン繊維から構成されてい
る。

【０００５】

【発明が解決しようとする問題点】しかしながら、上述
した無限軌道帯４にあっては、最近のスノーモービルの
高速化、高馬力化に伴い、走行により生じる永久伸び等
の走行成長が大きくなり、耐久性に劣ると共に、ラチェ
ッティング現象（駆動輪と駆動突起とがカミ合わせ不良
となり駆動力低下や高騒音となる）が発生すると言う問
題があった。

【０００６】一方、上記問題を解決するために、補強芯
体１３のコードとして強度的に優れているアラミド繊維
を用いる方法も考案されているが、コストが高くなると
言う問題があった。この発明はかかる従来の課題に着目
して案出されたもので、高速走行時に生じる永久伸び等
の走行成長を低く抑えると共に、ラチェッティング現象
の発生を有効に防止して、耐久性の向上を図ることが出
来、しかも安価な無限軌道帯を提供することを目的とす
るものである。

【０００７】

【発明を解決するための手段】この発明は上記目的を達
成するため、ポリエステルコードをすだれ織状に形成し
た補強芯体を有する芯体層と、この芯体層の外側及び内
側に配置され、かつ補強繊維を平織り状に構成してなる
補強布とを有する無限軌道帯の、前記芯体層の補強芯体
が、撚り合わされたポリエステル繊維のデニールを合計
した１本のポリエステルコードの総デニールを６０００
デニール以上１３５００以下のポリエステルコードとし
て、そのリベット比が０．６５以上０．９５以下となる
ように構成し、前記ポリエステルコードは、撚係数が１
０００以上２０００以下であることを要旨とするもので
ある。

【０００８】また、前記ポリエステルコードは、張力
２．２５g/d の時の伸び率と１５０℃の乾熱収縮率の和
が６．５％以下であることを要旨とするものである。ま
た、前記補強布の内で、少なくとも外側補強布の縦糸が
ポリエステル繊維からなることを要旨とするものであ
る。

【０００９】

【作用】この発明は上記のように構成され、芯体層の補
強芯体が、撚り合わされたポリエステル繊維のデニール
を合計した１本のポリエステルコードの総デニールを６
０００デニール以上１３５００以下のポリエステルコー
ドとして、そのリベット比が０．６５以上０．９５以下
となるように構成し、前記ポリエステルコードは、撚係
数が１０００以上２０００以下であり、また、前記ポリ
エステルコードを張力２．２５g/d の時の伸び率と１５
０℃の乾熱収縮率の和が６．５％以下となるようにする
ことにより、無限軌道帯の剛性が高まり、高速走行時に
生じる永久伸び等の走行成長を低く抑えることが出来る
と共に、ラチェッティング現象の発生を有効に抑制する
ことが出来る。

【００１０】また、少なくとも外側補強布の縦糸をポリ
エステル繊維から構成することにより、無限軌道帯の剛
性が更に高まり、走行成長を更に低く抑えると共に、ラ
チェッティング現象の発生を効果的に抑制することが出
来る。

【００１１】

【実施例】以下、添付図面に基づいてこの発明の実施例
を説明する。図１は、この発明に係る無限軌道帯の主要
部を説明する部分横断面図であり、無限軌道帯２０は、
エンドレスのベルト状をなし、中心層に、補強芯体２１
ａに接着剤処理を施してゴムまたは樹脂で被覆した芯体
層２１と、その外側及び内側にそれぞれ配設された補強
布２２、２３とから構成された補強層２４を有し、この
補強層２４が無限軌道帯２０の長手方向に沿って配設さ
れると共に、この補強層２４の表面に、カバーゴム層２
５を被覆した構成となっている。

【００１２】そして、このカバーゴム層２５の内側カバ
ーゴム層２５ａには、駆動輪の駆動を無限軌道帯２０に
伝達するための駆動用突起２６が、無限軌道帯２０の幅
方向に沿って所定の間隔で、かつ無限軌道帯２０の長手
方向に沿って一定の距離をあけて一体的に設けられてい
る。また、図示しないが、前記カバーゴム層２５の外側
カバーゴム層２５ｂには、雪面を蹴ってスノーモービル
等を走行させるための牽引用突起が、無限軌道帯２０の
幅方向に沿って、かつ無限軌道帯２０の長手方向に一定
の間隔をおいて配置されている。

【００１３】前記芯体層２１の補強芯体２１ａは、ポリ
エステル繊維を撚り合わせたポリエステルコードｃをす
だれ織り状に形成した構成よりなり、撚り合わされたポ
リエステル繊維のデニールを合計した１本のポリエステ
ルコードｃの総デニールＤが６０００ｄ（ｄ：デニー
ル）以上１３５００ｄ以下であることが好ましい。６０
００ｄ未満であると、無限軌道帯２０の剛性が低くな
り、高速走行時に無限軌道帯２０に発生する永久伸び等
の走行成長（走行伸び）、及びラチェッティング現象の
発生を十分に抑制することが出来ず、１３５００ｄを越
えると、無限軌道帯２０の剛性が高くなり、走行成長及
びラチェッティング現象の発生は改善されるが、その反
面、ポリエステルコードｃに対する接着力が著しく低下
し、接着強度上の問題がある。

【００１４】また、前記すだれ織り状の補強芯体２１ａ
のポリエステルコードｃのリベット比Ｒ（ポリエステル
コードｃの直径／隣接するポリエステルコードｃ相互の
中心間距離）が、０．６５以上０．９５以下であること
が好ましく、より好ましくは、０．７５以上０．９０以
下の範囲である。リベット比が０．６５未満であると、
ポリエステルコードｃに対する接着力が向上するが無限
軌道帯２０の走行伸びが大きくなり、０．９５を越える
と、無限軌道帯２０の走行伸びが著しく減少する反面、
ポリエステルコードｃに対する接着力が大幅に低下して
補強芯体２１ａの接着強度上の問題がある。０．７５以
上０．９０以下の範囲で、無限軌道帯２０の走行伸び、
及び補強芯体２１ａの接着強度が極めて良好である。

【００１５】また、前記補強芯体２１ａのポリエステル
コードｃの撚係数Ｋが１０００以上２０００以下である
ことが好ましい。但し、撚係数Ｋ＝Ｔ・Ｄ^1/2 （Ｔ：ポ
リエステルコードｃの撚数〔回／10cm〕・Ｄ：ポリエス
テルコードｃの総デニール〔ｄ〕）である。撚係数Ｋが
１０００未満であると、無限軌道帯２０の走行伸びが減
少する反面、耐久テスト後のポリエステルコードｃの強
度保持率が大幅に低下し、２０００を越えると、高速走
行時の無限軌道帯２０の走行伸びが大きくなる。

【００１６】また、前記補強芯体２１ａのポリエステル
コードｃは、張力２．２５g/d の時の伸び率Ｅと１５０
℃の乾熱収縮率Ｓの和が６．５％以下であることが好ま
しい。Ｅ＋Ｓが６．５％を越えるとポリエステルコード
ｃの剛性が低下する。Ｅ＋Ｓは後述するように、ポリエ
ステルコードｃの熱処理条件で変えることが出来るが、
Ｓが大である加硫中の収縮によりポリエステルコードｃ
の剛性が低下する。また、Ｅが大であるとポリエステル
コードｃの剛性は低い。その結果、高速走行時に無限軌
道帯２０に発生する永久伸び等の走行成長、及びラチェ
ッティング現象の発生を十分に抑制する効果が減少す
る。

【００１７】そして、前記芯体層２１の外側及び内側に
それぞれ配設された外側補強布２２、及び内側補強布２
３は、ナイロン繊維を縦糸及び横糸として平織り状に
し、織布状に構成したものである。織物の構造として
は、平織、バスケット織、綾織、ハーフマット織等が用
いられる。好ましくは、前記外側及び内側補強布２２、
２３の内で、少なくとも外側補強布２２の縦糸、即ち無
限軌道帯２０の長手方向に沿って配置されている補強繊
維がポリエステル繊維からなるのがよい。これにより、
無限軌道帯２０の剛性が更に向上して、無限軌道帯２０
に発生する永久伸び等の走行成長、及びラチェッティン
グ現象を更に改善することが出来る。

【００１８】次に、作製条件を変えて実施した無限軌道
帯の測定試験について説明する。但し、無限軌道帯の構
造は、上述した通りである。 測定項目 １．走行伸び 無限軌道帯を室内走行試験機に装着し、所定荷重を加
え、無限軌道帯のタワミ量を求める。次に、無負荷の状
態で１６０km/hの速度で走行させ、１０００km走行後に
同様にしてタワミ量を測定する。そして、走行前のタワ
ミ量に対する走行後のタワミ量の比から伸び率（％）を
算出した。 ２．接着力 無限軌道帯を室内走行試験機に装着して１００kgf の負
荷を加え、１００km/hの速度で１００００km走行させた
後、無限軌道帯の外側補強布と芯体層の補強芯体との剥
離接着力（kgf/25cm）を測定した。 ３．耐久テスト後の残存強度 無限軌道帯を室内走行試験機に装着して１００kgf の負
荷を加え、１００km/hの速度で１００００km走行させた
後、無限軌道帯を引張試験機で引張り、未走行の無限軌
道帯の引張強度に対する強度保持率（％）を算出した。 実施例１ 太さ（総デニールＤ）の異なるポリエステルコードを用
いて作製した同一形状の無限軌道帯の走行伸びと接着力
について測定した。但し、リベット比Ｒ＝０．８５、撚
係数Ｋ＝１２５０、Ｅ＋Ｓ＝５．５％である。また、外
側及び内側補強布には、６６ナイロン織物（織物の縦方
向の引張強さは１５０kgf/cm）を使用した。その結果を
図２に示す（実線：走行伸び、破線：接着力）。図２か
ら明らかなように、ポリエステルコードの総デニールＤ
が６０００ｄ以上であると、無限軌道帯の走行伸びが略
０．７％以下で、従来の１５００ｄ／３のポリエステル
コードを使用する無限軌道帯の走行伸び略１．３％より
も大幅に減少することが判る。また、ポリエステルコー
ドの総デニールＤが１３５００ｄを越えると、接着力が
１６kgf/25mm以下となり大きく低下し、接着強度上の問
題が発生することが判る。 実施例２ ポリエステルコードからなるリベット比Ｒの異なる補強
芯体を用いて作製した同一形状の無限軌道帯の走行伸び
と接着力について測定した。但し、ポリエステルコード
の総デニールＤ＝６０００ｄ（１５００ｄ／２／２）、
及び前記リベット比Ｒの他は、上記実施例１と同一条件
である。その結果を図３に示す（実線：走行伸び、破
線：接着力）。

【００１９】図３から明らかなように、リベット比Ｒが
０．６５以上では、無限軌道帯の走行伸びが略１．０％
以下であり、０．７５以上では略０．８％以下となり、
走行伸びがリベット比Ｒの増加と共に減少するこが判
る。また、リベット比Ｒが０．９５を越えると、接着力
が略１６kgf/25mm以下となり、接着強度上の問題が発生
することが判る。従って、実用上リベット比Ｒは、０．
６５以上０．９５以下がよく、好ましくは０．７５以上
０．９０以下の範囲である。 実施例３ 撚数Ｔ（回／10cm）の異なるポリエステルコードを用い
て作製した同一形状の無限軌道帯の走行伸びと強度保持
率について測定した。但し、ポリエステルコードの総デ
ニールＤ＝６０００ｄ（１５００ｄ／２／２）、リベッ
ト比Ｒ＝０．８５、外側及び内側補強布には、６６ナイ
ロン織物（織物の縦方向の引張強さは１５０kgf/cm）を
使用し、ポリエステルコードは同一の接着熱処理条件で
処理してある。その結果を図４に示す。但し、横軸はポ
リエステルコードの撚係数Ｋで、実線は走行伸び、破線
は強度保持率である。

【００２０】図４から明らかなように、撚係数Ｋが２０
００を越えると無限軌道帯の走行伸びが０．８％を越え
て悪化し、撚係数Ｋが１０００未満では、走行伸びに関
しては改善されるが無限軌道帯の強度保持率が著しく低
下することが判る。 実施例４ ２．２５g/d 時の伸び率Ｅ（％）と、１５０℃の乾熱収
縮率Ｓ（％）の和Ｅ＋Ｓの異なるポリエステルコードを
用いて作製した同一形状の無限軌道帯の走行伸びについ
て測定した。但し、ポリエステルコードの総デニールＤ
＝６０００ｄ（１５００ｄ／２／２）、及び前記Ｅ＋Ｓ
の他は、上記実施例１と同一条件である。

【００２１】また、ポリエステルコードのＥとＳの測定
はＪＩＳＬ１０１７に準拠して行い、Ｅ＋Ｓが４．５〜
６．５％のポリエステルコードは、超高速紡糸で得られ
たポリエステル繊維を使用し、Ｅ＋Ｓが６．５％を越え
るポリエステルコードは、通常の紡糸で得られたポリエ
ステル繊維を使用し、ポリエステルコードの接着熱処理
条件（ディップ処理時の温度と張力）を変えることによ
り、Ｅ＋Ｓが異なるポリエステルコードを得た。測定結
果を図５に示す。

【００２２】図５から明らかなように、Ｅ＋Ｓが増加す
ると共に走行伸びが増加し、６．５％を越えると、無限
軌道帯の走行伸びが略０．８％を越えて次第に悪化する
ことが判る。 実施例５ 外側補強布として、縦糸に６６ナイロン繊維（引張強さ
は１５０kgf/cm）を使用する代わりに、同じ引張強さの
ポリエステル繊維を使用した織物を用いて作製した同一
形状の無限軌道帯の走行伸びについて測定した。但し、
ポリエステルコードの総デニールＤ＝６０００ｄ（１５
００ｄ／２／２）、及び前記外側補強布の縦糸の他は、
上記実施例１と同一条件である。その結果を図６に示
す。

【００２３】図６から明らかなように、外側補強布が６
６ナイロン織物を有する無限軌道帯の走行伸びが略０．
７％であるのに対して、外側補強布の縦糸がポリエステ
ル繊維からなる無限軌道帯の走行伸びは略０．５％であ
り、無限軌道帯の走行伸びが改善されていることが判る 以上のように、芯体層２１の補強芯体２１ａが、撚り合
わされたポリエステル繊維のデニールを合計した１本の
ポリエステルコードｃの総デニールＤを６０００ｄ以上
１３５００ｄ以下のポリエステルコードとして、そのリ
ベット比Ｒが０．６５以上０．９５以下となるように構
成し、前記ポリエステルコードｃは、張力２．２５g/d
の時の伸び率と１５０℃の乾熱収縮率の和Ｅ＋Ｓが６．
５％以下で、かつ撚係数Ｋが１０００以上２０００以下
であるため、無限軌道帯２０の剛性が高まり、高速走行
時に生じる永久伸び等の走行成長を低く抑えることが出
来、その結果ラチェッティング現象の発生を有効に抑制
することが出来るなお、この発明は前述の実施例に限定
されるものではなく、前述の実施例以外の態様、例え
ば、従来例のような構造をなす無限軌道帯等であっても
実施しうるものである。

【００２４】

【発明の効果】この発明は上記のように、芯体層の補強
芯体が、撚り合わされたポリエステル繊維のデニールを
合計した１本のポリエステルコードの総デニールを６０
００ｄ以上１３５００ｄ以下のポリエステルコードとし
て、そのリベット比が０．６５以上０．９５以下となる
ように構成し、前記ポリエステルコードは、撚係数が１
０００以上２０００以下であるため、また、前記ポリエ
ステルコードは、張力２．２５g/d の時の伸び率と１５
０℃の乾熱収縮率の和が６．５％以下であるため、無限
軌道帯の剛性が高まり、高速走行時に生じる永久伸び等
の走行成長を低く抑えることが出来ると共に、ラチェッ
ティング現象の発生を有効に抑制することが出来、無限
軌道帯の耐久性の向上を図ることが出来る効果がある。

【００２５】また、少なくとも外側補強布の縦糸をポリ
エステル繊維から構成することにより、無限軌道帯の走
行成長を更に低く抑えることが出来ると共に、ラチェッ
ティング現象の発生を効果的に抑制することが出来、無
限軌道帯の耐久性をより向上することが出来る効果があ
る。また、芯体層の補強芯体のコードとしてコストが高
いアラミド繊維を用いる必要がなく、従来と同様のポリ
エステル繊維を使用して無限軌道帯の走行伸びを低下す
ることが出来るため、無限軌道帯のコストを低く抑える
ことが出来る効果がある。

【図面の簡単な説明】

【図１】この発明に係る無限軌道帯の主要部を説明する
部分横断面図である。

【図２】ポリエステルコードの総デニールＤを変化させ
た際の無限軌道帯の走行伸びと接着力とを示すグラフ図
である。

【図３】ポリエステルコードからなる補強芯体のリベッ
ト比Ｒを変化させた際の無限軌道帯の走行伸びと接着力
とを示すグラフ図である。

【図４】ポリエステルコードの撚係数Ｋを変化させた際
の無限軌道帯の走行伸びと強度保持率とを示すグラフ図
である。

【図５】ポリエステルコードの２．２５g/d 時の伸び率
Ｅと１５０℃の乾熱収縮率Ｓの和Ｅ＋Ｓを変化させた際
の無限軌道帯の走行伸びを示すグラフ図である。

【図６】外側補強布の縦糸をナイロン繊維からポリエス
テル繊維に代えた際の無限軌道帯の走行伸びを示すグラ
フ図である。

【図７】無限軌道帯を装着したスノーモービルの側面図
である。

【図８】スノーモービル用の無限軌道帯を一部破断して
示した部分断面斜視図である。

【符号の説明】

２０ 無限軌道帯 ２１ 芯体層 ２１ａ 補強芯体 ２２ 外側補強布 ２３ 内側補強布 ２４ 補強層 ２５ カバーゴム層 ｃ ポリエステルコ
ード

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 ポリエステルコードをすだれ織状に形成
   した補強芯体を有する芯体層と、この芯体層の外側及び
   内側に配置され、かつ補強繊維を平織り状に構成してな
   る補強布とを有する無限軌道帯において、前記芯体層の
   補強芯体は、撚り合わされたポリエステル繊維のデニー
   ルを合計した１本のポリエステルコードの総デニールが
   ６０００ｄ以上１３５００ｄ以下のポリエステルコード
   をリベット比が０．６５以上０．９５以下となるように
   構成し、前記ポリエステルコードは、撚係数が１０００
   以上２０００以下であることを特徴とする無限軌道帯。
2. 【請求項２】 前記ポリエステルコードは、張力２．２
   ５g/d の時の伸び率と１５０℃の乾熱収縮率の和が６．
   ５％以下である請求項１記載の無限軌道帯。
3. 【請求項３】 前記補強布の内で、少なくとも外側補強
   布の縦糸がポリエステル繊維からなる請求項１記載の無
   限軌道帯。