JPH06235816A - 位相差板の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 均一な位相差補償性能を有すると共に視野角
特性に優れた位相差板を歩留まりよく製造できる方法を
提供すること。 【構成】 ポリサルフォン系樹脂１００重量部に対し少
なくとも１種類以上の可塑剤を１〜１５重量部配合する
と共に、このフィルム又はシートのガラス転移点をＴ
ｇ、延伸温度をＴ、延伸倍率をＡとしたとき、（Ｔｇ−
２℃）≦Ｔ≦（Ｔｇ＋４℃）、１．１＜Ａ＜２．０、の
条件で横一軸延伸することを特徴とする。そして、上記
可塑剤を配合することにより、延伸特性が向上してその
均一延伸を図れこれにより均一な位相差補償性能を有す
る位相差板の製造を可能にしている。また、上記延伸条
件にて横一軸延伸することにより、縦（長手）方向に発
生する応力を抑えてその一軸性が高められこれにより高
視野角のポリサルフォン系位相差板の製造を可能にして
いる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、一軸延伸されたポリサ
ルフォン系樹脂フィルム又はシートにて構成され、例え
ば液晶表示板等に好適に用いられる位相差板の製造方法
に係り、特に、均一な位相差補償性能を有すると共に視
野角特性に優れた位相差板を歩留まりよく製造できる製
造方法の改良に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】位相差板（フィルム）とは、延伸した高
分子フィルムの複屈折性（延伸による分子配向により延
伸方向とそれに直交する方向の屈折率が異なるために生
ずる）を利用し、例えば液晶表示板の液晶で生じた位相
差を解消させる（位相差補償という）ものである。従
来、この種の位相差板（フィルム）としてはセルロース
系樹脂（特開昭６３−１６７３６３号公報参照）、塩化
ビニル系樹脂（特公昭４５−３４４７７号公報、特開昭
５６−１２５７０２号公報参照）、ポリカーボネート系
樹脂（特公昭４１−１２１９０号公報、特開昭５６−１
３０７０３号公報参照）、アクリロニトリル系樹脂（特
開昭５６−１３０７０２号公報参照）、スチレン系樹脂
（特開昭５６−１２５７０３号公報参照）、オレフィン
系樹脂（特開昭６０−２４５０２号公報参照）、ポリサ
ルフォン系樹脂（特開平２−４２４０６号公報）等のフ
ィルム又はシートを延伸処理して製造できることが知ら
れており、また、その延伸方法としては縦一軸延伸（特
開平２−１９１９０４号公報参照）、横一軸延伸（特開
平２−４２４０６号公報参照）、同時二軸延伸（特開平
３−２３４０５号公報参照）等が提案されている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】ところで、上記ポリサ
ルフォン系樹脂は波長依存性がＳＴＮ液晶のそれと非常
に近く、白黒コントラストに優れた位相差板になること
が知られている。

【０００４】しかしながら、ポリサルフォン系樹脂は特
に熱変形温度が高く、延伸加工によって付与される残留
応力が延伸温度や歪みの与え方によって鋭敏に変化する
ため、製造条件のわずかなばらつきにより残留応力の局
所的なムラが発生し易く、液晶表示装置に必要な面積で
均一な位相差補償性能を有する位相差板を得ることが困
難な問題点があった。

【０００５】また、フィルム又はシートの延伸方法とし
て縦一軸延伸若しくは同時二軸延伸法を選択した場合、
前者の縦一軸延伸法においては歩留まりよく位相差板を
製造できない欠点があり、後者の同時二軸延伸法におい
ては製造装置が高価となる問題点があり、他方、横一軸
延伸法を選択した場合には一般的に高視野角の位相差板
が製造され難いといった問題点があった。

【０００６】すなわち、位相差板（フィルム）は上述し
たようにそのフィルムの複屈折性を利用して、例えば液
晶表示板の液晶で生じた位相差を解消させる（位相差補
償）作用を有するものであるが、この位相差補償性能は
レターデーション値と呼ばれ、Δｎ×ｄで表される。こ
こで、Δｎは屈折率の異方性、ｄはフィルムの肉厚であ
る。

【０００７】ところで、入射光とフィルム面に対する法
線との為す角が増大すると、上記レターデーション値は
変化し（延伸方向を軸に回転させた場合と延伸方向に垂
直な軸で回転させた場合とで増減は異なる）液晶表示の
着色が生じる。

【０００８】位相差板（フィルム）のような光学異方体
は３次元方向の屈折率（ｎｘ，ｎｙ，ｎｚ）が一様でな
く、屈折率楕円体で表現される。そして、各方向の屈折
率の関係は、例えば、図４に示す一軸延伸フィルムｐに
おいて、ｘを延伸軸、ｙをフィルム面内の延伸方向と直
交する軸、ｚをフィルムの法線方向とすると、固有屈折
率が正のフィルムではｎｘ＞ｎｙ≧ｎｚの関係があり、
固有屈折率が負のフィルムではｎｘ＜ｎｙ≦ｎｚの関係
がある。また完全一軸延伸フィルムではフィルム面内の
延伸方向と直交する方向ｙの屈折率ｎｙとフィルムの法
線方向ｚの屈折率ｎｚは等しく、ｎｙ＝ｎｚが成立す
る。

【０００９】以下、一例としてｘｚ面内でｚ軸からθ
（視角）傾斜した方向からみた複屈折［Δｎ
_xz（θ）］、レターデーション値［Ｒ_xz（θ）］はそれ
ぞれ以下の式で表される（電子材料１９９１年２月号第
４０頁参照）。

【００１０】

【数１】 但し、式中ｄはフィルムの厚さ、ｎは平均屈折率であ
る。

【００１１】そして、上記（１）（２）式に基づいて計
算した結果を図５に示す。

【００１２】図５のグラフ図において、横軸は視角θ、
縦軸はｘｚ面内で視角θにおけるレターデーション値Ｒ
_xz（θ）を視角０（法線方向ｚから見た場合）のレター
デーション値Ｒ_xz（０）で割った値Ｒ_xz（θ）／Ｒ
_xz（０）を示し、レターデーションＲの変化率は［１−
Ｒ_xz（θ）／Ｒ_xz（０）］の絶対値で表される。また、
図５中αはｎｚ＝ｎｙの完全一軸延伸フィルムを示し、
βはｎｚ＜ｎｙの完全一軸延伸フィルムを示している。

【００１３】ここで、視野角は、レターデーションＲの
変化率、すなわち［１−Ｒ_xz（θ）／Ｒ_xz（０）］の絶
対値が小さい程広いのである。そして、図５より完全一
軸延伸（ｎｚ＝ｎｙ）の方がレターデーション値の変化
が少なくかつ視野角が広くなり、他方、分子の配向に二
軸性が存在すると（ｎｚ＜ｎｙ）上述のレターデーショ
ン値の変化は大きくかつ視野角が非常に狭くなることが
確認できる。

【００１４】また、θの代わりに、ｙｚ面内でｚ軸から
傾斜した視角φを用いた場合の計算結果を図６に示す。
図６中γはｎｚ＝ｎｙの完全一軸延伸フィルムを示し、
λはｎｚ＜ｎｙの完全一軸延伸フィルムを示している。

【００１５】そして、この結果からも分子の配向に二軸
性があるとレターデーション値の変化率、すなわち［１
−Ｒ_yz（φ）／Ｒ_yz（０）］の絶対値が大きく視野角が
狭くなり、他方、分子の一軸配向性が高い程レターデー
ション値の変化率すなわち［１−Ｒ_yz（φ）／Ｒ
_yz（０）］の絶対値が小さくかつ視野角が広くなる。ま
た、ｎｚ＝ｎｙの完全一軸延伸の場合が最も視野角が広
くなることが分かる。

【００１６】従って、これ等図５及び図６の結果から、
いずれの方向から見る場合も分子の一軸配向性が高い程
レターデーション値の変化率が小さくかつ視野角が広い
ことが分かる。

【００１７】ところで、分子配向の一軸性を高めるため
には延伸方向と垂直な方向に発生する応力（縮小しよう
とする残留応力）をできるだけ小さくすることが必要で
ある。言い換えると、延伸方向と垂直な方向に延伸で生
ずると考えられる縮小量だけ延伸方向と垂直な方向に縮
小すればよいのである。

【００１８】この縮小量より計算される縮小率［ネック
イン率とも呼ぶが、縮小量／縮小前の長さ×１００
（％）により求められる。すなわち、縮小率（ネックイ
ン率）＝（Ｌ_ａ−Ｌ_ｂ）／Ｌ_ａ×１００；ここでＬ_ａは
延伸前におけるフィルム、シートの延伸方向と直交する
方向の長さ、Ｌ_ｂは延伸後におけるフィルム、シートの
延伸方向と直交する方向の長さである］について、上述
した縦一軸延伸（特開平２−１９１９０４号公報）にお
いては、上記ネックイン率（延伸前後の延伸方向と直交
する方向のフィルム又はシートの長さの変化率）を（１
−１／延伸倍率の平方根）×１００％〜（１−１／延伸
倍率の３乗根）×１００％にすることにより視野角の広
い位相差板が得られると報告され、その具体的な連続製
造方法として、縦一軸自由幅延伸において延伸ロール間
距離をフィルム幅の５倍以上にする方法が提案されてい
る。しかし、このような方法では延伸ロール間距離がフ
ィルム幅の５倍以上の延伸機を用いなければならず、延
伸中に延伸温度が変化してその制御が困難となり、か
つ、ネックインによる不良部の発生が増大してその歩留
まりが悪い問題点があった。

【００１９】また、上記同時二軸延伸（特開平３−２３
４０５号公報）においては、パンタグラフ式同時二軸テ
ンター延伸機を適用し、フィルムの幅方向両端部を部分
的にテンタークリップで保持して縦方向及び幅方向の両
方向を同時に延伸し、０〜（１−１／延伸倍率の平方
根）のネックイン率を有する位相差板を製造する方法が
提案されている。しかし、この製造方法ではパンタグラ
フ式同時二軸テンター延伸機を製造装置としており、こ
の装置は機構が複雑で高価なため上述したように製造コ
ストが割高になる問題点があった。

【００２０】他方、横一軸延伸（特開平２−４２４０６
号公報）においては、加熱ゾーン内の温度制御も比較的
容易なため不良部の少ない延伸が可能であるが、通常、
縮小率（ネックイン率）は殆ど０であり、縦方向（長手
方向）に応力が残り易く分子配向に二軸性が発生してそ
の視野角が狭くなる問題点があった。

【００２１】本発明はこのような問題点に着目してなさ
れたもので、その課題とするところは、波長依存性良好
なポリサルフォン系樹脂を用いた位相差板であって、そ
の延伸特性を改善して残留応力の局所的なムラを取り除
き、(1) 均一な位相差補償性能を有すると共に(2) その
視野角特性に優れた位相差板を歩留まりよく製造できる
製造方法を提供することにある。

【００２２】

【課題を解決するための手段】すなわち、請求項１に係
る発明は、ポリサルフォン系樹脂フィルム又はシートを
横一軸延伸して位相差板を製造する方法を前提とし、ポ
リサルフォン系樹脂１００重量部に対し少なくとも１種
類以上の可塑剤を１〜１５重量部配合すると共に、この
フィルム又はシートのガラス転移点をＴｇ、延伸温度を
Ｔ、延伸倍率をＡとしたとき、 （Ｔｇ−２℃） ≦ Ｔ ≦ （Ｔｇ＋４℃）、 １．１ ＜ Ａ ＜ ２．０、 の条件で横一軸延伸することを特徴とするものである。

【００２３】このような技術的手段においてポリサルフ
ォン系樹脂１００重量部に対し少なくとも１種類以上の
可塑剤を１〜１５重量部配合して成るフィルム又はシー
トを一軸方向へ延伸することにより、上記(1) 均一な位
相差補償性能を有する位相差板を歩留まりよく製造する
ことが可能となる。

【００２４】そして、この発明に適用されるポリサルフ
ォン系樹脂とは分子内にスルフォン基を有するポリマー
であり、例えば、４−フェノキシスルフォニルクロリド
等のスルフォニルクロリド化合物の重縮合によって得ら
れるポリアリルサルフォン；４，４’−ジクロロジフェ
ニルサルフォン等のジハロゲンジフェニルサルフォンと
ビスフェノールＡ等ジオールのナトリウム塩との重縮合
で得られるポリサルフォン；４，４’−ジクロロジフェ
ニルサルフォン等のジハロゲンジフェニルサルフォンと
ジフェニルエーテルとの重縮合で得られるポリエーテル
サルフォン等が挙げられる。

【００２５】一方、上記ポリサルフォン系樹脂に配合さ
れる可塑剤はポリサルフォン系樹脂との相溶性が良く相
分離やブリードアウトが生じないものであり、かつ、着
色の生じないものであればよく、この配合によりフィル
ム又はシートの熱変形温度を低下させて延伸特性を改善
し延伸加工による残留応力の局所的なムラを解消させる
ものである。このような可塑剤としては、例えば、フタ
ル酸系可塑剤、リン酸系可塑剤、アジピン酸系可塑剤、
クエン酸系可塑剤、グリコール酸系可塑剤等が適用で
き、具体的には、フタル酸ジシクロヘキシル、フタル酸
ブチルベンジル、リン酸トリクレジル、メチルフタリル
・エチルグリコレート等が好適である。また、２種類以
上のこれ等可塑剤を混合して適用してもよい。

【００２６】ここで、可塑剤の配合量が１重量部以下で
は上記位相差板を得るのに必要な延伸特性の改善効果が
得られず、また、１５重量部以上では実際に使用される
際の高温環境下において内部応力の緩和が生じてレター
デーション値が低下してしまうため、その配合割合は上
述したように１〜１５重量部の範囲、好ましくは２重量
部から１０重量部の範囲に設定される。

【００２７】次に、ポリサルフォン系樹脂と可塑剤の配
合物を成膜する手段としては、これ等の配合物を加熱溶
融しこの溶融物をフィルム状に押出し成型する方法（押
出し成型法）、上記溶融物を流延冷却してフィルム状又
はシート状に成型する方法（熱溶融流延法）、及び、上
記配合物を溶剤に溶解させこの溶液をベルトやドラムの
上に流延（キャスト）乾燥してフィルム状又はシート状
に成膜する方法（溶融キャスト成膜法）等が適用でき
る。

【００２８】尚、ポリサルフォン系樹脂は、通常、その
溶融温度が３５０℃以上であり、一般的に適用されてい
る可塑剤の沸点を上回ってしまうため、上記押出し成型
法や熱溶融流延法が適用された場合にポリサルフォン系
樹脂と可塑剤の配合比を維持することが困難になること
があり、かつ、光学機能部品であるところの位相差板を
得るためには成形後の厚み精度に優れた溶融キャスト成
膜法が優れている。

【００２９】次に、上記(2) 視野角の広い（すなわち視
野角特性に優れた）位相差板を製造するためには分子配
向の一軸性を高める必要がある。このためには、延伸方
向と垂直な方向に発生する応力（縮小しようとする応
力）をできるだけ小さくする必要がある。

【００３０】そして、この請求項１に係る発明において
は、上述したようにポリサルフォン系樹脂１００重量部
に対し少なくとも１種類以上の可塑剤を１〜１５重量部
配合すると共に、このフィルム又はシートのガラス転移
点をＴｇ、延伸温度をＴ、延伸倍率をＡとしたとき、 （Ｔｇ−２℃） ≦ Ｔ ≦ （Ｔｇ＋４℃）、 １．１ ＜ Ａ ＜ ２．０、 の条件で横一軸延伸することにより縦方向に発生する応
力を抑え、高視野角のポリサルフォン系位相差板の製造
を可能にしている。

【００３１】すなわち、通常、横一軸テンター延伸にお
いては図１（Ｂ）に示すように縦方向の寸法変化がない
ため縦方向に応力が残り、いわゆる図１（Ａ）に示すネ
ックイン延伸に比べて分子配向に二軸性が増大し視野角
が狭くなる。

【００３２】これに対し、上記請求項１に係る発明にお
いてはポリサルフォン系樹脂１００重量部に対し少なく
とも１種類以上の可塑剤を１〜１５重量部配合すること
により、上述の延伸条件において横一軸テンター延伸時
の縦方向の応力の発生を抑え高視野角の位相差板を製造
することが可能となる。

【００３３】尚、上記可塑剤量が１重量部より少ないと
上述の延伸条件においても縦方向の応力発生が顕著に改
善されず視野角が狭くなり、１５重量部以上では上述の
ように実際に使用される際の高温環境下において内部応
力の緩和が生じてレターデーション値が低下してしまう
ため、その配合割合は１〜１５重量部の範囲に設定され
る。

【００３４】次に、横一軸延伸処理における上記延伸温
度Ｔについては、可塑剤が配合されて成るポリサルフォ
ン系樹脂フィルム又はシートのガラス転移点Ｔｇ（動的
粘弾性試験：ＪＩＳＫ７１９８、試験条件 １．測定周
波数１０Ｈｚ、２．昇温速度３℃／ｍｉｎ、３．初期荷
重１００ｇ）−２℃よりも低いと縦方向の応力発生を充
分緩和できず視野角が狭くなる。また、延伸温度Ｔが
（Ｔｇ＋４℃）を越えると延伸方向の応力発生も抑制さ
れ位相差補償性能が低下してしまう。

【００３５】従って、延伸温度Ｔは、上述したように
（Ｔｇ−２℃）≦Ｔ≦（Ｔｇ＋４℃）に設定される。

【００３６】また、上記延伸倍率Ａについては、１．１
倍以下ではレターデーション値が充分でなく、２．０倍
以上ではフィルム又はシートが破断する場合があるた
め、上述したように１．１＜Ａ＜２．０に設定される。

【００３７】次に、請求項２に係る発明は、横一軸テン
ター延伸の際に、延伸で発生する縮小量だけ縦方向を縮
小させることにより視野角特性が更に改善された位相差
板を製造できる方法に関する。

【００３８】すなわち、請求項２に係る発明は、ポリサ
ルフォン系樹脂フィルム又はシートをその縦方向の収縮
を許しながら横一軸延伸して位相差板を製造する方法を
前提とし、ポリサルフォン系樹脂１００重量部に対し少
なくとも１種類以上の可塑剤を１〜１５重量部配合する
と共に、このフィルム又はシートのガラス転移点をＴ
ｇ、延伸温度をＴ、延伸倍率をＡ、縦方向の縮小率をＳ
としたとき、 （Ｔｇ−２℃） ≦ Ｔ ≦ （Ｔｇ＋４℃）、 １．１ ＜ Ａ ＜ ２．０、 ０ ＜ Ｓ ≦ ０．２５（１−１／√Ａ）×１００
（％） の条件で横一軸延伸することを特徴とするものである。

【００３９】ここで、縦方向を縮小させる手段として
は、横一軸テンター延伸機を適用した場合、延伸前に縦
方向に弛みをもたせて延伸する方法が例示でき、また、
縦方向に弛みを与える手段としては、図２に示すように
クリップ２間でフィルムｐを縦方向に弛ませる方法、ク
リップ中で弛ませる方法等がある。

【００４０】そして、縦方向の縮小率Ｓは、図３に示す
ように 縮小率Ｓ＝（Ｌ_ａ−Ｌ_ｂ）／Ｌ_ａ で与えられ
る。

【００４１】尚、この縮小率Ｓが０．２５（１−１／√
Ａ）×１００（％）を越えるような条件で延伸すると縦
方向にスジ状の位相差ムラが発生するため、この縮小率
Ｓについては上述したように０＜Ｓ≦０．２５（１−１
／√Ａ）×１００（％）に設定される。

【００４２】そして、ポリサルフォン系樹脂に対する可
塑剤の種類並びにの配合割合、延伸温度Ｔ、延伸倍率Ａ
等については請求項１に係る発明と同様の理由により同
一条件に設定される。

【００４３】また、請求項１〜２に係る発明におけるそ
の他の延伸条件［延伸速度、ヒートセット（延伸後の熱
処理）温度、ヒートセット時間など）は所望のレターデ
ーション値になるように適宜設定される。

【００４４】

【作用】請求項１に係る発明によれば、ポリサルフォン
系樹脂１００重量部に対し少なくとも１種類以上の可塑
剤を１〜１５重量部配合することにより、延伸特性を向
上させてその均一延伸が図れ、これにより均一な位相差
補償性能を有する位相差板の製造を可能にしている。

【００４５】また、可塑剤が配合されたポリサルフォン
系樹脂から成るフィルム又はシートについて、このフィ
ルム又はシートのガラス転移点をＴｇ、延伸温度をＴ、
延伸倍率をＡとしたとき、 （Ｔｇ−２℃） ≦ Ｔ ≦ （Ｔｇ＋４℃）、 １．１ ＜ Ａ ＜ ２．０、 の条件で横一軸延伸することにより、縦方向に発生する
応力を抑えてその一軸性が高められ、これにより高視野
角のポリサルフォン系位相差板の製造を可能にしてい
る。

【００４６】他方、請求項２に係る発明によれば、ポリ
サルフォン系樹脂１００重量部に対し少なくとも１種類
以上の可塑剤を１〜１５重量部配合することにより、請
求項１に係る発明と同様に均一な位相差補償性能を有す
る位相差板の製造を可能にしている。

【００４７】また、可塑剤が配合されたポリサルフォン
系樹脂から成るフィルム又はシートについて、このフィ
ルム又はシートのガラス転移点をＴｇ、延伸温度をＴ、
延伸倍率をＡとしたとき、 （Ｔｇ−２℃） ≦ Ｔ ≦ （Ｔｇ＋４℃）、 １．１ ＜ Ａ ＜ ２．０、 の条件で横一軸延伸することにより、縦方向に発生する
応力を抑えて高視野角位相差板の製造に必要な縦方向の
縮小率Ｓを小さくすることを可能にし、横一軸テンター
延伸機による延伸を容易にしている。

【００４８】そして、縦方向の縮小率Ｓについて、０＜
Ｓ≦０．２５（１−１／√Ａ）×１００（％）で延伸す
ることによりその一軸性を高め、より視野角が広いポリ
サルフォン系位相差板の製造を可能にしている。

【００４９】

【実施例】以下、本発明の実施例について詳細に説明す
る。

【００５０】［実施例１］４，４’−ジクロロジフェニ
ルサルフォンとビスフェノールＡのナトリウム塩との共
縮重合によって求められたスチレン換算での重合平均分
子量が７×１０⁴の樹脂を塩化メチレンに溶解して２０
％溶液とした。更に、上記樹脂１００重量部に対し可塑
剤として２重量部のジエチルフタレートを配合した。得
られた溶液を回転するクロムメッキしたスチールベルト
上にキャストし、最終温度１８３℃で乾燥して溶剤を除
去すると共に上記スチールベルトから剥離して幅４５０
ｍｍ、厚さ１００μｍのフィルムを製造した。

【００５１】こうして製造されたフィルムのＴｇについ
て動的粘弾性試験（ＪＩＳＫ７１９８、試験条件：１．
測定周波数１０Ｈｚ、２．昇温速度３℃／ｍｉｎ、３．
初期荷重１００ｇ）のｔａｎδのピーク値より求めた結
果、Ｔｇ＝１８４．３℃であった。

【００５２】次に、このフィルムを横一軸テンター延伸
機にて、延伸温度Ｔ＝１８５℃、延伸倍率Ａ＝１．５３
倍で延伸を行った。

【００５３】そして、製造された延伸フィルムの評価
（視野角特性、Ｒ値、Ｒ値の均一性）を行った。

【００５４】視野角特性としては、延伸フィルムを、延
伸軸、及び、延伸軸と直交する軸（フィルム面内）を軸
とし、４５度回転させたときのレターデーション値（５
９０ｎｍ）と０度のときのレターデーション値の差の絶
対値を０度のときのレターデーション値（５９０ｎｍ）
で除した値に１００をかけた値の大きい方を代用特性と
した。この値が小さい方が視野角特性が良いと言える。

【００５５】そして、Ｒ値は測定波長と位相差値が等し
いときの位相差値である。

【００５６】また、Ｒ値の均一性については、幅方向の
レターデーション値のばらつきが±５ｎｍ以内の部分を
有効幅とした。Ｒ値の有効幅率は以下の計算によるもの
である。

【００５７】Ｒ値の有効幅率＝（有効幅／延伸後の幅）
×１００（％） この評価結果を表１に示す。

【００５８】［実施例２］４，４’−ジクロロジフェニ
ルサルフォンとビスフェノールＡのナトリウム塩との共
縮重合によって求められたスチレン換算での重合平均分
子量が７×１０⁴の樹脂を塩化メチレンに溶解して２０
％溶液とした。更に、上記樹脂１００重量部に対し可塑
剤として３重量部のジエチルフタレートを配合した。得
られた溶液を回転するクロムメッキしたスチールベルト
上にキャストし、最終温度１７８℃で乾燥して溶剤を除
去すると共に上記スチールベルトから剥離して幅４５０
ｍｍ、厚さ１００μｍのフィルムを製造した。

【００５９】こうして製造されたフィルムのＴｇについ
て動的粘弾性試験（ＪＩＳＫ７１９８、試験条件：１．
測定周波数１０Ｈｚ、２．昇温速度３℃／ｍｉｎ、３．
初期荷重１００ｇ）のｔａｎδのピーク値より求めた結
果、Ｔｇ＝１８０．５℃であった。

【００６０】次に、このフィルムを横一軸テンター延伸
機にて、延伸温度Ｔ＝１８１℃、延伸倍率Ａ＝１．５３
倍で延伸を行った。

【００６１】そして、製造された延伸フィルムの評価結
果を表１に示す。

【００６２】［比較例１］実施例１と同一の条件により
製造されたＴｇ＝１８４．３℃のポリサルフォン系樹脂
フィルムについて、横一軸テンター延伸機にて、延伸温
度Ｔ＝１８０℃、延伸倍率Ａ＝１．５３倍で延伸を行っ
た。

【００６３】そして、製造された延伸フィルムの評価結
果を表１に示す。

【００６４】［比較例２］４，４’−ジクロロジフェニ
ルサルフォンとビスフェノールＡのナトリウム塩との共
縮重合によって求められたスチレン換算での重合平均分
子量が７×１０⁴の樹脂を塩化メチレンに溶解して２０
％溶液とした。得られた溶液を回転するクロムメッキし
たスチールベルト上にキャストし、最終温度１９０℃で
乾燥して溶剤を除去すると共に上記スチールベルトから
剥離して幅４５０ｍｍ、厚さ１００μｍのフィルムを製
造した。

【００６５】こうして製造されたフィルムのＴｇについ
て動的粘弾性試験（ＪＩＳＫ７１９８、試験条件：１．
測定周波数１０Ｈｚ、２．昇温速度３℃／ｍｉｎ、３．
初期荷重１００ｇ）のｔａｎδのピーク値より求めた結
果、Ｔｇ＝１９４．５℃であった。

【００６６】次に、このフィルムを横一軸テンター延伸
機にて、延伸温度Ｔ＝１９５℃、延伸倍率Ａ＝１．５３
倍で延伸を行った。

【００６７】そして、製造された延伸フィルムの評価結
果を表１に示す。

【００６８】

【表１】 ［実施例３］実施例１と同一の条件により製造されたＴ
ｇ＝１８４．３℃のポリサルフォン系樹脂フィルムにつ
いて、縦方向に弛みを設けながら横一軸テンター延伸機
により、延伸温度Ｔ＝１８５℃、延伸倍率Ａ＝１．５３
倍、縦方向の縮小率Ｓ＝４％＝０．２１（１−１／√
Ａ）×１００（％）で延伸を行った。

【００６９】尚、縦方向の弛みはオーバーフィード装置
によりライン速度よりも過剰に供給されたフィルムをテ
ンタークリップで強制的に把持して生じさせている。

【００７０】そして、製造された延伸フィルムの評価結
果を表２に示す。

【００７１】［実施例４］延伸温度Ｔ＝１８４℃、延伸
倍率Ａ＝１．６倍、縦方向の縮小率Ｓ＝４％＝０．１９
（１−１／√Ａ）×１００（％）で延伸した点を除き実
施例３と同一の条件により延伸フィルムを製造した。

【００７２】そして、製造された延伸フィルムの評価結
果を表２に示す。

【００７３】［比較例３］延伸温度Ｔ＝１８０℃、延伸
倍率Ａ＝１．６倍、縦方向の縮小率Ｓ＝４％＝０．１９
（１−１／√Ａ）×１００（％）で延伸した点を除き実
施例３と同一の条件により延伸フィルムを製造した。

【００７４】そして、製造された延伸フィルムの評価結
果を表２に示す。

【００７５】［比較例４］延伸温度Ｔ＝１９４℃、延伸
倍率Ａ＝１．６倍、縦方向の縮小率Ｓ＝４％＝０．１９
（１−１／√Ａ）×１００（％）で延伸した点を除き実
施例３と同一の条件により延伸フィルムを製造した。

【００７６】そして、製造された延伸フィルムの評価結
果を表２に示す。

【００７７】［比較例５］延伸温度Ｔ＝１８４℃、延伸
倍率Ａ＝１．６倍、縦方向の縮小率Ｓ＝６％＝０．２９
（１−１／√Ａ）×１００（％）で延伸した点を除き実
施例３と同一の条件により延伸フィルムを製造した。

【００７８】そして、製造された延伸フィルムについて
直交ニコルに配置した偏光板に挟んで観察したところ、
縦方向にスジムラが観測された。このため、評価は不能
であった。

【００７９】［比較例６］４，４’−ジクロロジフェニ
ルサルフォンとビスフェノールＡのナトリウム塩との共
縮重合によって求められたスチレン換算での重合平均分
子量が７×１０⁴の樹脂を塩化メチレンに溶解して２０
％溶液とした。得られた溶液を回転するクロムメッキし
たスチールベルト上にキャストし、最終温度１８３℃で
乾燥して溶剤を除去すると共に上記スチールベルトから
剥離して幅４５０ｍｍ、厚さ１００μｍのフィルムを製
造した。

【００８０】こうして製造されたフィルムのＴｇについ
て動的粘弾性試験（ＪＩＳＫ７１９８、試験条件：１．
測定周波数１０Ｈｚ、２．昇温速度３℃／ｍｉｎ、３．
初期荷重１００ｇ）のｔａｎδのピーク値より求めた結
果、Ｔｇ＝１９４．５℃であった。

【００８１】次に、このフィルムについて、縦方向に弛
みを設けながら横一軸テンター延伸機により、延伸温度
Ｔ＝１９５℃、延伸倍率Ａ＝１．４９倍、縦方向の縮小
率Ｓ＝４％＝０．２２（１−１／√Ａ）×１００（％）
で延伸を行った。

【００８２】尚、縦方向の弛みは実施例３と同様にオー
バーフィード装置によりライン速度よりも過剰に供給さ
れたフィルムをテンタークリップで強制的に把持して生
じさせている。

【００８３】そして、製造された延伸フィルムの評価結
果を表２に示す。

【００８４】

【表２】 『確認』表１〜２の結果から明らかなように、実施例１
〜４に係る位相差板（延伸フィルム）は各比較例に係る
位相差板（延伸フィルム）に較べて視野角特性とＲ値有
効率が改善されており、請求項１〜２に係る発明を適用
することにより均一な位相差補償性能を有すると共に視
野角特性に優れた位相差板を歩留まりよく製造できるこ
とが確認される。尚、比較例４についてはそのＲ値有効
率は高いが、Ｒ値及び視野角特性が劣っており実用に供
せないものであった。

【００８５】

【発明の効果】請求項１〜２に係る発明によれば、延伸
特性が向上してその均一延伸を図れ、かつ、縦方向に発
生する応力が抑えられてその一軸性を高めることが可能
となる。

【００８６】従って、均一な位相差補償性能を有すると
共に視野角特性に優れた位相差板を歩留まりよく製造で
きる効果を有している。

【図面の簡単な説明】

【図１】図１（Ａ）と（Ｂ）は、ネックイン延伸並びに
テンター延伸とこれ等延伸処理により製造された位相差
板の視野角特性との関係を示す説明図。

【図２】請求項２に係る発明においてフィルムの縦方向
に弛みを与える方法の一例を示す説明図。

【図３】請求項２に係る発明においてフィルムの縦方向
の縮小率を説明するための説明図。

【図４】一軸延伸フィルムの斜視図。

【図５】ｘｚ面内で視角θとＲ_xz（θ）／Ｒ_xz（０）と
の関係を示すグラフ図。

【図６】ｘｚ面内で視角φとＲ_yz（φ）／Ｒ_yz（０）と
の関係を示すグラフ図。

【符号の説明】

ｐ フィルム ２ クリップ

【手続補正書】

【提出日】平成５年６月４日

【手続補正１】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００４１

【補正方法】変更

【補正内容】

【００４１】尚、この縮小率Ｓが０．２５（１−１／√
Ａ）×１００（％）を越えるような条件で延伸すると横
方向にスジ状の位相差ムラが発生するため、この縮小率
Ｓについては上述したように０＜Ｓ≦０．２５（１−１
／√Ａ）×１００（％）に設定される。

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】ポリサルフォン系樹脂フィルム又はシート
   を横一軸延伸して位相差板を製造する方法において、 ポリサルフォン系樹脂１００重量部に対し少なくとも１
   種類以上の可塑剤を１〜１５重量部配合すると共に、こ
   のフィルム又はシートのガラス転移点をＴｇ、延伸温度
   をＴ、延伸倍率をＡとしたとき、 （Ｔｇ−２℃） ≦ Ｔ ≦ （Ｔｇ＋４℃）、 １．１ ＜ Ａ ＜ ２．０、 の条件で横一軸延伸することを特徴とする位相差板の製
   造方法。
2. 【請求項２】ポリサルフォン系樹脂フィルム又はシート
   をその縦方向の収縮を許しながら横一軸延伸して位相差
   板を製造する方法において、 ポリサルフォン系樹脂１００重量部に対し少なくとも１
   種類以上の可塑剤を１〜１５重量部配合すると共に、こ
   のフィルム又はシートのガラス転移点をＴｇ、延伸温度
   をＴ、延伸倍率をＡ、縦方向の縮小率をＳとしたとき、 （Ｔｇ−２℃） ≦ Ｔ ≦ （Ｔｇ＋４℃）、 １．１ ＜ Ａ ＜ ２．０、 ０ ＜ Ｓ ≦ ０．２５（１−１／√Ａ）×１００
   （％） の条件で横一軸延伸することを特徴とする位相差板の製
   造方法。