JPH06221710A - 吸収式ヒートポンプ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 アンモニア−水ペアを用いたＧＡＸサイクル
ヒートポンプの成績係数向上。 【構成】 再生器ユニット７内にアンモニア濃度の低い
弱溶液と低圧冷媒蒸気の混合流を通過させる吸収再生器
３を設けてその中で吸収反応を行わせ、該吸収再生器３
の外表面にアンモニア濃度の高い強溶液を滴下して吸収
熱により冷媒蒸気を発生させて弱溶液を生成し、再生器
ユニット７外に前記吸収再生器３に接続された吸収器ユ
ニットを設け、吸収再生器３を通過した弱溶液をさらに
冷却して前記吸収再生器３中で弱溶液に吸収しきれなか
った冷媒蒸気を吸収させて強溶液を生成する。 【効果】 吸収熱が直接冷媒蒸気の生成に利用されるの
で吸収熱の回収率がよくなり、ヒートポンプとしての成
績係数が向上する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、吸収式ヒートポンプに
係り、特に吸収熱を再生器の入熱に利用するようにした
ＧＡＸサイクルの吸収式ヒートポンプに関する。

【０００２】

【従来の技術】冷媒と吸収剤を用いて冷凍サイクルを駆
動させる吸収冷凍機には、代表的な吸収剤−冷媒ペアと
して臭化リチウム−水、水−アンモニアの組合せが使わ
れている。臭化リチウム−水ペアを用いる吸収式冷凍機
は二重効用等の高効率化が進み、空調用冷凍機として市
場に広く出回っている。しかし、暖房時においては水の
凍結などの問題もあり、一定温度以上の利用できる熱源
がある場合を除いてはヒートポンプとしては用いられて
いない。

【０００３】一方、水−アンモニアペアは吸収冷凍機、
あるいは吸収ヒートポンプの吸収剤−冷媒ペアとして実
用化されている。例えば、特開平４−１５４５８号公報
の図２、特開平４−８０５７０号公報の図３にその一般
的なサイクルが示されている。ところがこれらのサイク
ルは単効用サイクルであって、臭化リチウム−水ペアに
比べ効率が低かった。

【０００４】水−アンモニアペアでの高効率化について
はいくつかのサイクルが提案されている。文献 ”Ａ
new future for absorption？”ＡＳＨＲＡＥ ＪＯ
ＵＲＮＡＬ Ｎobember 1986．Ｂ．Ａ．Ｐhilips
や、”Ａnalysis of advantagesand limitation of
absorber-generator heat exchange"，Ｉnt．Ｊ．
Ｒefrig．1986 vol．9，Ｊ．Ｓcharfe，Ｆ．Ｚiegler
and Ｒ．Ｒadermacherではそれらのサイクルが検討
されている。それらのサイクルの中で特に有望と考えら
れているものが、ＧＡＸサイクルまたはＡＧＨＸサイク
ルといわれるものである。

【０００５】図９は吸収液のＧＡＸサイクルを示す線図
であり、図１１は、ＧＡＸサイクルの要部構成機器を示
すブロック図である。以下、図９，図１１を参照してＧ
ＡＸサイクルの動作を説明する。吸収器ユニット８でア
ンモニア蒸気を吸収して高濃度となった状態Ｃのアンモ
ニア水溶液（強溶液）は、溶液ポンプ１６によって昇圧
され、強溶液熱交換器５を通過後、強溶液導管１７を経
て再生器ユニット７に送られる。強溶液熱交換器５で
は、強溶液は吸収熱の一部を奪い、自身の温度を上昇さ
せ、状態Ｄ₁となる。再生器ユニット７に送られた強溶
液は、まず、吸収再生器放熱部３Ａによって熱を与えら
れ、沸騰を開始して冷媒蒸気（アンモニア蒸気）を発生
させ状態Ｄ₂に達する。その後、弱溶液熱交換器２と再
生入熱器１によって熱を与えられ、低濃度、高温のアン
モニア水溶液（弱溶液、状態Ｅ₁）になる。

【０００６】弱溶液は次に弱溶液熱交換器２内を通過す
ることで過冷却状態の状態Ｅ₂になり、弱溶液導管１８
を経て弱溶液減圧弁１９で減圧され、状態Ｆ₁になって
吸収器ユニット８に導入される。吸収器ユニット８に導
入された弱溶液は、冷媒熱交換器１１から低圧冷媒蒸気
導管１５を経て吸収器ユニット８に導入される冷媒蒸気
を吸収し、該吸収によって吸収熱を生ずるが、吸収再生
器熱回収部３Ｂによって熱を奪われ、状態Ｆ₂となる。
弱溶液はその後も冷媒蒸気（アンモニア蒸気）を吸収し
続けるが、強溶液熱交換器５及び吸収放熱器６によって
さらに熱を奪われ、自身はアンモニア濃度を高めて状態
Ｃの強溶液となる。状態Ｃとなった強溶液は再び溶液ポ
ンプ１６によって昇圧され、前記循環が繰り返される。

【０００７】吸収再生器放熱部３Ａと吸収再生器熱回収
部３Ｂは熱媒循環回路２０により接続されており、内部
を熱媒循環ポンプ２１で駆動された熱媒が循環してい
る。この熱媒は吸収再生器熱回収部３Ｂで熱を回収し、
吸収再生器放熱部３Ａで放熱するので、吸収熱の一部を
再生熱として利用しており、熱効率を向上させている。

【０００８】再生器ユニット７で発生した冷媒蒸気は、
高圧冷媒蒸気導管１２を通り、凝縮器９で凝縮されて状
態Ａとなる。凝縮した冷媒は冷媒液導管１３を経て冷媒
熱交換器１１の胴側（加熱流体側）に導入される。冷媒
熱交換器１１に導入された冷媒は、蒸発器１０で発生し
冷媒熱交換器１１の管側を流れる温度の低い冷媒蒸気と
熱交換し、冷媒液は過冷却されて状態Ａ₂となる。過冷
却された冷媒液は冷媒膨張弁１４を通過して減圧され、
状態Ｂとなって蒸発器１０に導かれる。蒸発器１０に導
かれた冷媒液はここで蒸発し、冷媒熱交換器１１の管側
を通過しつつ自身の温度を昇温したのち、吸収器ユニッ
ト８に導入され、弱溶液減圧弁１９を経て吸収器ユニッ
ト８に導入される弱溶液に吸収される。

【０００９】

【発明が解決しようとする課題】このような従来から知
られているＧＡＸサイクルにおいて高効率化を達成する
ためのポイントは、吸収ユニットからどれだけ多くの吸
収熱を回収し、再生熱として再生器に投入できるかとい
う点にある。そのためには吸収液の濃度幅を大きくと
り、再生時の温度上昇幅と吸収時の温度下降幅にオーバ
ーラップする部分ができるだけ大きくなるようにする必
要がある。つまり、図９において、状態Ｄ₁と状態Ｆ₁の
温度差を大きくとり、状態Ｄ₁と状態Ｆ₂の温度差を小さ
くしなければならない。

【００１０】状態Ｄ₁は吸収放熱器６を流れる外部冷却
流体の温度に依存し、状態Ｆ₁はアンモニア濃度線図の
限界線に依存する。この限界線はアンモニア濃度２〜３
％の時となる。つまり状態Ｄ₁と状態Ｆ₁の温度差はほぼ
決まってしまうので、状態Ｆ₂の温度を低くすることが
重要になる。状態Ｆ₂の温度を低くすることは、吸収再
生器の熱交換器性能を上げ、伝熱時の平均温度差を小さ
くすることによって達成される。

【００１１】従来技術においては、図１１に示されてい
るように、吸収熱を再生器側に回収する方法として、循
環熱媒が用いられている。循環熱媒を用いると図１３に
示すように、吸収器から熱媒への向流熱交換と熱媒から
再生器への向流熱交換という２段階の熱交換が行われ
る。このことは図１４の温度−伝熱量線図に示したよう
に、吸収側と再生側の実質的な平均温度差が大きくなる
ことを意味し、結果的に回収熱量の減少、成績効率の低
下を招く。

【００１２】また、一般にアンモニアサイクルでは再生
器で発生する蒸気には水分が含まれるので、この水分を
取り除くために再生器の上部に特開平４−８０５７０号
公報第３図に示されているように精留器，分縮器（復熱
器）を設けて設けることが多い。一方、ＧＡＸサイクル
では、再生器の最高作動温度が単効用に比べて高く、１
９０℃〜２００℃に達する。この温度ではアンモニア蒸
気中に含まれる水蒸気の濃度は非常に高くなってしま
い、高性能の精留装置がなければ冷凍サイクルが成り立
たなくなる。

【００１３】本発明の課題は、水−アンモニアペアを用
いるＧＡＸサイクルの吸収式ヒートポンプにおいて、吸
収熱の再生器への利用率を高めて成績係数を向上させる
にある。

【００１４】

【課題を解決するための手段】上に述べた問題点を解決
し、ＧＡＸサイクルを効果的に作動させるために、本発
明に係る吸収式ヒートポンプは、分縮器及びその下方に
配置された精留装置を内装し、かつ内装された外部入熱
手段により底部の溶液を加熱して冷媒を蒸発させる再生
器ユニットと、該再生器ユニットに高圧冷媒蒸気導管に
より接続され、再生器ユニットから導かれる冷媒蒸気を
凝縮液化する凝縮器と、該凝縮器に冷媒液導管により接
続され、凝縮液化された冷媒を冷却する冷媒熱交換器
と、該冷媒熱交換器で冷却された液冷媒を膨張させる冷
媒膨張弁と、冷媒膨張弁で膨張させられた液冷媒を内装
された蒸発コイル外面上で蒸発させ、蒸発コイル内の外
部冷却媒体を冷却して冷熱負荷に供給する蒸発器と、蒸
発器で生成された冷媒蒸気を前記冷媒熱交換器の被加熱
流体側を介して吸収器ユニットに導く低圧冷媒蒸気導管
と、吸収器ユニット底部に接続され、該底部に貯溜され
る強溶液を加圧して該吸収器ユニットに内装された強溶
液熱交換器に送給する溶液ポンプと、前記再生器ユニッ
トに内装され、強溶液熱交換器を通過した強溶液を散布
する強溶液散布手段と、再生器ユニットの強溶液散布手
段の下方に内装され、再生器ユニット底部の弱溶液を通
過させて前記散布される強溶液と熱交換させて弱溶液の
温度を低下させる弱溶液熱交換器と、弱溶液熱交換器を
通過した弱溶液を弱溶液減圧弁を介して吸収器ユニット
に供給する弱溶液導入手段と、吸収器ユニットに内装さ
れ、前記弱溶液導入手段で供給された弱溶液が前記低圧
冷媒蒸気導管で供給された冷媒蒸気を吸収して強溶液が
生成される際に発生する吸収熱を除去する吸収放熱器と
を含んでなり、アンモニアを冷媒とする吸収式ヒートポ
ンプにおいて、弱溶液減圧弁の下流側に気液混合器が接
続され、該気液混合器の他方の入り口に前記低圧冷媒蒸
気導管の下流端が接続されていることと、再生器ユニッ
トの強溶液散布手段の下方に気液二相の混合流を通過さ
せて吸収再生器をなす管路が配置され、該管路の入り口
が前記気液混合器の出口に、該管路の出口が二相流導管
を介して吸収器ユニットに接続されていることとを特徴
とする。この場合、吸収再生器の形式には、混合流の管
路を螺旋管状に構成したもの、混合流の管路を垂直に構
成したものなど、いろいろな形式が採用可能である。

【００１５】上記の課題はまた、吸収器ユニットに内装
された強溶液熱交換器上方に、前記２相流導管に接続さ
れ、該２相流導管で供給される弱溶液と冷媒蒸気の混合
流を気体と液体に分離しかつ分離した液体を下方に散布
する気液分離溶液散布器が配置されている請求項１乃至
３のいずれかに記載の吸収式ヒートポンプによっても達
成される。

【００１６】上記の課題はまた、吸収器ユニットに内装
された強溶液熱交換器と吸収放熱器の上下方向中間の、
強溶液熱交換器外表面から滴下される溶液が落下する位
置に、内部を冷媒蒸気が通過する管路を備えてなる冷媒
蒸気加熱器が配置され、該冷媒蒸気加熱器の冷媒蒸気入
り口が前記冷媒熱交換器の被加熱流体出口に、冷媒蒸気
出口が前記気液混合器の冷媒蒸気入り口に、それぞれ接
続されている請求項１乃至４のいずれかに記載の吸収式
ヒートポンプによっても達成される。

【００１７】上記の課題はまた、再生器ユニットに内装
された分縮器と精留装置の上下方向中間の、分縮器外表
面から滴下される溶液が落下する位置に、内部を冷媒蒸
気が通過する管路を備えてなる冷媒蒸気加熱器が配置さ
れ、該冷媒蒸気加熱器の冷媒蒸気入り口が前記冷媒熱交
換器の被加熱流体出口に、冷媒蒸気出口が前記気液混合
器の冷媒蒸気入り口に、それぞれ接続されている請求項
１乃至４のいずれかに記載の吸収式ヒートポンプによっ
ても達成される。

【００１８】上記の課題はまた、吸収再生器を構成する
管路の内部に、軸心線を中心にねじられたリボン状のバ
ッフル板が挿入固着されている請求項１乃至６のいずれ
かに記載の吸収式ヒートポンプによっても達成される。

【００１９】

【作用】本願発明における吸収再生器は、その管路に冷
媒蒸気と弱溶液が下方から上方にむかって二相流をなし
て流れ、流れながら冷媒蒸気が弱溶液に吸収される。吸
収によって発生した吸収熱は、管路の外表面を流下する
強溶液に伝達され、該強溶液は伝達された熱を再生熱と
して使い冷媒を発出させる。すなわち、図１１に示され
た従来技術においては、吸収再生器熱回収部３Ａにおい
てまず吸収熱が熱媒に一旦回収され、次いで吸収再生器
放熱部３Ａにおいて強溶液に蒸発熱として伝達されるの
で、２段階の熱交換が必要であるのに対し、本願発明の
構成においては、１段階の熱交換で吸収熱が蒸発熱に変
換される。このため、熱を受け取る側の温度と熱源側の
温度の平均温度差を小さくでき、回収熱量が大きくな
る。

【００２０】また、再生器ユニットに内装される機器
は、最上部の分縮器から滴下される溶液が順次したの機
器の表面に滴下されるように配置されているので、底部
の弱溶液及び下方の機器の表面で生成される冷媒蒸気
は、上方に上昇しつつこれらの機器の表面を流れている
溶液による精留作用を受け、アンモニア濃度を高める。
このため、再生器ユニットに内装される精留装置の性能
は低い能力のもの、例えばラシッヒリング充填層などの
簡単な装置が採用できる。

【００２１】さらに、弱溶液と混合される前の低圧冷媒
蒸気を、一度再生器ユニットまたは吸収器ユニットに内
装された冷媒蒸気加熱器を通して加熱してから、吸収作
用を行わせることにより、吸収熱の温度レベルを上げる
ことができ、吸収熱の回収効率が向上する。

【００２２】吸収再生器では、その外表面を流れる強溶
液が、内部で発生した吸収熱を奪うことで沸騰しながら
流れ落ち、同時にアンモニア濃度を下げ、温度を上げて
いく。一方吸収再生器内部では、蒸気と弱溶液が下部よ
り導入され、二相流となって上部に向かって流れる。流
れながら、弱溶液は蒸気を吸収し、発生する吸収熱を外
表面の溶液に与え、自身はアンモニア濃度を上げて温度
を下げる。このように、吸収再生器の内外で向流熱交換
が行われる。

【００２３】再生器ユニットには、分縮器、精留装置、
吸収再生器、弱溶液熱交換器、再生器の順に上部から直
列に配置されている。

【００２４】分縮器の表面では一部蒸気の凝縮が起こ
り、吸収再生器、弱溶液熱交換器、再生器の各外表面で
は沸騰が起こっている。

【００２５】分縮器の表面で凝縮した還流液は下段の精
留装置を経て、吸収再生器へと落ちてゆき、吸収再生器
上部で強溶液散布手段から散布された強溶液と一緒にな
り、吸収再生器，弱溶液熱交換器の表面を流れ落ちる構
成となっている。流れ落ちる溶液は、上部熱交換器から
下部熱交換器にいたる間、冷媒蒸気を発生してアンモニ
ア濃度を下げ、温度を上げていく。

【００２６】冷媒蒸気は再生入熱器、弱溶液熱交換器、
吸収再生器で発生しており、この順で蒸気の温度は高
く、アンモニア濃度は低くなっている。また、それぞれ
の熱交換器においても上部から下部にかけて温度分布、
濃度分布が形成されている。下部の熱交換器で発生した
蒸気は順次上部の熱交換器を通過していく。蒸気はこの
過程で熱交換器表面を流れ落ちる溶液と向流接触し、精
留作用を受け、次第にアンモニア濃度を上げ、温度を下
げていく。それぞれの熱交換器では、蒸気と液の物質交
換をよくするために、接触面積が多く取れるようなフィ
ンチューブを使うことが効果的である。

【００２７】

【実施例】以下、本発明の第１の実施例を図１を参照し
て説明する。図示の吸収式ヒートポンプは、アンモニア
を冷媒、水を吸収剤とするもので、冷媒蒸気を生成送出
する再生器ユニット７と、該再生器ユニット７に高圧冷
媒蒸気導管１２で胴側を接続されたシェルチューブ式熱
交換器である凝縮器９と、該凝縮器９の胴側出口に加熱
流体入り口を冷媒液導管１３を介して接続した冷媒熱交
換器１１と、該冷媒熱交換器１１の加熱流体出口に冷媒
膨張弁１４を介して内装した冷媒散布器を接続した蒸発
器１０と、該蒸発器１０の胴側出口と前記冷媒熱交換器
１１の被加熱流体入り口を接続する低圧冷媒蒸気導管１
５と、前記冷媒熱交換器１１の被加熱流体出口に低圧冷
媒蒸気導管１５を介してその冷媒蒸気入り口を接続した
気液混合器２２と、前記再生器ユニット７に内装されそ
の入り口を該気液混合器２２の出口に接続された螺旋コ
イル状の管路からなる吸収再生器３と、吸収器ユニット
８に内装され前記吸収再生器３の出口に二相流導管１８
Ｂを介して接続された気液分離溶液散布器２４と、吸収
器ユニット８の底部にその吸い込み側を接続された溶液
ポンプ１６と、前記再生器ユニット７に内装されその入
り口を前記溶液ポンプ１６の出口に強溶液導管１７を介
して接続された分縮器４Ａと、吸収器ユニット７に内装
され前記分縮器４Ａの出口にその入り口を接続された強
溶液熱交換器５と、前記再生器ユニット７に内装されそ
の入り口を前記強溶液熱交換器５の出口に接続された強
溶液散布器２３と、前記再生器ユニット７に内装されそ
の入り口を該再生器ユニット７の底部に弱溶液導管１８
Ａを介して接続された弱溶液熱交換器２と、該弱溶液熱
交換器２の出口と前記気液混合器２２の弱溶液入り口を
結ぶ導管に介装された弱溶液減圧弁１９と、前記再生器
ユニット７に内装された精留装置４Ｂ及び再生入熱器１
と、前記吸収器ユニット８に内装された吸収放熱器と、
蒸発器１０に内装され内部に被冷却媒体が循環する蒸発
コイル１０Ａと、を含んで構成されている。図２に、軸
線を上下方向にして配置された螺旋コイル状の管路から
なる吸収再生器３の断面を概念的に示す。

【００２８】冷媒散布器２５は蒸発コイル１０Ａの外表
面上に溶液を散布するように配置されている。吸収器ユ
ニット８に内装されている気液分離溶液散布器２４，強
溶液熱交換器５及び吸収放熱器６は、気液分離溶液散布
器２４から散布された溶液が強溶液熱交換器５の外表面
から吸収放熱器６の外表面に順次流下していくように配
置されている。

【００２９】再生器ユニット７に内装されている強溶液
散布器２３，吸収再生器３，弱溶液熱交換器２は、強溶
液散布器２３から散布された溶液が吸収再生器３の外表
面から弱溶液熱交換器２の外表面に順次流下していくよ
うに配置されており、再生入熱器１は再生器ユニット７
の最下部に、精留装置４Ｂは強溶液散布器２３の上方
に、分縮器４Ａは精留装置４Ｂの上方に、それぞれ配置
されている。

【００３０】次に上記構成の装置における動作を説明す
る。吸収放熱器６によって冷却され、冷媒蒸気を完全に
吸収して強溶液となったアンモニア水溶液は、一旦吸収
器ユニット８の底部に貯溜される。貯溜された強溶液は
溶液ポンプ１６によって昇圧され、強溶液導管１７を経
て再生器ユニット７に内装された分縮器４Ａに送りこま
れる。分縮器４Ａ内を流れる強溶液は、再生器ユニット
７内の冷媒蒸気の一部を分縮器４Ａの外表面で凝縮させ
る。強溶液はその際凝縮熱を受け取り、いくらか昇温さ
れたのち吸収器ユニット８に戻され、吸収器ユニット８
に内装された強溶液熱交換器５内に導かれる。強溶液熱
交換器５の外表面では、気液分離溶液散布器２４から滴
下される溶液による冷媒蒸気の吸収が起きており、強溶
液熱交換器５内を流れる強溶液はその吸収熱を奪い、過
冷却状態から飽和状態にまで昇温される。昇温された強
溶液は再生器ユニット７に内装された強溶液散布器２３
に導かれ、吸収再生器３の外表面上に滴下される。吸収
再生器３の内部では、気液混合器２２から送りこまれた
弱溶液と冷媒蒸気の２相流が上昇しつつ弱溶液への冷媒
蒸気の吸収が行われており、外表面に滴下された前記強
溶液はその吸収熱によって加熱され、冷媒蒸気を発生さ
せる。強溶液は冷媒蒸気（アンモニア蒸気）を発生させ
ることで下方に行くにつれ濃度を下げ、温度を上げる。

【００３１】また吸収再生器３の外表面を流下する強溶
液は、沸騰すると同時に下方から昇って来る温度が高く
水分の多く含まれるアンモニア蒸気と接触し、水分を吸
収してアンモニアを放出するという物質交換による精留
作用を行い、吸収再生器３の外表面に沿って上昇するア
ンモニア蒸気は強溶液の平衡組成に近くなる。また、分
縮器４Ａの外表面で凝縮した冷媒は還流液となって精留
装置４Ｂに入り、ここで吸収再生器３の外表面を通って
上昇してきた冷媒蒸気と接触してアンモニア濃度を落
し、吸収再生器３の上部に落下する。そして強溶液散布
器２３から滴下された強溶液と一緒になって、吸収再生
器３の外表面に沿って流下しながら冷媒蒸気を蒸発させ
てアンモニア濃度を下げていく。一方、吸収再生器３の
外部を上昇してきた冷媒蒸気は、精留装置４Ｂに入り、
前記還流液と接触して精留され、分縮器４Ａの外部を通
過する。

【００３２】吸収再生器３の外表面に沿って流下した溶
液は、最後に弱溶液熱交換器２の外面に滴下される。弱
溶液熱交換器２の外面に滴下された溶液は、該外面で弱
溶液熱交換器２の内部を流れる温度の高い弱溶液から熱
を奪ってアンモニア蒸気を発生させ、さらにアンモニア
濃度を落す。弱溶液熱交換器２の外表面においても、吸
収再生器３の外表面におけると同様、再生入熱器１によ
って発生した冷媒蒸気（アンモニア蒸気）と溶液の間で
物質交換が行われ、冷媒蒸気に対する精留作用が進行す
る。

【００３３】弱溶液熱交換器２の外面を通過した溶液
は、再生器ユニット７の底部に落下して貯溜され、該底
部に内装された再生入熱器１によって燃焼熱などの外部
熱を与えられる。再生入熱器１によって加熱された溶液
は沸騰し、最も高温でかつアンモニア濃度が低い状態と
なる。発生した高温蒸気は、弱溶液熱交換器２，吸収再
生器３，精留装置４Ｂ，分縮器４Ａと順にそれらの外面
を通過する間に、温度を落しつつアンモニア濃度を上げ
て行き、冷凍能力を発揮するのに十分な濃度となって再
生ユニット７を出る。再生ユニット７を出た蒸気は、高
圧冷媒蒸気導管１２を経て凝縮器９に導かれる。

【００３４】一方、再生器ユニット７の底部でアンモニ
ア蒸気を蒸発させて高温，低濃度になったアンモニア水
（弱溶液）は、再生ユニット７の下部から弱溶液導管１
８Ａを経て弱溶液熱交換器２内に導かれ、弱溶液熱交換
器２の外表面で沸騰する溶液に熱を与えて自身の温度を
低下させる。弱溶液熱交換器２内を通過して過冷却状態
になった弱溶液は弱溶液減圧弁１９で減圧されたのち、
気液混合器２２に入る。気液混合器２２に入った弱溶液
は、蒸発器１０で発生し、冷媒熱交換器１１を経て若干
昇温されたのち低圧冷媒蒸気導管１５によって気液混合
器２２に導かれた低圧冷媒蒸気と一緒になり、気液混合
相として吸収再生器３の内部に流入する。吸収再生器３
の内部に流入した弱溶液と低圧冷媒蒸気は、気液２相流
として下部から上部に向かって流れる。一部の冷媒蒸気
はその途中で弱溶液に吸収されて発熱するが、その熱は
吸収再生器３の外表面を流れ落ちている強溶液に与えら
れ、該強溶液を沸騰させる。吸収再生器３の内部を流れ
る弱溶液は、一緒に流入した冷媒蒸気を吸収して自身の
アンモニア濃度を高めるが、自身の温度は外表面を流れ
落ちている強溶液に熱量を奪われて低下する。

【００３５】吸収再生器３の内部を流れながらアンモニ
ア濃度を高めた弱溶液は、２相流導管１８Ｂを経て吸収
器ユニット８に内装された気液分離溶液散布器２４に導
かれる。気液混合器２２で一緒になってここにくるまで
弱溶液に吸収しきれなかった冷媒蒸気はここで分離さ
れ、弱溶液は気液分離溶液散布器２４から強溶液熱交換
器５の外表面に滴下される。滴下された溶液は、強溶液
熱交換器５の内部を流れている強溶液に冷却され、吸収
能力が増加する。吸収能力が増加した弱溶液は、強溶液
熱交換器５の外表面を流下しつつ、気液分離溶液散布器
２４で分離された冷媒蒸気を吸収しはじめる。冷媒蒸気
を吸収してさらにアンモニア濃度を上げた弱溶液は強溶
液熱交換器５の外表面を通過後、吸収放熱器６の外表面
に滴下される。吸収放熱器６の内部には、冷却水等の外
部冷却媒体が流れており、外表面に滴下された溶液はさ
らに低い温度に冷却される。ここでも冷媒蒸気を吸収し
た溶液は強溶液となって、吸収器ユニット８の底部に貯
溜される。気液分離溶液散布器２４で分離された冷媒蒸
気は、上に述べたように、弱溶液が強溶液熱交換器５と
吸収放熱器６の外表面を流下する間に該弱溶液に全く吸
収されることになる。吸収器ユニット８の底部に貯溜さ
れた強溶液は、溶液ポンプ１６によって昇圧され、上述
のサイクルが繰り返される。

【００３６】再生器ユニット７で発生した冷媒蒸気（再
生入熱器１の加熱で発生したものと、吸収再生器３で発
生したもの、強溶液熱交換器で発生したもの）は分縮器
４Ａで一部が凝縮されるが、残りの蒸気は先に述べたよ
うに、高圧冷媒蒸気導管１２を経て凝縮器９に導かれ
る。凝縮器９に導かれた冷媒蒸気は、冷却水等の外部冷
却媒体によって冷却され、凝縮液化する。液化され、凝
縮器９の底部に溜った冷媒は冷媒液導管１３を経て冷媒
熱交換器１１の加熱流体側に導かれる。冷媒熱交換器１
１の加熱流体側に導かれた液冷媒は、蒸発器１０で発生
して低圧冷媒蒸気導管１５を経て冷媒熱交換器１１の被
加熱流体側に導かれた低圧冷媒蒸気により冷却され、過
冷却状態になる。この過冷却された冷媒液は膨張弁１４
によって減圧され、飽和温度に達する。冷媒液は冷媒熱
交換器１１で冷却されることにより、膨張弁１４通過後
のフラッシュ量が削減され、成績係数の向上の効果があ
る。飽和温度に達した冷媒液は蒸発器１０に導かれ、冷
媒散布器２５によって蒸発器１０に内装された蒸発コイ
ル１０Ａの外表面に散布される。

【００３７】散布された冷媒液は、蒸発コイル１０Ａの
表面で蒸発コイル１０Ａの内部を流れる被冷却媒体から
熱を奪って蒸発する。冷却された被冷却媒体は冷房等の
冷熱源として利用される。蒸発した冷媒は低圧冷媒蒸気
導管１５を経て冷媒熱交換器１１の被加熱流体側に流入
し、そこで冷媒液と熱交換してスーパーヒート状態にな
る。スーパーヒート状態になった冷媒蒸気は、気液混合
器２２に導かれ、そこで合流した弱溶液とともに吸収再
生器３内部に流入する。吸収再生器３内部に流入した冷
媒蒸気の一部は、共に吸収再生器３内部に流入した弱溶
液に吸収されるが、他の一部は吸収されないまま二相流
となって吸収再生器３から流出する。二相流となって吸
収再生器３から流出した冷媒蒸気は、先に述べたよう
に、吸収器ユニット８内で吸収液に吸収されて強溶液を
形成し、吸収器ユニット８の底部に貯溜されて前記サイ
クルを繰り返す。

【００３８】吸収放熱器６及び凝縮器９の内部を通る冷
却流体は、ヒートポンプ運転時（暖房時）には温水とし
て空調に用いられるが、冷房時には冷却水となり、空気
熱交換器等を通して外気に放熱されることになる。同じ
ように、蒸発コイル１０Ａ内を流れる被冷却流体は、ヒ
ートポンプ時には空気熱交換器等により、外気によって
加熱されて熱源となるが、冷房時には冷水として働くこ
とになる。

【００３９】またこの実施例においては、凝縮器９、蒸
発器１０はシェルアンドチューブ型でチューブ内を熱媒
体が流れているが、チューブ内にアンモニア作動媒体を
流し、外側にフィンを持った空気熱交換器の形をとるこ
とも可能である。

【００４０】凝縮器９に送りこまれる冷媒蒸気は、再生
入熱器１が配置されている再生器ユニット底部、弱溶液
熱交換器２の外表面及び吸収再生器３の外表面で発生す
るが、発生した冷媒蒸気は、再生器ユニット７底部から
弱溶液熱交換器２の外表面、弱溶液熱交換器２の外表面
から吸収再生器３の外表面付近を通過することによっ
て、弱溶液熱交換器２及び吸収再生器３の外表面を流れ
る溶液との間で精留作用を受ける。吸収再生器３を通過
して上昇する冷媒蒸気の濃度は、平衡蒸気組成に近づい
ている。その後、精留装置４Ｂでも還流液との間で精留
作用が行われる。分縮器４Ａで蒸気の一部が凝縮される
が、弱溶液熱交換器２、吸収再生器３の精留作用によ
り、分縮器４Ａによる分縮負荷は減少する。また、精留
装置４Ｂもラシヒリング充填層などの簡単なものを採用
できる。

【００４１】図１０は、本実施例における吸収再生器の
伝熱状態を温度−伝熱量線図に示し、本実施例における
状態Ｆ₂の温度が図１４に示す従来の場合の温度よりも
状態Ｄ₁の温度に近くなっていることを示している。

【００４２】本実施例によれば、吸収再生器３におい
て、その内部を吸収熱を生じつつ上昇する冷媒蒸気と弱
溶液の二相流が、その外表面を流下する強溶液と向流の
直接熱交換を行うので、吸収熱の回収率が上昇して成績
係数が向上し、かつ機器がコンパクト化される。また、
再生器ユニット全体が上下に温度分布、濃度分布を持
ち、蒸気と溶液が対向接触することにより精留作用のあ
る熱交換器となり、分縮負荷が減少するので、成績係数
が向上するとともに精留装置の簡素化が可能になる。

【００４３】上記実施例においては、吸収再生器３とし
て軸線を上下方向にして配置された螺旋コイル状の管路
で構成されたものを用いたが、図３に示すような、縦形
の吸収再生器を用いてもよい。

【００４４】図３に示す吸収再生器３は、その下部に配
置されて弱溶液を貯溜する密閉円盤状の下部溶液受け３
Ｌと、該下部溶液受けの上方に配置された同じく密閉円
盤状の上部溶液受け３Ｍと、下部溶液受け上面と上部溶
液受け下面を垂直に連通する複数本の上昇管３Ｋと、前
記下部溶液受け下面の前記各上昇管に対応する位置に結
合され該下面から上方に該下部溶液受けの厚みを超えな
い所定の寸法だけ突出させられた冷媒蒸気吹き込み管３
Ｎとを含んでなり、前記上部溶液受けは二相流導管１８
Ａを介して吸収器ユニット８に接続され、前記下部溶液
受け３Ｌは弱溶液導管１８Ｃを介して弱溶液減圧弁１９
に接続され、前記冷媒蒸気吹き込み管３Ｎは前記低圧冷
媒蒸気導管１５を介して冷媒熱交換器１１の被加熱流体
出口に接続されている。この形の吸収再生器を用いる場
合は、吸収再生器に送りこまれる冷媒蒸気と弱溶液を事
前に混合する気液混合器は用いずに、冷媒蒸気と弱溶液
を別々に吸収再生器に送りこむことになる。

【００４５】図４は本発明の第２の実施例を示す系統図
である。本実施例が前記第１の実施例と異なるのは、吸
収器ユニット８内の強溶液熱交換器５と吸収放熱器６の
中間に冷媒蒸気加熱器２６が配置され、冷媒熱交換器１
１の被加熱流体側出口と前記冷媒蒸気加熱器２６の入り
口、該冷媒蒸気加熱器２６の出口と気液混合器２２の冷
媒蒸気入り口が、それぞれ接続されている点である。気
液分離溶液散布器２４から滴下される強溶液は、強溶液
熱交換器５の外表面を流れ落ちたのち冷媒蒸気加熱器２
６の外表面に滴下し、冷媒蒸気加熱器２６の外表面から
さらに吸収放熱器６の外表面に流れ落ちるように構成さ
れている。他の構成は第１の実施例と同じであるので、
図１と同一の符号を付し、説明は省略する。

【００４６】ヒートポンプの成績係数を上げるには、で
きるだけ多くの吸収熱を強溶液の沸騰（冷媒蒸気の生
成）に使うことが必要なので、吸収再生器３の中を流れ
る混合流の温度は高いほうがよい。一般にはこの温度
は、弱溶液の濃度と蒸発器の圧力とから決まる値であ
る。第１の実施例においては、気液混合器２２で弱溶液
に混合される冷媒蒸気は、蒸発器１０で発生し、冷媒熱
交換器１１で加熱されるとはいえ、その温度は弱溶液に
比べてかなりひくく、ほとんど純アンモニアに近いエン
タルピの低い状態である。この冷媒蒸気が気液混合器２
２で弱溶液と混合されるので、吸収再生器３に入る混合
流の温度も低くなる。

【００４７】吸収再生器３の内部を通過しつつ冷媒蒸気
の一部を弱溶液に吸収した混合流は、気液分離溶液散布
器２４で再度冷媒蒸気と溶液に分離され、溶液は強溶液
熱交換器５の外表面に滴下される。強溶液熱交換器５の
外表面を流下していく溶液は、強溶液熱交換器５の内部
を流れる強溶液によって冷却されて温度が低下する。溶
液は、温度が低下すると冷媒蒸気をさらに吸収可能とな
り、気液分離溶液散布器２４で分離された冷媒蒸気を吸
収し始める。冷媒蒸気を吸収した溶液はアンモニア濃度
を上げ、発生する吸収熱を強溶液熱交換器５の内部を流
れる強溶液に与えて自身の温度を下げ、冷媒蒸気加熱器
２６の外表面に流下する。強溶液熱交換器５の内部を流
れる強溶液は吸収熱を受け取って自身の温度を上昇させ
る。

【００４８】冷媒蒸気加熱器２６の外表面に流下した溶
液は、蒸発器１０で発生し冷媒熱交換器１１を経て冷媒
蒸気加熱器２６の内部を流れる冷媒蒸気にさら冷却さ
れ、冷媒蒸気加熱器２６の外表面を流れながら冷媒蒸気
の吸収を続ける。溶液はアンモニア蒸気を吸収すること
でさらにアンモニア濃度を上げ、温度を下げて吸収放熱
器６に流れ落ちる。蒸発器１０で発生した冷媒蒸気は温
度が低いが、冷媒熱交換器１１で凝縮温度よりやや低い
温度まで加熱されて冷媒蒸気加熱器２６に流入する。こ
こで吸収熱を与えられて７０〜８０℃まで加熱され、気
液混合器２２に導かれる。吸収放熱器６外表面に流れ落
ちた溶液は、吸収放熱器６の内部を流れる外部冷却媒体
によって冷却されて残りの蒸気を吸収し、強溶液となっ
て吸収器ユニット８の底部に溜る。

【００４９】本第２の実施例においては、冷媒蒸気加熱
器２６は強溶液熱交換器５と吸収放熱器６の上下方向の
中間に配置してあり、溶液は上部より順に流れ落ちるよ
うに構成されているが、強溶液熱交換器５と吸収放熱器
６を並列に配置することも可能である。これにより、気
液混合器２２に導かれる冷媒蒸気の温度をさらに高める
ことができる。

【００５０】本実施例によれば、冷媒蒸気が気液混合器
２２に流入する前に冷媒蒸気加熱器２６で加熱されるの
で、気液混合器２２での弱溶液の温度低下が少なくな
り、吸収再生器３での熱回収量が大きくなって成績係数
が向上する。また、吸収放熱器６で外部に除去される筈
だった吸収熱の一部が回収されるため、吸収放熱器６の
熱交換負荷が減り、吸収放熱器６の面積が少なくてす
む。

【００５１】図５は本発明の第３の実施例を示す系統図
である。本実施例が前記第２の実施例と異なるのは、冷
媒蒸気加熱器２６が、吸収器ユニット８ではなく、再生
器ユニット７の分縮器４Ａと精留装置４Ｂの中間に配置
されている点である。冷媒蒸気加熱器２６は、精留装置
４Ｂを通過して再生器ユニット７内を上昇してきた高圧
冷媒蒸気が、冷媒蒸気加熱器２６の外表面，分縮器４Ａ
の外表面を順に通過するように構成されている。他の構
成は第２の実施例と同じであるので、図４と同一の符号
を付し、詳細な説明は省略する。

【００５２】再生器ユニット７の底部に配置された再生
入熱器１による加熱で発生する高圧冷媒蒸気、弱溶液熱
交換器２及び吸収再生器３の各外表面で生成される高圧
冷媒蒸気は、精留装置４Ｂを通過するときに、精留装置
４Ｂ上部から滴下される還流液と接触することで精留作
用を受け、蒸気中の水分が少なくなり、アンモニア分が
増加する。高圧冷媒蒸気は精留装置４Ｂを通過後、冷媒
蒸気加熱器２６の外表面，分縮器４Ａの外表面と順に通
過していくが、このとき高圧冷媒蒸気の一部は凝縮さ
れ、還流液となって下方に流下していく。精留装置４
Ｂ，冷媒蒸気加熱器２６の外表面，分縮器４Ａの外表面
と順に通過し、精留作用を受けてアンモニア分が増加
し、温度が低下した高圧冷媒蒸気は、高圧冷媒蒸気導管
１２を経て凝縮器９に導かれ、そこで完全に凝縮して液
冷媒となる。

【００５３】蒸発器１０において低温度で蒸発した低圧
冷媒蒸気は、冷媒熱交換器１１で、凝縮した前記液冷媒
と熱交換して自身の温度が凝縮液（液冷媒）の温度より
も少し低い温度になるまで加熱され、次いで冷媒蒸気加
熱器２６の内部に流れ込む。冷媒蒸気加熱器２６の内部
を流れる低圧冷媒蒸気は、精留装置４Ｂを通過して上昇
してきた高圧冷媒蒸気の一部を凝縮させ、その凝縮熱を
得て自身の温度をさらに上昇させる。温度が上昇した低
圧冷媒蒸気は気液混合器２２で弱溶液と混合された後、
吸収再生器３内に流入する。そのあとの動作は前記第の
実施例で説明したと同じである。

【００５４】本実施例によれば、蒸発器１０で発生した
低圧蒸気は冷媒熱交換器１１で加熱されたのち、さらに
冷媒蒸気加熱器２６で加熱されるので、気液混合器２２
に高い温度で入ることになる。このため、吸収再生器３
に入る弱溶液と冷媒蒸気の混合流の温度の低下が少な
く、それによって吸収再生器３での熱回収量が増加し、
成績係数が向上する。また、冷媒蒸気加熱器２６によっ
て分縮熱の熱交換が分担されるので、分縮器４Ａの熱交
換器面積が少なくてすむ。

【００５５】次に図６，図７，図８を参照して本発明の
第４の実施例を説明する。これまでに説明した各実施例
では、螺旋管形の吸収再生器３が用いられている。第４
の実施例はこの螺旋管形の吸収再生器３の効率向上を図
ったものである。吸収再生器３においては、その内側を
弱溶液と低圧蒸気が下方から上方に向かって流れ、弱溶
液は上昇しながら冷媒蒸気を吸収し、吸収熱を放出しな
がら自身のアンモニア濃度を上げていく。吸収熱は吸収
再生器３の外表面を流れ落ちる強溶液の沸騰に用いら
れ、吸収再生器３の内部を流れる弱溶液の温度は逆に低
下する。

【００５６】上記各実施例のように、吸収再生器の熱交
換器感を直接行うようにした場合、向流熱交換になるよ
うにするには、吸収側か蒸発側かいずれか一方の側をし
たから上に流れるように構成しなければならない。上記
各実施例のように吸収再生器を螺旋管形とし管内側を吸
収とした場合、溶液に対して蒸気の体積が非常に大きい
ため（１：２００程度）、流れは気液が分離した波状流
（図６（イ）参照）となってしまう。熱伝達効率，吸収
効率を考慮した場合、スラグ流（図６（ロ）参照）ある
いはフロス流（図６（ハ）参照）の方がよいが、そのた
めには管径をかなり細くして流速を上げなければなら
ず、大きな圧損を生ずることになる。特開昭５６−８５
６７０号公報には、波状流になるのを防ぎ、気液の混合
を善くする方法として、螺旋管を横おきする方法が提案
されているが、直接熱交換を行う吸収再生器に用いる場
合、外側を重力落下式の液膜式として向流熱交換させる
のが困難である。

【００５７】本発明の第４の実施例は、小さな圧力損失
で気液の混合を促進させ、伝熱効率を高めるために、吸
収再生器を構成する螺旋管内部に、図８に示すような螺
旋状にひねったバッフル板を挿入したものである。他の
構成要素は前記各実施例とおなじである。バッフル板は
螺旋管を構成する管が曲げ加工される前、すなわちまだ
直管の時点で管内に挿入され、その後コイル状に曲げら
れる。

【００５８】上記構成の吸収再生器によれば、気液混合
器２２で混合された弱溶液と低圧蒸気は、吸収再生器の
下部より管内に導かれ、管内を上昇する。その際、バッ
フル板によって気液が混合されながら上昇する。弱溶液
は冷媒蒸気の一部を効果的に吸収して濃度を上げ、発生
する吸収熱を吸収再生器外部に放出して温度を下げてい
く。発生した吸収熱は管外表面を流れ落ちる強溶液に与
えられ、冷媒蒸気の蒸発熱として利用される。バッフル
板によって吸収再生器内の圧損は増加するが、吸収効
率、伝熱効率が改善されるため、管長を短くすることも
可能であり、また、バッフル板は管径を少し太くしても
効果があるので、圧損は問題にならなくなる。この結
果、吸収再生器での熱回収量が増え、成績効率が向上す
るとともに、吸収再生器をコンパクトにできる。

【００５９】

【発明の効果】本発明によれば、吸収サイクルで発生す
る熱を再生サイクルに利用する割合を増加させることが
でき、ＧＡＸサイクルを用いた吸収式ヒートポンプの成
績係数を向上させることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に係る吸収式ヒートポンプの第１の実施
例の要部構成を示す系統図である。

【図２】図１に示す吸収再生器の例を示す断面模式図で
ある。

【図３】図１に示す吸収再生器の他の例を示す断面模式
図である。

【図４】本発明に係る吸収式ヒートポンプの第２の実施
例の要部構成を示す系統図である。

【図５】本発明に係る吸収式ヒートポンプの第３の実施
例の要部構成を示す系統図である。

【図６】気液二相の混合流の状態の例を示す断面模式図
である。

【図７】図２に示す吸収再生器内にバッフル板を装着し
た例を示す側面図である。

【図８】図７に示す吸収再生器内に装着されるバッフル
板の例を示す側面図である。

【図９】ＧＡＸサイクルを示すデューリング線図であ
る。

【図１０】本発明に係る吸収式ヒートポンプのＧＡＸサ
イクルにおける吸収熱の移動を示す温度−伝熱量線図で
ある。

【図１１】従来技術の例を示す系統図である。

【図１２】再生器に精留器を設けた従来技術のアンモニ
アを用いた単効用吸収式ヒートポンプの例を示す系統図
である。

【図１３】従来のＧＡＸサイクルにおける吸収熱の移動
を示すデューリング線図である。

【図１４】従来のＧＡＸサイクルにおける吸収熱の移動
を示す温度−伝熱量線図である。

【符号の説明】

１ 再生入熱器 ２ 弱溶液熱交換
器 ３ 吸収再生器 ３Ａ 吸収再生器
放熱部 ３Ｂ 吸収再生器熱回収部 ３Ｋ 上昇管 ３Ｌ 下部溶液受け ３Ｍ 上部溶液受
け ３Ｎ 冷媒蒸気吹き込み管 ４Ａ 分縮器 ４Ｂ 精留装置 ５ 強溶液熱交換
器 ６ 吸収放熱器 ７ 再生器ユニッ
ト ８ 吸収器ユニット ９ 凝縮器 １０ 蒸発器 １１ 冷媒熱交換
器 １２ 高圧冷媒蒸気導管 １３ 冷媒液導管 １４ 冷媒膨張弁 １５ 低圧冷媒蒸
気導管 １６ 溶液ポンプ １７ 強溶液導管 １８，１８Ａ，１８Ｃ 弱溶液導管 １８Ｂ 二相流導
管 １９ 弱溶液減圧弁 ２２ 気液混合器 ２３ 強溶液散布器（強溶液散布手段） ２４ 気液分
離溶液散布器 ２５ 冷媒散布器 ２６ 冷媒蒸
気加熱器

Claims (7)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 分縮器及びその下方に配置された精留装
   置を内装し、かつ内装された外部入熱手段により底部の
   溶液を加熱して冷媒を蒸発させる再生器ユニットと、該
   再生器ユニットに高圧冷媒蒸気導管により接続され、再
   生器ユニットから導かれる冷媒蒸気を凝縮液化する凝縮
   器と、該凝縮器に冷媒液導管により接続され、凝縮液化
   された冷媒を冷却する冷媒熱交換器と、該冷媒熱交換器
   で冷却された液冷媒を減圧させる冷媒膨張弁と、冷媒膨
   張弁で減圧させられた液冷媒を内装された蒸発コイル外
   面上で蒸発させ、蒸発コイル内の外部冷却媒体を冷却し
   て冷熱負荷に供給する蒸発器と、蒸発器で生成された冷
   媒蒸気を前記冷媒熱交換器の被加熱流体側を介して吸収
   器ユニットに導く低圧冷媒蒸気導管と、吸収器ユニット
   底部に接続され、該底部に貯溜される強溶液を加圧して
   該吸収器ユニットに内装された強溶液熱交換器に送給す
   る溶液ポンプと、前記再生器ユニットに内装され、強溶
   液熱交換器を通過した強溶液を散布する強溶液散布手段
   と、再生器ユニットの強溶液散布手段の下方に内装さ
   れ、再生器ユニット底部の弱溶液を通過させて前記散布
   される強溶液と熱交換させて弱溶液の温度を低下させる
   弱溶液熱交換器と、弱溶液熱交換器を通過した弱溶液を
   弱溶液減圧弁を介して吸収器ユニットに供給する弱溶液
   導入手段と、吸収器ユニットに内装され、前記弱溶液導
   入手段で供給された弱溶液が前記低圧冷媒蒸気導管で供
   給された冷媒蒸気を吸収して強溶液が生成される際に発
   生する吸収熱を除去する吸収放熱器とを含んでなり、ア
   ンモニアを冷媒とし水を吸収剤とする吸収式ヒートポン
   プにおいて、弱溶液減圧弁の下流側に気液混合器が接続
   され、該気液混合器の他方の入り口に前記低圧冷媒蒸気
   導管の下流端が接続されていることと、再生器ユニット
   の強溶液散布手段の下方に気液二相の混合流を通過させ
   て吸収再生器をなす管路が配置され、該管路の入り口が
   前記気液混合器の出口に、該管路の出口が二相流導管を
   介して吸収器ユニットに接続されていることとを特徴と
   する吸収式ヒートポンプ。
2. 【請求項２】 吸収再生器が、中心軸線を上下方向にし
   て配置された螺旋コイル状の管路で構成されていること
   を特徴とする請求項１に記載の吸収式ヒートポンプ。
3. 【請求項３】 吸収再生器が、その下部に配置されて弱
   溶液を貯溜する密閉円盤状の下部溶液受けと、該下部溶
   液受けの上方に配置された同じく密閉円盤状の上部溶液
   受けと、下部溶液受け上面と上部溶液受け下面を垂直に
   連通する複数本の上昇管と、前記下部溶液受け下面の前
   記各上昇管に対応する位置に結合され該下面から上方に
   該下部溶液受けの厚みを超えない所定の寸法だけ突出さ
   せられた冷媒蒸気吹き込み管とを含んでなり、前記上部
   溶液受けは二相流導管を介して吸収器ユニットに接続さ
   れ、前記下部溶液受けは弱溶液導管を介して弱溶液減圧
   弁に接続され、前記冷媒蒸気吹き込み管は前記低圧冷媒
   蒸気導管を介して冷媒熱交換器の被加熱流体出口に接続
   されていることを特徴とする請求項１に記載の吸収式ヒ
   ートポンプ。
4. 【請求項４】 分縮器、精留装置、強溶液散布手段、吸
   収再生器、及び弱溶液熱交換器が、この順で上方から下
   方に配置され、それぞれの上方から滴下された溶液はそ
   れぞれの外表面を経てその下方に配置された各装置の外
   表面に滴下されるように構成されていることを特徴とす
   る請求項１乃至３に記載の吸収式ヒートポンプ。
5. 【請求項５】 吸収器ユニットに内装された強溶液熱交
   換器と吸収放熱器の上下方向中間の、強溶液熱交換器外
   表面から滴下される溶液が落下する位置に、内部を冷媒
   蒸気が通過する管路を備えてなる冷媒蒸気加熱器が配置
   され、該冷媒蒸気加熱器の冷媒蒸気入り口が前記冷媒熱
   交換器の被加熱流体出口に、冷媒蒸気出口が前記気液混
   合器の冷媒蒸気入り口に、それぞれ接続されていること
   を特徴とする請求項１乃至４のいずれかに記載の吸収式
   ヒートポンプ。
6. 【請求項６】 再生器ユニットに内装された分縮器と精
   留装置の上下方向中間の、分縮器外表面から滴下される
   溶液が落下する位置に、内部を冷媒蒸気が通過する管路
   を備えてなる冷媒蒸気加熱器が配置され、該冷媒蒸気加
   熱器の冷媒蒸気入り口が前記冷媒熱交換器の被加熱流体
   出口に、冷媒蒸気出口が前記気液混合器の冷媒蒸気入り
   口に、それぞれ接続されていることを特徴とする請求項
   １乃至４のいずれかに記載の吸収式ヒートポンプ。
7. 【請求項７】 吸収再生器を構成する管路の内部に、軸
   心線を中心にねじられたリボン状のバッフル板が挿固着
   されていることを特徴とする請求項１乃至６のいずれか
   に記載の吸収式ヒートポンプ。