JPH0622125Y2 - ガスタービンの燃料噴射装置 - Google Patents
ガスタービンの燃料噴射装置Info
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- JPH0622125Y2 JPH0622125Y2 JP1988105813U JP10581388U JPH0622125Y2 JP H0622125 Y2 JPH0622125 Y2 JP H0622125Y2 JP 1988105813 U JP1988105813 U JP 1988105813U JP 10581388 U JP10581388 U JP 10581388U JP H0622125 Y2 JPH0622125 Y2 JP H0622125Y2
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- Feeding And Controlling Fuel (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】 産業上の利用分野 本考案は、例えば車両等に使用されるガスタービンの燃
料噴射装置とりわけ液体燃料を連続的に噴射する燃料噴
射装置に関する。
料噴射装置とりわけ液体燃料を連続的に噴射する燃料噴
射装置に関する。
従来の技術 この種従来のガスタービンの燃料噴射装置としては、例
えば第４図に示すようなものが知られている（Oil Burn
er NOZZLES and Accessories，米国Delavan社，１９８
７年発行，Ｐ１３〜Ｐ１４等参照）。
えば第４図に示すようなものが知られている（Oil Burn
er NOZZLES and Accessories，米国Delavan社，１９８
７年発行，Ｐ１３〜Ｐ１４等参照）。
概略を説明すれば、１は液体燃料を貯留した燃料タン
ク、２は燃料供給管３の途中に配設されて、燃料を一定
量に加圧制御しつつ燃料噴射弁４に圧送する加圧ポン
プ、５は燃料噴射弁４から戻された余剰燃料を燃料タン
ク１に戻すリターン管であって、このリターン管５に
は、リターン流量をＯＮ−ＯＦＦ的に制御する電磁制御
弁６が設けられている。また、上記燃料噴射弁４は、第
５図に示すように略円筒状のアダプタ７の先端側に、先
端に噴孔８が形成されたノズルボディ９が螺着されてい
ると共に、アダプタ７の内部軸方向に上記供給管３に接
続された供給通路１０が形成されている。また、ノズル
ボディ９の内部には、後端がアダプタ７内のスクリュー
ピン１１で保持されたディストリビュータ１２が収納さ
れており、このディストリビュータ１２の先端円錐面に
上記供給通路１０と噴孔８とを連通する旋回溝１３が形
成されている。更に、上記ディストリビュータ１２とス
クリューピン１１及びアダプタ７内には、余剰燃料を上
記リターン管５に戻すリターン通路１４が形成されてい
る。
ク、２は燃料供給管３の途中に配設されて、燃料を一定
量に加圧制御しつつ燃料噴射弁４に圧送する加圧ポン
プ、５は燃料噴射弁４から戻された余剰燃料を燃料タン
ク１に戻すリターン管であって、このリターン管５に
は、リターン流量をＯＮ−ＯＦＦ的に制御する電磁制御
弁６が設けられている。また、上記燃料噴射弁４は、第
５図に示すように略円筒状のアダプタ７の先端側に、先
端に噴孔８が形成されたノズルボディ９が螺着されてい
ると共に、アダプタ７の内部軸方向に上記供給管３に接
続された供給通路１０が形成されている。また、ノズル
ボディ９の内部には、後端がアダプタ７内のスクリュー
ピン１１で保持されたディストリビュータ１２が収納さ
れており、このディストリビュータ１２の先端円錐面に
上記供給通路１０と噴孔８とを連通する旋回溝１３が形
成されている。更に、上記ディストリビュータ１２とス
クリューピン１１及びアダプタ７内には、余剰燃料を上
記リターン管５に戻すリターン通路１４が形成されてい
る。
そして、加圧ポンプ２により供給通路１０に圧送された
液体燃料は、旋回溝１３を通過する際に旋回運動が付与
されてそのまま噴孔８から図外の燃料器内に連続して噴
射され、これによって噴射燃料の微粒化促進を図り、燃
焼効率の向上を図るようになっている。
液体燃料は、旋回溝１３を通過する際に旋回運動が付与
されてそのまま噴孔８から図外の燃料器内に連続して噴
射され、これによって噴射燃料の微粒化促進を図り、燃
焼効率の向上を図るようになっている。
考案が解決しようとする課題 然し乍ら、上記従来の燃料噴射装置にあっては、噴孔８
から噴射される燃料量制御をリターン通路１４の流量制
御、つまり電磁制御弁６のＯＮ−ＯＦＦ制御によって余
剰流量を増加・減少制御することにより行っている。し
たがって、噴射燃料流量を減少させたために、余剰流量
を増加させて噴孔８付近の圧力を低下させると、該噴孔
８の開口面積が一定になっているため、噴射燃料の流速
が小さくなり、旋回流速の低下により微粒化の促進が不
十分となり、燃焼の不安定化を招来する。また、他の従
来例としては、特公昭５３−３４６４８号公報や特開昭
６２−７０６２８号公報に記載された発明のように、ニ
ードル弁を圧縮スプリングのばね圧によって噴孔の閉方
向へ付勢して、該噴孔の開口面積を上記ばね力と噴孔付
近の燃料圧力との相対圧力で決定するものも提供されて
いる。しかし、該各従来例は、噴孔付近の燃料圧力を燃
料供給源の吐出圧等を変化させることにより制御するよ
うになっているため、噴射制御圧の応答性を向上させる
ことができないばかりか、高精度な制御を得られない。
から噴射される燃料量制御をリターン通路１４の流量制
御、つまり電磁制御弁６のＯＮ−ＯＦＦ制御によって余
剰流量を増加・減少制御することにより行っている。し
たがって、噴射燃料流量を減少させたために、余剰流量
を増加させて噴孔８付近の圧力を低下させると、該噴孔
８の開口面積が一定になっているため、噴射燃料の流速
が小さくなり、旋回流速の低下により微粒化の促進が不
十分となり、燃焼の不安定化を招来する。また、他の従
来例としては、特公昭５３−３４６４８号公報や特開昭
６２−７０６２８号公報に記載された発明のように、ニ
ードル弁を圧縮スプリングのばね圧によって噴孔の閉方
向へ付勢して、該噴孔の開口面積を上記ばね力と噴孔付
近の燃料圧力との相対圧力で決定するものも提供されて
いる。しかし、該各従来例は、噴孔付近の燃料圧力を燃
料供給源の吐出圧等を変化させることにより制御するよ
うになっているため、噴射制御圧の応答性を向上させる
ことができないばかりか、高精度な制御を得られない。
また、２重のニードル弁を２つの噴孔に適宜切り替えて
噴射量を制御しているため、特に噴孔の切り替え時にお
ける噴射燃料の微粒化が十分に図れないといった種々の
問題を有している。
噴射量を制御しているため、特に噴孔の切り替え時にお
ける噴射燃料の微粒化が十分に図れないといった種々の
問題を有している。
課題を解決するための手段 本考案は、上記従来の問題点に鑑みて案出されたもの
で、一定圧の加圧ポンプにより燃料噴射弁の先端側に圧
送された燃料を、ニードル弁で開閉される噴孔から噴射
すると共に、該噴孔から噴射されなかった余剰燃料をリ
ターン通路に帰還させるように構成した燃料噴射装置に
おいて、上記噴孔の開口面積を上記ニードル弁を閉方向
に付勢するスプリングのばね圧と上記噴孔付近の燃料圧
力との相対圧で決定すると共に、上記リターン通路に上
記噴孔付近の燃料圧力を制御する流量制御弁を設け、か
つ該流量制御弁の開弁時間を、コントローラを介してア
クセル開度とタービン入口温度及びタービン回転数の各
情報信号に基づいてデューティ比制御したことを特徴と
している。
で、一定圧の加圧ポンプにより燃料噴射弁の先端側に圧
送された燃料を、ニードル弁で開閉される噴孔から噴射
すると共に、該噴孔から噴射されなかった余剰燃料をリ
ターン通路に帰還させるように構成した燃料噴射装置に
おいて、上記噴孔の開口面積を上記ニードル弁を閉方向
に付勢するスプリングのばね圧と上記噴孔付近の燃料圧
力との相対圧で決定すると共に、上記リターン通路に上
記噴孔付近の燃料圧力を制御する流量制御弁を設け、か
つ該流量制御弁の開弁時間を、コントローラを介してア
クセル開度とタービン入口温度及びタービン回転数の各
情報信号に基づいてデューティ比制御したことを特徴と
している。
作用 上記構成によれば、タービン入口温度やタービン回転数
が許容最大回転数よりも小さく、またアクセル開度が零
のときは、コントローラからのパルス巾を最大にして流
量制御弁の開弁時期を最長に制御する。したがって、リ
ターン通路を通過する燃料量が最大となり、噴孔からの
噴射燃料量が零になる。
が許容最大回転数よりも小さく、またアクセル開度が零
のときは、コントローラからのパルス巾を最大にして流
量制御弁の開弁時期を最長に制御する。したがって、リ
ターン通路を通過する燃料量が最大となり、噴孔からの
噴射燃料量が零になる。
一方、この状態でアクセル開度量を漸次大きくすると流
量制御弁のパルス巾が徐々に小さくなり、アクセル開度
量が最大になると、パルス巾は零になり、流量制御弁を
全閉にする。したがって、噴孔からの噴射燃料量が最大
になる。
量制御弁のパルス巾が徐々に小さくなり、アクセル開度
量が最大になると、パルス巾は零になり、流量制御弁を
全閉にする。したがって、噴孔からの噴射燃料量が最大
になる。
また、タービン入口温度やタービン回転数が夫々許容最
大値よりも大きくなった場合は、パルス巾を加算補正し
て、流量制御弁の開弁時期を適宜延長する。したがっ
て、リターン通路からの戻り燃料流量が多くなり、ニー
ドル弁がスプリングのばね力によって噴孔の開口面積を
小さく制御する。このため、斯かる絞り作用により、即
座に噴孔付近の燃圧が元の燃圧に復帰して、噴射燃料が
少量に制御されると共に、噴射圧が高く維持される。
大値よりも大きくなった場合は、パルス巾を加算補正し
て、流量制御弁の開弁時期を適宜延長する。したがっ
て、リターン通路からの戻り燃料流量が多くなり、ニー
ドル弁がスプリングのばね力によって噴孔の開口面積を
小さく制御する。このため、斯かる絞り作用により、即
座に噴孔付近の燃圧が元の燃圧に復帰して、噴射燃料が
少量に制御されると共に、噴射圧が高く維持される。
実施例 以下、本考案の実施例を図面に基づいて詳述する。
第１図は本考案に係るガスタービンの燃料噴射装置の一
実施例を示し、２１は内部に軽油等の液体燃料を貯留し
た燃料タンク、２２は該燃料タンク２１内の燃料を燃料
噴射弁２３に供給する供給管、２４は該供給管２２の途
中に配置されて燃料を一定圧（例えば２kg/cm2）で圧送
する加圧ポンプ、２５は燃料噴射弁２３で噴射されなか
った燃料を上記燃料タンク２１に戻すリターン管であっ
て、このリターン管２５には、デューティ比により開度
時間が制御される流量制御弁たる電磁弁２６が設けられ
ている。
実施例を示し、２１は内部に軽油等の液体燃料を貯留し
た燃料タンク、２２は該燃料タンク２１内の燃料を燃料
噴射弁２３に供給する供給管、２４は該供給管２２の途
中に配置されて燃料を一定圧（例えば２kg/cm2）で圧送
する加圧ポンプ、２５は燃料噴射弁２３で噴射されなか
った燃料を上記燃料タンク２１に戻すリターン管であっ
て、このリターン管２５には、デューティ比により開度
時間が制御される流量制御弁たる電磁弁２６が設けられ
ている。
そして、上記燃料噴射弁２３は、連続噴射式であって、
その構成は第１図及び第２図に示すように略円筒状のボ
ディ２７の先端側に円筒状のケース２８とスペーサ２９
がキャップ３０を介して連結固定されていると共に、上
記ケース２８の先端に小径円柱状の噴孔３１が形成され
ている。また、ケース２８の内部には、ニードル弁３２
が軸方向へ摺動自在に収納されており、このニードル弁
３２の先端に上記噴孔３１内に進退して該噴孔３１の開
口面積を制御する円錐状の弁体３３が設けられている。
更に、この弁体３３外周面とケース２８先端側周壁３４
の内周面との間に略円錐状の旋回室３５が形成されてい
る一方、上記周壁３４の外周面に環状溝３６が形成され
ている。上記周壁３４の直径方向の両側には、第２図に
示すように上記環状溝３６から旋回室３５へ略螺旋状に
貫通した２本の旋回孔３７，３７が穿設されている。更
に、上記環状溝３６には、一端が供給管２２に接続され
た供給通路３８の他端が開口形成されており、また一端
がニードル弁３２とケース２８間の環状室３９を介して
旋回室３５上端に開口形成されたリターン通路４０の他
端が上記リターン管２５の一端に接続されている。更
に、上記ボディ２７は、余剰油の排出通路である中空部
２７ａの外端に螺着されたコネクタ４１を介して燃料タ
ンク２１に連通していると共に、中空部２７ａ内には上
記ニードル弁３２の弁体３３を噴孔３１の開口面積を小
さくする方向つまり図中右方向に付勢するコイルスプリ
ング４２がスプリングシート４３を介して弾装されてい
る。上記スプリングシート４３は、中空部２７ａの内周
面に左右方向へ移動可能に螺着され、これによってコイ
ルスプリング４２のばね圧を調整できるようになってい
る。この実施例では、コイルスプリング４２のばね圧は
約２kg/cm2に設定されている。したがって、ニードル弁
３２は、旋回室３５内の油圧が２kg/cm2以下ではコイル
スプリング４２のばね圧で噴孔３１を閉塞するようにな
っている。また、ニードル弁３２は、その最大開度位置
が自身の一端縁がボディ２７の先端面２７ｂに当接して
規制されるようになっている。尚、ニードル弁３２の内
部には、一端が上記環状室３９に他端が該ニードル弁３
２外周面とケース２８内周との摺動部位に開口した潤滑
用通路４４が形成されている。
その構成は第１図及び第２図に示すように略円筒状のボ
ディ２７の先端側に円筒状のケース２８とスペーサ２９
がキャップ３０を介して連結固定されていると共に、上
記ケース２８の先端に小径円柱状の噴孔３１が形成され
ている。また、ケース２８の内部には、ニードル弁３２
が軸方向へ摺動自在に収納されており、このニードル弁
３２の先端に上記噴孔３１内に進退して該噴孔３１の開
口面積を制御する円錐状の弁体３３が設けられている。
更に、この弁体３３外周面とケース２８先端側周壁３４
の内周面との間に略円錐状の旋回室３５が形成されてい
る一方、上記周壁３４の外周面に環状溝３６が形成され
ている。上記周壁３４の直径方向の両側には、第２図に
示すように上記環状溝３６から旋回室３５へ略螺旋状に
貫通した２本の旋回孔３７，３７が穿設されている。更
に、上記環状溝３６には、一端が供給管２２に接続され
た供給通路３８の他端が開口形成されており、また一端
がニードル弁３２とケース２８間の環状室３９を介して
旋回室３５上端に開口形成されたリターン通路４０の他
端が上記リターン管２５の一端に接続されている。更
に、上記ボディ２７は、余剰油の排出通路である中空部
２７ａの外端に螺着されたコネクタ４１を介して燃料タ
ンク２１に連通していると共に、中空部２７ａ内には上
記ニードル弁３２の弁体３３を噴孔３１の開口面積を小
さくする方向つまり図中右方向に付勢するコイルスプリ
ング４２がスプリングシート４３を介して弾装されてい
る。上記スプリングシート４３は、中空部２７ａの内周
面に左右方向へ移動可能に螺着され、これによってコイ
ルスプリング４２のばね圧を調整できるようになってい
る。この実施例では、コイルスプリング４２のばね圧は
約２kg/cm2に設定されている。したがって、ニードル弁
３２は、旋回室３５内の油圧が２kg/cm2以下ではコイル
スプリング４２のばね圧で噴孔３１を閉塞するようにな
っている。また、ニードル弁３２は、その最大開度位置
が自身の一端縁がボディ２７の先端面２７ｂに当接して
規制されるようになっている。尚、ニードル弁３２の内
部には、一端が上記環状室３９に他端が該ニードル弁３
２外周面とケース２８内周との摺動部位に開口した潤滑
用通路４４が形成されている。
一方、上記電磁弁２６は、マイクロコンピュータである
コントローラ４５によってデューティ比制御されてお
り、上記コントローラ４５はアクセル開度センサ４６か
らの開度信号αとタービン入口温度検出センサ４７から
の温度信号Ｔ及びタービン回転数検出センサ４８からの
回転数信号Ｎとを入力して上記電磁弁２６の開弁時間を
演算し、そのパルス信号を出力している。このコントロ
ーラ４５による電磁弁２６の制御を第３図のフローチャ
ート図に基づいて説明すれば、まず、セクション１でア
クセル開度量αとタービン入口温度Ｔとタービン回転数
Ｎとを読み込み、セクション２で現在のタービン入口温
度Ｔが許容最大温度Ｔmaxよりも小さいか否かを判別
し、小さいと判別した場合はセクション３に進み、ここ
では現在のタービン回転数Ｎが許容最大回転数Ｎmaxよ
りも小さいか否かを判別し、ここで小さいと判別した場
合はセクション４に進む。このセクション４では、デュ
ーティ比Ｔｗとアクセル開度αとの相対関係で予め創世
されたデータマップに基づいてパルス巾を決定してお
り、アクセル開度αが零の時はパルス巾を４０msの最大
値として電磁弁２６の開弁時間を最大とし、アクセル開
度量が大きくなるにしたがってパルス巾を小さくして９
０°の最大開度時にはパルス巾を零にして電磁弁２６を
全閉状態にする。一方、上記セクション２及び３でター
ビン入口温度Ｔやタービン回転数Ｎが夫々許容最大値Ｔ
max，Ｎmaxよりも大きいと判別した場合は、セクション
５に進み、ここで前回のデューティ比Ｔｗに微少デュー
ティ比△Ｔを加算補正して現在のデューティ比Ｔｗに置
換してその所定のパルス巾の信号を電磁弁２６に出力す
る。
コントローラ４５によってデューティ比制御されてお
り、上記コントローラ４５はアクセル開度センサ４６か
らの開度信号αとタービン入口温度検出センサ４７から
の温度信号Ｔ及びタービン回転数検出センサ４８からの
回転数信号Ｎとを入力して上記電磁弁２６の開弁時間を
演算し、そのパルス信号を出力している。このコントロ
ーラ４５による電磁弁２６の制御を第３図のフローチャ
ート図に基づいて説明すれば、まず、セクション１でア
クセル開度量αとタービン入口温度Ｔとタービン回転数
Ｎとを読み込み、セクション２で現在のタービン入口温
度Ｔが許容最大温度Ｔmaxよりも小さいか否かを判別
し、小さいと判別した場合はセクション３に進み、ここ
では現在のタービン回転数Ｎが許容最大回転数Ｎmaxよ
りも小さいか否かを判別し、ここで小さいと判別した場
合はセクション４に進む。このセクション４では、デュ
ーティ比Ｔｗとアクセル開度αとの相対関係で予め創世
されたデータマップに基づいてパルス巾を決定してお
り、アクセル開度αが零の時はパルス巾を４０msの最大
値として電磁弁２６の開弁時間を最大とし、アクセル開
度量が大きくなるにしたがってパルス巾を小さくして９
０°の最大開度時にはパルス巾を零にして電磁弁２６を
全閉状態にする。一方、上記セクション２及び３でター
ビン入口温度Ｔやタービン回転数Ｎが夫々許容最大値Ｔ
max，Ｎmaxよりも大きいと判別した場合は、セクション
５に進み、ここで前回のデューティ比Ｔｗに微少デュー
ティ比△Ｔを加算補正して現在のデューティ比Ｔｗに置
換してその所定のパルス巾の信号を電磁弁２６に出力す
る。
したがって、この実施例によれば、加圧ポンプ２４の作
動により略２kg/cm2の一定圧（一定量）の燃料が供給管
２２及び供給通路３８を介して環状溝３６内に供給され
ると、この燃料はここから旋回孔３７，３７を通過する
際に旋回運動を付与されながら旋回室３５に流入する。
ここで、電磁弁２６が上述の制御に基づいてコントロー
ラ４５によって閉塞されている場合は、リターン通路４
０には戻り燃料が通流しないため、旋回室３５内の燃圧
が２kg/cm2以上に高くなり、ニードル弁３２をコイルス
プリング４２のばね圧に抗して図中左方向つまり弁体３
３を開方向に移動させる。したがって、噴孔３１からは
所定量の燃料が旋回しつつ高流速で噴射される。
動により略２kg/cm2の一定圧（一定量）の燃料が供給管
２２及び供給通路３８を介して環状溝３６内に供給され
ると、この燃料はここから旋回孔３７，３７を通過する
際に旋回運動を付与されながら旋回室３５に流入する。
ここで、電磁弁２６が上述の制御に基づいてコントロー
ラ４５によって閉塞されている場合は、リターン通路４
０には戻り燃料が通流しないため、旋回室３５内の燃圧
が２kg/cm2以上に高くなり、ニードル弁３２をコイルス
プリング４２のばね圧に抗して図中左方向つまり弁体３
３を開方向に移動させる。したがって、噴孔３１からは
所定量の燃料が旋回しつつ高流速で噴射される。
そして、該噴射燃料量を少量に制御する場合は、電磁弁
２６の開弁時間が適宜の長さに延長され、これによって
リターン通路４０の戻り燃料量が多くなって旋回室３５
の内圧が２kg/cm2以下になるとスプリング４２のばね圧
が打ち勝ってニードル弁３２を閉方向に移動させる。し
たがって、弁体３３が噴孔３１内に挿入して開口面積を
小さく制御する。このため、噴射量が少量に制御される
と共に、旋回室３５内の燃圧が即座に高くなって噴射燃
圧が高く維持される。依って、燃焼器内には、噴射燃料
量の大小つまりアクセル開度量の大小に拘わらず常に一
定の強い旋回流の噴射燃料が供給されるので、微粒化が
促進され良好な燃料状態が得られる。
２６の開弁時間が適宜の長さに延長され、これによって
リターン通路４０の戻り燃料量が多くなって旋回室３５
の内圧が２kg/cm2以下になるとスプリング４２のばね圧
が打ち勝ってニードル弁３２を閉方向に移動させる。し
たがって、弁体３３が噴孔３１内に挿入して開口面積を
小さく制御する。このため、噴射量が少量に制御される
と共に、旋回室３５内の燃圧が即座に高くなって噴射燃
圧が高く維持される。依って、燃焼器内には、噴射燃料
量の大小つまりアクセル開度量の大小に拘わらず常に一
定の強い旋回流の噴射燃料が供給されるので、微粒化が
促進され良好な燃料状態が得られる。
尚、噴孔３１の径は、旋回室３５と環状溝３６内の差圧
が１kg/cm2程度となるように設定されており、したがっ
て加圧ポンプ２４の加圧能力は３kg/cm2程度でよい。ま
た、電磁弁２６の前後差圧も２kg/cm2に制御されるた
め、リターン流量の関係が線形になり、噴射量の制御も
容易となる。
が１kg/cm2程度となるように設定されており、したがっ
て加圧ポンプ２４の加圧能力は３kg/cm2程度でよい。ま
た、電磁弁２６の前後差圧も２kg/cm2に制御されるた
め、リターン流量の関係が線形になり、噴射量の制御も
容易となる。
しかも、噴孔３１付近の燃圧を電磁弁２６を介してリタ
ーン通路４０の戻り流量によって制御するため、供給側
の吐出圧を制御する場合に比較して噴射燃料量の制御応
答性が一段と向上する。また、ボディ２７の中空部２７
ａを通って排出管４９から燃料タンク２１に戻される燃
料は、ニードル弁３２とケース２８との間の小さなクリ
アランスからリークした潤滑用等の極めて少量なもので
あるため、噴孔３１の燃圧に影響を与えるものではな
い。また、本考案は、噴射燃料に旋回運動を付与するも
のに限定されない。
ーン通路４０の戻り流量によって制御するため、供給側
の吐出圧を制御する場合に比較して噴射燃料量の制御応
答性が一段と向上する。また、ボディ２７の中空部２７
ａを通って排出管４９から燃料タンク２１に戻される燃
料は、ニードル弁３２とケース２８との間の小さなクリ
アランスからリークした潤滑用等の極めて少量なもので
あるため、噴孔３１の燃圧に影響を与えるものではな
い。また、本考案は、噴射燃料に旋回運動を付与するも
のに限定されない。
考案の効果 以上の説明で明らかなように、本考案に係るガスタービ
ンの燃料噴射装置によれば、とりわけリターン通路に設
けられた流量制御弁によって戻り燃焼量を制御すること
により、噴孔付近の燃圧を制御して、ニードル弁による
単一の噴孔の開口面積を制御するようにしたため、供給
側の吐出圧を制御する場合に比較して、噴射燃料量の制
御応答性が一段と向上すると共に、一定の強い燃圧が維
持されて噴射燃料の微粒化の促進が図れ、この結果、燃
焼効率が向上する。
ンの燃料噴射装置によれば、とりわけリターン通路に設
けられた流量制御弁によって戻り燃焼量を制御すること
により、噴孔付近の燃圧を制御して、ニードル弁による
単一の噴孔の開口面積を制御するようにしたため、供給
側の吐出圧を制御する場合に比較して、噴射燃料量の制
御応答性が一段と向上すると共に、一定の強い燃圧が維
持されて噴射燃料の微粒化の促進が図れ、この結果、燃
焼効率が向上する。
また、上記流量制御弁は、コントローラを介してタービ
ン入口温度やタービン回転数及びアクセル開度量の各情
報信号に基づきデューティ比制御されるため、戻り燃料
量の制御を介して噴射燃料量を高精度に制御できる。
ン入口温度やタービン回転数及びアクセル開度量の各情
報信号に基づきデューティ比制御されるため、戻り燃料
量の制御を介して噴射燃料量を高精度に制御できる。
第１図は本考案の一実施例を示す全体構成図、第２図は
第１図のII−II線断面図、第３図は本実施例に供される
コントローラの制御フローチャート図、第４図は従来の
装置を示す全体構成図、第５図は従来の燃料噴射弁を示
す断面図である。 ２３…燃料噴射弁、２４…加圧ポンプ、２５…リターン
管、２６…流量制御弁、３１…噴孔、３２…ニードル
弁、３３…弁体、３５…旋回室、３８…供給通路、４０
…リターン通路、４２…コイルスプリング、４５…コン
トローラ。
第１図のII−II線断面図、第３図は本実施例に供される
コントローラの制御フローチャート図、第４図は従来の
装置を示す全体構成図、第５図は従来の燃料噴射弁を示
す断面図である。 ２３…燃料噴射弁、２４…加圧ポンプ、２５…リターン
管、２６…流量制御弁、３１…噴孔、３２…ニードル
弁、３３…弁体、３５…旋回室、３８…供給通路、４０
…リターン通路、４２…コイルスプリング、４５…コン
トローラ。
Claims (1)
- 【請求項１】一定圧の加圧ポンプにより燃料噴射弁の先
端側に圧送された燃料を、ニードル弁で開閉される単一
の噴孔から噴射すると共に、該噴孔から噴射されなかっ
た余剰燃料をリターン通路に帰還させるように構成した
燃料噴射装置において、上記噴孔の開口面積を、上記ニ
ードル弁を閉方向に付勢するスプリングのばね圧と上記
噴孔付近の燃料圧力との相対圧で決定すると共に、上記
リターン通路に上記噴孔付近の燃料圧力を制御する流量
制御弁を設け、かつ該流量制御弁の開弁時間を、コント
ローラを介してアクセル開度とタービン入口温度及びタ
ービン回転数の各情報信号に基づいてデューティ比制御
したことを特徴とするガスタービンの燃料噴射装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1988105813U JPH0622125Y2 (ja) | 1988-08-10 | 1988-08-10 | ガスタービンの燃料噴射装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1988105813U JPH0622125Y2 (ja) | 1988-08-10 | 1988-08-10 | ガスタービンの燃料噴射装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0226736U JPH0226736U (ja) | 1990-02-21 |
| JPH0622125Y2 true JPH0622125Y2 (ja) | 1994-06-08 |
Family
ID=31338766
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1988105813U Expired - Lifetime JPH0622125Y2 (ja) | 1988-08-10 | 1988-08-10 | ガスタービンの燃料噴射装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0622125Y2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007255815A (ja) * | 2006-03-24 | 2007-10-04 | Niigata Power Systems Co Ltd | 燃料噴射弁 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7845177B2 (en) * | 2004-09-16 | 2010-12-07 | Hamilton Sundstrand Corporation | Metering demand fuel system |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5334648A (en) * | 1976-09-14 | 1978-03-31 | Komatsu Mfg Co Ltd | Electron beam welding |
| JPS6270628A (ja) * | 1985-09-24 | 1987-04-01 | Teijin Seiki Co Ltd | ガスタ−ビンエンジンの複式燃料噴射ノズル |
-
1988
- 1988-08-10 JP JP1988105813U patent/JPH0622125Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5334648A (en) * | 1976-09-14 | 1978-03-31 | Komatsu Mfg Co Ltd | Electron beam welding |
| JPS6270628A (ja) * | 1985-09-24 | 1987-04-01 | Teijin Seiki Co Ltd | ガスタ−ビンエンジンの複式燃料噴射ノズル |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007255815A (ja) * | 2006-03-24 | 2007-10-04 | Niigata Power Systems Co Ltd | 燃料噴射弁 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0226736U (ja) | 1990-02-21 |
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