JPH06220537A - 無方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
無方向性電磁鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPH06220537A JPH06220537A JP1086093A JP1086093A JPH06220537A JP H06220537 A JPH06220537 A JP H06220537A JP 1086093 A JP1086093 A JP 1086093A JP 1086093 A JP1086093 A JP 1086093A JP H06220537 A JPH06220537 A JP H06220537A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- steel sheet
- silicon steel
- hot
- transformation
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【構成】 Si＋Al：1.8 ％以下を含有する電磁鋼スラブ
を、熱間圧延し、ついで１回又は中間焼鈍を含む２回の
冷間圧延を施したのち、仕上げ焼鈍を施すことによって
無方向性電磁鋼板を製造するに当たり、上記熱間圧延の
連続仕上げ圧延工程において、板温が（γ→α変態開始
温度＋20℃）〜（γ→α変態終了温度−20℃）の範囲に
ついては、圧下率：40％以下、相当ひずみ速度：50ｓ-1
以上の条件で圧延を行う。 【効果】 鋼板形状のみならず、磁気特性も優れた無方
向性電磁鋼板を得ることができる。
を、熱間圧延し、ついで１回又は中間焼鈍を含む２回の
冷間圧延を施したのち、仕上げ焼鈍を施すことによって
無方向性電磁鋼板を製造するに当たり、上記熱間圧延の
連続仕上げ圧延工程において、板温が（γ→α変態開始
温度＋20℃）〜（γ→α変態終了温度−20℃）の範囲に
ついては、圧下率：40％以下、相当ひずみ速度：50ｓ-1
以上の条件で圧延を行う。 【効果】 鋼板形状のみならず、磁気特性も優れた無方
向性電磁鋼板を得ることができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、磁気特性及び鋼板形
状が共に優れた無方向性電磁鋼板の製造方法に関するも
のである。
状が共に優れた無方向性電磁鋼板の製造方法に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】無方向性電磁鋼板は、磁気特性レベルに
よって各種のグレードに分けられ、大型回転器を初めと
して、中型回転機、汎用モーター、家電用モーター、変
圧器及び安定器等の鉄心材料として、広範囲に使用され
ている。近年では、省エネルギー、電気機器の特性向上
及び小型化等に対する要請が殊のほか強くなっているた
め、これら電気機器に使用される鉄心材料の磁気特性の
向上が益々重要となっている。
よって各種のグレードに分けられ、大型回転器を初めと
して、中型回転機、汎用モーター、家電用モーター、変
圧器及び安定器等の鉄心材料として、広範囲に使用され
ている。近年では、省エネルギー、電気機器の特性向上
及び小型化等に対する要請が殊のほか強くなっているた
め、これら電気機器に使用される鉄心材料の磁気特性の
向上が益々重要となっている。
【０００３】また、かような鉄心は、電磁鋼板を所定の
形状に多数打ち抜いた後、それらを積層して製造される
ことが多いため、鋼板の形状とくに板厚精度の向上も磁
気特性と同様、重要視される。というのは、板厚精度の
悪い電磁鋼板では、積層されたときに鉄心の高さにばら
つきが生じたり、また板厚偏差のために鉄心上面が傾斜
するといったトラブルが生じるからである。特に近年で
は、鉄心製造ラインの自動化に伴い、板厚精度の一層の
向上が望まれている。
形状に多数打ち抜いた後、それらを積層して製造される
ことが多いため、鋼板の形状とくに板厚精度の向上も磁
気特性と同様、重要視される。というのは、板厚精度の
悪い電磁鋼板では、積層されたときに鉄心の高さにばら
つきが生じたり、また板厚偏差のために鉄心上面が傾斜
するといったトラブルが生じるからである。特に近年で
は、鉄心製造ラインの自動化に伴い、板厚精度の一層の
向上が望まれている。
【０００４】無方向性電磁鋼板は、通常、熱間圧延工
程、冷間圧延工程、ついで仕上げ焼鈍工程を経て製造さ
れているので、熱延板における板厚精度不良は、冷間圧
延後まで残り、製品の板厚不良の原因となっている。
程、冷間圧延工程、ついで仕上げ焼鈍工程を経て製造さ
れているので、熱延板における板厚精度不良は、冷間圧
延後まで残り、製品の板厚不良の原因となっている。
【０００５】このような熱間圧延板の形状不良がなく、
また磁気特性も良好な無方向性電磁鋼板を得るのに好適
な熱間圧延方法として、特開昭51-74923号公報や特開平
４−180522号公報に開示の技術がある。特開昭51-74923
号公報に開示の技術は、熱間圧延をα単相域で完了する
方法である。この方法は、γ→α変態を仕上げ圧延の前
段で行わせることにより、γ→α変態時の急激な変形抵
抗の減少に起因した圧延の不安定化によって生じる厚み
むらを、α単相となった仕上げ圧延の後段で矯正しよう
とするものである。一方、特開平４−180522号公報に開
示の技術は、スラブ加熱温度を1100℃以下とし、最終ス
タンド出口温度を（ 820＋80×Si％）〜（ 870＋80×Si
％）℃に制御することによって磁性を向上させると共
に、冷却装置によりスタンド間でγ→α変態させるもの
である。この方法は、幅方向の温度むらと、γ→α変態
による急激な変形抵抗の減少に起因して生じる局部伸び
を防ぐために、冷却装置によってスタンド間でγ→α変
態させることにより、完全なγ域あるいは完全なα域で
圧延するものである。
また磁気特性も良好な無方向性電磁鋼板を得るのに好適
な熱間圧延方法として、特開昭51-74923号公報や特開平
４−180522号公報に開示の技術がある。特開昭51-74923
号公報に開示の技術は、熱間圧延をα単相域で完了する
方法である。この方法は、γ→α変態を仕上げ圧延の前
段で行わせることにより、γ→α変態時の急激な変形抵
抗の減少に起因した圧延の不安定化によって生じる厚み
むらを、α単相となった仕上げ圧延の後段で矯正しよう
とするものである。一方、特開平４−180522号公報に開
示の技術は、スラブ加熱温度を1100℃以下とし、最終ス
タンド出口温度を（ 820＋80×Si％）〜（ 870＋80×Si
％）℃に制御することによって磁性を向上させると共
に、冷却装置によりスタンド間でγ→α変態させるもの
である。この方法は、幅方向の温度むらと、γ→α変態
による急激な変形抵抗の減少に起因して生じる局部伸び
を防ぐために、冷却装置によってスタンド間でγ→α変
態させることにより、完全なγ域あるいは完全なα域で
圧延するものである。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特開昭
51-74923号公報に開示されている方法では、熱延板長手
方向にわたる厚みむらは改善されるものの、仕上げ圧延
前段におけるγ→α変態に起因した圧延の不安定化によ
って生じる熱延板幅方向の板厚偏差（クラウン）や板幅
不足といった形状不良は、仕上げ圧延後段においても矯
正することは難しい。また、特開平４−180522号公報に
開示された方法では、熱延板長手方向にはスキッド部な
どの温度がばらつく部分があることから、安定してスタ
ンド間でγ→α変態させることは至難であり、到底実用
的とはいい難い。この発明の目的は、上記の問題を有利
に克服し、熱間圧延を安定させることによって、鋼板形
状及び磁気特性ともに優れた無方向性電磁鋼板の製造方
法を提案するところにある。
51-74923号公報に開示されている方法では、熱延板長手
方向にわたる厚みむらは改善されるものの、仕上げ圧延
前段におけるγ→α変態に起因した圧延の不安定化によ
って生じる熱延板幅方向の板厚偏差（クラウン）や板幅
不足といった形状不良は、仕上げ圧延後段においても矯
正することは難しい。また、特開平４−180522号公報に
開示された方法では、熱延板長手方向にはスキッド部な
どの温度がばらつく部分があることから、安定してスタ
ンド間でγ→α変態させることは至難であり、到底実用
的とはいい難い。この発明の目的は、上記の問題を有利
に克服し、熱間圧延を安定させることによって、鋼板形
状及び磁気特性ともに優れた無方向性電磁鋼板の製造方
法を提案するところにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】さて発明者らは、上記の
目的を達成すべく、無方向性電磁鋼板の熱間変形挙動
を、熱間圧延工程の諸条件と共に種々検討した結果、以
下の知見を得た。 (1) 特開昭51-74923号公報や特開平４−180522号公報に
示されているとおり、無方向性電磁鋼板ではγ→α変態
に伴う変形抵抗の減少が著しく、γ→α変態後の変形抵
抗は変態前の１／２程度となる。仕上げ圧延時に圧延が
不安定となるのは、熱間圧延板の長手方向の温度不均一
（スキッドなど）に加え、上述のγ→α変態に起因した
変形抵抗の急激な減少により、圧延中に各スタンド間で
変形抵抗が大きく変化するためである。図１に、７スタ
ンド連続仕上げ圧延機にて無方向性電磁鋼板を熱間圧延
したときの第３スタンドにおける変形抵抗の時間変化に
ついて調べた結果を示すが、同図より明らかなように、
変形抵抗は同一コイル内においても大きく変動する。
目的を達成すべく、無方向性電磁鋼板の熱間変形挙動
を、熱間圧延工程の諸条件と共に種々検討した結果、以
下の知見を得た。 (1) 特開昭51-74923号公報や特開平４−180522号公報に
示されているとおり、無方向性電磁鋼板ではγ→α変態
に伴う変形抵抗の減少が著しく、γ→α変態後の変形抵
抗は変態前の１／２程度となる。仕上げ圧延時に圧延が
不安定となるのは、熱間圧延板の長手方向の温度不均一
（スキッドなど）に加え、上述のγ→α変態に起因した
変形抵抗の急激な減少により、圧延中に各スタンド間で
変形抵抗が大きく変化するためである。図１に、７スタ
ンド連続仕上げ圧延機にて無方向性電磁鋼板を熱間圧延
したときの第３スタンドにおける変形抵抗の時間変化に
ついて調べた結果を示すが、同図より明らかなように、
変形抵抗は同一コイル内においても大きく変動する。
【０００８】(2) しかしながら、γ→α変態に伴う変形
抵抗の変動量は、圧下率及びひずみ速度に強く依存し、
低圧下率、高ひずみ速度とすることにより、変形抵抗の
変動量を著しく低減することができる。
抵抗の変動量は、圧下率及びひずみ速度に強く依存し、
低圧下率、高ひずみ速度とすることにより、変形抵抗の
変動量を著しく低減することができる。
【０００９】そこで、上記の実験結果を基に、圧延速
度、ロールギャップ及び冷却条件を制御することによっ
て、仕上げ圧延中にγ→α変態を完了させると共に、こ
の間を低圧下率、高ひずみ速度で連続圧延したところ、
圧延が安定化するだけでなく、磁気特性も向上すること
の知見を得た。この発明は、上記の知見に立脚するもの
である。
度、ロールギャップ及び冷却条件を制御することによっ
て、仕上げ圧延中にγ→α変態を完了させると共に、こ
の間を低圧下率、高ひずみ速度で連続圧延したところ、
圧延が安定化するだけでなく、磁気特性も向上すること
の知見を得た。この発明は、上記の知見に立脚するもの
である。
【００１０】すなわちこの発明は、Si＋Al：1.8 wt％
（以下単に％で示す）以下を含有する電磁鋼スラブを、
熱間圧延し、ついで１回又は中間焼鈍を含む２回の冷間
圧延を施したのち、仕上げ焼鈍を施すことによって無方
向性電磁鋼板を製造するに当たり、上記熱間圧延の連続
仕上げ圧延工程において、板温が（γ→α変態開始温度
＋20℃）〜（γ→α変態終了温度−20℃）の範囲につい
ては、圧下率：40％以下、相当ひずみ速度：50ｓ-1以上
の条件で圧延を行うことからなる無方向性電磁鋼板の製
造方法である。
（以下単に％で示す）以下を含有する電磁鋼スラブを、
熱間圧延し、ついで１回又は中間焼鈍を含む２回の冷間
圧延を施したのち、仕上げ焼鈍を施すことによって無方
向性電磁鋼板を製造するに当たり、上記熱間圧延の連続
仕上げ圧延工程において、板温が（γ→α変態開始温度
＋20℃）〜（γ→α変態終了温度−20℃）の範囲につい
ては、圧下率：40％以下、相当ひずみ速度：50ｓ-1以上
の条件で圧延を行うことからなる無方向性電磁鋼板の製
造方法である。
【００１１】以下、この発明を由来するに至った実験結
果に基づき、この発明を具体的に説明する。図２及び図
３に、Ｃ：0.003 ％、Si：0.25％、Mn：0.20％、Ｐ；0.
07％、Ｓ：0.0030％及びAl：0.25％を含む鋼の熱間圧縮
加工時における真応力−真ひずみ曲線の測定結果を示
す。図２はひずみ速度が５ｓ-1（一定）の場合であり、
図３はひずみ速度が50ｓ-1（一定）の場合である。また
加工時の温度は、γ→α変態点直上の 920℃（γ単相）
と、直下の 890℃（α単相）である。図２から明らかな
ように、ひずみ速度が遅い場合（５ｓ-1）には、図中Ａ
→Ｂに示したように、γ相とα相との間の応力差は非常
に大きい。これに対し、ひずみ速度が速い場合（50
ｓ-1）には、真ひずみが大きいと、図３中にＣ→Ｄで示
したようにγ相とα相との間における応力差は大きいけ
れども、真ひずみが小さいと、同図中Ｅ→Ｆで示したよ
うに、γ相とα相との間の応力差は著しく小さくなるこ
とが判明した。
果に基づき、この発明を具体的に説明する。図２及び図
３に、Ｃ：0.003 ％、Si：0.25％、Mn：0.20％、Ｐ；0.
07％、Ｓ：0.0030％及びAl：0.25％を含む鋼の熱間圧縮
加工時における真応力−真ひずみ曲線の測定結果を示
す。図２はひずみ速度が５ｓ-1（一定）の場合であり、
図３はひずみ速度が50ｓ-1（一定）の場合である。また
加工時の温度は、γ→α変態点直上の 920℃（γ単相）
と、直下の 890℃（α単相）である。図２から明らかな
ように、ひずみ速度が遅い場合（５ｓ-1）には、図中Ａ
→Ｂに示したように、γ相とα相との間の応力差は非常
に大きい。これに対し、ひずみ速度が速い場合（50
ｓ-1）には、真ひずみが大きいと、図３中にＣ→Ｄで示
したようにγ相とα相との間における応力差は大きいけ
れども、真ひずみが小さいと、同図中Ｅ→Ｆで示したよ
うに、γ相とα相との間の応力差は著しく小さくなるこ
とが判明した。
【００１２】そこで次に、熱間圧延時における圧下率及
びひずみ速度が、変形抵抗に及ぼす影響を調べるため、
Ｃ：0.0025％、Si：0.50％、Mn：0.15％、Ｐ：0.02％、
Ｓ：0.0030％及びAl：0.001 ％を含む４mm厚の無方向性
電磁鋼板用粗圧延板を、高速熱間圧延機（ロール径：30
0 mm）にてγ→α変態温度直上の 920℃及びγ→α変態
温度直下の 890℃で、それぞれ１パス圧延を行った。γ
→α変態時における変形抵抗の変化程度は、Ｋα／Ｋγ
（ここでＫαは890℃での変形抵抗、Ｋγは 920℃での
変形抵抗を示す）で評価した。得られた結果を図４に示
す。
びひずみ速度が、変形抵抗に及ぼす影響を調べるため、
Ｃ：0.0025％、Si：0.50％、Mn：0.15％、Ｐ：0.02％、
Ｓ：0.0030％及びAl：0.001 ％を含む４mm厚の無方向性
電磁鋼板用粗圧延板を、高速熱間圧延機（ロール径：30
0 mm）にてγ→α変態温度直上の 920℃及びγ→α変態
温度直下の 890℃で、それぞれ１パス圧延を行った。γ
→α変態時における変形抵抗の変化程度は、Ｋα／Ｋγ
（ここでＫαは890℃での変形抵抗、Ｋγは 920℃での
変形抵抗を示す）で評価した。得られた結果を図４に示
す。
【００１３】同図より明らかなように、高いＫα／Ｋγ
を得るには、低圧下率、高ひずみ速度で圧延することが
肝要で、圧下率：40％以下、相当ひずみ速度：50ｓ-1以
上とすることにより、Ｋα／Ｋγ≧0.80という優れた値
が得られた。なお、圧下率（ｒ）及び相当ひずみ速度
を得るには、低圧下率、高ひずみ速度で圧延することが
肝要で、圧下率：40％以下、相当ひずみ速度：50ｓ-1以
上とすることにより、Ｋα／Ｋγ≧0.80という優れた値
が得られた。なお、圧下率（ｒ）及び相当ひずみ速度
【数１】 は、次式で示される。
【数２】
【００１４】圧下率：40％以下、相当ひずみ速度：50ｓ
-1以上の条件下では、γ→α変態による変形抵抗の変化
が小さくなることが判明したので、実際に、７スタンド
からなる連続仕上げ圧延機で無方向性電磁鋼板を熱間圧
延した。表１に、Ｃ：0.003 ％、Si：0.25％、Mn：0.20
％、Ｐ：0.07％、Ｓ：0.0030％及びAl：0.25％を含む無
方向性電磁鋼板を連続仕上げ圧延したときの圧延条件及
び圧延結果を示す。表中、□で囲まれたスタンドが、板
温が、（γ→α変態開始温度＋20℃）〜（γ→α変態終
了温度−20℃）の範囲にあるスタンドである。また図５
に、各スタンドでの変形抵抗を示す。
-1以上の条件下では、γ→α変態による変形抵抗の変化
が小さくなることが判明したので、実際に、７スタンド
からなる連続仕上げ圧延機で無方向性電磁鋼板を熱間圧
延した。表１に、Ｃ：0.003 ％、Si：0.25％、Mn：0.20
％、Ｐ：0.07％、Ｓ：0.0030％及びAl：0.25％を含む無
方向性電磁鋼板を連続仕上げ圧延したときの圧延条件及
び圧延結果を示す。表中、□で囲まれたスタンドが、板
温が、（γ→α変態開始温度＋20℃）〜（γ→α変態終
了温度−20℃）の範囲にあるスタンドである。また図５
に、各スタンドでの変形抵抗を示す。
【００１５】
【表１】
【００１６】同図から明らかなように、この発明に従
い、板温が（γ→α変態開始温度＋20℃）〜（γ→α変
態終了温度−20℃）の範囲を、圧下率：40％以下、相当
ひずみ速度：50ｓ-1以上の条件で仕上げ圧延した場合に
は、圧延安定性が極めて良好で、その結果板厚精度に優
れた熱間圧延板を得ることができた。
い、板温が（γ→α変態開始温度＋20℃）〜（γ→α変
態終了温度−20℃）の範囲を、圧下率：40％以下、相当
ひずみ速度：50ｓ-1以上の条件で仕上げ圧延した場合に
は、圧延安定性が極めて良好で、その結果板厚精度に優
れた熱間圧延板を得ることができた。
【００１７】
【作用】次に、この発明において、素材の成分組成を前
記の範囲に限定した理由について説明する。 Si＋Al：1.8 ％以下 Si，Alはいずれも、固有抵抗の増加により鉄損の低減に
有効に寄与する。またSi，Alは、γ→α変態温度を高め
る作用もある。この発明では、熱間仕上げ圧延中にγ→
α変態させる必要があるので、この作用は極めて有用で
ある。しかしながら、含有量があまりに多くなると磁束
密度が低下し、またコスト高ともなるので、上限を 1.8
％とした。
記の範囲に限定した理由について説明する。 Si＋Al：1.8 ％以下 Si，Alはいずれも、固有抵抗の増加により鉄損の低減に
有効に寄与する。またSi，Alは、γ→α変態温度を高め
る作用もある。この発明では、熱間仕上げ圧延中にγ→
α変態させる必要があるので、この作用は極めて有用で
ある。しかしながら、含有量があまりに多くなると磁束
密度が低下し、またコスト高ともなるので、上限を 1.8
％とした。
【００１８】この発明では、成分組成に関しては、上記
したSi，Al以外は特に限定する必要はないけれども、他
成分の好適組成範囲を掲げると、次のとおりである。 Ｃ：0.0050％以下 Ｃは、時効析出により磁気特性を著しく劣化させるの
で、0.0050％以下とするのが望ましい。 Mn：0.50〜1.5 ％ Mnは、Ｓと反応してMnＳを形成するが、0.50％未満では
MnＳが微細に分散して粒成長性を阻害し、鉄損の劣化を
招く。一方、 1.5％を超えるとコストアップとなるの
で、Mn含有量は0.50〜1.5 ％とするのが望ましい。 Ｓ：0.0050％以下 Ｓは、上述したとおり、粒成長を阻害する析出物MnＳを
形成するので、その混入は極力低減することが望まし
く、0.0050％以下とするのが好ましい。 Ｐ：0.20％以下 Ｐは、硬度を高め、打抜性の改善に有効に寄与するが、
含有量が多くなると磁気特性が劣化するので、0.20％以
下とするのが望ましい。
したSi，Al以外は特に限定する必要はないけれども、他
成分の好適組成範囲を掲げると、次のとおりである。 Ｃ：0.0050％以下 Ｃは、時効析出により磁気特性を著しく劣化させるの
で、0.0050％以下とするのが望ましい。 Mn：0.50〜1.5 ％ Mnは、Ｓと反応してMnＳを形成するが、0.50％未満では
MnＳが微細に分散して粒成長性を阻害し、鉄損の劣化を
招く。一方、 1.5％を超えるとコストアップとなるの
で、Mn含有量は0.50〜1.5 ％とするのが望ましい。 Ｓ：0.0050％以下 Ｓは、上述したとおり、粒成長を阻害する析出物MnＳを
形成するので、その混入は極力低減することが望まし
く、0.0050％以下とするのが好ましい。 Ｐ：0.20％以下 Ｐは、硬度を高め、打抜性の改善に有効に寄与するが、
含有量が多くなると磁気特性が劣化するので、0.20％以
下とするのが望ましい。
【００１９】さらに必要に応じて、Cu：0.01〜1.0 ％、
Sn：0.02〜0.2 ％、Sb：0.010 〜0.30％、Ｂ：３〜50 p
pmなどのうちから選んだ１種又は２種以上を含有させる
こともできる。これらの元素は、集合組織を改善し、磁
束密度を高める作用があるが、多量に添加するとコスト
の面で不利であるので、上記の範囲で含有させることが
望ましい。
Sn：0.02〜0.2 ％、Sb：0.010 〜0.30％、Ｂ：３〜50 p
pmなどのうちから選んだ１種又は２種以上を含有させる
こともできる。これらの元素は、集合組織を改善し、磁
束密度を高める作用があるが、多量に添加するとコスト
の面で不利であるので、上記の範囲で含有させることが
望ましい。
【００２０】次に、この発明に従う熱延条件について述
べる。まず、加熱温度は1200℃以下程度とするのが望ま
しい。というのは、これを超える温度ではMnＳが固溶
し、熱延中に微細に析出して、鉄損を劣化させるからで
ある。
べる。まず、加熱温度は1200℃以下程度とするのが望ま
しい。というのは、これを超える温度ではMnＳが固溶
し、熱延中に微細に析出して、鉄損を劣化させるからで
ある。
【００２１】仕上げ圧延については、前述したとおり、
連続仕上げ圧延中にγ→α変態せしめ、かつ板温が（γ
→α変態開始温度＋20℃）〜（γ→α変態終了温度−20
℃）の範囲については、圧延温度やロールギャップ、冷
却条件等を制御して、圧下率≦40％、ひずみ速度≧50ｓ
-1の条件で連続圧延することが肝要である。というの
は、上記の温度範囲における圧延条件が、圧下率＞４０
％であったり、ひずみ速度＜５０ｓ-1であったりする
と、変態による変態抵抗の変化が大きくなり、圧延が不
安定となるからである。なお、板温範囲を、γ→α変態
温度域に対し±20℃の余裕をもたせたのは、板厚や板幅
方向の温度分布を考慮したからである。また熱延板を焼
鈍することによって磁気特性の一層の向上を図ることが
できるけれども、かかる焼鈍処理はコストアップを伴う
ので必要に応じ行えば良い。
連続仕上げ圧延中にγ→α変態せしめ、かつ板温が（γ
→α変態開始温度＋20℃）〜（γ→α変態終了温度−20
℃）の範囲については、圧延温度やロールギャップ、冷
却条件等を制御して、圧下率≦40％、ひずみ速度≧50ｓ
-1の条件で連続圧延することが肝要である。というの
は、上記の温度範囲における圧延条件が、圧下率＞４０
％であったり、ひずみ速度＜５０ｓ-1であったりする
と、変態による変態抵抗の変化が大きくなり、圧延が不
安定となるからである。なお、板温範囲を、γ→α変態
温度域に対し±20℃の余裕をもたせたのは、板厚や板幅
方向の温度分布を考慮したからである。また熱延板を焼
鈍することによって磁気特性の一層の向上を図ることが
できるけれども、かかる焼鈍処理はコストアップを伴う
ので必要に応じ行えば良い。
【００２２】上記の熱間圧延後、１回又は中間焼鈍を含
む２回冷間圧延を施したのち、仕上げ焼鈍を施す。仕上
げ焼鈍のあと、15％以下の冷間圧延を行う（いわゆるセ
ミプロセス無方向性電磁鋼板）こともできる。
む２回冷間圧延を施したのち、仕上げ焼鈍を施す。仕上
げ焼鈍のあと、15％以下の冷間圧延を行う（いわゆるセ
ミプロセス無方向性電磁鋼板）こともできる。
【００２３】
【実施例】Ｃ：0.0030％、Si：0.35％、Mn：0.25％、
Ｐ：0.03％、Ｓ：0.0028％、solAl：0.001 ％を含有
し、残部は実質的にFeの組成になる溶鋼を溶製したの
ち、連続鋳造によって 230mm厚スラブとし、ついで表
２、表３に示す圧延条件で熱間圧延を行って 2.5mm厚の
熱延板とした。その後、この熱延板に酸洗、脱スケール
処理を施したのち、冷間圧延を施して 0.5mm厚の冷延板
とし、ついで 750℃, 30ｓの連続焼鈍を施して製品とし
た。かくして得られた無方向性電磁鋼板から30×80mmの
エプスタイン試片を、圧延方向から８枚、圧延方向に対
し直角方向から８枚、計１６枚採取し、磁気特性を測定
した。得られた結果を表３に併記する。
Ｐ：0.03％、Ｓ：0.0028％、solAl：0.001 ％を含有
し、残部は実質的にFeの組成になる溶鋼を溶製したの
ち、連続鋳造によって 230mm厚スラブとし、ついで表
２、表３に示す圧延条件で熱間圧延を行って 2.5mm厚の
熱延板とした。その後、この熱延板に酸洗、脱スケール
処理を施したのち、冷間圧延を施して 0.5mm厚の冷延板
とし、ついで 750℃, 30ｓの連続焼鈍を施して製品とし
た。かくして得られた無方向性電磁鋼板から30×80mmの
エプスタイン試片を、圧延方向から８枚、圧延方向に対
し直角方向から８枚、計１６枚採取し、磁気特性を測定
した。得られた結果を表３に併記する。
【００２４】
【表２】
【００２５】
【表３】
【００２６】表３から明らかなように、この発明に従う
条件の下に熱間圧延を行った場合は、圧延が安定し、そ
の結果とりわけ良好な磁気特性及び鋼板形状が得られ
た。
条件の下に熱間圧延を行った場合は、圧延が安定し、そ
の結果とりわけ良好な磁気特性及び鋼板形状が得られ
た。
【００２７】
【発明の効果】かくしてこの発明に従い、無方向性電磁
鋼板の熱間圧延工程において、板温が（γ→α変態開始
温度＋20℃）〜（γ→α変態終了温度−20℃）の範囲
を、圧下率≦40％、ひずみ速度≧50ｓ-1の条件下に連続
圧延することにより、鋼板形状及び磁気特性が共に優れ
た無方向性電磁鋼板を得ることができる。
鋼板の熱間圧延工程において、板温が（γ→α変態開始
温度＋20℃）〜（γ→α変態終了温度−20℃）の範囲
を、圧下率≦40％、ひずみ速度≧50ｓ-1の条件下に連続
圧延することにより、鋼板形状及び磁気特性が共に優れ
た無方向性電磁鋼板を得ることができる。
【図１】７スタンド連続仕上げ圧延機にて無方向性電磁
鋼板を熱間圧延したときの第３スタンドにおける変形抵
抗の時間変化を示すグラフである。
鋼板を熱間圧延したときの第３スタンドにおける変形抵
抗の時間変化を示すグラフである。
【図２】ひずみ速度：５ｓ-1で熱間圧縮加工を行ったと
きの真応力−真ひずみ曲線を示すグラフである。
きの真応力−真ひずみ曲線を示すグラフである。
【図３】ひずみ速度：50ｓ-1で熱間圧縮加工を行ったと
きの真応力−真ひずみ曲線を示すグラフである。
きの真応力−真ひずみ曲線を示すグラフである。
【図４】圧下率及びひずみ速度が、変形抵抗（Ｋα／Ｋ
γ）に及ぼす影響を示す図である。
γ）に及ぼす影響を示す図である。
【図５】熱間圧延における各スタンドでの変形抵抗を示
すグラフである。
すグラフである。
Claims (1)
- 【請求項１】 Si＋Al：1.8 wt％以下を含有する電磁鋼
スラブを、熱間圧延し、ついで１回又は中間焼鈍を含む
２回の冷間圧延を施したのち、仕上げ焼鈍を施すことに
よって無方向性電磁鋼板を製造するに当たり、 上記熱間圧延の連続仕上げ圧延工程において、板温が
（γ→α変態開始温度＋20℃）〜（γ→α変態終了温度
−20℃）の範囲については、圧下率：40％以下、相当ひ
ずみ速度：50ｓ-1以上の条件で圧延を行うことを特徴と
する無方向性電磁鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP01086093A JP3375998B2 (ja) | 1993-01-26 | 1993-01-26 | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP01086093A JP3375998B2 (ja) | 1993-01-26 | 1993-01-26 | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06220537A true JPH06220537A (ja) | 1994-08-09 |
| JP3375998B2 JP3375998B2 (ja) | 2003-02-10 |
Family
ID=11762116
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP01086093A Expired - Fee Related JP3375998B2 (ja) | 1993-01-26 | 1993-01-26 | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3375998B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0704542A1 (en) * | 1994-09-29 | 1996-04-03 | Kawasaki Steel Corporation | Method for making non-oriented magnetic steel sheet |
| WO1997020956A1 (fr) * | 1995-12-05 | 1997-06-12 | Nippon Steel Corporation | Procede de fabrication de toles d'acier electrique a grain non oriente ayant une densite de flux magnetique elevee et de faibles pertes dans le fer |
| WO1999060182A1 (fr) * | 1998-05-18 | 1999-11-25 | Kawasaki Steel Corporation | Tole magnetique possedant d'excellentes caracteristiques magnetiques et procede de fabrication associe |
| WO2001068925A1 (de) * | 2000-03-16 | 2001-09-20 | Thyssenkrupp Stahl Ag | Verfahren zum herstellen von nichtkornorientiertem elektroblech |
| US6425962B1 (en) | 1999-10-13 | 2002-07-30 | Nippon Steel Corporation | Non-oriented electrical steel sheet excellent in permeability and method of producing the same |
| JP2009149993A (ja) * | 1999-07-05 | 2009-07-09 | Thyssenkrupp Stahl Ag | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| JP2020033640A (ja) * | 2018-08-23 | 2020-03-05 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
-
1993
- 1993-01-26 JP JP01086093A patent/JP3375998B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0704542A1 (en) * | 1994-09-29 | 1996-04-03 | Kawasaki Steel Corporation | Method for making non-oriented magnetic steel sheet |
| US5637157A (en) * | 1994-09-29 | 1997-06-10 | Kawasaki Steel Corporation | Method for making non-oriented magnetic steel sheet |
| WO1997020956A1 (fr) * | 1995-12-05 | 1997-06-12 | Nippon Steel Corporation | Procede de fabrication de toles d'acier electrique a grain non oriente ayant une densite de flux magnetique elevee et de faibles pertes dans le fer |
| WO1999060182A1 (fr) * | 1998-05-18 | 1999-11-25 | Kawasaki Steel Corporation | Tole magnetique possedant d'excellentes caracteristiques magnetiques et procede de fabrication associe |
| US6322639B1 (en) | 1998-05-18 | 2001-11-27 | Kawasaki Steel Corporation | Magnetic steel sheet having excellent magnetic properties and method of producing the same |
| CN1094523C (zh) * | 1998-05-18 | 2002-11-20 | 川崎制铁株式会社 | 磁性优良的电工钢板及其制造方法 |
| KR100484989B1 (ko) * | 1998-05-18 | 2005-04-22 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 자기특성이 우수한 전자강판 및 그 제조방법 |
| JP2009149993A (ja) * | 1999-07-05 | 2009-07-09 | Thyssenkrupp Stahl Ag | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| US6425962B1 (en) | 1999-10-13 | 2002-07-30 | Nippon Steel Corporation | Non-oriented electrical steel sheet excellent in permeability and method of producing the same |
| WO2001068925A1 (de) * | 2000-03-16 | 2001-09-20 | Thyssenkrupp Stahl Ag | Verfahren zum herstellen von nichtkornorientiertem elektroblech |
| US6767412B2 (en) | 2000-03-16 | 2004-07-27 | Thyssenkrupp Stahl Ag | Method for producing non-grain-oriented magnetic steel sheet |
| JP2020033640A (ja) * | 2018-08-23 | 2020-03-05 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3375998B2 (ja) | 2003-02-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2009185386A (ja) | 無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP5265835B2 (ja) | 無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP2000129410A (ja) | 磁束密度の高い無方向性電磁鋼板 | |
| JPH11310857A (ja) | 無方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
| JPH03219020A (ja) | 無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| KR101917468B1 (ko) | 박물 열연 전기강판 및 그 제조방법 | |
| JP3375998B2 (ja) | 無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| EP1728885B1 (en) | Method for producing a grain-oriented electrical steel sheet | |
| JPH0742501B2 (ja) | 磁性焼鈍前後の磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH08134551A (ja) | 鉄損及び磁歪特性の優れた一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP6146582B2 (ja) | 無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH04325629A (ja) | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP5600991B2 (ja) | 方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| KR100192841B1 (ko) | 자성이 우수한 무방향성 전기강판 및 그 제조방법 | |
| JPH0657332A (ja) | 磁束密度が高くかつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH06192731A (ja) | 磁束密度が高くかつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH0273919A (ja) | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造法 | |
| JP2501219B2 (ja) | 無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH07258736A (ja) | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP2560090B2 (ja) | 無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP2562254B2 (ja) | 薄手高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| CN114651079A (zh) | 无取向性电磁钢板 | |
| JPS62278226A (ja) | けい素鋼板の製造方法 | |
| JPH0978132A (ja) | 低鉄損一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP2516441B2 (ja) | 耐リジング性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20071129 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081129 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 7 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091129 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101129 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111129 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111129 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 10 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121129 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |