JPH06218510A - 鋼の連続鋳造方法 - Google Patents
鋼の連続鋳造方法Info
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- JPH06218510A JPH06218510A JP3280793A JP3280793A JPH06218510A JP H06218510 A JPH06218510 A JP H06218510A JP 3280793 A JP3280793 A JP 3280793A JP 3280793 A JP3280793 A JP 3280793A JP H06218510 A JPH06218510 A JP H06218510A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】連続鋳造鋳片の中心偏析の防止。
【構成】鋳片を最終凝固部においてロールにより軽圧下
する際、鋳片端部側の凝固進行の遅れた部分に対応する
部分に大径部を設けた段付きロールを用いる。この段付
きロールにより鋳片を軽圧下することにより、凝固進行
の遅れた部分は表面圧下量が大きく、その他の部分は表
面圧下量が小さくなり、鋳片幅方向で界面圧下量がほぼ
均一となる。
する際、鋳片端部側の凝固進行の遅れた部分に対応する
部分に大径部を設けた段付きロールを用いる。この段付
きロールにより鋳片を軽圧下することにより、凝固進行
の遅れた部分は表面圧下量が大きく、その他の部分は表
面圧下量が小さくなり、鋳片幅方向で界面圧下量がほぼ
均一となる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、鋳片の中心偏析を防
止するための連続鋳造方法に関する。
止するための連続鋳造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】鋼の連続鋳造においては、しばしば中心
偏析と呼ばれる内部欠陥が問題となる。この中心偏析
は、鋳片の厚み中心部（最終凝固部）でＣ、Ｓ、Ｐ、Ｓ
ｉ、Ｍｎ等の溶鋼成分が偏析する現象であり、凝固末期
におけるデンドライト樹間残溶鋼がバルジングあるいは
凝固収縮等の原因により、マクロ的に移動することと、
濃化溶鋼が局部的に集積するために生じることがわかっ
ている。このような中心偏析は、厚板用素材においては
特に問題であり、偏析部分における靭性の低下や、水素
誘起割れの原因となることが知られている。
偏析と呼ばれる内部欠陥が問題となる。この中心偏析
は、鋳片の厚み中心部（最終凝固部）でＣ、Ｓ、Ｐ、Ｓ
ｉ、Ｍｎ等の溶鋼成分が偏析する現象であり、凝固末期
におけるデンドライト樹間残溶鋼がバルジングあるいは
凝固収縮等の原因により、マクロ的に移動することと、
濃化溶鋼が局部的に集積するために生じることがわかっ
ている。このような中心偏析は、厚板用素材においては
特に問題であり、偏析部分における靭性の低下や、水素
誘起割れの原因となることが知られている。
【０００３】中心偏析の防止対策としては、鋳片の凝固
末期における圧下鋳造が有効であることから、鋳片の凝
固先端部付近を圧下することにより末期凝固部の凝固収
縮分を補償する方法が種々提案されている。例えば、特
開昭６３−２５２６５５号公報には軽圧下ロール群によ
り鋳片を軽圧下する方法が、特開昭６１−４２４６０号
公報には少なくとも一対の圧下ロールによる大圧下方法
がそれぞれ示されている。しかしながら、ロール圧下で
は鋳片の圧下量をそれ程大きくとることができないとい
う問題点を有している。
末期における圧下鋳造が有効であることから、鋳片の凝
固先端部付近を圧下することにより末期凝固部の凝固収
縮分を補償する方法が種々提案されている。例えば、特
開昭６３−２５２６５５号公報には軽圧下ロール群によ
り鋳片を軽圧下する方法が、特開昭６１−４２４６０号
公報には少なくとも一対の圧下ロールによる大圧下方法
がそれぞれ示されている。しかしながら、ロール圧下で
は鋳片の圧下量をそれ程大きくとることができないとい
う問題点を有している。
【０００４】また、特開平１−１７０５６６号公報には
鍛圧金型による大圧下方法が示されているが、設備コス
トが高くつくのみならず、圧下量が大きいため中心部で
負偏析を生じやすいという欠点がある。
鍛圧金型による大圧下方法が示されているが、設備コス
トが高くつくのみならず、圧下量が大きいため中心部で
負偏析を生じやすいという欠点がある。
【０００５】さらに、ブルームのような偏平比の小さい
鋳片においては、コーナー近傍でシェル剛性が大きいた
め、これを避けるため圧下ロールの鋳片幅中央部をクラ
ウンロールとする方法が提案されている（特開昭６０−
１６２５６０号公報、特開昭６０−１８４４５５号公報
等参照）。しかし、スラブ形状の鋳片を圧下鋳造する場
合、凝固初期から生じる幅方向不均一凝固のために、幅
方向に均一な圧下が行われず、幅中央部のみを優先的に
圧下するクラウンロールでは、凝固の遅れる鋳片幅方向
両端部位置において十分な中心偏析改善効果（溶鋼流動
抑制効果）が得られないという問題点がある。
鋳片においては、コーナー近傍でシェル剛性が大きいた
め、これを避けるため圧下ロールの鋳片幅中央部をクラ
ウンロールとする方法が提案されている（特開昭６０−
１６２５６０号公報、特開昭６０−１８４４５５号公報
等参照）。しかし、スラブ形状の鋳片を圧下鋳造する場
合、凝固初期から生じる幅方向不均一凝固のために、幅
方向に均一な圧下が行われず、幅中央部のみを優先的に
圧下するクラウンロールでは、凝固の遅れる鋳片幅方向
両端部位置において十分な中心偏析改善効果（溶鋼流動
抑制効果）が得られないという問題点がある。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】連続鋳造鋳片の中心偏
析を改善する方法としては、前記のとおり鋳片の凝固末
期における圧下鋳造が有効であるが、スラブ形状の鋳片
の場合には、幅方向の凝固不均一が生ずるために幅方向
に均一な圧下量が得られず、固液界面に伝わる圧下量
（以下「界面圧下量」と称する）の少ない部分で中心偏
析改善効果が期待できないという問題点を有する。
析を改善する方法としては、前記のとおり鋳片の凝固末
期における圧下鋳造が有効であるが、スラブ形状の鋳片
の場合には、幅方向の凝固不均一が生ずるために幅方向
に均一な圧下量が得られず、固液界面に伝わる圧下量
（以下「界面圧下量」と称する）の少ない部分で中心偏
析改善効果が期待できないという問題点を有する。
【０００７】すなわち、スラブ形状の鋳片の場合は、図
５に示すごとく、浸漬ノズルからの吐出噴流により凝固
初期から鋳片１のほぼ１／１０幅位置〜１／４幅位置
Ａ、および３／４幅位置〜９／１０幅位置Ｂで凝固が遅
れ、この幅方向凝固不均一が凝固末期まで残存すること
が知られている。この場合、スラブの鋳片温度は図６に
示すごとく、鋳片１／１０幅位置〜１／４幅位置Ａ、お
よび３／４幅位置〜９／１０幅位置Ｂで鋳片幅中央部よ
りも高く、凝固シェル厚はその位置で小さくなる。ここ
で、図７に示すように、圧下効率ξを鋳片１に実際に加
えた圧下量Ｄ０と界面圧下量（固液界面に実際に伝わる
圧下量）Ｄの比（Ｄ／Ｄ０）として考えた場合、図８に
示すように鋳片温度が高くなるほど圧下効率は小さくな
る傾向にある。
５に示すごとく、浸漬ノズルからの吐出噴流により凝固
初期から鋳片１のほぼ１／１０幅位置〜１／４幅位置
Ａ、および３／４幅位置〜９／１０幅位置Ｂで凝固が遅
れ、この幅方向凝固不均一が凝固末期まで残存すること
が知られている。この場合、スラブの鋳片温度は図６に
示すごとく、鋳片１／１０幅位置〜１／４幅位置Ａ、お
よび３／４幅位置〜９／１０幅位置Ｂで鋳片幅中央部よ
りも高く、凝固シェル厚はその位置で小さくなる。ここ
で、図７に示すように、圧下効率ξを鋳片１に実際に加
えた圧下量Ｄ０と界面圧下量（固液界面に実際に伝わる
圧下量）Ｄの比（Ｄ／Ｄ０）として考えた場合、図８に
示すように鋳片温度が高くなるほど圧下効率は小さくな
る傾向にある。
【０００８】したがって、図９に示す通常のフラットロ
ール１２を使用した場合、鋳片１の幅方向に温度不均一
があるため、図１０に従来ロールの鋳片幅方向界面圧下
量を示すように実際に加えた圧下量が同じでも、界面圧
下量が幅方向で異なるため、溶鋼流動の抑制効果が異な
り、その結果、界面圧下量の少ない部分で中心偏析が改
善されないのである。
ール１２を使用した場合、鋳片１の幅方向に温度不均一
があるため、図１０に従来ロールの鋳片幅方向界面圧下
量を示すように実際に加えた圧下量が同じでも、界面圧
下量が幅方向で異なるため、溶鋼流動の抑制効果が異な
り、その結果、界面圧下量の少ない部分で中心偏析が改
善されないのである。
【０００９】この発明は、このような問題点に鑑み、中
心偏析改善に対する圧下鋳造を有効に機能させるべく、
スラブ形状の鋳片の幅方向の界面圧下量を均一にし幅方
向全体の中心偏析を改善し得る鋼の連続鋳造方法を提案
しようとするものである。
心偏析改善に対する圧下鋳造を有効に機能させるべく、
スラブ形状の鋳片の幅方向の界面圧下量を均一にし幅方
向全体の中心偏析を改善し得る鋼の連続鋳造方法を提案
しようとするものである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】この発明は、鋳片を最終
凝固部において軽圧下支持する一対のロールの少なくと
も一方のロールの鋳片１／４幅位置、および３／４幅位
置より鋳片端部側に大径部を形成した段付きロールにて
鋳片を軽圧下支持する方法を要旨とし、また、上記段付
きロールの鋳片幅中央部のロール径を、ロール端部の径
より大きくしたロールにて鋳片を軽圧下支持する方法を
要旨とするものである。
凝固部において軽圧下支持する一対のロールの少なくと
も一方のロールの鋳片１／４幅位置、および３／４幅位
置より鋳片端部側に大径部を形成した段付きロールにて
鋳片を軽圧下支持する方法を要旨とし、また、上記段付
きロールの鋳片幅中央部のロール径を、ロール端部の径
より大きくしたロールにて鋳片を軽圧下支持する方法を
要旨とするものである。
【００１１】
【作用】鋳片を最終凝固部において軽圧下支持する装置
は、鋳片を挟んで対向配置される一対のロール群からな
っており、かつ各一対のロールには油圧シリンダーが設
けられ、鋳片がほぼ均一に圧下されるように構成されて
いる。この鋳片圧下機構を備えたロール群からなる鋳片
軽圧下支持帯は、鋳片の幅中央部の中心部固相率が０よ
り大きくなる部分に位置し、鋳造条件の変更に対応でき
るようにその長さは４〜５ｍにわたって配置されてい
る。
は、鋳片を挟んで対向配置される一対のロール群からな
っており、かつ各一対のロールには油圧シリンダーが設
けられ、鋳片がほぼ均一に圧下されるように構成されて
いる。この鋳片圧下機構を備えたロール群からなる鋳片
軽圧下支持帯は、鋳片の幅中央部の中心部固相率が０よ
り大きくなる部分に位置し、鋳造条件の変更に対応でき
るようにその長さは４〜５ｍにわたって配置されてい
る。
【００１２】この発明において、鋳片を挟んで対向配置
される一対のロールの少なくとも一方のロールの鋳片１
／４幅位置および３／４幅位置より鋳片端部側に大径部
を設けた段付きロールにて鋳片を軽圧下支持する方法を
とったのは、以下に示す理由による。
される一対のロールの少なくとも一方のロールの鋳片１
／４幅位置および３／４幅位置より鋳片端部側に大径部
を設けた段付きロールにて鋳片を軽圧下支持する方法を
とったのは、以下に示す理由による。
【００１３】すなわち、前記の通り、図９に示す通常の
フラットロール１２を使用した場合、鋳片１の幅方向に
温度不均一があるため、図１０に示すように実際に加え
た圧下量が同じでも、界面圧下量が幅方向で異なるた
め、溶鋼流動の抑制効果が異なり、その結果、界面圧下
量の少ない部分で中心偏析が改善されない。すなわち、
スラブ幅方向の界面圧下量Ｄを均一にしようとした場
合、鋳片温度の高い部分では表面圧下量を大きく、鋳片
温度の低い部分では表面圧下量を小さくする必要が生じ
る。
フラットロール１２を使用した場合、鋳片１の幅方向に
温度不均一があるため、図１０に示すように実際に加え
た圧下量が同じでも、界面圧下量が幅方向で異なるた
め、溶鋼流動の抑制効果が異なり、その結果、界面圧下
量の少ない部分で中心偏析が改善されない。すなわち、
スラブ幅方向の界面圧下量Ｄを均一にしようとした場
合、鋳片温度の高い部分では表面圧下量を大きく、鋳片
温度の低い部分では表面圧下量を小さくする必要が生じ
る。
【００１４】そこで、この発明はスラブ形状の鋳片では
幅方向の温度不均一が存在することを前提にし、鋳片幅
方向に均一な界面圧下量を得るために、フラットロール
に替えて、ロールの鋳片１／４幅位置、および３／４幅
位置より鋳片端部側の凝固の進行の遅い部分、具体的に
は鋳片１／１０幅位置〜１／４幅位置Ａ、および３／４
幅位置〜９／１０幅位置Ｂに大径部を設けたロールを使
用することとしたのである。この段付きロールによれ
ば、鋳片温度の高い部分では大径部により表面圧下量を
大きく、鋳片温度の低い部分では表面圧下量を小さくす
ることができるので、鋳片幅方向で界面圧下量がほぼ均
一となるのである。かかる効果は、鋳片を挟んで対向配
置される一対のロールの少なくとも一方のロールに設け
ることにより得られるが、両方のロールに設けても同様
の効果が得られることはいうまでもない。
幅方向の温度不均一が存在することを前提にし、鋳片幅
方向に均一な界面圧下量を得るために、フラットロール
に替えて、ロールの鋳片１／４幅位置、および３／４幅
位置より鋳片端部側の凝固の進行の遅い部分、具体的に
は鋳片１／１０幅位置〜１／４幅位置Ａ、および３／４
幅位置〜９／１０幅位置Ｂに大径部を設けたロールを使
用することとしたのである。この段付きロールによれ
ば、鋳片温度の高い部分では大径部により表面圧下量を
大きく、鋳片温度の低い部分では表面圧下量を小さくす
ることができるので、鋳片幅方向で界面圧下量がほぼ均
一となるのである。かかる効果は、鋳片を挟んで対向配
置される一対のロールの少なくとも一方のロールに設け
ることにより得られるが、両方のロールに設けても同様
の効果が得られることはいうまでもない。
【００１５】ここで、ロールの大径部の突出量として
は、特に限定するものではないが、１ｍｍ以下が適当で
ある。その理由は、突出量すなわち大径部の径を必要以
上に大きくしすぎると、鋳片１／１０幅位置〜１／４幅
位置Ａ、および３／４幅位置〜９／１０幅位置Ｂの界面
圧下量が大きくなりすぎて偏析を悪化させるからであ
る。
は、特に限定するものではないが、１ｍｍ以下が適当で
ある。その理由は、突出量すなわち大径部の径を必要以
上に大きくしすぎると、鋳片１／１０幅位置〜１／４幅
位置Ａ、および３／４幅位置〜９／１０幅位置Ｂの界面
圧下量が大きくなりすぎて偏析を悪化させるからであ
る。
【００１６】また、この発明の請求項２において、上記
段付きロールの鋳片幅中央部のロール径を、ロール端部
の径より大きくしたロールを用いることとしたのは、ロ
ール端部と鋳片の短辺完全凝固部の接触を確実に避けよ
うとするためである。すなわち、鋳片幅中央部のロール
径をロール端部の径より大きくすることにより、ロール
端部と鋳片端部との間に隙間が生じて鋳片端部とロール
端部とが非接触状態となるのでロール負荷が小さくな
る。これによりロールの寿命が長くなり、かつ短辺抵抗
により圧下が進まなくなるという障害を避けることがよ
り効果的に行われることになる。なお、鋳片幅中央部の
ロール径と幅端部のロール径の差は鋼種、鋳造条件によ
り見積もられた降温収縮量より決められる。
段付きロールの鋳片幅中央部のロール径を、ロール端部
の径より大きくしたロールを用いることとしたのは、ロ
ール端部と鋳片の短辺完全凝固部の接触を確実に避けよ
うとするためである。すなわち、鋳片幅中央部のロール
径をロール端部の径より大きくすることにより、ロール
端部と鋳片端部との間に隙間が生じて鋳片端部とロール
端部とが非接触状態となるのでロール負荷が小さくな
る。これによりロールの寿命が長くなり、かつ短辺抵抗
により圧下が進まなくなるという障害を避けることがよ
り効果的に行われることになる。なお、鋳片幅中央部の
ロール径と幅端部のロール径の差は鋼種、鋳造条件によ
り見積もられた降温収縮量より決められる。
【００１７】
【実施例】図１はこの発明の対象とする連続鋳造設備の
一例を示す概略図、図２はこの発明の請求項１に対応す
る鋳片軽圧下支持装置のロールの一例を示す概略平面
図、図３は同じく請求項２に対応する鋳片軽圧下支持装
置のロールの一例を示す概略平面図、図４は同上ロール
の鋳片幅方向界面圧下量を示す図であり、２は鋳片軽圧
下支持ロール群、２−１はロールの鋳片１／１０幅位置
〜１／４幅位置Ａ、および３／４幅位置〜９／１０幅位
置Ｂに大径部２Ｌを形成した段付きロール、２−２は鋳
片幅中央部のロール径を、ロール端部の径より大きくし
た段付きロール、３は鋳型、４は浸漬ノズル、５は溶融
金属、６は凝固シェル、７はサポートロール群、８はピ
ンチロール、９はフレームである。なお、ここでは鋳片
軽圧下支持装置の一対のロールを段付きロールで構成し
た場合を例にとり説明する。
一例を示す概略図、図２はこの発明の請求項１に対応す
る鋳片軽圧下支持装置のロールの一例を示す概略平面
図、図３は同じく請求項２に対応する鋳片軽圧下支持装
置のロールの一例を示す概略平面図、図４は同上ロール
の鋳片幅方向界面圧下量を示す図であり、２は鋳片軽圧
下支持ロール群、２−１はロールの鋳片１／１０幅位置
〜１／４幅位置Ａ、および３／４幅位置〜９／１０幅位
置Ｂに大径部２Ｌを形成した段付きロール、２−２は鋳
片幅中央部のロール径を、ロール端部の径より大きくし
た段付きロール、３は鋳型、４は浸漬ノズル、５は溶融
金属、６は凝固シェル、７はサポートロール群、８はピ
ンチロール、９はフレームである。なお、ここでは鋳片
軽圧下支持装置の一対のロールを段付きロールで構成し
た場合を例にとり説明する。
【００１８】図１に示す連続鋳造設備において、鋳片の
軽圧下支持ロール群２はサポートロール群７の下方、す
なわち前記した通り鋳片１の幅中央部の中心部凝固相率
が０より大きくなる部分に位置し、鋳造条件の変更に対
応できるようにその長さは４〜５ｍにわたって設置され
ている。この多数のロール群２からなる鋳片軽圧下支持
装置は、鋳片１を挟んで対向配置される一対のロールを
間隔配置して構成され、各ロールには鋳片１をほぼ均一
に圧下するための油圧シリンダー（図面省略）ががフレ
ーム９に取付けられている。
軽圧下支持ロール群２はサポートロール群７の下方、す
なわち前記した通り鋳片１の幅中央部の中心部凝固相率
が０より大きくなる部分に位置し、鋳造条件の変更に対
応できるようにその長さは４〜５ｍにわたって設置され
ている。この多数のロール群２からなる鋳片軽圧下支持
装置は、鋳片１を挟んで対向配置される一対のロールを
間隔配置して構成され、各ロールには鋳片１をほぼ均一
に圧下するための油圧シリンダー（図面省略）ががフレ
ーム９に取付けられている。
【００１９】この発明に係る鋳片軽圧下支持装置のロー
ルは、図２、図３に示すごとく、ロールの鋳片１／４幅
位置、および３／４幅位置より鋳片端部側に大径部２Ｌ
を形成した段付きロール２−１、２−２で構成され、か
つこの発明の請求項１に対応する段付きロール２−１
は、図２に示すごとく、ロール端部の径ｄ１と鋳片幅中
央部のロール径ｄ２とが同一であり、図３に示すこの発
明の請求項２に対応する段付きロール２−２は鋳片幅中
央部のロール径ｄ２をロール端部の径ｄ１より大きくし
ている。ｄ３はロール大径部の径である。
ルは、図２、図３に示すごとく、ロールの鋳片１／４幅
位置、および３／４幅位置より鋳片端部側に大径部２Ｌ
を形成した段付きロール２−１、２−２で構成され、か
つこの発明の請求項１に対応する段付きロール２−１
は、図２に示すごとく、ロール端部の径ｄ１と鋳片幅中
央部のロール径ｄ２とが同一であり、図３に示すこの発
明の請求項２に対応する段付きロール２−２は鋳片幅中
央部のロール径ｄ２をロール端部の径ｄ１より大きくし
ている。ｄ３はロール大径部の径である。
【００２０】図２、図３に示すこの発明の段付きロール
２−１、または段付きロール２−２で構成された鋳片軽
圧下支持装置によれば、鋳片１に対し幅方向に同一の圧
下量を加えた場合、鋳片温度の高い鋳片１／１０幅位置
〜１／４幅位置Ａ、および３／４幅位置〜９／１０幅位
置Ｂは、大径部２Ｌの作用により表面圧下量が大きく、
鋳片温度の低い鋳片中央部と鋳片両端部は表面圧下量が
小さいため、鋳片幅方向の界面圧下量は図４に示すごと
く、鋳片幅全体にわたり均一となり、中心偏析が改善さ
れる。
２−１、または段付きロール２−２で構成された鋳片軽
圧下支持装置によれば、鋳片１に対し幅方向に同一の圧
下量を加えた場合、鋳片温度の高い鋳片１／１０幅位置
〜１／４幅位置Ａ、および３／４幅位置〜９／１０幅位
置Ｂは、大径部２Ｌの作用により表面圧下量が大きく、
鋳片温度の低い鋳片中央部と鋳片両端部は表面圧下量が
小さいため、鋳片幅方向の界面圧下量は図４に示すごと
く、鋳片幅全体にわたり均一となり、中心偏析が改善さ
れる。
【００２１】また、鋳片幅中央部のロール径ｄ２をロー
ル端部の径ｄ１より大きくした図３に示す段付きロール
２−２の場合は、ロール端部と鋳片端部との間に隙間ｔ
が生じて鋳片端部とロール端部とが非接触状態となるの
でロール負荷が小さくなる。その結果、ロールの寿命が
長くなり、かつ鋳片の短辺抵抗により圧下が進まなくな
るという障害を避けることができる。
ル端部の径ｄ１より大きくした図３に示す段付きロール
２−２の場合は、ロール端部と鋳片端部との間に隙間ｔ
が生じて鋳片端部とロール端部とが非接触状態となるの
でロール負荷が小さくなる。その結果、ロールの寿命が
長くなり、かつ鋳片の短辺抵抗により圧下が進まなくな
るという障害を避けることができる。
【００２２】なお、この発明の段付きロールの場合、鋳
片幅が変更になった時にロール大径部が鋳片端部に当た
る等、偏析改善に対して逆効果となる可能性がある。し
たがって、鋳片幅変更の多い操業においては、最も鋳造
頻度の高いサイズを対象にこの発明を適用する。また、
その際、鋳片サイズが変更になった時に、鋳片端部に大
径部が当らないように、圧下ゾーン以前にテーパアライ
メントをつけないで、圧下ゾーン入側における鋳片端部
とロールの間隔を十分とっておく等の工夫により対応で
きる。
片幅が変更になった時にロール大径部が鋳片端部に当た
る等、偏析改善に対して逆効果となる可能性がある。し
たがって、鋳片幅変更の多い操業においては、最も鋳造
頻度の高いサイズを対象にこの発明を適用する。また、
その際、鋳片サイズが変更になった時に、鋳片端部に大
径部が当らないように、圧下ゾーン以前にテーパアライ
メントをつけないで、圧下ゾーン入側における鋳片端部
とロールの間隔を十分とっておく等の工夫により対応で
きる。
【００２３】実施例１ 実機にこの発明方法を適用し、鋳片の端部Ｃ偏析度、同
中央部Ｃ偏析度、同平均Ｃ偏析度を調べた。本実施例に
おける装置仕様を表１に、鋳造条件を表２に、鋳片のＣ
偏析度を表３に、それぞれ図９に示す従来のフラットロ
ールを用いた場合と比較して示す。なお、表３中、本発
明の供試Ｎｏ．１は請求項１（ロールの端部と鋳片幅中
央部のロール径を同一径）に対応し、同Ｎｏ．２は請求
項２（鋳片幅中央部のロール径を鋳片端部より大）に対
応している。
中央部Ｃ偏析度、同平均Ｃ偏析度を調べた。本実施例に
おける装置仕様を表１に、鋳造条件を表２に、鋳片のＣ
偏析度を表３に、それぞれ図９に示す従来のフラットロ
ールを用いた場合と比較して示す。なお、表３中、本発
明の供試Ｎｏ．１は請求項１（ロールの端部と鋳片幅中
央部のロール径を同一径）に対応し、同Ｎｏ．２は請求
項２（鋳片幅中央部のロール径を鋳片端部より大）に対
応している。
【００２４】
【表１】
【００２５】
【表２】
【００２６】
【表３】
【００２７】表３の結果より明らかなごとく、本発明は
いずれも従来法と比較して、鋳片幅方向端部の中心偏析
が大幅に改善され、幅方向に均一な組成の鋳片を製造す
ることができた。また、本発明は平均Ｃ偏析度も従来法
に比べて大きく改善されている。なお、本発明の供試Ｎ
ｏ．２は、ロールと鋳片端部の接触を避けているため、
短辺の抵抗を軽減した効果により供試Ｎｏ．１よりも偏
析が改善されている。
いずれも従来法と比較して、鋳片幅方向端部の中心偏析
が大幅に改善され、幅方向に均一な組成の鋳片を製造す
ることができた。また、本発明は平均Ｃ偏析度も従来法
に比べて大きく改善されている。なお、本発明の供試Ｎ
ｏ．２は、ロールと鋳片端部の接触を避けているため、
短辺の抵抗を軽減した効果により供試Ｎｏ．１よりも偏
析が改善されている。
【００２８】
【発明の効果】以上説明したごとく、この発明方法によ
れば、鋳片幅方向の凝固末期における圧下不均一が解消
される結果、鋳片幅端部の中心偏析が大幅に改善され、
幅方向に均一な組成の鋳片を製造することができるとい
う、優れた効果を奏する。
れば、鋳片幅方向の凝固末期における圧下不均一が解消
される結果、鋳片幅端部の中心偏析が大幅に改善され、
幅方向に均一な組成の鋳片を製造することができるとい
う、優れた効果を奏する。
【図１】この発明の対象とする連続鋳造設備の一例を示
す概略図である。
す概略図である。
【図２】この発明の請求項１に対応する鋳片軽圧下支持
装置のロールの一例を示す概略平面図である。
装置のロールの一例を示す概略平面図である。
【図３】同じく請求項２に対応する鋳片軽圧下支持装置
のロールの一例を示す概略平面図である。
のロールの一例を示す概略平面図である。
【図４】同上ロールの鋳片幅方向界面圧下量を示す図で
ある。
ある。
【図５】スラブ形状の鋳片の凝固末期の状態を示す説明
図である。
図である。
【図６】同上の鋳片の各位置と表面温度および凝固シェ
ル厚の関係を示す図である。
ル厚の関係を示す図である。
【図７】鋳片の圧下効率の定義説明図である。
【図８】鋳片温度と圧下効率の関係を示す図である。
【図９】従来の鋳片軽圧下支持装置のロールの一例を示
す概略平面図である。
す概略平面図である。
【図１０】従来ロールの鋳片幅方向界面圧下量を示す図
である。
である。
１ 鋳片 ２ 鋳片軽圧下支持ロール群 ２−１、２−２ 段付きロール ３ 鋳型 ４ 浸漬ノズル ５ 溶融金属 ６ 凝固シェル ７ サポートロール群 ８ ピンチロール ９ フレーム １２ フラットロール ２Ｌ 大径部
Claims (2)
- 【請求項１】 鋼の連続鋳造方法において、鋳片を最終
凝固部において軽圧下支持する一対のロールの少なくと
も一方のロールの鋳片１／４幅位置、および３／４幅位
置より鋳片端部側に大径部を形成した段付きロールにて
鋳片を軽圧下支持することを特徴とする鋼の連続鋳造方
法。 - 【請求項２】鋳片を最終凝固部において軽圧下支持する
一対のロールの少なくとも一方のロールの鋳片幅中央部
のロール径を、ロール端部の径より大きくしたことを特
徴とする請求項１記載の鋼の連続鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3280793A JPH06218510A (ja) | 1993-01-28 | 1993-01-28 | 鋼の連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3280793A JPH06218510A (ja) | 1993-01-28 | 1993-01-28 | 鋼の連続鋳造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06218510A true JPH06218510A (ja) | 1994-08-09 |
Family
ID=12369112
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3280793A Pending JPH06218510A (ja) | 1993-01-28 | 1993-01-28 | 鋼の連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06218510A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008119726A (ja) * | 2006-11-13 | 2008-05-29 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造鋳片の凝固完了点近傍の軽圧下方法 |
| JP2012030269A (ja) * | 2010-08-02 | 2012-02-16 | Kobe Steel Ltd | スラブの部分大圧下を行うための連続鋳造機用ロールスタンド |
| JP2012170992A (ja) * | 2011-02-23 | 2012-09-10 | Kobe Steel Ltd | 部分圧下連続鋳造方法 |
-
1993
- 1993-01-28 JP JP3280793A patent/JPH06218510A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008119726A (ja) * | 2006-11-13 | 2008-05-29 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造鋳片の凝固完了点近傍の軽圧下方法 |
| JP2012030269A (ja) * | 2010-08-02 | 2012-02-16 | Kobe Steel Ltd | スラブの部分大圧下を行うための連続鋳造機用ロールスタンド |
| JP2012170992A (ja) * | 2011-02-23 | 2012-09-10 | Kobe Steel Ltd | 部分圧下連続鋳造方法 |
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