JPH11179505A - 凝固中に板厚減少を行う高速連続鋳造装置のための方法及び装置 - Google Patents
凝固中に板厚減少を行う高速連続鋳造装置のための方法及び装置Info
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- JPH11179505A JPH11179505A JP9348138A JP34813897A JPH11179505A JP H11179505 A JPH11179505 A JP H11179505A JP 9348138 A JP9348138 A JP 9348138A JP 34813897 A JP34813897 A JP 34813897A JP H11179505 A JPH11179505 A JP H11179505A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
- B22D11/1206—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ for plastic shaping of strands
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Consolidation Of Soil By Introduction Of Solidifying Substances Into Soil (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明の課題は、方法技術的措置及び簡
単な装置的特徴によって、ストランド横断面減少の変形
密度を、ストランドの臨界変形が鋳造速度及び鋼製品の
考慮の下に過剰にならないように設定することを課題と
する。 【解決手段】 凝固中にその横断面が減少される、連続
鋳造でストランドを形成するための方法において、特に
揺動する鋳型中に鋳込まれかつストランド横断面は、鋳
型の直ぐ下方のストランド案内の最小長さに亘ってリニ
アーにダイレクトストラングリダクションで減少され、
続いて残りのストランド案内に亘って最大で最終凝固又
は液相尖端の直前まで「ソフトリダクション」で更にス
トランド横断面リダクションが行われることを特徴とす
る前記方法。
単な装置的特徴によって、ストランド横断面減少の変形
密度を、ストランドの臨界変形が鋳造速度及び鋼製品の
考慮の下に過剰にならないように設定することを課題と
する。 【解決手段】 凝固中にその横断面が減少される、連続
鋳造でストランドを形成するための方法において、特に
揺動する鋳型中に鋳込まれかつストランド横断面は、鋳
型の直ぐ下方のストランド案内の最小長さに亘ってリニ
アーにダイレクトストラングリダクションで減少され、
続いて残りのストランド案内に亘って最大で最終凝固又
は液相尖端の直前まで「ソフトリダクション」で更にス
トランド横断面リダクションが行われることを特徴とす
る前記方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、凝固中にその横断
面減少が行われるストランドの形成のための連続鋳造装
置のための方法及び装置に関するものである。
面減少が行われるストランドの形成のための連続鋳造装
置のための方法及び装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ストランドは、そのような高速装置で一
般に１８ｍｍと４５０ｍｍの凝固厚さ及び最大１２ｍ／
ｍｉｎの鋳造速度で矩形又は円形輪郭の例えばブルー
ム、粗ブロック及び鋳塊の鋳造のための装置で製造さ
れ、その際ストランド横断面の減少は凝固中好ましくは
厚さ方向で鋳型から出た後に行われることが公知であ
る。
般に１８ｍｍと４５０ｍｍの凝固厚さ及び最大１２ｍ／
ｍｉｎの鋳造速度で矩形又は円形輪郭の例えばブルー
ム、粗ブロック及び鋳塊の鋳造のための装置で製造さ
れ、その際ストランド横断面の減少は凝固中好ましくは
厚さ方向で鋳型から出た後に行われることが公知であ
る。
【０００３】薄いブルーム又は円形鋳塊のダイレクトス
トランドリダクションの上記技術はドイツ国特許公報第
４４０３０４８号及び第４４０３０４９号又は第４１３
９２４２号により公知でありこの技術は薄いブルームに
製造現場でも使用される。そのようにして、鋳型の直ぐ
下方に配設されたセグメント０で薄いブルームが例えば
６５ｍｍから４０ｍｍの厚さにリダクションされる。こ
のストランドの２５ｍｍ又は３８．５％の厚さ減少は、
所定の内部亀裂に敏感な鋼製品にとっては品質的に不利
である。ストランド厚さ減少により制約された又はダイ
レクトストランドリダクションとも称されるストランド
内部変形は、内部亀裂の契機となり得る、そのわけは材
料の臨界変形は内側ストランド外皮で流体／固体である
が、外側ストランド外皮でも限度を越えるからである。
トランドリダクションの上記技術はドイツ国特許公報第
４４０３０４８号及び第４４０３０４９号又は第４１３
９２４２号により公知でありこの技術は薄いブルームに
製造現場でも使用される。そのようにして、鋳型の直ぐ
下方に配設されたセグメント０で薄いブルームが例えば
６５ｍｍから４０ｍｍの厚さにリダクションされる。こ
のストランドの２５ｍｍ又は３８．５％の厚さ減少は、
所定の内部亀裂に敏感な鋼製品にとっては品質的に不利
である。ストランド厚さ減少により制約された又はダイ
レクトストランドリダクションとも称されるストランド
内部変形は、内部亀裂の契機となり得る、そのわけは材
料の臨界変形は内側ストランド外皮で流体／固体である
が、外側ストランド外皮でも限度を越えるからである。
【０００４】この例は、ストランド外皮に曲げ加工又は
曲げ変形を及ぼされない長さ２ｍの円弧セグメント０を
基礎とする。凝固中のダイレクトストランドリダクショ
ンの際のストランド変形のための値を示すストランド外
皮成形速度は、６ｍ／ｍｉｎの鋳造速度で１．２５ｍｍ
／ｓである。成形速度のこの値は例えば１０ｍ／ｍｉｎ
に鋳造速度が上昇した場合に２．０８ｍｍ／ｓに上昇し
従ってその値は極めて臨界的である。かかるダイレクト
ストランドリダクションによってのみ生じる内部変形
は、内部変形に対して比較的鈍感な深絞り−鋼製品に対
してのみならず、商品；マイクロ合金ＡＰＸ−８０のよ
うな敏感な鋼に対しても臨界的である。
曲げ変形を及ぼされない長さ２ｍの円弧セグメント０を
基礎とする。凝固中のダイレクトストランドリダクショ
ンの際のストランド変形のための値を示すストランド外
皮成形速度は、６ｍ／ｍｉｎの鋳造速度で１．２５ｍｍ
／ｓである。成形速度のこの値は例えば１０ｍ／ｍｉｎ
に鋳造速度が上昇した場合に２．０８ｍｍ／ｓに上昇し
従ってその値は極めて臨界的である。かかるダイレクト
ストランドリダクションによってのみ生じる内部変形
は、内部変形に対して比較的鈍感な深絞り−鋼製品に対
してのみならず、商品；マイクロ合金ＡＰＸ−８０のよ
うな敏感な鋼に対しても臨界的である。
【０００５】ダイレクトストランドリダクションにより
生じる変形は、通常鋳型の下のセグメントにおいて同時
にストランドの曲げが行われ、ストランド中にもたらさ
れる曲げ変形によって著しく高められ、それによって臨
界的変形を越える危険従って亀裂形成が更に拡大され
る。
生じる変形は、通常鋳型の下のセグメントにおいて同時
にストランドの曲げが行われ、ストランド中にもたらさ
れる曲げ変形によって著しく高められ、それによって臨
界的変形を越える危険従って亀裂形成が更に拡大され
る。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】従って本発明の課題
は、上記認識及び関係に端を発して、方法技術的措置及
び簡単な装置的特徴によって、ストランド横断面減少の
変形密度を、ストランドの臨界変形が鋳造速度及び鋼品
質の考慮の下に過剰にならないように予め設定すること
を課題とする。
は、上記認識及び関係に端を発して、方法技術的措置及
び簡単な装置的特徴によって、ストランド横断面減少の
変形密度を、ストランドの臨界変形が鋳造速度及び鋼品
質の考慮の下に過剰にならないように予め設定すること
を課題とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の課題は特許請求
の範囲に記載された特徴によって解決され、その際本発
明によれば特許請求の範囲第１項及びその従属項におけ
る方法特許請求の範囲並びに装置特許請求の範囲及びそ
の従属項に記載された特徴は連続鋳造された成形体及び
全ての型の連続鋳造装置ににも通じる。
の範囲に記載された特徴によって解決され、その際本発
明によれば特許請求の範囲第１項及びその従属項におけ
る方法特許請求の範囲並びに装置特許請求の範囲及びそ
の従属項に記載された特徴は連続鋳造された成形体及び
全ての型の連続鋳造装置ににも通じる。
【０００８】
【実施の形態】本発明の目的を達成するための次の本発
明による予期しなかった解決を例えば、薄いブルームに
基づいて詳しく説明し、その際本発明は凝固後６０ｍｍ
と１２０ｍｍの間の厚さを有するブルームの鋳造のため
に特に、縁領域におけるブルームの厚さは鋳型出口で
は、例えば最小７０ｍｍ、最大１６０ｍｍであると見な
される。通常ストランド案内の上側と下側との間に通常
の方法で今日の技術水準による試験条件の下に行われる
ストランド厚さ減少は最大６０％になり、ここでは厚さ
５０ｍｍのブルームが略２００ｍｍのロールギャップ長
さに亘って略２０ｍｍに減少され、かつ最大３８．５％
の製造条件の下に、ここではストランドが６５ｍｍから
４０ｍｍに、鋳型の下方に配設された略２ｍのセグメン
ト０の長さに亘って減少される。両場合に６ｍ／ｍｉｎ
の最大鋳造速度が存在する。
明による予期しなかった解決を例えば、薄いブルームに
基づいて詳しく説明し、その際本発明は凝固後６０ｍｍ
と１２０ｍｍの間の厚さを有するブルームの鋳造のため
に特に、縁領域におけるブルームの厚さは鋳型出口で
は、例えば最小７０ｍｍ、最大１６０ｍｍであると見な
される。通常ストランド案内の上側と下側との間に通常
の方法で今日の技術水準による試験条件の下に行われる
ストランド厚さ減少は最大６０％になり、ここでは厚さ
５０ｍｍのブルームが略２００ｍｍのロールギャップ長
さに亘って略２０ｍｍに減少され、かつ最大３８．５％
の製造条件の下に、ここではストランドが６５ｍｍから
４０ｍｍに、鋳型の下方に配設された略２ｍのセグメン
ト０の長さに亘って減少される。両場合に６ｍ／ｍｉｎ
の最大鋳造速度が存在する。
【０００９】本発明の記載は、例えば鋳型出口で１００
ｍｍの厚さで８０ｍｍの凝固厚さの薄いブルームに基礎
を置いている。本発明は、６ｍ／ｍｉｎの最大鋳造速度
に対するストランド案内における薄いブルームの凝固中
のストランド厚さ減少の一種の分割及び実現を提案す
る。表１及び１．１中本発明の本質的なプロセス及び装
置データは、技術水準と対比される。表１は６ｍ／ｍｉ
ｎの鋳造速度に対するデータを示し、１０ｍ／ｍｉｎの
速度に対しては表１．１が示される。
ｍｍの厚さで８０ｍｍの凝固厚さの薄いブルームに基礎
を置いている。本発明は、６ｍ／ｍｉｎの最大鋳造速度
に対するストランド案内における薄いブルームの凝固中
のストランド厚さ減少の一種の分割及び実現を提案す
る。表１及び１．１中本発明の本質的なプロセス及び装
置データは、技術水準と対比される。表１は６ｍ／ｍｉ
ｎの鋳造速度に対するデータを示し、１０ｍ／ｍｉｎの
速度に対しては表１．１が示される。
【００１０】両表中、セグメント０と残りのストランド
案内であるセグメント１から最大１３までの間で、その
区域における凝固中の２０ｍｍのストランド厚さ減少が
変えられる。技術水準では、表中２０ｍｍの総ストラン
ド厚さ減少がセグメント０においてのみ実施される（表
中第１欄の項番号１９〜２２参照）。ここでは、長さ３
ｍのセグメント０におけるストランドのリダクション速
度は、ストランド厚さ減少又はダイレクトストランドリ
ダクションによって立ち上がり、従って６ｍ／ｍｉｎか
ら１０ｍ／ｍｉｎに鋳造速度が上昇した場合には０．６
７から１．１１ｍ／ｓへのストランド外皮変形が関数的
に高められることが明らかである。
案内であるセグメント１から最大１３までの間で、その
区域における凝固中の２０ｍｍのストランド厚さ減少が
変えられる。技術水準では、表中２０ｍｍの総ストラン
ド厚さ減少がセグメント０においてのみ実施される（表
中第１欄の項番号１９〜２２参照）。ここでは、長さ３
ｍのセグメント０におけるストランドのリダクション速
度は、ストランド厚さ減少又はダイレクトストランドリ
ダクションによって立ち上がり、従って６ｍ／ｍｉｎか
ら１０ｍ／ｍｉｎに鋳造速度が上昇した場合には０．６
７から１．１１ｍ／ｓへのストランド外皮変形が関数的
に高められることが明らかである。
【００１１】欄２、３及び４の項番号１９〜２２及び２
３〜２８及び項番号２９〜３４は、本発明による解決を
示し、この解決は、「ソフトリダクション」とも称され
るセグメント０とセグメント１〜ｎの間の２０ｍｍの総
ストランド厚さ減少の分割によるストランド外皮の変形
の著しい低下をもたらす。この分割を次の例に基づいて
詳しく説明する。 −欄２の項番号１９〜２８；セグメント０においては１
５ｍｍ、セグメント１〜ｎにおいては５ｍｍ、 −欄３、項番号１９〜２８；セグメント０においては１
０ｍｍ、セグメント１〜ｎにおいては１０ｍｍ、 −欄４、項番号１９〜２８；セグメント０においては５
ｍｍ、セグメント１〜ｎにおいては１５ｍｍ、 −項番号２９〜３４；セグメント０〜ｎにおいては２０
ｍｍ、リダクション速度従ってストランド外皮の関数的
変形密度は、２０ｍｍの厚さ減少及び１０ｍ／ｍｉｎの
鋳造速度では、欄１、項番号２１で、技術水準によりセ
グメント０で１．１１ｍｍ／ｓ、２０ｍｍに低下し、 −項番号３３、セグメント０〜１３においては０．１１
４ｍｍ／ｓ、２０ｍｍに低下する。−鋳造速度により−
セグメント０からセグメント１〜１３又は１〜ｎへのダ
イレクトリダクションの部分の変移によって、勿論増大
するストランドシェル厚さに伴いストランドに引き込ま
れる加工度は大きくなる。従って本発明は、最終凝固直
後まで達する、セグメント０とセグメントｎとの間の全
ストランド案内における全ダイレクトストランドリダク
ションの最適の分割が、ストランド外皮厚さをも考慮し
て行われる。この考慮は凝固時間に亘って平方根関数に
よる有利な方法でセグメント１〜ｎの領域でソフトリダ
クションが、又はセグメント０〜ｎの領域でソフトリダ
クションが達成される。
３〜２８及び項番号２９〜３４は、本発明による解決を
示し、この解決は、「ソフトリダクション」とも称され
るセグメント０とセグメント１〜ｎの間の２０ｍｍの総
ストランド厚さ減少の分割によるストランド外皮の変形
の著しい低下をもたらす。この分割を次の例に基づいて
詳しく説明する。 −欄２の項番号１９〜２８；セグメント０においては１
５ｍｍ、セグメント１〜ｎにおいては５ｍｍ、 −欄３、項番号１９〜２８；セグメント０においては１
０ｍｍ、セグメント１〜ｎにおいては１０ｍｍ、 −欄４、項番号１９〜２８；セグメント０においては５
ｍｍ、セグメント１〜ｎにおいては１５ｍｍ、 −項番号２９〜３４；セグメント０〜ｎにおいては２０
ｍｍ、リダクション速度従ってストランド外皮の関数的
変形密度は、２０ｍｍの厚さ減少及び１０ｍ／ｍｉｎの
鋳造速度では、欄１、項番号２１で、技術水準によりセ
グメント０で１．１１ｍｍ／ｓ、２０ｍｍに低下し、 −項番号３３、セグメント０〜１３においては０．１１
４ｍｍ／ｓ、２０ｍｍに低下する。−鋳造速度により−
セグメント０からセグメント１〜１３又は１〜ｎへのダ
イレクトリダクションの部分の変移によって、勿論増大
するストランドシェル厚さに伴いストランドに引き込ま
れる加工度は大きくなる。従って本発明は、最終凝固直
後まで達する、セグメント０とセグメントｎとの間の全
ストランド案内における全ダイレクトストランドリダク
ションの最適の分割が、ストランド外皮厚さをも考慮し
て行われる。この考慮は凝固時間に亘って平方根関数に
よる有利な方法でセグメント１〜ｎの領域でソフトリダ
クションが、又はセグメント０〜ｎの領域でソフトリダ
クションが達成される。
【００１２】
【実施例】図１〜図７は技術水準と比較して本発明を明
らかにする。図部分１と２を有する図１は、図式的に鋳
型における１００ｍｍの厚さかつ１０ｍ／ｍｉｎの鋳造
速度に対して８０ｍｍの凝固厚さを有しかつセグメント
０におけるダイレクトストランドリダクションでのみ１
０ｍｍ（図部分１）又はセグメント０におけるダイレク
トストランドリダクションで１０ｍｍ及びセグメント１
〜１３における１０ｍｍのソフトリダクション（図部分
２）が表されている。更にストランドは機械におけるそ
の鋼相をもって次のように示される、即ち −加熱相（１）、純粋溶融相又は最も低い液化点を有す
る滲透域とも称される −２相領域、その最も低い凝固点を有する溶融物／結晶
２、長さ略１．２ｍの鋳型、長さ３ｍのセグメント０及
び全体で長さ２６ｍのセグメント１〜１３から成る３０
ｍのストランド案内による液相尖端２．１、 −固相又はストランド外皮３。
らかにする。図部分１と２を有する図１は、図式的に鋳
型における１００ｍｍの厚さかつ１０ｍ／ｍｉｎの鋳造
速度に対して８０ｍｍの凝固厚さを有しかつセグメント
０におけるダイレクトストランドリダクションでのみ１
０ｍｍ（図部分１）又はセグメント０におけるダイレク
トストランドリダクションで１０ｍｍ及びセグメント１
〜１３における１０ｍｍのソフトリダクション（図部分
２）が表されている。更にストランドは機械におけるそ
の鋼相をもって次のように示される、即ち −加熱相（１）、純粋溶融相又は最も低い液化点を有す
る滲透域とも称される −２相領域、その最も低い凝固点を有する溶融物／結晶
２、長さ略１．２ｍの鋳型、長さ３ｍのセグメント０及
び全体で長さ２６ｍのセグメント１〜１３から成る３０
ｍのストランド案内による液相尖端２．１、 −固相又はストランド外皮３。
【００１３】純粋な溶融相又は滲透領域はセグメント０
の領域にあり、セグメント０の領域においては２×１０
ｍｍのストランド厚さリダクション又は２０ｍｍのダイ
レクトストランドリダクション及び連続セグメント１〜
１３における他のストランド厚さリダクション又はダイ
レクトストランドリダクション−技術水準の記載（図部
分１）−又は２×５ｍｍ又は１０ｍｍがダイレクトスト
ランドリダクションで、及び連続セグメント１〜１３に
おける他の１０ｍｍが本発明による「ソフトリダクショ
ン」で実施される（図部分２）。例えば液圧シリンダ１
４を備えた挟持セグメントとしてセグメント０に形成さ
れた例えば２つの締付装置によるセグメント０における
ストランド厚さ減少は、３ｍの長さに亘ってリニアに実
施される。セグメント１〜１３の領域におけるリダクシ
ョンはセグメント当たり部分的に、しかし全てのセグメ
ントに亘ってもリニアに並びにノンリニアに、即ち例え
ば平方根関数に従って行われる。図部分２には、セグメ
ント１〜１３における１０ｍｍのストランド厚さリダク
ションが「ソフトリダクション」にリニアに分割されて
いる。
の領域にあり、セグメント０の領域においては２×１０
ｍｍのストランド厚さリダクション又は２０ｍｍのダイ
レクトストランドリダクション及び連続セグメント１〜
１３における他のストランド厚さリダクション又はダイ
レクトストランドリダクション−技術水準の記載（図部
分１）−又は２×５ｍｍ又は１０ｍｍがダイレクトスト
ランドリダクションで、及び連続セグメント１〜１３に
おける他の１０ｍｍが本発明による「ソフトリダクショ
ン」で実施される（図部分２）。例えば液圧シリンダ１
４を備えた挟持セグメントとしてセグメント０に形成さ
れた例えば２つの締付装置によるセグメント０における
ストランド厚さ減少は、３ｍの長さに亘ってリニアに実
施される。セグメント１〜１３の領域におけるリダクシ
ョンはセグメント当たり部分的に、しかし全てのセグメ
ントに亘ってもリニアに並びにノンリニアに、即ち例え
ば平方根関数に従って行われる。図部分２には、セグメ
ント１〜１３における１０ｍｍのストランド厚さリダク
ションが「ソフトリダクション」にリニアに分割されて
いる。
【００１４】ストランド外皮変形の大きさを示す、スト
ランド外皮のｍｍ／ｓ単位のリダクション速度は、本発
明の場合、次の値のように、従来技術（図部分１）に比
して本質的に減少している、即ち −図部分１、技術水準；セグメント０、リダクション２
０ｍｍ、ダイレクトストランドリダクション、リダクシ
ョン速度１．１１ｍｍ／ｓ； セグメント１〜１３、リダクション０ｍｍ、「ソフトリ
ダクション」なし、リダクション速度０ −図部分２、本発明；セグメント０、リダクション１０
ｍｍ、ダイレクトストランドリダクション、リダクショ
ン速度０．５６ｍｍ／ｓ； セグメント１〜１３、リダクション１０ｍｍ、「ソフト
リダクション」、リダクション速度０．０６４ｍｍ／
ｓ； セグメント０と連続セグメント１〜１３との間のストラ
ンド厚さリダクションの分割は、内面傷及び表面傷を回
避した可能なストランド変形及びストランド外皮厚さと
共に増大するストランドリダクションのために引き込ま
れる最小の加工度のために最適に選択されることができ
る。
ランド外皮のｍｍ／ｓ単位のリダクション速度は、本発
明の場合、次の値のように、従来技術（図部分１）に比
して本質的に減少している、即ち −図部分１、技術水準；セグメント０、リダクション２
０ｍｍ、ダイレクトストランドリダクション、リダクシ
ョン速度１．１１ｍｍ／ｓ； セグメント１〜１３、リダクション０ｍｍ、「ソフトリ
ダクション」なし、リダクション速度０ −図部分２、本発明；セグメント０、リダクション１０
ｍｍ、ダイレクトストランドリダクション、リダクショ
ン速度０．５６ｍｍ／ｓ； セグメント１〜１３、リダクション１０ｍｍ、「ソフト
リダクション」、リダクション速度０．０６４ｍｍ／
ｓ； セグメント０と連続セグメント１〜１３との間のストラ
ンド厚さリダクションの分割は、内面傷及び表面傷を回
避した可能なストランド変形及びストランド外皮厚さと
共に増大するストランドリダクションのために引き込ま
れる最小の加工度のために最適に選択されることができ
る。
【００１５】リダクション速度従ってストランド外皮負
荷へのこの分割効果は、表１及び１．１に記載されてお
りかつ図２及び図３に表されている。図２はセグメント
０における相異なる減面及び６ｍ／ｍｉｎ及び１０ｍ／
ｍｉｎの連続鋳造速度に対するセグメント１〜１３にお
けるそれぞれ相応した補完的な厚さ減少に依存した、総
ストランド厚さ減少に対するストランド案内１ｍ当たり
のストランド厚さ減少ｍｍ／ｍを示す。全てのセグメン
ト０〜８又は０〜１３に亘って２０ｍｍの全リダクショ
ンのリニアな分割では、値は厚さリダクション（ＲＬ−
６）及び（ＲＬ−１０）及びリダクション速度（ＲＳ−
６）及び（ＲＳ−１０）で次のような値に調整される、
即ち −６ｍ／ｍｉｎの鋳造速度ではストランド案内でのリダ
クション（ＲＬ−６）１．１６８ｍｍ／ｍ及びリダクシ
ョン速度（ＲＳ−６）０．１１７ｍｍ／ｓ又は −１０ｍ／ｍｉｎの鋳造速度ではストランド案内（ＲＬ
−１０）でのリダクション０．６８５ｍｍ／ｍ及びリダ
クション速度０．１１４ｍｍ／ｓ（ＲＳ−１０）に調整
され、その値は最小の変形密度を有し、勿論加工当たり
最大のコストに達しかつ全ストランド案内に亘って「ソ
フトリダクション」工程が行われる。これらの極値、即
ちセグメント０における２０ｍｍの総リダクションとセ
グメント０からストランドの最終凝固の直後までに亘る
均一に分割されたリダクションとの間で本発明は権利を
請求している。
荷へのこの分割効果は、表１及び１．１に記載されてお
りかつ図２及び図３に表されている。図２はセグメント
０における相異なる減面及び６ｍ／ｍｉｎ及び１０ｍ／
ｍｉｎの連続鋳造速度に対するセグメント１〜１３にお
けるそれぞれ相応した補完的な厚さ減少に依存した、総
ストランド厚さ減少に対するストランド案内１ｍ当たり
のストランド厚さ減少ｍｍ／ｍを示す。全てのセグメン
ト０〜８又は０〜１３に亘って２０ｍｍの全リダクショ
ンのリニアな分割では、値は厚さリダクション（ＲＬ−
６）及び（ＲＬ−１０）及びリダクション速度（ＲＳ−
６）及び（ＲＳ−１０）で次のような値に調整される、
即ち −６ｍ／ｍｉｎの鋳造速度ではストランド案内でのリダ
クション（ＲＬ−６）１．１６８ｍｍ／ｍ及びリダクシ
ョン速度（ＲＳ−６）０．１１７ｍｍ／ｓ又は −１０ｍ／ｍｉｎの鋳造速度ではストランド案内（ＲＬ
−１０）でのリダクション０．６８５ｍｍ／ｍ及びリダ
クション速度０．１１４ｍｍ／ｓ（ＲＳ−１０）に調整
され、その値は最小の変形密度を有し、勿論加工当たり
最大のコストに達しかつ全ストランド案内に亘って「ソ
フトリダクション」工程が行われる。これらの極値、即
ちセグメント０における２０ｍｍの総リダクションとセ
グメント０からストランドの最終凝固の直後までに亘る
均一に分割されたリダクションとの間で本発明は権利を
請求している。
【００１６】図４は図１同様に図式的に、鋳型における
１００ｍｍの厚さかつ６ｍ／ｍｉｎの鋳造速度ＶＧに対
して８０ｍｍの凝固厚さを有するストランドの状態が図
部分３に、そして１０ｍ／ｍｉｎの鋳造速度ＶＧについ
ては図部分４に対比して表されている。鋳造速度ＶＧ６
ｍ／ｍｉｎの場合、本発明によればセグメント０におけ
る例えば１０ｍｍのストランド厚さリダクション及びセ
グメント１〜８における残りの１０ｍｍのストランド厚
さリダクションは、短い凝固区間に相応して行われる。
既に略１．８ｍでは最も低い液化点（１．２）がありか
つ略１８．１２ｍには液相尖端２．２がある。ストラン
ド厚さリダクションは最大１８．１２ｍに亘って行われ
かつ同時に最終凝固が把握されるので、厚さの減少のた
めにセグメント１〜８が利用される。図４中の図部分４
は、図１中の図部分２のように、鋳造速度ＶＧ１０ｍ／
ｍｉｎの場合のストランドの状態を表わす。
１００ｍｍの厚さかつ６ｍ／ｍｉｎの鋳造速度ＶＧに対
して８０ｍｍの凝固厚さを有するストランドの状態が図
部分３に、そして１０ｍ／ｍｉｎの鋳造速度ＶＧについ
ては図部分４に対比して表されている。鋳造速度ＶＧ６
ｍ／ｍｉｎの場合、本発明によればセグメント０におけ
る例えば１０ｍｍのストランド厚さリダクション及びセ
グメント１〜８における残りの１０ｍｍのストランド厚
さリダクションは、短い凝固区間に相応して行われる。
既に略１．８ｍでは最も低い液化点（１．２）がありか
つ略１８．１２ｍには液相尖端２．２がある。ストラン
ド厚さリダクションは最大１８．１２ｍに亘って行われ
かつ同時に最終凝固が把握されるので、厚さの減少のた
めにセグメント１〜８が利用される。図４中の図部分４
は、図１中の図部分２のように、鋳造速度ＶＧ１０ｍ／
ｍｉｎの場合のストランドの状態を表わす。
【００１７】図４の図部分３及び４に表された本発明に
よる鋳造状態の比較は、リダクション速度従ってストラ
ンド外皮負荷の次の値に繋がる、即ち −６ｍ／ｍｉｎ、図４の図部分３、本発明の例；セグメ
ント０、リダクション１０ｍｍ、リダクション速度０．
３３ｍｍ／ｓ、ダイレクトストランドリダクション、セ
グメント１〜８、リダクション１０ｍｍ、リダクション
速度０．０７１ｍｍ／ｓ、「ソフトリダクション」、 −１０ｍ／ｍｉｎ、図４の図部分４、本発明の例；セグ
メント０、リダクション１０ｍｍ、リダクション速度
０．５６ｍｍ／ｓ、ダイレクトストランドリダクショ
ン、セグメント１〜１３、リダクション１０ｍｍ、リダ
クション速度０．０６４ｍｍ／ｓ、「ソフトリダクショ
ン」 この比較は、厚さリダクションの分割が鋳造速度の問題
でもありかつ液相尖端の位置即ち鋳造速度に相応して、
厚さリダクション及びセグメント１〜ｎ又は０〜ｎへの
分割が、鋳造安定性及びストランド品質に関して最適の
鋳造状態に適合されることを明らかにする。
よる鋳造状態の比較は、リダクション速度従ってストラ
ンド外皮負荷の次の値に繋がる、即ち −６ｍ／ｍｉｎ、図４の図部分３、本発明の例；セグメ
ント０、リダクション１０ｍｍ、リダクション速度０．
３３ｍｍ／ｓ、ダイレクトストランドリダクション、セ
グメント１〜８、リダクション１０ｍｍ、リダクション
速度０．０７１ｍｍ／ｓ、「ソフトリダクション」、 −１０ｍ／ｍｉｎ、図４の図部分４、本発明の例；セグ
メント０、リダクション１０ｍｍ、リダクション速度
０．５６ｍｍ／ｓ、ダイレクトストランドリダクショ
ン、セグメント１〜１３、リダクション１０ｍｍ、リダ
クション速度０．０６４ｍｍ／ｓ、「ソフトリダクショ
ン」 この比較は、厚さリダクションの分割が鋳造速度の問題
でもありかつ液相尖端の位置即ち鋳造速度に相応して、
厚さリダクション及びセグメント１〜ｎ又は０〜ｎへの
分割が、鋳造安定性及びストランド品質に関して最適の
鋳造状態に適合されることを明らかにする。
【００１８】図５中セグメント０及びセグメント１〜１
３におけるストランド厚さリダクションの分割の作用
は、本発明〔（ｂ）、即ち図部分６〕の意味で垂直−曲
げ機械の例で、図５中の従来技術〔（ａ）、即ち図部分
５〕に対比して示され、曲げ変形及びストランド厚さ減
少によって生じるストランド内部変形が、例えば１０ｍ
／ｍｉｎの最大鋳造速度に対してストランド案内に依存
して図示されている。
３におけるストランド厚さリダクションの分割の作用
は、本発明〔（ｂ）、即ち図部分６〕の意味で垂直−曲
げ機械の例で、図５中の従来技術〔（ａ）、即ち図部分
５〕に対比して示され、曲げ変形及びストランド厚さ減
少によって生じるストランド内部変形が、例えば１０ｍ
／ｍｉｎの最大鋳造速度に対してストランド案内に依存
して図示されている。
【００１９】技術水準を表わす図５（ａ）、即ち図部分
５は、限界成形（Ｄ−Ｇｒ）に対する例えば１０ｍ／ｍ
ｉｎの最大鋳造速度（Ｖｇ−１０）に対するストランド
案内に依存したストランド内部変形が表されている。鋳
型出口ではストランドは、セグメント０におけるダイレ
クトストランドリダクション（Ｄ−Ｇｗ）によって得ら
れる変形並びに曲げ工程（Ｄ−Ｂ）による変形を受け
る。両変形は、総変形（Ｄ−Ｇｅ）として重ね合わさ
れ、総変形は限界成形（Ｄ−Ｇｅ）と称され従って臨界
的である。限界成形を越えることは、固相／液相境界に
おける内部傷従ってストランドの品質低下及び鋳造安定
の低下に繋がる。内部変形Ｄの更なる増大が、内部円弧
から勿論臨界的ではない水平へのセグメント４における
逆曲げの際の変形によりストランドに与えられる、その
わけは装置の「設計」上の逆曲げ点の数は、最大鋳造速
度で逆曲げ工程が傷に敏感な鋼材料のストランド外皮に
おける臨界的な内部変形を生じ得ないように選択される
からである。
５は、限界成形（Ｄ−Ｇｒ）に対する例えば１０ｍ／ｍ
ｉｎの最大鋳造速度（Ｖｇ−１０）に対するストランド
案内に依存したストランド内部変形が表されている。鋳
型出口ではストランドは、セグメント０におけるダイレ
クトストランドリダクション（Ｄ−Ｇｗ）によって得ら
れる変形並びに曲げ工程（Ｄ−Ｂ）による変形を受け
る。両変形は、総変形（Ｄ−Ｇｅ）として重ね合わさ
れ、総変形は限界成形（Ｄ−Ｇｅ）と称され従って臨界
的である。限界成形を越えることは、固相／液相境界に
おける内部傷従ってストランドの品質低下及び鋳造安定
の低下に繋がる。内部変形Ｄの更なる増大が、内部円弧
から勿論臨界的ではない水平へのセグメント４における
逆曲げの際の変形によりストランドに与えられる、その
わけは装置の「設計」上の逆曲げ点の数は、最大鋳造速
度で逆曲げ工程が傷に敏感な鋼材料のストランド外皮に
おける臨界的な内部変形を生じ得ないように選択される
からである。
【００２０】図５（ｂ）、即ち図部分６は本発明の方法
技術的特徴を図６において図式的に表わす垂直−撓み装
置の例で表わす。セグメント（３）のストランド外皮の
内部変形Ｄは凝固のいかなる瞬間でも、即ち鋳型出口か
らセグメント１３の端まで臨界的ではない。このことは
本発明によれば、例えばセグメント０（Ｄ−Ｇｗ）にお
ける１０ｍｍ及びセグメント１〜１３（ＤＳＲ）におけ
る１０ｍｍに、２０ｍｍの総ストランド厚さリダクショ
ンを分割することによって確保される。更に曲げ工程従
ってこれと関連した変形（Ｄ−Ｂ）はセグメント０から
セグメント１に設定され、このことは、例えば１０ｍｍ
のダイレクトストランドリダクションによって得られる
セグメント０で低下されたが比較的高い変形密度（Ｄ−
Ｇｗ）をそれ以上に高めないために行われる。例えば全
部で１０ｍｍの「ソフトリダクション」によって得られ
る、セグメント１〜１３での変形（Ｄ−ＳＲ）は、比較
的小さくかつセグメント４におけるストランドの逆曲げ
の際の変形（Ｄ−Ｒ）の実質的増大に繋がらず、即ち
（Ｄ−Ｇｅ）は（Ｄ−Ｒ）よりも大きいか又は殆ど等し
い。
技術的特徴を図６において図式的に表わす垂直−撓み装
置の例で表わす。セグメント（３）のストランド外皮の
内部変形Ｄは凝固のいかなる瞬間でも、即ち鋳型出口か
らセグメント１３の端まで臨界的ではない。このことは
本発明によれば、例えばセグメント０（Ｄ−Ｇｗ）にお
ける１０ｍｍ及びセグメント１〜１３（ＤＳＲ）におけ
る１０ｍｍに、２０ｍｍの総ストランド厚さリダクショ
ンを分割することによって確保される。更に曲げ工程従
ってこれと関連した変形（Ｄ−Ｂ）はセグメント０から
セグメント１に設定され、このことは、例えば１０ｍｍ
のダイレクトストランドリダクションによって得られる
セグメント０で低下されたが比較的高い変形密度（Ｄ−
Ｇｗ）をそれ以上に高めないために行われる。例えば全
部で１０ｍｍの「ソフトリダクション」によって得られ
る、セグメント１〜１３での変形（Ｄ−ＳＲ）は、比較
的小さくかつセグメント４におけるストランドの逆曲げ
の際の変形（Ｄ−Ｒ）の実質的増大に繋がらず、即ち
（Ｄ−Ｇｅ）は（Ｄ−Ｒ）よりも大きいか又は殆ど等し
い。
【００２１】図６は垂直−曲げ装置を示し、この装置に
本発明は、鋳型出口で１００ｍｍ厚さのブルームの鋳造
を８０ｍｍの凝固厚さかつ最大鋳造速度ＶＧ１０ｍ／ｍ
ｉｎで行うのに適用される。この装置は、図１〜５に記
載された方法技術的特徴を有する。連続鋳造装置はタン
ディッシュ（Ｖ）及びノズル（Ｔａ）の他に、次のもの
から成る、即ち −例えば水平方向に凹状に形成された略１．２ｍの長さ
の垂直−鋳型（Ｋ）、 −ダイレクトストランドリダクションのために又はスト
ランド厚さリダクションのためにも好ましくは挟持セグ
メントとして装着されかつその出口に２つの液圧シリン
ダ（１４）を備えた３ｍの長さのセグメント０、 −５つの曲げ点（２３）を有するセグメント１、 −半径略４ｍの内側円弧を備えたセグメント２及び３、 −内側円弧から５つの逆曲げ点（２４）を介して水平へ
のストランドの逆曲げのためのセグメント４、 −機械の水平領域におけるセグメント５〜１３。
本発明は、鋳型出口で１００ｍｍ厚さのブルームの鋳造
を８０ｍｍの凝固厚さかつ最大鋳造速度ＶＧ１０ｍ／ｍ
ｉｎで行うのに適用される。この装置は、図１〜５に記
載された方法技術的特徴を有する。連続鋳造装置はタン
ディッシュ（Ｖ）及びノズル（Ｔａ）の他に、次のもの
から成る、即ち −例えば水平方向に凹状に形成された略１．２ｍの長さ
の垂直−鋳型（Ｋ）、 −ダイレクトストランドリダクションのために又はスト
ランド厚さリダクションのためにも好ましくは挟持セグ
メントとして装着されかつその出口に２つの液圧シリン
ダ（１４）を備えた３ｍの長さのセグメント０、 −５つの曲げ点（２３）を有するセグメント１、 −半径略４ｍの内側円弧を備えたセグメント２及び３、 −内側円弧から５つの逆曲げ点（２４）を介して水平へ
のストランドの逆曲げのためのセグメント４、 −機械の水平領域におけるセグメント５〜１３。
【００２２】１０ｍ／ｍｉｎの最大鋳造速度と略３ｍｉ
ｏ ｔ／ａの最大容量を有する機械形態は、その凝固中
のストランドの最小変形密度が生じる本発明の適用の際
の極端に有利な解決を表わす。本発明の意味でストラン
ド厚さリダクション法を記載のセグメント１〜１３によ
って有利に実現することができるために、セグメントは
図７に表された原理的で構成されている。セグメント
は、下方ローラ（１６）及び上方ローラ（１７）から成
る好ましくは奇数のローラ３、５、７又は９から成るロ
ーラ対（１５）から構成される。各セグメントは、更
に、液圧シリンダ装置（１９）によって位置及び力を調
整される駆動されるローラ対（１８）と上方ローラ（１
７）の領域で液圧装置（２０）と結合しており、機械要
素（２２）を備えた駆動されない２つのローラ対（２
１）から交互に成り、機械要素は、所定のストランド厚
さリダクションの際に各鋳造状態を案内することがてき
るために、その形態の確定の際にストランドを鋳造方向
において例えば±５°の角度だけ上方軌道のローラ対を
揺動させることを可能にする。
ｏ ｔ／ａの最大容量を有する機械形態は、その凝固中
のストランドの最小変形密度が生じる本発明の適用の際
の極端に有利な解決を表わす。本発明の意味でストラン
ド厚さリダクション法を記載のセグメント１〜１３によ
って有利に実現することができるために、セグメントは
図７に表された原理的で構成されている。セグメント
は、下方ローラ（１６）及び上方ローラ（１７）から成
る好ましくは奇数のローラ３、５、７又は９から成るロ
ーラ対（１５）から構成される。各セグメントは、更
に、液圧シリンダ装置（１９）によって位置及び力を調
整される駆動されるローラ対（１８）と上方ローラ（１
７）の領域で液圧装置（２０）と結合しており、機械要
素（２２）を備えた駆動されない２つのローラ対（２
１）から交互に成り、機械要素は、所定のストランド厚
さリダクションの際に各鋳造状態を案内することがてき
るために、その形態の確定の際にストランドを鋳造方向
において例えば±５°の角度だけ上方軌道のローラ対を
揺動させることを可能にする。
【００２３】セグメント１〜１３のこの構成は、その内
部傷感度、即ち臨界変形限界及びローラ対当たりの液圧
装置の最小値の使用に関するストランド厚さリダクショ
ン、各鋳造状態、各種の鋼材料の各種の分割の際の最適
のストランド案内に繋がる。そこでローラ対当たり０．
６６の液圧装置が使用される。ローラ対当たり０．３３
ユニットの駆動されるローラ対の使用は、鋳造されるべ
きストランド及びその表面品質及び内面品質への最大の
方法技術的かつ品質的作用で機械構造的な最小値を表
し、即ち例えば駆動されるローラ対の間のストランド外
皮における最小の構造及び引張り応力の最小化された累
積が表される。
部傷感度、即ち臨界変形限界及びローラ対当たりの液圧
装置の最小値の使用に関するストランド厚さリダクショ
ン、各鋳造状態、各種の鋼材料の各種の分割の際の最適
のストランド案内に繋がる。そこでローラ対当たり０．
６６の液圧装置が使用される。ローラ対当たり０．３３
ユニットの駆動されるローラ対の使用は、鋳造されるべ
きストランド及びその表面品質及び内面品質への最大の
方法技術的かつ品質的作用で機械構造的な最小値を表
し、即ち例えば駆動されるローラ対の間のストランド外
皮における最小の構造及び引張り応力の最小化された累
積が表される。
【００２４】本発明は薄いブルーム装置の例で記載され
るが、方法及び装置に関して次のような他の連続鋳造装
置にも相応して転用されることができる、即ち −ブルーム装置 −粗ブロック装置 −矩形及び円形鋳塊のための鋳塊製造装置
るが、方法及び装置に関して次のような他の連続鋳造装
置にも相応して転用されることができる、即ち −ブルーム装置 −粗ブロック装置 −矩形及び円形鋳塊のための鋳塊製造装置
【００２５】
【表１】
【００２６】
【表２】
【００２７】
【表３】
【００２８】
【表４】
【００２９】
【表５】
【００３０】
【表６】
【００３１】
【発明の効果】本発明によれば、方法技術的措置及び簡
単な装置的特徴によってストランド横断面減少の変形密
度が、ストランドの臨界変形が鋳造速度及び鋼品質の考
慮の下に過剰にならないように設定されることができ
る。
単な装置的特徴によってストランド横断面減少の変形密
度が、ストランドの臨界変形が鋳造速度及び鋼品質の考
慮の下に過剰にならないように設定されることができ
る。
【図面の簡単な説明】
【図１】鋳造速度１０ｍ／ｍｉｎに対する鋳型中で１０
０ｍｍの厚さかつ凝固厚さ８０ｍｍのストランドの状態
を図式的に表し、図部分１ではダイレクトストランドリ
ダクション、図部分２では「ソフトリダクション」が行
われるものを示す図である。
０ｍｍの厚さかつ凝固厚さ８０ｍｍのストランドの状態
を図式的に表し、図部分１ではダイレクトストランドリ
ダクション、図部分２では「ソフトリダクション」が行
われるものを示す図である。
【図２】ソフトリダクションにおけるストランド案内の
単位長さ（ｍ）当たりのリダクション量の関係を表わす
図である。
単位長さ（ｍ）当たりのリダクション量の関係を表わす
図である。
【図３】ソフトリダクションにおけるストランド案内の
単位長さ（ｍ）当たりのリダクション速度の関係を表わ
す図である。
単位長さ（ｍ）当たりのリダクション速度の関係を表わ
す図である。
【図４】本発明によるダイレクトストランドリダクショ
ンにおけるストランド厚さリダクションのストランド案
内に依存したリダクション速度ｍｍ／ｓを表わし、図部
分３は鋳造速度ＶＧ６ｍ／ｍｉｎの場合のストランド厚
さ１００ｍｍから８０ｍｍへのリダクション状態、そし
て図部分４は鋳造速度ＶＧ１０ｍ／ｍｉｎの場合のスト
ランド厚さ１００ｍｍから８０ｍｍへのリダクション状
態を表わす図である。
ンにおけるストランド厚さリダクションのストランド案
内に依存したリダクション速度ｍｍ／ｓを表わし、図部
分３は鋳造速度ＶＧ６ｍ／ｍｉｎの場合のストランド厚
さ１００ｍｍから８０ｍｍへのリダクション状態、そし
て図部分４は鋳造速度ＶＧ１０ｍ／ｍｉｎの場合のスト
ランド厚さ１００ｍｍから８０ｍｍへのリダクション状
態を表わす図である。
【図５】垂直−曲げ機械の例におけるセグメント０とセ
グメント１〜１３におけるストランド厚さリダクション
の分割を表わす図であり、（ａ）は技術水準の場合、
（ｂ）は本発明の場合を示す図である。
グメント１〜１３におけるストランド厚さリダクション
の分割を表わす図であり、（ａ）は技術水準の場合、
（ｂ）は本発明の場合を示す図である。
【図６】最大鋳造速度ＶＧ１０ｍ／ｍｉｎで、鋳型出口
で１００ｍｍの厚さのブルームを厚さ８０ｍｍにリダク
ションする場合に使用される垂直−曲げ機械を示す図で
ある。
で１００ｍｍの厚さのブルームを厚さ８０ｍｍにリダク
ションする場合に使用される垂直−曲げ機械を示す図で
ある。
【図７】セグメント１〜ｎの構成を原理的に表わす図表
である。
である。
（１） 過熱相 （１．１） 液化点 （２） 溶融／結晶 （２．１） 液相尖端 （２．２） 液相尖端 （３） 固相又はストランド外皮 （１４） 液圧シリンダ （１５） ローラ対 （１６） 下方ローラ （１７） 上方ローラ （１８） 駆動されるローラ対 （１９） 液圧装置 （２０） 液圧装置 （２１） 駆動されないローラ対 （２２） 機械要素 （２３） 曲げ点 （２４） 逆曲げ点 （Ｄ） 内部変形 （Ｋ） 鋳型 （Ｔａ） ノズル （Ｖ） タンディッシュ
Claims (28)
- 【請求項１】凝固中にその横断面が減少される、連続鋳
造でストランドを形成するための方法において、 特に揺動する鋳型中に鋳込まれかつストランド横断面
は、鋳型の直ぐ下方のストランド案内の最小長さに亘っ
てリニアーにダイレクトストラングリダクションで減少
され、続いて残りのストランド案内に亘って最大限最終
凝固又は液相尖端の直前まで「ソフトリダクション」で
更にストランド横断面減少が行われることを特徴とする
前記方法。 - 【請求項２】矩形のストランド成形の際に好ましくは厚
さ方向における減少によって横断面が減少される、請求
項１記載の方法。 - 【請求項３】ストランド厚さが鋳型出口でストランド厚
さの最大６０％まで減少される、請求項１又は２記載の
方法。 - 【請求項４】好ましくは薄いブルームが１２０〜５０ｍ
ｍの凝固厚さに厚さ減少される、請求項１から３までの
うちのいずれか1 つに記載の方法。 - 【請求項５】ダイレクトストランドリダクションの際に
ストランド厚さが、鋳型の直下におけるダイレクトスト
ランドリダクションと残りのストランド案内におけるソ
フトリダクションとの全厚さ減少の分割により、最大鋳
造速度では１．２５ｍｍ／ｓよりも小さい速度で減少さ
れる請求項１から４までのうちのいずれか1 つに記載の
方法。 - 【請求項６】１２ｍ／ｍｉｎまでの最大速度で鋳造され
る、請求項１から５までのうちのいずれか1 つに記載の
方法。 - 【請求項７】「ソフトリダクション」の際に厚さが凝固
長に亘ってリニアに減少される、請求項１から６までの
うちのいずれか1 つに記載の方法。 - 【請求項８】「ソフトリダクション」の際に厚さが凝固
時間に亘ってリニアではなく好ましくは平方根関数に従
って減少される、請求項１から６までのうちのいずれか
1 つに記載の方法。 - 【請求項９】総ストランド厚さ減少が鋳型出口から最大
限液相尖端の直後までリニアにかつ連続的に行われる請
求項１から７までのうちのいずれか1 つに記載の方法。 - 【請求項１０】縦形−曲げ連続鋳造装置の垂直から内側
円弧へのストランドの曲げが、「ソフトリダクション」
の領域で実施される、請求項１から９までのうちのいず
れか1つに記載の方法。 - 【請求項１１】最大鋳造速度で、最も低い液化点がスト
ランド案内から出ることなしに、ダイレクトストランド
リダクションが専ら垂直ストランド案内において実施さ
れる、請求項１から１０までのうちのいずれか1 つに記
載の方法。 - 【請求項１２】請求項１記載の方法を実施するための連
続鋳造装置において、次の要素、即ち −揺動する鋳型（Ｋ）と、 −ストランドの横断面を少なくとも１ｍの長さに亘って
最大４０％だけリニアに減少するセグメント０と、 −ストランドの横断面が最大限液相尖端（２．１）の直
後までソフトリダクションで減少されること、及び −ストランド横断面の総ストランド厚さ減少が、セグメ
ント０と残りのストランド案内とで６０％まで行われる
こと、 とを含むこと特徴とする前記連続鋳造装置。 - 【請求項１３】矩形状体の鋳造のためにセグメント
（０）及び後続のセグメント（１〜ｎ）がストランド厚
さ減少による横断面減少のために配設されている、請求
項１２記載の連続鋳造装置。 - 【請求項１４】セグメント（０）がその出口にストラン
ド厚さ減少のために位置及び力を調整される２つの締付
シリンダを備える請求項１２又は１３記載の連続鋳造装
置。 - 【請求項１５】セグメント０が、最大１００ｍｍのスト
ランド厚さの減少のために使用される、請求項１２から
１４までのうちのいずれか1 つに記載の連続鋳造装置。 - 【請求項１６】セグメント（１〜ｎ）が、ストランド厚
さ減少時に位置−及び力を調整される請求項１２から１
５までのうちのいずれか1 つに記載の連続鋳造装置。 - 【請求項１７】セグメント当たりのローラ対（１５）の
数が奇数かつ少なくとも３である、請求項１２から１６
までのうちのいずれか1 つに記載の連続鋳造装置。 - 【請求項１８】各第３のローラ対（１８）が駆動され
る、請求項１２から１６までのうちのいずれか1 つに記
載の連続鋳造装置。 - 【請求項１９】駆動されないローラ対（２１）の上方ロ
ーラが位置及び力を調整される締付シリンダを備える、
請求項１２から１８までのうちのいずれか1 つに記載の
連続鋳造装置。 - 【請求項２０】駆動されないローラ対（２１）の上方ロ
ーラ及びそのシリンダ（２０）が鋳造方向で好ましくは
±５°だけローラの揺動を可能にする装置（２２）を備
える、請求項１２から１９までのうちのいずれか1 つに
記載の連続鋳造装置。 - 【請求項２１】セグメント（０）が、垂直に配設されて
おりかつ５ｍの最大長さを有する、請求項１２から２０
までのうちのいずれか1 つに記載の連続鋳造装置。 - 【請求項２２】第１連続セグメント（１）が、垂直から
円弧へのストランドの曲げのための少なくとも１つの曲
げ点（２３）を有する請求項２１記載の連続鋳造装置。 - 【請求項２３】セグメント（２〜ｎ）の少なくとも１つ
に、円弧から水平へのストランドの整向のための逆曲げ
点（２４）が設けられている、請求項1 ２から２２まで
のうちのいずれか1 つに記載の連続鋳造装置。 - 【請求項２４】ストランド案内の水平部分が少なくとも
４ｍの長さを有する、請求項1 ２から２３までのうちの
いずれか1 つに記載の連続鋳造装置。 - 【請求項２５】鋳型壁が凹状に形成されている、請求項
1 ２から２４までのうちのいずれか1つに記載の連続鋳
造装置。 - 【請求項２６】鋳造のために、ノズル（Ｔａ）及び鋳造
粉体が使用される、請求項１２から２５までのうちのい
ずれか1 つに記載の連続鋳造装置。 - 【請求項２７】鋳型の幅側が水平方向において凹状に形
成されておりかつその凹状形態で鋳型出口に向かって減
少している、請求項１３から２６までのうちのいずれか
1 つに記載の連続鋳造装置。 - 【請求項２８】鋳型の狭い側が水平方向において凹状に
形成されている、請求項１３から２７までのうちのいず
れか1 つに記載の連続鋳造装置。
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