JPH06212306A

JPH06212306A - 金属クロムの製造方法

Info

Publication number: JPH06212306A
Application number: JP397193A
Authority: JP
Inventors: Hiromi Miyazaki; 浩美宮崎; Takayuki Kobayashi; 孝幸小林; Yoshio Tanaka; 義雄田中; Tsugio Murakami; 次雄村上; Takeshi Goto; 武司後藤
Original assignee: Tosoh Corp
Current assignee: Tosoh Corp
Priority date: 1993-01-13
Filing date: 1993-01-13
Publication date: 1994-08-02
Anticipated expiration: 2020-05-25
Also published as: JP3651911B2

Abstract

(57)【要約】【構成】成形体の最短厚み寸法が２０〜１００ｍｍであ
るクロム酸化物と炭素化合物の混合物からなる成形体複
数個を、成形体間の空間率が０．３〜０．８になるよう
トレー上に積載し、真空下で加熱還元することを特徴と
する金属クロムの製造方法。【効果】本発明の方法によれば、工業的規模で高品質の
金属クロムを経済的に効率良く製造することができる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、電子材料や耐食・耐熱
合金（スーパーアロイ）に用いられる金属クロムの製造
方法に関するものである。詳しくは、クロム酸化物を炭
素化合物で還元し、高品質の金属クロムを経済的、効率
的に製造する方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】金属クロムの製造法としては、酸化クロ
ムを金属アルミニウムで還元するテルミット法、クロム
塩溶液を電解還元して陰極に金属クロムを析出させて得
る電解法、酸化クロムを炭素で還元して金属クロムを得
る炭素還元法等がある。

【０００３】テルミット法では、酸化クロムから容易に
金属クロムを得ることができる。しかしながら、バッチ
式であり、又バッチ当りの処理量は少なく生産効率が低
い。又、得られる金属クロムに、アルミニウムなどの還
元剤、反応開始剤、反応炉材成分などが混入するという
重大な品質上の問題を抱えている。

【０００４】電解還元法は、比較的高純度の金属クロム
を得ることができる。しかしながら、クロム塩溶液の精
製に多くの処理を要し、工程が複雑になる上に、設備コ
ストも大きく、消費電力も多大であるという経済上の大
きな問題を有している。

【０００５】金属クロムの製造に要求される事項は、高
品質と製造コストの低減である。これらに対して、炭素
還元法は、高品質の金属クロムを比較的簡単な工程で得
ることができるため従来よりその製法研究が進められて
おり期待されていた。

【０００６】炭素還元法は、米国特許第２，８３３，
６４５号公報に開示されてあるように、まず、クロム原
料としての酸化クロムと還元剤としての炭素を均一に混
合し、ペレット状に成形する。ここで成形するのは、反
応が固体と固体の反応であるため、酸化クロムと炭素の
接触状態をよくするためであり、また、ペレットの様な
比較的小さな成形体にするのは、還元反応中に発生する
ＣＯガスの拡散を促進し、反応を進めるためである。続
いて、そのペレットを高温真空下で還元反応することに
よって金属クロムが得られる。

【０００７】しかしながら、該方法は少量生産には適し
ているものの、工業的規模の生産においては効率が悪
い。

【０００８】即ち、まずペレットの製造に負担がかか
り、工業的規模で行う場合、その為の設備費が嵩む。更
に、重要なことは、ペレットでは確かに反応によって生
成したＣＯガスの抜けは良くなる。しかしながら、真空
下で大量処理する場合、輻射による伝熱が受け難くな
り、反応が進みにくくなる。つまり、炭素還元法の場
合、還元反応が吸熱反応である為、熱が反応処理物内部
に伝わりにくく、反応を進めるには、ＣＯガスの拡散を
促進するよう工夫するよりも、むしろ輻射による伝熱を
受け易く工夫する方がはるかに効果的及び効率的であ
る。

【０００９】この場合の雰囲気は、真空以外にも、Ａ
ｒ，Ｈｅ等の不活性ガス気流中としてもよいが、不活性
ガス中では、生成するＣＯガス分圧を小さくしないと反
応が進行しにくいため、多量の不活性ガスを流通させる
必要があり、不活性ガスを再生利用するにしても、その
設備を必要とし、経済的に不利である。これに対し、真
空中の場合、生成ガスは真空ポンプによって系外に排出
されるので、ＣＯガス分圧は十分小さくできる。また、
還元性ガス，不活性ガス等を必要としないので経済的に
有利である。いずれにしても、コスト的に有利なプロセ
スとするには同時に多量の還元処理を行うことが要求さ
れる。

【００１０】炭素還元法では、還元反応が吸熱反応であ
るため熱が反応処理物内部に伝わりにくく、更に、真空
下では主に輻射によってしか熱が伝わらないため、反応
処理物が多数存在すると内部の成形体への熱が著しく伝
わりにくいという問題が存在する。このため、炭素還元
法は、少量の還元反応を行う場合には、比較的簡単に高
品質の金属クロムが得られるが、処理量が多くなるに従
い反応時間が著しく長くなるという問題があった。

【００１１】この様に、クロム酸化物の真空炭素還元法
は、高純度の金属クロムが得られるにも関わらず、同時
に多量の還元処理を効率的に行う製造技術が存在しなか
ったために、経済性に優れた実用プロセスとはなり得な
かった。

【００１２】

【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、高品
質で且つ生産性の高い金属クロムの製造法を提供するこ
とにある。

【００１３】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記の問
題を解決するために、真空炭素還元法によって金属クロ
ムを効率的に得る方法について鋭意研究した結果、混合
物成形体の最短厚み寸法及びそれを多数積載したときの
空間率を特定化することにより、初めて還元時間を大幅
に短縮できることを見いだし、本発明を完成するに至っ
た。

【００１４】すなわち、本発明は、成形体の最短厚み寸
法が２０〜１００ｍｍであるクロム酸化物と炭素化合物
の混合物からなる成形体複数個を、成形体間の空間率が
０．３〜０．８になるようトレー上に積載し、真空下で
加熱還元することを特徴とする金属クロムの製造方法で
ある。

【００１５】以下、本発明を詳細に説明する。

【００１６】

【作用】本発明で使用するクロム酸化物としては、三・
二酸化クロム（Ｃｒ₂Ｏ₃）、水酸化クロム（Ｃｒ（Ｏ
Ｈ）₃）、オキシ水酸化クロム（ＣｒＯＯＨ）、三酸化
クロム（ＣｒＯ₃）などを挙げることができる。しかし
ながら、炭素化合物の原単位、真空操作の容易の面から
三・二酸化クロムが好ましい。又、原料クロム酸化物
は、炭素、水、及び低温揮発性または分解性有機物のよ
うに本発明方法の工程中において揮発除去できる成分は
その限度内において含有することができる。還元用炭素
源である炭素化合物としては、グラファイト，カーボン
ブラック，オイルコークス，石炭等の炭素質、またはク
ロムカーバイドであるＣｒ₃Ｃ₂，Ｃｒ₇Ｃ₃，Ｃｒ₂₃Ｃ₆
等も使用できる。しかしながら、原単位を少なくするこ
と、価格、操作の容易さの面より炭素質の炭素化合物が
好ましい。

【００１７】又、成型体作成を容易に行うことから粘結
剤を用いてもよく、粘結剤としては、ポリビニルアルコ
ール，ポリ酢酸ビニル，ポリビニルブチラール，デンプ
ン，デキストリン，樹脂等が挙げられる。

【００１８】本発明でのクロム酸化物と炭素化合物を混
合する際の混合割合は、Ｃｒ₂Ｏ₃＋３Ｃ→２Ｃｒ＋３ＣＯの化学量論量であれば良いが、目的に応じて化学量論量
の９０から１１０％とすることができる。

【００１９】通常、混合粉末に粘結剤を加えて、混練り
することになり、その粘結剤の使用量はクロム酸化物や
炭素化合物の粒度や物性により異なるが、混合粉末の総
量に対して０．１〜５重量％が適当であり、この量でも
十分にしっかりした成形体を得ることができる。混練り
は通常使用される混練機や混合機が使用される。

【００２０】続いて、混練り物を各種成形体に加圧成型
するが、この時の成型圧は０．１〜５ｔｏｎ／ｃｍ²、
好ましくは、０．２〜３ｔｏｎ／ｃｍ²とする。

【００２１】その成形体の寸法はその最短厚みが２０〜
１００ｍｍとすることを必須とする。さらに好ましい最
短厚みは３０〜６０ｍｍであり、このとき反応効率は最
大となり、反応速度は大きく、成形体の積載量を多くで
きる。成形体の最短厚みが２０ｍｍ未満の場合、それら
を積載したときの空間率を大きくしても輻射による伝熱
効率をが大きくできず、内部に積載された成形体の反応
速度を高める事はできない。成形体の最短厚みが１００
ｍｍを越えると、成形体一個の反応速度が著しく低下す
る。

【００２２】ここで云う成形体の最短厚みとは、成形体
が球の場合はその直径の寸法であり、立方体の場合は一
辺の寸法であり、正方体及び直方体では最も短い辺の寸
法である。他の各種成形体については、その成形体が上
下二枚の板ではさまれた時の最短の方向の寸法であり、
成形体が突起物を有する場合は、その突起物はないもの
とした時の寸法で示す。又、空間率とは成形体を多数積
載したときの全体を覆った見掛けの体積に対する成形体
を除いた空間の体積が占める割合のことを示す。成形体
内部の空間は含まれない。例えば、球状成形体を無作為
に積載した場合の空間率は、おおよそ０．３５になる。

【００２３】成形体の形状は、特に限定されないが、図
１〜３に示すようなブリケット状、レンガ状及び突起物
付きブロック状が好ましい。ブリケット状は操作性に優
れ，レンガ状及び突起物付きブロック状は、空間率を積
載方法により容易に調節することが可能であり、結果と
して生産性を高めることができるので好ましい。そのほ
かドーナツ状成形体も好ましい。

【００２４】この様にして、得られた成形体をバッチ
式、あるいは、連続式高温真空炉で還元反応するが、複
数個の成形体をトレーに積載する際、積載された状態の
空間率は、０．３〜０．８にすることを必須とする。さ
らに好ましい空間率は０．４〜０．６であり、このとき
生産効率は最大となる。この空間率が０．３未満の場
合、輻射による伝熱効率が低下し、内部に積載された成
形体の反応速度が著しく低下する。逆に、空間率が０．
８を越えると伝熱的には有利であるが、単位空間当りの
生産性が低下するという問題が生じる。

【００２５】高温真空炉での還元反応条件としては、真
空度６．６６キロＰａ（５０ｍｍＨｇ）以下、好ましく
は、０．１３〜１．３３キロＰａ（１〜１０ｍｍＨ
ｇ）、温度１１００〜１５００℃、好ましくは１３５０
〜１４５０℃で反応させる。

【００２６】ここで、連続的に反応温度まで一段階で加
熱処理することができるのは無論であるが、一度３００
〜５００℃で予備加熱操作を加えて分解性物質の大部分
を分解除去させ、更に必要に応じて８００〜１０００℃
で粘結剤を完全に分解除去させた後、高温処理する二段
階もしくは三段階の熱処理も適用でき、還元炉寿命、メ
ンテナンスの面よりむしろ好ましい。この間の保持時
間、昇温速度は特に限定する理由はなく所望に応じて行
えば良い。

【００２７】本発明により、金属クロムを製造する場
合、反応生成物中の酸素及び炭素残存量は、反応時間に
よってコントロールすることができる。スタンダード金
属クロムでは、製品中の酸素及び炭素含有量は、それぞ
れ０．５％以下とするのが好ましく、これは成形体の最
短厚み及びそれを積載したときの空間率が本発明の範囲
内であれば、反応時間や温度を制御することにより容易
に達成することができる。

【００２８】更に、高純度金属クロムでは、製品中の酸
素及び炭素含有量はそれぞれ０．０５％以下にするのが
好ましく、反応時間を長くしたり、温度を高くすれば十
分達成できるが、この場合、還元反応を二回に分けて行
うのが合理的である。還元反応を二回に分ける場合は、
一回目の反応で得られる反応生成物（粗クロム）中の酸
素および炭素含有量をそれぞれ７％以下および５．３％
以下とするのが好ましく、更に好ましくは、２．５％以
下及び１．９％以下とすればよく、本発明であればきわ
めて容易に達成できる。この様にして得られた粗クロム
を二回目の還元反応に供する際には、粗クロムを２０メ
ッシュ以下に粉砕し、粉砕品の残存炭素と酸素の比がＣ
Ｏガスとして揮発する化学量論量にほぼ等しい場合には
そのまま前述した粘結材を加えて成形し、その比が一致
しない場合には必要な化学量論量に対し、（化学量論量
±０．５ｇ／粗クロム１ｋｇ）の量の酸素を含有するク
ロム酸化物または炭素を含有する炭素化合物を粗クロム
粉砕品に添加、混合した後、粘結剤を加えて成形する。

【００２９】この場合の粘結剤の添加量は粗クロムに対
して０．１〜２．０重量％が好ましく、成形は、成形圧
１〜１０ｔｏｎ／ｃｍ²でブリケット状とすることが好
ましい。この二回目の場合、成形体の最短厚みは一回目
の反応の場合と異なり特に限定されない。これは粗クロ
ムになるとそのほとんどが金属であるため伝導による伝
熱が大きくなるため、成形体の寸法及び空間率の効果が
大きく現れないからである。しかしながら、比較すると
先に示した最短厚み及び空間率にすると効率は大きくな
る。

【００３０】又、二回目の反応条件としては、一回目、
即ち先に示したのと同様な範囲の条件（温度，圧力、時
間等）を使用することができる。

【００３１】又、本発明で、クロム酸化物に対して炭素
化合物を過剰にすれば、クロムカーバイドを効率よく製
造できることは当然であり、本発明に含まれる。

【００３２】更に、本発明の効果として、Ｎａ，Ｋ，Ｃ
ａ，Ｍｇ等のアルカリ金属、アルカリ土類金属、更には
硫黄分が還元時効率よく除去でき高品質金属クロムが得
られることも挙げられる。これも、成形体最短厚み寸
法、空間率が工夫され、限定されたことによると考えて
いる。又、硫黄分の除去を更に効果的に行う場合、金属
錫等の易揮発性硫化物生成金属を添加すると良い。

【００３３】本発明の方法でクロム酸化物を真空炭素還
元すれば、工業的規模でコスト的に有利に高品質の金属
クロムを製造することができる。

【００３４】

【実施例】以下、本発明を実施例により説明するが、本
発明はこれらにより限定されるものではない。

【００３５】実施例１平均粒径２μｍの三・二酸化クロム粉末１２０．０ｋｇ
と２００メッシュ以下のコークス粉末２８．４２ｋｇを
粉末混合機にて混合し、更に、１０％ポリビニルアルコ
ール水溶液１２リットルを加えて混練りした。この混練
り物を２ｔｏｎ／ｃｍ²でブリケットマシーンにて、長
さ，幅，及び厚みがそれぞれ４０，４０，及び３０ｍｍ
の図１に示すようなブリケットに成形した。この時の成
形体最短厚みは３０ｍｍである。

【００３６】この成形体を１００℃で１日乾燥すると、
密度は、２．５ｇ／ｃｍ²になった。乾燥後の成形体約
１５０ｋｇを、幅６０ｃｍ，長さ９０ｃｍのトレーに無
作為に山積みした。この時の空間率は、０．３５であっ
た。続いて、この山積みされた成形体を高温真空炉に入
れて９００℃で３０分間保持後、更に１４００℃まで昇
温し１２時間保持した。

【００３７】反応が開始するとＣＯガスが発生するが排
気系バルブの開閉をコントロールすることにより炉内真
空度を０．６７キロＰａ（５ｍｍＨｇ）に保った。冷却
後、得られた反応成生物は、８２．４ｋｇであった。

【００３８】反応生成物の粉末Ｘ線回折による測定を行
ったところ、金属クロムのピークのみであった。また、
残存している酸素及び炭素の分析値は、それぞれ０．４
９％，０．４６％であった。

【００３９】ここで、酸素の分析は試料をインパルスフ
ァーネスにより瞬間抽出し、赤外吸収法により行った
（ＬＥＣＯ社製ＴＣ−１３６を使用）。炭素の分析は試
料を高周波燃焼し、赤外吸収法で行った（ＬＥＣＯ社製
ＣＳ−２４４を使用）。以下、酸素及び炭素の分析はこ
れと同様の方法で行った。

【００４０】実施例２実施例１において１４００℃保持を６時間とした以外全
て同じにした。冷却後、得られた反応生成物は、８５．
５ｋｇであった。反応生成物の粉末Ｘ線回折による測定
を行ったところ、金属クロムのピーク以外にＣｒ₂Ｏ₃及
びＣｒ₂₃Ｃ₆が検出された。また、残存している酸素及
び炭素の分析値は、それぞれ２．５５％，１．８１％で
あった。

【００４１】引き続いて２段目の還元反応を行うため
に、この反応生成物８５．０ｋｇを１００メッシュ以下
に粉砕した後にコークス粉８７．１ｇと２０％ポリビニ
ルアルコール８．５リットルを加えて混練した。この混
練り物をブリケットマシーンにより成形圧４ｔｏｎ／ｃ
ｍ²で、長さ，幅，及び厚みがそれぞれ４０，３０，及
び２０ｍｍのブリケットに成形した。

【００４２】この成形体を１００゜Ｃで１日乾燥する
と、密度は４．５ｇ／ｃｍ²となった。乾燥後の成形体
約８６．５ｋｇを、幅６０ｃｍ，長さ９０ｃｍのトレー
に山積みした。この時の空間率は、０．３４であった。
続いて、この山積みされた成形体を高温真空炉に入れ、
９００゜Ｃで３０分間保持後、更に１４００゜Ｃまで昇
温し６時間保持した。反応が開始するとＣＯガスが発生
するが排気系バルブの開閉をコントロールすることによ
り炉内真空度を０．６７キロＰａ（５ｍｍＨｇ）に保っ
た。冷却後、得られた生成化合物は、８１．１ｋｇであ
った。

【００４３】生成化合物の粉末Ｘ線回折による測定を行
ったところ、金属クロムのピークのみであった。また、
残存している酸素及び炭素の分析値は、それぞれ０．０
４３％，０．０４０％であった。

【００４４】実施例３成形体の形状が長さ，幅，及び厚みがそれぞれ６０，６
０，及び５０ｍｍの図１に示すようなブリケットである
こと以外は実施例１と同様に行った。

【００４５】山積みした時の空間率は０．３６であっ
た。冷却後、得られた反応生成物は、８２．２ｋｇであ
った。反応生成物の粉末Ｘ線回折による測定を行ったと
ころ、金属クロムのピークのみであった。また、残存し
ている酸素及び炭素の分析値は、それぞれ０．３５％，
０．３０％であった。

【００４６】実施例４実施例３において１４００℃での温度保持を６時間とす
る以外、全て同じとした。冷却後、得られた反応成生物
は、８５．３ｋｇであった。反応成生物の粉末Ｘ線回折
による測定を行ったところ、金属クロムのピーク以外に
Ｃｒ₂Ｏ₃及びＣｒ₂₃Ｃ₆が検出された。また、残存して
いる酸素及び炭素の分析値は、それぞれ２．３１％，
１．７０％であった。

【００４７】引き続いて２段目の還元反応を行うため
に、この反応生成物８４．８ｋｇを１００メッシュ以下
に粉砕した後にコークス粉２７．５ｇと２０％ポリビニ
ルアルコール８．５リットルを加えて混練した。この混
練り物をブリケットマシーンにより成形圧４ｔｏｎ／ｃ
ｍ²で、長さ，幅，及び厚みがそれぞれ４０，３０，及
び２０ｍｍのブリケットに成形した。この成形体の１０
０゜Ｃで１日乾燥後の密度は４．５ｇ／ｃｍ²であっ
た。乾燥後の成形体約８６．３ｋｇを実施例２の二回目
と同様に高温真空炉で還元反応を行った。冷却後、得ら
れた生成化合物は、８１．４ｋｇであった。生成化合物
の粉末Ｘ線回折による測定を行ったところ、金属クロム
のピークのみであった。また、残存している酸素及び炭
素の分析値は、それぞれ０．０２９％，０．０２９％で
あった。

【００４８】実施例５実施例１で得られた混練り物を油圧プレスにて０．２ｔ
ｏｎ／ｃｍ²で、長さ、幅及び厚みがそれぞれ２００，
１００，及び２５ｍｍの図２に示すようなレンガ状ブロ
ックに成形した。これらの成形体を、幅６０ｃｍ，長さ
９０ｃｍのトレーに空間率が０．５になるように段状に
積み重ね、実施例１と同様の方法で還元反応を行った。
冷却後、得られた反応生成物は、８２．１ｋｇであっ
た。

【００４９】反応生成物の粉末Ｘ線回折による測定を行
ったところ、金属クロムのピークのみであった。また、
残存している酸素及び炭素の分析値は、それぞれ０．３
３％，０．３０％であった。

【００５０】実施例６実施例１で得られた混練り物を油圧プレスにて０．２ｔ
ｏｎ／ｃｍ²で、長さ，幅，及び厚みがそれぞれ２０
０，１００，及び３０ｍｍであり、歯の長さ及び厚みが
それぞれ３０ｍｍ及び３０ｍｍであり、且つ歯間の隙間
が８０ｍｍ（二個の歯はそれぞれ両端から対称的にに位
置する）である図３に示すような下駄状ブロックに成形
した。これらの成形体を、幅６０ｃｍ，長さ９０ｃｍの
トレーに人為的に、空間率が０．５になるように段状に
積み重ね、実施例１と同様の方法で還元反応を行った。
冷却後、得られた反応生成物は、８１．９ｋｇであっ
た。

【００５１】反応生成物の粉末Ｘ線回折による測定を行
ったところ、金属クロムのピークのみであった。また、
残存している酸素及び炭素の分析値は、それぞれ０．２
９％，０．２５％であった。

【００５２】比較例１成形体の形状が長さ，幅，及び厚みがそれぞれ２０，１
５，及び１０ｍｍのブリケットであること以外は実施例
１と同様に行った。山積みした時の空間率は０．３５だ
った。冷却後、得られた反応生成物は、８６．０ｋｇで
あった。反応生成物の粉末Ｘ線回折による測定を行った
ところ、金属クロムのピーク以外にＣｒ₂Ｏ₃及びＣｒ₂₃
Ｃ₆が検出された。また、残存している酸素及び炭素の
分析値は、それぞれ２．９０％，２．５０％であった。

【００５３】比較例２実施例５において、空間率が０．１になるように段状に
積み重ねた。冷却後、得られた反応生成物は、９３．２
ｋｇであった。

【００５４】反応生成物の粉末Ｘ線回折による測定を行
ったところ、金属クロムのピーク以外にＣｒ₂Ｏ₃，Ｃｒ
₇Ｃ₃及びＣｒ₂₃Ｃ₆が検出された。また、残存している
酸素及び炭素の分析値は、それぞれ７．０１％，５．５
０％であった。

【００５５】

【発明の効果】酸化クロムの真空炭素還元法に対し、本
発明で初めて成形体形状及び積載時の空間率の重要さが
見出だされ、これらを限定することによって、長年の課
題であった生産性の向上、品質の向上が可能となった。

【００５６】即ち、本発明の方法によれば、工業的規模
で高品質の金属クロムを経済的に効率良く製造すること
ができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本願発明の成形体形状の一例であるブリケット
状成形体を示す図である。

【図２】本願発明の成形体形状の一例であるレンガ状成
形体を示す図である。

【図３】本願発明の成形体形状の一例であるブロック状
成形体を示す図である。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】成形体の最短厚み寸法が２０〜１００ｍｍ
であるクロム酸化物と炭素化合物の混合物からなる成形
体複数個を、成形体間の空間率が０．３〜０．８になる
ようトレー上に積載し、真空下で加熱還元することを特
徴とする金属クロムの製造方法。
【請求項２】クロム酸化物が三・二酸化クロムであり、
且つ炭素化合物が炭素質炭素化合物である請求項１に記
載の金属クロムの製造方法。