JPH06207758A - 空気調和装置 - Google Patents
空気調和装置Info
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- JPH06207758A JPH06207758A JP5065064A JP6506493A JPH06207758A JP H06207758 A JPH06207758 A JP H06207758A JP 5065064 A JP5065064 A JP 5065064A JP 6506493 A JP6506493 A JP 6506493A JP H06207758 A JPH06207758 A JP H06207758A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B43/00—Arrangements for separating or purifying gases or liquids; Arrangements for vaporising the residuum of liquid refrigerant, e.g. by heat
- F25B43/006—Accumulators
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B13/00—Compression machines, plants or systems, with reversible cycle
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2400/00—General features or devices for refrigeration machines, plants or systems, combined heating and refrigeration systems or heat-pump systems, i.e. not limited to a particular subgroup of F25B
- F25B2400/16—Receivers
Abstract
(57)【要約】
【目的】チャージレス化を図ると共に、高圧冷媒圧力の
上昇に対応することができるようにして液バックを防止
する。 【構成】圧縮機(21)と室外熱交換器(23)と冷媒が双方向
に流れる電動膨脹弁(25)と上記圧縮機(21)に直接に繋が
る室内熱交換器(31)とが接続されて可逆運転可能な冷媒
循環回路(1) が形成されている。該電動膨脹弁(25)と室
内熱交換器(31)との間には、冷房運転サイクル時に冷媒
循環量を調節する一方、暖房運転サイクル時に冷媒液を
貯溜する冷媒調節器(4) が設けられている。また、上記
冷媒調節器(4) は、室外熱交換器(23)が接続される第１
流出入管と、複数の冷媒孔を有し且つ室内熱交換器(31)
が接続される第２流出入管とを備えている。また、上記
冷媒循環回路(1) の高圧冷媒圧力HPが所定値になると電
動膨脹弁(25)の開度を大きく制御する開動制御手段(73)
が設けられている。これによりアキュムレータをなくし
且つ液バック及び高圧冷媒圧力の上昇を防止する。
上昇に対応することができるようにして液バックを防止
する。 【構成】圧縮機(21)と室外熱交換器(23)と冷媒が双方向
に流れる電動膨脹弁(25)と上記圧縮機(21)に直接に繋が
る室内熱交換器(31)とが接続されて可逆運転可能な冷媒
循環回路(1) が形成されている。該電動膨脹弁(25)と室
内熱交換器(31)との間には、冷房運転サイクル時に冷媒
循環量を調節する一方、暖房運転サイクル時に冷媒液を
貯溜する冷媒調節器(4) が設けられている。また、上記
冷媒調節器(4) は、室外熱交換器(23)が接続される第１
流出入管と、複数の冷媒孔を有し且つ室内熱交換器(31)
が接続される第２流出入管とを備えている。また、上記
冷媒循環回路(1) の高圧冷媒圧力HPが所定値になると電
動膨脹弁(25)の開度を大きく制御する開動制御手段(73)
が設けられている。これによりアキュムレータをなくし
且つ液バック及び高圧冷媒圧力の上昇を防止する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、可逆運転可能な空気調
和装置に関し、特に、冷媒循環回路の簡素化対策に係る
ものである。
和装置に関し、特に、冷媒循環回路の簡素化対策に係る
ものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、例えば、冷暖房運転を行う可逆
運転可能な空気調和装置には、特開平４−２５１１５８
号公報に開示されているように、圧縮機と、四路切換弁
と、室外熱交換器と、整流回路と、室内熱交換器と、ア
キュムレータとが順に可逆運転可能に接続されて冷媒循
環回路が形成されると共に、該整流回路には、４つの逆
止弁と電動膨脹弁と該電動膨脹弁より上流側に位置する
レシーバとを備えているものがある。そして、該冷媒循
環回路は、冷房運転サイクル時に圧縮機からの冷媒を室
外熱交換器で凝縮させ、電動膨脹弁で減圧した後、室内
熱交換器で蒸発させる一方、暖房運転サイクル時に四路
切換弁を切換え、圧縮機からの冷媒を室内熱交換器で凝
縮させ、電動膨脹弁で減圧した後、室外熱交換器で蒸発
させている。
運転可能な空気調和装置には、特開平４−２５１１５８
号公報に開示されているように、圧縮機と、四路切換弁
と、室外熱交換器と、整流回路と、室内熱交換器と、ア
キュムレータとが順に可逆運転可能に接続されて冷媒循
環回路が形成されると共に、該整流回路には、４つの逆
止弁と電動膨脹弁と該電動膨脹弁より上流側に位置する
レシーバとを備えているものがある。そして、該冷媒循
環回路は、冷房運転サイクル時に圧縮機からの冷媒を室
外熱交換器で凝縮させ、電動膨脹弁で減圧した後、室内
熱交換器で蒸発させる一方、暖房運転サイクル時に四路
切換弁を切換え、圧縮機からの冷媒を室内熱交換器で凝
縮させ、電動膨脹弁で減圧した後、室外熱交換器で蒸発
させている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上述した空気調和装置
において、高圧冷媒が常時流れる高圧ラインにレシーバ
を設ける一方、圧縮機の吸込側にアキュムレータを設
け、暖房運転サイクル時の余剰冷媒を上記レシーバに貯
溜する一方、冷房運転サイクルの過渡時等において、室
内熱交換器より圧縮機に戻る液冷媒をアキュムレータで
除去し、液バックを防止するようにしている。しかしな
がら、この空気調和装置では、冷媒循環回路にアキュム
レータを設けているので、機器類が多いという問題があ
ると共に、運転能力が低下するという問題があった。そ
こで、チャージレス化を図るために上記アキュムレータ
を単に削除すると、高圧冷媒圧力の上昇に対応すること
ができず、液バックを防止することができないという問
題がある。
において、高圧冷媒が常時流れる高圧ラインにレシーバ
を設ける一方、圧縮機の吸込側にアキュムレータを設
け、暖房運転サイクル時の余剰冷媒を上記レシーバに貯
溜する一方、冷房運転サイクルの過渡時等において、室
内熱交換器より圧縮機に戻る液冷媒をアキュムレータで
除去し、液バックを防止するようにしている。しかしな
がら、この空気調和装置では、冷媒循環回路にアキュム
レータを設けているので、機器類が多いという問題があ
ると共に、運転能力が低下するという問題があった。そ
こで、チャージレス化を図るために上記アキュムレータ
を単に削除すると、高圧冷媒圧力の上昇に対応すること
ができず、液バックを防止することができないという問
題がある。
【０００４】本発明は、斯かる点に鑑みてなされたもの
で、チャージレス化を図ると共に、高圧冷媒圧力の上昇
に対応することができるようにして液バックを防止する
ことを目的とするものである。
で、チャージレス化を図ると共に、高圧冷媒圧力の上昇
に対応することができるようにして液バックを防止する
ことを目的とするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに、本発明が講じた手段は、冷房運転サイクル時に低
圧ラインとなり、暖房運転サイクル時に高圧ラインとな
る液ラインに冷媒調節器を設けるようにしたものであ
る。
めに、本発明が講じた手段は、冷房運転サイクル時に低
圧ラインとなり、暖房運転サイクル時に高圧ラインとな
る液ラインに冷媒調節器を設けるようにしたものであ
る。
【０００６】具体的に、図１に示すように、請求項１に
係る発明が講じた手段は、圧縮機(21)と、熱源側熱交換
器(23)と、冷媒が双方向に流れる膨脹機構(25)と、上記
圧縮機(21)に直接に繋がる利用側熱交換器(31)とが順に
接続されて冷房運転サイクルと暖房運転サイクルとに可
逆運転可能な閉回路の冷媒循環回路(1) が形成されてい
る。加えて、該冷媒循環回路(1) における膨脹機構(25)
と利用側熱交換器(31)との間には、冷房運転サイクル時
に冷媒循環量を調節する一方、暖房運転サイクル時に冷
媒液を貯溜する冷媒調節器(4) が設けられた構成されて
いる。また、請求項２に係る発明が講じた手段は、請求
項１の発明において、冷媒調節器(4) は、熱源側熱交換
器(23)が膨脹機構(25)を介して接続される第１流出入管
(42)と、利用側熱交換器(31)が接続される第２流出入管
(43)とが貯溜ケーシング(41)に接続されてなり、該第２
流出入管(43)には、貯溜ケーシング(41)内に複数の冷媒
孔(45,45, … )が形成された構成としている。
係る発明が講じた手段は、圧縮機(21)と、熱源側熱交換
器(23)と、冷媒が双方向に流れる膨脹機構(25)と、上記
圧縮機(21)に直接に繋がる利用側熱交換器(31)とが順に
接続されて冷房運転サイクルと暖房運転サイクルとに可
逆運転可能な閉回路の冷媒循環回路(1) が形成されてい
る。加えて、該冷媒循環回路(1) における膨脹機構(25)
と利用側熱交換器(31)との間には、冷房運転サイクル時
に冷媒循環量を調節する一方、暖房運転サイクル時に冷
媒液を貯溜する冷媒調節器(4) が設けられた構成されて
いる。また、請求項２に係る発明が講じた手段は、請求
項１の発明において、冷媒調節器(4) は、熱源側熱交換
器(23)が膨脹機構(25)を介して接続される第１流出入管
(42)と、利用側熱交換器(31)が接続される第２流出入管
(43)とが貯溜ケーシング(41)に接続されてなり、該第２
流出入管(43)には、貯溜ケーシング(41)内に複数の冷媒
孔(45,45, … )が形成された構成としている。
【０００７】また、請求項３に係る発明が講じた手段
は、請求項１又は２の発明において、膨脹機構(25)は、
開度調整可能な電動膨脹弁(25)で構成されている。一
方、冷媒循環回路(1) の冷媒状態に基づいて上記電動膨
脹弁(25)を通常制御開度に調節する膨脹弁制御手段(72)
と、冷媒循環回路(1) の高圧冷媒圧力を検出する高圧検
出手段(HPS2)と、該高圧検出手段(HPS2)が検出した高圧
冷媒圧力が所定値になると上記膨脹弁制御手段(72)が上
記電動膨脹弁(25)の開度を通常制御開度より大きい補正
開度に制御するように開動信号を該膨脹弁制御手段(72)
に出力する開動制御手段(73)とが設けられた構成として
いる。また、請求項４に係る発明が講じた手段は、上記
請求項３の発明における開動制御手段(73)に代えて、冷
房運転サイクル時における熱源側熱交換器(23)の冷媒の
過冷却度を判別する過冷却判別手段(75)と、高圧検出手
段(HPS2)が検出した高圧冷媒圧力が所定値になると、膨
脹弁制御手段(72)が電動膨脹弁(25)の開度を通常制御開
度より大きい補正開度に制御し、且つ上記過冷却判別手
段(75)が判別した過冷却度の上昇に対応して該補正開度
が大きくなるように制御する開動信号を該膨脹弁制御手
段(72)に出力する開度補正手段(76)とが設けられた構成
としている。また、請求項５に係る発明が講じた手段
は、上記請求項４記載の発明において、過冷却判別手段
(75)は、外気温度と熱源側熱交換器(23)における冷媒の
凝縮温度とより過冷却度を判別するように構成されてた
ものである。
は、請求項１又は２の発明において、膨脹機構(25)は、
開度調整可能な電動膨脹弁(25)で構成されている。一
方、冷媒循環回路(1) の冷媒状態に基づいて上記電動膨
脹弁(25)を通常制御開度に調節する膨脹弁制御手段(72)
と、冷媒循環回路(1) の高圧冷媒圧力を検出する高圧検
出手段(HPS2)と、該高圧検出手段(HPS2)が検出した高圧
冷媒圧力が所定値になると上記膨脹弁制御手段(72)が上
記電動膨脹弁(25)の開度を通常制御開度より大きい補正
開度に制御するように開動信号を該膨脹弁制御手段(72)
に出力する開動制御手段(73)とが設けられた構成として
いる。また、請求項４に係る発明が講じた手段は、上記
請求項３の発明における開動制御手段(73)に代えて、冷
房運転サイクル時における熱源側熱交換器(23)の冷媒の
過冷却度を判別する過冷却判別手段(75)と、高圧検出手
段(HPS2)が検出した高圧冷媒圧力が所定値になると、膨
脹弁制御手段(72)が電動膨脹弁(25)の開度を通常制御開
度より大きい補正開度に制御し、且つ上記過冷却判別手
段(75)が判別した過冷却度の上昇に対応して該補正開度
が大きくなるように制御する開動信号を該膨脹弁制御手
段(72)に出力する開度補正手段(76)とが設けられた構成
としている。また、請求項５に係る発明が講じた手段
は、上記請求項４記載の発明において、過冷却判別手段
(75)は、外気温度と熱源側熱交換器(23)における冷媒の
凝縮温度とより過冷却度を判別するように構成されてた
ものである。
【０００８】また、請求項６に係る発明が講じた手段
は、請求項１乃至５の何れか１の発明において、一端が
冷媒調節器(4) に、他端が冷媒調節器(4) と利用側熱交
換器(31)との間にそれぞれ接続されると共に、閉鎖弁(S
V)を備えたバイパス路(12)と、暖房運転サイクル時に閉
鎖弁(SV)を閉鎖し、且つ冷房運転サイクル時に閉鎖弁(S
V)を開口すると共に、該冷房運転サイクル時に冷媒循環
回路(1) の高圧冷媒圧力が所定の高圧になると該高圧が
所定値に低下するまで閉鎖弁(SV)を閉鎖するバイパス制
御手段(74)とが設けられた構成とし、また、請求項７に
係る発明が講じた手段は、請求項６の発明におけるバイ
パス制御手段(74)に代えて、暖房運転サイクル時に閉鎖
弁(SV)を閉鎖し、且つ冷房運転サイクル時に閉鎖弁(SV)
を開口すると共に、該冷房運転サイクル時に圧縮機(21)
の吐出管温度が所定の低温になると閉鎖弁(SV)を所定時
間閉鎖するバイパス制御手段(74)が設けられた構成とし
ている。
は、請求項１乃至５の何れか１の発明において、一端が
冷媒調節器(4) に、他端が冷媒調節器(4) と利用側熱交
換器(31)との間にそれぞれ接続されると共に、閉鎖弁(S
V)を備えたバイパス路(12)と、暖房運転サイクル時に閉
鎖弁(SV)を閉鎖し、且つ冷房運転サイクル時に閉鎖弁(S
V)を開口すると共に、該冷房運転サイクル時に冷媒循環
回路(1) の高圧冷媒圧力が所定の高圧になると該高圧が
所定値に低下するまで閉鎖弁(SV)を閉鎖するバイパス制
御手段(74)とが設けられた構成とし、また、請求項７に
係る発明が講じた手段は、請求項６の発明におけるバイ
パス制御手段(74)に代えて、暖房運転サイクル時に閉鎖
弁(SV)を閉鎖し、且つ冷房運転サイクル時に閉鎖弁(SV)
を開口すると共に、該冷房運転サイクル時に圧縮機(21)
の吐出管温度が所定の低温になると閉鎖弁(SV)を所定時
間閉鎖するバイパス制御手段(74)が設けられた構成とし
ている。
【０００９】
【作用】上記の構成により、請求項１及び２に係る発明
では、先ず、冷房運転サイクル時には、圧縮機(21)より
吐出した高圧の冷媒は、熱源側熱交換器(23)で凝縮して
液化し、この液冷媒は、膨脹機構(25)、例えば、電動膨
張弁(25)で減圧された後、冷媒調節器(4) に流入し、そ
の後、利用側熱交換器(31)で蒸発して圧縮機(21)に戻る
循環となる。一方、暖房運転サイクル時には、圧縮機(2
1)より吐出した高圧の冷媒は、利用側熱交換器(31)で凝
縮して液化し、この液冷媒は、冷媒調節器(4) に流入し
た後、電動膨脹弁(25)で減圧し、その後、熱源側熱交換
器(23)で蒸発して圧縮機(21)に戻る循環となる。そし
て、上記冷房運転サイクル時において、利用側熱交換器
(31)の要求負荷に対応した冷媒は、上記冷媒調節器(4)
の冷媒孔(45,45, … )によって調節され、所定の冷媒量
が利用側熱交換器(31)に供給されることになり、また、
上記冷房運転サイクル時において、冷媒調節器(4) に溜
まった潤滑油は、冷媒孔(45,45, …)より流出して利用
側熱交換器(31)から圧縮機(21)に戻ることになる。一
方、上記暖房運転サイクル時においては、余剰の冷媒が
冷媒調節器(4) に溜まることになる。
では、先ず、冷房運転サイクル時には、圧縮機(21)より
吐出した高圧の冷媒は、熱源側熱交換器(23)で凝縮して
液化し、この液冷媒は、膨脹機構(25)、例えば、電動膨
張弁(25)で減圧された後、冷媒調節器(4) に流入し、そ
の後、利用側熱交換器(31)で蒸発して圧縮機(21)に戻る
循環となる。一方、暖房運転サイクル時には、圧縮機(2
1)より吐出した高圧の冷媒は、利用側熱交換器(31)で凝
縮して液化し、この液冷媒は、冷媒調節器(4) に流入し
た後、電動膨脹弁(25)で減圧し、その後、熱源側熱交換
器(23)で蒸発して圧縮機(21)に戻る循環となる。そし
て、上記冷房運転サイクル時において、利用側熱交換器
(31)の要求負荷に対応した冷媒は、上記冷媒調節器(4)
の冷媒孔(45,45, … )によって調節され、所定の冷媒量
が利用側熱交換器(31)に供給されることになり、また、
上記冷房運転サイクル時において、冷媒調節器(4) に溜
まった潤滑油は、冷媒孔(45,45, …)より流出して利用
側熱交換器(31)から圧縮機(21)に戻ることになる。一
方、上記暖房運転サイクル時においては、余剰の冷媒が
冷媒調節器(4) に溜まることになる。
【００１０】また、請求項３に係る発明では、上記冷房
運転サイクル時の過渡時などにおいて、高圧冷媒圧力が
上昇した場合、この高圧冷媒圧力が所定値に上昇する
と、高圧検出手段(HPS2)が高圧信号を出力することにな
り、この高圧信号を開動制御手段(73)が受けて開動信号
を出力し、膨脹弁制御手段(72)が電動膨脹弁(25)を開け
ぎみにする。この結果、高圧冷媒圧力の上昇時に熱源側
熱交換器(23)に溜まった液冷媒が冷媒調節器(4) に流
れ、高圧冷媒圧力が低下すると共に、液冷媒が冷媒調節
器(4) に溜まり、液バックが生ずることがない。また、
請求項４に係る発明では、上記冷房運転サイクル時の過
渡時などにおいて、高圧冷媒圧力が上昇した場合、開度
補正手段(76)が、過冷却判別手段(75)からの過冷却度に
対応して通常制御開度より大きい補正開度の開度信号を
出力し、具体的に、請求項５に係る発明では、外気温度
と凝縮温度とより過冷却度を判別し、膨脹弁制御手段(7
2)が電動膨脹弁(25)を過冷却度に応じた開けぎみ状態に
する。この結果、高圧冷媒圧力の上昇時に熱源側熱交換
器(23)に溜まった液冷媒が冷媒調節器(4) に流れ、高圧
冷媒圧力が低下することになる。
運転サイクル時の過渡時などにおいて、高圧冷媒圧力が
上昇した場合、この高圧冷媒圧力が所定値に上昇する
と、高圧検出手段(HPS2)が高圧信号を出力することにな
り、この高圧信号を開動制御手段(73)が受けて開動信号
を出力し、膨脹弁制御手段(72)が電動膨脹弁(25)を開け
ぎみにする。この結果、高圧冷媒圧力の上昇時に熱源側
熱交換器(23)に溜まった液冷媒が冷媒調節器(4) に流
れ、高圧冷媒圧力が低下すると共に、液冷媒が冷媒調節
器(4) に溜まり、液バックが生ずることがない。また、
請求項４に係る発明では、上記冷房運転サイクル時の過
渡時などにおいて、高圧冷媒圧力が上昇した場合、開度
補正手段(76)が、過冷却判別手段(75)からの過冷却度に
対応して通常制御開度より大きい補正開度の開度信号を
出力し、具体的に、請求項５に係る発明では、外気温度
と凝縮温度とより過冷却度を判別し、膨脹弁制御手段(7
2)が電動膨脹弁(25)を過冷却度に応じた開けぎみ状態に
する。この結果、高圧冷媒圧力の上昇時に熱源側熱交換
器(23)に溜まった液冷媒が冷媒調節器(4) に流れ、高圧
冷媒圧力が低下することになる。
【００１１】また、請求項６及び７に係る発明では、バ
イパス制御手段(74)が、高圧冷媒圧力が所定値以上に上
昇すると、閉鎖弁(SV)を閉鎖し、液冷媒を冷媒調節器
(4) に貯溜して高圧冷媒圧力を低下させる一方、吐出管
温度が低下すると、閉鎖弁(SV)を閉鎖させて液冷媒を冷
媒調節器(4) に貯溜して湿り運転を防止している。
イパス制御手段(74)が、高圧冷媒圧力が所定値以上に上
昇すると、閉鎖弁(SV)を閉鎖し、液冷媒を冷媒調節器
(4) に貯溜して高圧冷媒圧力を低下させる一方、吐出管
温度が低下すると、閉鎖弁(SV)を閉鎖させて液冷媒を冷
媒調節器(4) に貯溜して湿り運転を防止している。
【００１２】
【発明の効果】従って、請求項１の発明によれば、膨脹
機構(25)と利用側熱交換器(31)との間に冷媒調節器(4)
を設け、該冷媒調節器(4) によって冷房運転サイクル時
に冷媒循環量を調節すると共に、暖房運転サイクル時に
冷媒を貯溜するようにしたために、従来のアキュムレー
タを省略することができるので、冷媒循環回路(1) のチ
ャージレス化を図ることができる。また、従来のアキュ
ムレータを設けないので、機器類を少なくすることがで
きると共に、運転能力の向上を図ることができることか
ら、安価にすることができる。また、請求項２に係る発
明によれば、上記冷媒調節器(4) の第２流出入管(43)に
複数の冷媒孔(45,45, … )を形成するようにしたため
に、該冷媒孔(45,45, …)によって冷房運転サイクル時
の冷媒循環量を高精度に制御することができるので、運
転精度の向上を図ることができると共に、運転範囲の拡
大を図ることができる。
機構(25)と利用側熱交換器(31)との間に冷媒調節器(4)
を設け、該冷媒調節器(4) によって冷房運転サイクル時
に冷媒循環量を調節すると共に、暖房運転サイクル時に
冷媒を貯溜するようにしたために、従来のアキュムレー
タを省略することができるので、冷媒循環回路(1) のチ
ャージレス化を図ることができる。また、従来のアキュ
ムレータを設けないので、機器類を少なくすることがで
きると共に、運転能力の向上を図ることができることか
ら、安価にすることができる。また、請求項２に係る発
明によれば、上記冷媒調節器(4) の第２流出入管(43)に
複数の冷媒孔(45,45, … )を形成するようにしたため
に、該冷媒孔(45,45, …)によって冷房運転サイクル時
の冷媒循環量を高精度に制御することができるので、運
転精度の向上を図ることができると共に、運転範囲の拡
大を図ることができる。
【００１３】また、請求項３に係る発明によれば、高圧
冷媒圧力の上昇時に電動膨脹弁(25)を開動するようにし
たために、室外熱交換器内の液冷媒を冷媒調節器(4) に
流して貯溜することになり、該高圧冷媒圧力の上昇を確
実に低下させることができる一方、液バック及び湿り運
転を確実に防止することができることから、信頼性の高
い運転制御を行うことができる。また、請求項４に係る
発明によれば、過冷却度に応じて補正開度を変えるよう
にして高圧冷媒圧力の上昇を防止しているので、より精
度のよい運転を行うことができ、エネルギ有効率（ＥＥ
Ｒ）を向上させることができると共に、運転範囲の拡大
を図ることができる。また、請求項５に係る発明によれ
ば、過冷却度の判別に専用のセンサを要しないので、構
成を複雑にすることなく、高圧冷媒圧力の上昇を防止す
ることができる。
冷媒圧力の上昇時に電動膨脹弁(25)を開動するようにし
たために、室外熱交換器内の液冷媒を冷媒調節器(4) に
流して貯溜することになり、該高圧冷媒圧力の上昇を確
実に低下させることができる一方、液バック及び湿り運
転を確実に防止することができることから、信頼性の高
い運転制御を行うことができる。また、請求項４に係る
発明によれば、過冷却度に応じて補正開度を変えるよう
にして高圧冷媒圧力の上昇を防止しているので、より精
度のよい運転を行うことができ、エネルギ有効率（ＥＥ
Ｒ）を向上させることができると共に、運転範囲の拡大
を図ることができる。また、請求項５に係る発明によれ
ば、過冷却度の判別に専用のセンサを要しないので、構
成を複雑にすることなく、高圧冷媒圧力の上昇を防止す
ることができる。
【００１４】また、請求項６に係る発明によれば、冷媒
調節器(4) に閉鎖弁(SV)を有するバイパス路(12)を接続
し、冷媒循環回路(1) の高圧冷媒圧力が所定の高圧に上
昇すると、バイパス制御手段(74)が閉鎖弁(SV)を閉鎖す
るようにしたために、高圧冷媒圧力の上昇時に液冷媒を
冷媒調節器(4) に貯溜して高圧冷媒圧力を低下させるこ
とができるので、該高圧冷媒圧力の上昇を防止すること
ができ、信頼性の高い運転制御を行うことができる。ま
た、請求項７に係る発明によれば、冷媒調節器(4) に閉
鎖弁(SV)を有するバイパス路(12)を接続し、圧縮機(21)
の吐出管温度が低下すると、バイパス制御手段(74)が閉
鎖弁(SV)を閉鎖するようにしたために、吐出管温度の低
下時に液冷媒を冷媒調節器(4) に貯溜して湿り運転を防
止することができるので、信頼性の高い運転制御を行う
ことができる。
調節器(4) に閉鎖弁(SV)を有するバイパス路(12)を接続
し、冷媒循環回路(1) の高圧冷媒圧力が所定の高圧に上
昇すると、バイパス制御手段(74)が閉鎖弁(SV)を閉鎖す
るようにしたために、高圧冷媒圧力の上昇時に液冷媒を
冷媒調節器(4) に貯溜して高圧冷媒圧力を低下させるこ
とができるので、該高圧冷媒圧力の上昇を防止すること
ができ、信頼性の高い運転制御を行うことができる。ま
た、請求項７に係る発明によれば、冷媒調節器(4) に閉
鎖弁(SV)を有するバイパス路(12)を接続し、圧縮機(21)
の吐出管温度が低下すると、バイパス制御手段(74)が閉
鎖弁(SV)を閉鎖するようにしたために、吐出管温度の低
下時に液冷媒を冷媒調節器(4) に貯溜して湿り運転を防
止することができるので、信頼性の高い運転制御を行う
ことができる。
【００１５】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面に基づいて詳細
に説明する。図２は、請求項１〜３に係る発明の空気調
和装置における冷媒配管系統を示し、 (1)は、冷媒循環
回路であって、一台の室外ユニット(2) に対して一台の
室内ユニット(3) が接続された所謂セパレートタイプに
構成されている。上記室外ユニット(2) には、インバー
タにより運転周波数を可変に調節されるスクロールタイ
プの圧縮機(21)と、冷房運転時には図中実線のごとく、
暖房運転時には図中破線のごとく切換わる四路切換弁(2
2)と、冷房運転時に凝縮器として、暖房運転時に蒸発器
として機能する熱源側熱交換器である室外熱交換器(23)
と、該室外熱交換器(23)の補助熱交換器(24)と、冷媒を
減圧するための膨脹機構である電動膨脹弁(25)と、本発
明の特徴とする冷媒調節器(4) とが配置されている。一
方また、上記室内ユニット(3) には、冷房運転時に蒸発
器として、暖房運転時に凝縮器として機能する利用側熱
交換器である室内熱交換器(31)が配置されている。そし
て、上記圧縮機(21)と四路切換弁(22)と室外熱交換器(2
3)と補助熱交換器(24)と電動膨脹弁(25)と冷媒調節器
(4) と室内熱交換器(31)とが順に冷媒配管(11)によって
接続され、上記冷媒循環回路(1) は、冷媒の循環により
熱移動を生ぜしめるように冷房運転サイクルと暖房運転
サイクルとに可逆運転可能な閉回路に構成されている。
に説明する。図２は、請求項１〜３に係る発明の空気調
和装置における冷媒配管系統を示し、 (1)は、冷媒循環
回路であって、一台の室外ユニット(2) に対して一台の
室内ユニット(3) が接続された所謂セパレートタイプに
構成されている。上記室外ユニット(2) には、インバー
タにより運転周波数を可変に調節されるスクロールタイ
プの圧縮機(21)と、冷房運転時には図中実線のごとく、
暖房運転時には図中破線のごとく切換わる四路切換弁(2
2)と、冷房運転時に凝縮器として、暖房運転時に蒸発器
として機能する熱源側熱交換器である室外熱交換器(23)
と、該室外熱交換器(23)の補助熱交換器(24)と、冷媒を
減圧するための膨脹機構である電動膨脹弁(25)と、本発
明の特徴とする冷媒調節器(4) とが配置されている。一
方また、上記室内ユニット(3) には、冷房運転時に蒸発
器として、暖房運転時に凝縮器として機能する利用側熱
交換器である室内熱交換器(31)が配置されている。そし
て、上記圧縮機(21)と四路切換弁(22)と室外熱交換器(2
3)と補助熱交換器(24)と電動膨脹弁(25)と冷媒調節器
(4) と室内熱交換器(31)とが順に冷媒配管(11)によって
接続され、上記冷媒循環回路(1) は、冷媒の循環により
熱移動を生ぜしめるように冷房運転サイクルと暖房運転
サイクルとに可逆運転可能な閉回路に構成されている。
【００１６】また、上記冷媒循環回路(1) は、本発明の
特徴の１つとして、上記電動膨脹弁(25)を冷媒が双方向
に流れるように配置して構成され、、つまり、電動膨脹
弁(25)は、冷房運転サイクルと暖房運転サイクルとで冷
媒が異なる方向に流れて減圧するように構成されている
（図２の実線は冷房、破線は暖房参照）。更に、上記冷
媒循環回路(1) は、アキュムレータを備えていないチャ
ージレス回路に構成され、上記室内熱交換器(31)の一
端、具体的に、冷房運転サイクル時における冷媒の出口
側で、暖房運転サイクル時における冷媒の入口側が四路
切換弁(22)を介して直接に圧縮機(21)に接続されてい
る。
特徴の１つとして、上記電動膨脹弁(25)を冷媒が双方向
に流れるように配置して構成され、、つまり、電動膨脹
弁(25)は、冷房運転サイクルと暖房運転サイクルとで冷
媒が異なる方向に流れて減圧するように構成されている
（図２の実線は冷房、破線は暖房参照）。更に、上記冷
媒循環回路(1) は、アキュムレータを備えていないチャ
ージレス回路に構成され、上記室内熱交換器(31)の一
端、具体的に、冷房運転サイクル時における冷媒の出口
側で、暖房運転サイクル時における冷媒の入口側が四路
切換弁(22)を介して直接に圧縮機(21)に接続されてい
る。
【００１７】一方、本発明の特徴とする冷媒調節器(4)
は、図３に示すように、貯溜ケーシング(41)に第１流出
入管(42)と第２流出入管(43)とが接続されて構成され、
冷房運転サイクル時に低圧液ラインとなり、暖房運転サ
イクル時に高圧液ラインとなる冷媒配管(11)に介設され
ている。該貯溜ケーシング(41)は、液冷媒の貯溜可能に
形成され、上記冷媒循環回路(1) の冷媒充填量等に対応
した容量に構成されている。また、上記第１流出入管(4
2)は、一端が貯溜ケーシング(41)の底面に連接され、他
端が室外熱交換器(23)側の冷媒配管(11)に連接され、冷
房運転サイクル時に室外熱交換器(23)より液冷媒を貯溜
ケーシング(41)に導入させる一方、暖房運転サイクル時
に貯溜ケーシング(41)より液冷媒を室外熱交換器(23)に
導出させるように構成されている（図２の実線は冷房、
破線は暖房参照）。
は、図３に示すように、貯溜ケーシング(41)に第１流出
入管(42)と第２流出入管(43)とが接続されて構成され、
冷房運転サイクル時に低圧液ラインとなり、暖房運転サ
イクル時に高圧液ラインとなる冷媒配管(11)に介設され
ている。該貯溜ケーシング(41)は、液冷媒の貯溜可能に
形成され、上記冷媒循環回路(1) の冷媒充填量等に対応
した容量に構成されている。また、上記第１流出入管(4
2)は、一端が貯溜ケーシング(41)の底面に連接され、他
端が室外熱交換器(23)側の冷媒配管(11)に連接され、冷
房運転サイクル時に室外熱交換器(23)より液冷媒を貯溜
ケーシング(41)に導入させる一方、暖房運転サイクル時
に貯溜ケーシング(41)より液冷媒を室外熱交換器(23)に
導出させるように構成されている（図２の実線は冷房、
破線は暖房参照）。
【００１８】また、上記第２流出入管(43)は、一端部が
貯溜ケーシング(41)の上部より該貯溜ケーシング(41)内
に導入された内菅部(46)に形成されると共に、他端が室
内熱交換器(31)側の冷媒配管(11)に連接され、冷房運転
サイクル時に貯溜ケーシング(41)より液冷媒を室内熱交
換器(31)に導出させる一方、暖房運転サイクル時に室内
熱交換器(31)より液冷媒を貯溜ケーシング(41)に導入さ
せるように構成されている（図２の実線は冷房、破線は
暖房参照）。更に、上記第２流出入管(43)の内菅部(44)
は、Ｕ字状に形成されると共に、複数の冷媒孔(45,45,
… )が形成され、該各冷媒孔(45,45, … )は、同一径又
は異径に設定され、暖房運転サイクル時に液冷媒が流入
すると共に、特に、冷房運転サイクル時に液冷媒が流出
すると同時に、上記貯溜ケーシング(41)に貯溜している
潤滑油が流出するように構成されている。そして、上記
冷媒調節器(4) は、冷房運転サイクル時に冷媒孔(45,4
5, … )によって冷媒循環量を調節すると共に、暖房運
転サイクル時に余剰冷媒を貯溜するように構成されてい
る。尚、図２において、(F1 〜 F3)は、冷媒中の塵埃を
除去するためのフィルタ、(ER)は、圧縮機(21)の運転音
を低減させるための消音器である。
貯溜ケーシング(41)の上部より該貯溜ケーシング(41)内
に導入された内菅部(46)に形成されると共に、他端が室
内熱交換器(31)側の冷媒配管(11)に連接され、冷房運転
サイクル時に貯溜ケーシング(41)より液冷媒を室内熱交
換器(31)に導出させる一方、暖房運転サイクル時に室内
熱交換器(31)より液冷媒を貯溜ケーシング(41)に導入さ
せるように構成されている（図２の実線は冷房、破線は
暖房参照）。更に、上記第２流出入管(43)の内菅部(44)
は、Ｕ字状に形成されると共に、複数の冷媒孔(45,45,
… )が形成され、該各冷媒孔(45,45, … )は、同一径又
は異径に設定され、暖房運転サイクル時に液冷媒が流入
すると共に、特に、冷房運転サイクル時に液冷媒が流出
すると同時に、上記貯溜ケーシング(41)に貯溜している
潤滑油が流出するように構成されている。そして、上記
冷媒調節器(4) は、冷房運転サイクル時に冷媒孔(45,4
5, … )によって冷媒循環量を調節すると共に、暖房運
転サイクル時に余剰冷媒を貯溜するように構成されてい
る。尚、図２において、(F1 〜 F3)は、冷媒中の塵埃を
除去するためのフィルタ、(ER)は、圧縮機(21)の運転音
を低減させるための消音器である。
【００１９】更に、上記空気調和装置にはセンサ類が設
けられており、上記圧縮機(21)の吐出管には、吐出管温
度Tdを検出する吐出管センサ(Thd) が配置され、上記室
外ユニット(2) の空気吸込口には、外気温度である室外
空気温度Taを検出する外気温センサ(Tha) が配置され、
上記室外熱交換器(23)には、冷房運転時に凝縮温度とな
り、暖房運転時に蒸発温度となる室外熱交温度Tcを検出
する室外熱交センサ(Thc) が配置され、上記室内ユニッ
ト(3) の空気吸込口には、室内温度である室内空気温度
Trを検出する室温センサ(Thr) が配置され、上記室内熱
交換器(31)には、冷房運転時に蒸発温度となり、暖房運
転時に凝縮温度となる室内熱交温度Teを検出する室内熱
交センサ(The) が配置されている。更に、上記圧縮機(2
1)の吐出管には、高圧冷媒圧力HPを検出して、該高圧冷
媒圧力HPの過上昇によりオンとなって高圧保護信号を出
力する高圧保護圧力スイッチ(HPS1)と、上記高圧冷媒圧
力HPを検出して、該高圧冷媒圧力HPが所定値になるとオ
ンとなって高圧制御信号を出力する高圧検出手段である
高圧制御圧力スイッチ(HPS2)とが配置され、上記圧縮機
(21)の吸込管には、低圧冷媒圧力を検出して、該低圧冷
媒圧力の過低下によりオンとなって低圧保護信号を出力
する低圧保護圧力スイッチ(LPS1)が配置されている。
けられており、上記圧縮機(21)の吐出管には、吐出管温
度Tdを検出する吐出管センサ(Thd) が配置され、上記室
外ユニット(2) の空気吸込口には、外気温度である室外
空気温度Taを検出する外気温センサ(Tha) が配置され、
上記室外熱交換器(23)には、冷房運転時に凝縮温度とな
り、暖房運転時に蒸発温度となる室外熱交温度Tcを検出
する室外熱交センサ(Thc) が配置され、上記室内ユニッ
ト(3) の空気吸込口には、室内温度である室内空気温度
Trを検出する室温センサ(Thr) が配置され、上記室内熱
交換器(31)には、冷房運転時に蒸発温度となり、暖房運
転時に凝縮温度となる室内熱交温度Teを検出する室内熱
交センサ(The) が配置されている。更に、上記圧縮機(2
1)の吐出管には、高圧冷媒圧力HPを検出して、該高圧冷
媒圧力HPの過上昇によりオンとなって高圧保護信号を出
力する高圧保護圧力スイッチ(HPS1)と、上記高圧冷媒圧
力HPを検出して、該高圧冷媒圧力HPが所定値になるとオ
ンとなって高圧制御信号を出力する高圧検出手段である
高圧制御圧力スイッチ(HPS2)とが配置され、上記圧縮機
(21)の吸込管には、低圧冷媒圧力を検出して、該低圧冷
媒圧力の過低下によりオンとなって低圧保護信号を出力
する低圧保護圧力スイッチ(LPS1)が配置されている。
【００２０】そして、上記各センサ(Thd, 〜 ,The)及び
各スイッチ(HPS1,HPS2,LPS1)の出力信号は、コントロー
ラ(7) に入力されており、該コントローラ(7) は、入力
信号に基づいて空調運転を制御するように構成されてい
り、圧縮機(21)の容量制御手段(71)と、膨脹弁制御手段
(72)と、開動制御手段(73)とが設けられている。そし
て、該容量制御手段(71)は、インバータの運転周波数を
零から最大周波数まで２０ステップＮに区分すると共
に、例えば、室外熱交センサ(Thc) 及び室内熱交センサ
(The) が検出する凝縮温度と蒸発温度とより最適な冷凍
効果を与える吐出管温度Tdの最適値Tkを算出し、該吐出
管温度Tdが最適値Tkになるように周波数ステップＮを設
定して圧縮機(21)(1) の容量を制御し、所謂吐出管温度
制御に構成されている。また、上記膨脹弁制御手段(72)
は、容量制御手段(71)と同様に吐出管温度制御に構成さ
れ、例えば、室外熱交センサ(Thc) 及び室内熱交センサ
(The) が検出する凝縮温度と蒸発温度とより最適な冷凍
効果を与える吐出管温度Tdの最適値Tkを算出し、該吐出
管温度Tdが最適値Tkになるように弁開度を設定して電動
膨脹弁(25)を通常制御開度に制御するように構成されて
いる。また、上記開動制御手段(73)は、高圧制御圧力ス
イッチ(HPS2)が高圧制御信号を出力すると、上記膨脹弁
制御手段(72)が電動膨脹弁(25)の開度を通常制御開度よ
り大きい補正開度に制御する開動信号を該膨脹弁制御手
段(72)に出力するように構成されている。
各スイッチ(HPS1,HPS2,LPS1)の出力信号は、コントロー
ラ(7) に入力されており、該コントローラ(7) は、入力
信号に基づいて空調運転を制御するように構成されてい
り、圧縮機(21)の容量制御手段(71)と、膨脹弁制御手段
(72)と、開動制御手段(73)とが設けられている。そし
て、該容量制御手段(71)は、インバータの運転周波数を
零から最大周波数まで２０ステップＮに区分すると共
に、例えば、室外熱交センサ(Thc) 及び室内熱交センサ
(The) が検出する凝縮温度と蒸発温度とより最適な冷凍
効果を与える吐出管温度Tdの最適値Tkを算出し、該吐出
管温度Tdが最適値Tkになるように周波数ステップＮを設
定して圧縮機(21)(1) の容量を制御し、所謂吐出管温度
制御に構成されている。また、上記膨脹弁制御手段(72)
は、容量制御手段(71)と同様に吐出管温度制御に構成さ
れ、例えば、室外熱交センサ(Thc) 及び室内熱交センサ
(The) が検出する凝縮温度と蒸発温度とより最適な冷凍
効果を与える吐出管温度Tdの最適値Tkを算出し、該吐出
管温度Tdが最適値Tkになるように弁開度を設定して電動
膨脹弁(25)を通常制御開度に制御するように構成されて
いる。また、上記開動制御手段(73)は、高圧制御圧力ス
イッチ(HPS2)が高圧制御信号を出力すると、上記膨脹弁
制御手段(72)が電動膨脹弁(25)の開度を通常制御開度よ
り大きい補正開度に制御する開動信号を該膨脹弁制御手
段(72)に出力するように構成されている。
【００２１】次に、上述した空気調和装置の冷暖房運転
動作について説明する。先ず、上記冷媒循環回路(1) に
おいて、冷房運転サイクル時には、圧縮機(21)より吐出
した高圧の冷媒は、室外熱交換器(23)で凝縮して液化
し、この液冷媒は、電動膨脹弁(25)で減圧された後、冷
媒調節器(4) に流入し、その後、室内熱交換器(31)で蒸
発して圧縮機(21)に戻る循環となる。一方、暖房運転サ
イクル時には、圧縮機(21)より吐出した高圧の冷媒は、
室内熱交換器(31)で凝縮して液化し、この液冷媒は、冷
媒調節器(4) に流入した後、電動膨脹弁(25)で減圧し、
その後、室外熱交換器(23)で蒸発して圧縮機(21)に戻る
循環となる。
動作について説明する。先ず、上記冷媒循環回路(1) に
おいて、冷房運転サイクル時には、圧縮機(21)より吐出
した高圧の冷媒は、室外熱交換器(23)で凝縮して液化
し、この液冷媒は、電動膨脹弁(25)で減圧された後、冷
媒調節器(4) に流入し、その後、室内熱交換器(31)で蒸
発して圧縮機(21)に戻る循環となる。一方、暖房運転サ
イクル時には、圧縮機(21)より吐出した高圧の冷媒は、
室内熱交換器(31)で凝縮して液化し、この液冷媒は、冷
媒調節器(4) に流入した後、電動膨脹弁(25)で減圧し、
その後、室外熱交換器(23)で蒸発して圧縮機(21)に戻る
循環となる。
【００２２】この各運転サイクル時において、容量制御
手段(71)は、室外熱交センサ(Thc)及び室内熱交センサ
(The) が検出する凝縮温度と蒸発温度とより最適な冷凍
効果を与える吐出管温度Tdの最適値Tkを算出し、該吐出
管温度Tdが最適値Tkになるように周波数ステップＮを設
定して圧縮機(21)の容量を制御すると共に、膨脹弁制御
手段(72)は、上記容量制御手段(71)と同様に吐出管温度
Tdが最適値Tkになるように通常制御開度を設定して電動
膨脹弁(25)の開度を制御し、室内負荷に対応した空調運
転を行っている。
手段(71)は、室外熱交センサ(Thc)及び室内熱交センサ
(The) が検出する凝縮温度と蒸発温度とより最適な冷凍
効果を与える吐出管温度Tdの最適値Tkを算出し、該吐出
管温度Tdが最適値Tkになるように周波数ステップＮを設
定して圧縮機(21)の容量を制御すると共に、膨脹弁制御
手段(72)は、上記容量制御手段(71)と同様に吐出管温度
Tdが最適値Tkになるように通常制御開度を設定して電動
膨脹弁(25)の開度を制御し、室内負荷に対応した空調運
転を行っている。
【００２３】一方、上記冷房運転サイクル時において、
室内熱交換器(31)の要求負荷に対応した冷媒は、上記電
動膨脹弁(25)の開度と、冷媒調節器(4) の冷媒孔(45,4
5, …)とによって調節され、所定の冷媒量が室内熱交換
器(31)に供給されることになる。また、上記冷房運転サ
イクル時の過渡時などにおいて、高圧冷媒圧力HPが上昇
した場合、この高圧冷媒圧力HPが所定値に上昇すると、
高圧制御圧力スイッチ(HPS2)が高圧制御信号を出力する
ことになり、この高圧制御信号を開動制御手段(73)が受
けて開動信号を出力し、膨脹弁制御手段(72)が電動膨脹
弁(25)を通常制御開度より大きい補正開度にして開けぎ
みにする。この結果、高圧冷媒圧力HPの上昇時に室外熱
交換器(23)に溜まった液冷媒が冷媒調節器(4) に流れ、
高圧冷媒圧力HPが低下すると共に、液冷媒が冷媒調節器
(4) に溜まることになる。従って、室内熱交換器(31)に
必要以上の液冷媒が供給されることがないので、アキュ
ムレータを備えていなくとも液バックが生ずることがな
い。また、上記冷房運転サイクル時において、冷媒調節
器(4) に溜まった潤滑油、つまり、液冷媒上の潤滑油
は、冷媒孔(45,45, … )より流出して室内熱交換器(31)
から圧縮機(21)に戻ることになる。一方、上記暖房運転
サイクル時においては、余剰の冷媒が冷媒調節器(4) に
溜まることになる。
室内熱交換器(31)の要求負荷に対応した冷媒は、上記電
動膨脹弁(25)の開度と、冷媒調節器(4) の冷媒孔(45,4
5, …)とによって調節され、所定の冷媒量が室内熱交換
器(31)に供給されることになる。また、上記冷房運転サ
イクル時の過渡時などにおいて、高圧冷媒圧力HPが上昇
した場合、この高圧冷媒圧力HPが所定値に上昇すると、
高圧制御圧力スイッチ(HPS2)が高圧制御信号を出力する
ことになり、この高圧制御信号を開動制御手段(73)が受
けて開動信号を出力し、膨脹弁制御手段(72)が電動膨脹
弁(25)を通常制御開度より大きい補正開度にして開けぎ
みにする。この結果、高圧冷媒圧力HPの上昇時に室外熱
交換器(23)に溜まった液冷媒が冷媒調節器(4) に流れ、
高圧冷媒圧力HPが低下すると共に、液冷媒が冷媒調節器
(4) に溜まることになる。従って、室内熱交換器(31)に
必要以上の液冷媒が供給されることがないので、アキュ
ムレータを備えていなくとも液バックが生ずることがな
い。また、上記冷房運転サイクル時において、冷媒調節
器(4) に溜まった潤滑油、つまり、液冷媒上の潤滑油
は、冷媒孔(45,45, … )より流出して室内熱交換器(31)
から圧縮機(21)に戻ることになる。一方、上記暖房運転
サイクル時においては、余剰の冷媒が冷媒調節器(4) に
溜まることになる。
【００２４】以上のように、本実施例によれば、上記電
動膨脹弁(25)と室内熱交換器(31)との間に冷媒調節器
(4) を設け、該冷媒調節器(4) によって冷房運転サイク
ル時に冷媒循環量を調節すると共に、暖房運転サイクル
時に冷媒を貯溜するようにしたために、従来のアキュム
レータを省略することができるので、冷媒循環回路(1)
のチャージレス化を図ることができる。また、従来のア
キュムレータを設けないので、機器類を少なくすること
ができると共に、運転能力の向上を図ることができるこ
とから、安価にすることができる。また、上記冷媒調節
器(4) の第２流出入管(43)に複数の冷媒孔(45,45, … )
を形成するようにしたために、該冷媒孔(45,45, … )と
上記電動膨脹弁(25)の開度とによって冷房運転サイクル
時に冷媒循環量を高精度に制御することができるので、
運転精度の向上を図ることができると共に、運転範囲の
拡大を図ることができる。また、高圧冷媒圧力HPの上昇
時に電動膨脹弁(25)を開動するようにしたために、室外
熱交換器(23)内の液冷媒を冷媒調節器(4) に流して貯溜
することができるので、該高圧冷媒圧力HPの上昇を確実
に低下させることができる一方、液バック及び湿り運転
を確実に防止することができることから、信頼性の高い
運転制御を行うことができる。
動膨脹弁(25)と室内熱交換器(31)との間に冷媒調節器
(4) を設け、該冷媒調節器(4) によって冷房運転サイク
ル時に冷媒循環量を調節すると共に、暖房運転サイクル
時に冷媒を貯溜するようにしたために、従来のアキュム
レータを省略することができるので、冷媒循環回路(1)
のチャージレス化を図ることができる。また、従来のア
キュムレータを設けないので、機器類を少なくすること
ができると共に、運転能力の向上を図ることができるこ
とから、安価にすることができる。また、上記冷媒調節
器(4) の第２流出入管(43)に複数の冷媒孔(45,45, … )
を形成するようにしたために、該冷媒孔(45,45, … )と
上記電動膨脹弁(25)の開度とによって冷房運転サイクル
時に冷媒循環量を高精度に制御することができるので、
運転精度の向上を図ることができると共に、運転範囲の
拡大を図ることができる。また、高圧冷媒圧力HPの上昇
時に電動膨脹弁(25)を開動するようにしたために、室外
熱交換器(23)内の液冷媒を冷媒調節器(4) に流して貯溜
することができるので、該高圧冷媒圧力HPの上昇を確実
に低下させることができる一方、液バック及び湿り運転
を確実に防止することができることから、信頼性の高い
運転制御を行うことができる。
【００２５】図４は、上記冷媒調節器(4) の他の実施例
を示すもので、第２流出入管(43)の内菅部(46)が直菅に
形成されたものである。つまり、上記第２流出入管(43)
は、貯溜ケーシング(41)の底部より該貯溜ケーシング(4
1)の内部に導入される一方、上記内菅部(46)には、前実
施例と同様に複数の冷媒孔(45,45, … )が形成されてい
る。従って、本実施例によれば、第２流出入管(43)が直
菅で構成されているので、製作を簡易にすることができ
る。その他の構成並びに作用・効果は、前実施例と同様
である。
を示すもので、第２流出入管(43)の内菅部(46)が直菅に
形成されたものである。つまり、上記第２流出入管(43)
は、貯溜ケーシング(41)の底部より該貯溜ケーシング(4
1)の内部に導入される一方、上記内菅部(46)には、前実
施例と同様に複数の冷媒孔(45,45, … )が形成されてい
る。従って、本実施例によれば、第２流出入管(43)が直
菅で構成されているので、製作を簡易にすることができ
る。その他の構成並びに作用・効果は、前実施例と同様
である。
【００２６】図５は、請求項６及び７に係る発明の実施
例を示すもので、上記冷媒調節器(4) にバイパス路(12)
が接続されたものである。該バイパス路(12)は、閉鎖弁
(SV)を備え、一端が冷媒調節器(4) の底部に接続され、
他端が貯溜ケーシング(41)と室内熱交換器(31)との間の
冷媒配管(11)に接続されている。また、上記コントロー
ラ(7) には、上記閉鎖弁(SV)を制御するバイパス制御手
段(74)が設けられ、該バイパス制御手段(74)は、暖房運
転サイクル時に閉鎖弁(SV)を全閉に制御し、且つ通常の
冷房運転サイクル時には閉鎖弁(SV)を全開に制御する一
方、冷房運転サイクル時において、高圧制御圧力スイッ
チ(HPS2)が高圧制御信号を出力すると閉鎖弁(SV)を閉鎖
すると共に、吐出管センサ(Thd) が検出する吐出管温度
Tdが所定温度に低下すると、所定時間閉鎖弁(SV)を閉鎖
するように構成されている。具体的に、例えば、上記高
圧制御圧力スイッチ(HPS2)は、高圧冷媒圧力HPが27Kg／
cm2 になるとＯＮして高圧制御信号を出力し、高圧冷媒
圧力HPが24Kg／cm2になるとＯＦＦして高圧制御信号の
出力を停止するので、バイパス制御手段(74)は、高圧冷
媒圧力HPが27Kg／cm2 になると閉鎖弁(SV)を閉鎖し、高
圧冷媒圧力HPが24Kg／cm2 になると開口する一方、吐出
管温度Tdが60℃より低下すると、10分間閉鎖弁(SV)を閉
鎖するように構成されている。従って、上記高圧冷媒圧
力HPが所定の高圧に上昇すると、電動膨脹弁(25)が開動
すると同時に、閉鎖弁(SV)が閉鎖され、液冷媒を冷媒調
節器(4) に貯溜して高圧冷媒圧力HPを低下させることに
なる。また、上記吐出管温度Tdが低下すると、閉鎖弁(S
V)を閉鎖させて液冷媒を冷媒調節器(4) に貯溜して湿り
運転を防止している。この結果、上記高圧冷媒圧力HPの
上昇を防止することができると共に、湿り運転を確実に
防止することができるので、信頼性の高い運転制御を行
うことができる。その他の構成並びに作用・効果は、前
実施例と同様である。
例を示すもので、上記冷媒調節器(4) にバイパス路(12)
が接続されたものである。該バイパス路(12)は、閉鎖弁
(SV)を備え、一端が冷媒調節器(4) の底部に接続され、
他端が貯溜ケーシング(41)と室内熱交換器(31)との間の
冷媒配管(11)に接続されている。また、上記コントロー
ラ(7) には、上記閉鎖弁(SV)を制御するバイパス制御手
段(74)が設けられ、該バイパス制御手段(74)は、暖房運
転サイクル時に閉鎖弁(SV)を全閉に制御し、且つ通常の
冷房運転サイクル時には閉鎖弁(SV)を全開に制御する一
方、冷房運転サイクル時において、高圧制御圧力スイッ
チ(HPS2)が高圧制御信号を出力すると閉鎖弁(SV)を閉鎖
すると共に、吐出管センサ(Thd) が検出する吐出管温度
Tdが所定温度に低下すると、所定時間閉鎖弁(SV)を閉鎖
するように構成されている。具体的に、例えば、上記高
圧制御圧力スイッチ(HPS2)は、高圧冷媒圧力HPが27Kg／
cm2 になるとＯＮして高圧制御信号を出力し、高圧冷媒
圧力HPが24Kg／cm2になるとＯＦＦして高圧制御信号の
出力を停止するので、バイパス制御手段(74)は、高圧冷
媒圧力HPが27Kg／cm2 になると閉鎖弁(SV)を閉鎖し、高
圧冷媒圧力HPが24Kg／cm2 になると開口する一方、吐出
管温度Tdが60℃より低下すると、10分間閉鎖弁(SV)を閉
鎖するように構成されている。従って、上記高圧冷媒圧
力HPが所定の高圧に上昇すると、電動膨脹弁(25)が開動
すると同時に、閉鎖弁(SV)が閉鎖され、液冷媒を冷媒調
節器(4) に貯溜して高圧冷媒圧力HPを低下させることに
なる。また、上記吐出管温度Tdが低下すると、閉鎖弁(S
V)を閉鎖させて液冷媒を冷媒調節器(4) に貯溜して湿り
運転を防止している。この結果、上記高圧冷媒圧力HPの
上昇を防止することができると共に、湿り運転を確実に
防止することができるので、信頼性の高い運転制御を行
うことができる。その他の構成並びに作用・効果は、前
実施例と同様である。
【００２７】図６は、請求項４及び５に係る発明の実施
例を示す制御フローであって、図２におけるコントロー
ラ(7) に１点鎖線で示すように、開動制御手段(73)に代
えて過冷却判別手段(75)と開度補正手段(76)とを設けた
ものである。該過冷却判別手段(75)は、冷房運転時にお
ける室外熱交換器(23)の冷媒の過冷却度を判別するもの
であって、上記高圧制御圧力スイッチ(HPS2)が検出した
高圧冷媒圧力HPが所定値より上昇し、且つ外気温センサ
(Tha) が検出する室外空気温度Taが所定温度になると、
例えば、30℃以下になると、過冷却度が大きいと判別
し、また、上記高圧制御圧力スイッチ(HPS2)が検出した
高圧冷媒圧力HPが所定値より上昇し、且つ室外熱交セン
サ(Thc) が検出する室外熱交温度Tcが所定温度になる
と、例えば、45℃又は40℃以下になると、過冷却度が大
きいと判別するように構成されている。更に、上記過冷
却判別手段(75)は、吐出管センサ(Thd) が検出する吐出
管温度Tdが所定温度になると、例えば、70℃又は80℃以
下になると、湿り状態と判別し、該湿り状態を加味して
過冷却度を判別するように構成されている。上記開度補
正手段(76)は、高圧制御圧力スイッチ(HPS2)が検出した
高圧冷媒圧力HPが所定値になると、例えば、15Kg／cm2
以上になると、上記膨脹弁制御手段(72)が電動膨脹弁(2
5)の開度を通常制御開度より大きい補正開度に制御し、
且つ上記過冷却判別手段(75)が判別した過冷却度の上昇
に対応して該補正開度が大きくなるように制御する開動
信号を該膨脹弁制御手段(72)に出力する。つまり、該開
度補正手段(76)は、通常制御開度より大きい３つの補正
開度を予め記憶しており、上記過冷却判別手段(75)が判
別した過冷却度に対応し、通常制御開度Ａより大きく開
ける開度量が最も大きい第１補正開度Ｄと、開度量が中
程度の第２補正開度Ｃと、開度量が最も小さい第３補正
開度Ｂとの開動信号を膨脹弁制御手段(72)に出力するよ
うに構成されている。
例を示す制御フローであって、図２におけるコントロー
ラ(7) に１点鎖線で示すように、開動制御手段(73)に代
えて過冷却判別手段(75)と開度補正手段(76)とを設けた
ものである。該過冷却判別手段(75)は、冷房運転時にお
ける室外熱交換器(23)の冷媒の過冷却度を判別するもの
であって、上記高圧制御圧力スイッチ(HPS2)が検出した
高圧冷媒圧力HPが所定値より上昇し、且つ外気温センサ
(Tha) が検出する室外空気温度Taが所定温度になると、
例えば、30℃以下になると、過冷却度が大きいと判別
し、また、上記高圧制御圧力スイッチ(HPS2)が検出した
高圧冷媒圧力HPが所定値より上昇し、且つ室外熱交セン
サ(Thc) が検出する室外熱交温度Tcが所定温度になる
と、例えば、45℃又は40℃以下になると、過冷却度が大
きいと判別するように構成されている。更に、上記過冷
却判別手段(75)は、吐出管センサ(Thd) が検出する吐出
管温度Tdが所定温度になると、例えば、70℃又は80℃以
下になると、湿り状態と判別し、該湿り状態を加味して
過冷却度を判別するように構成されている。上記開度補
正手段(76)は、高圧制御圧力スイッチ(HPS2)が検出した
高圧冷媒圧力HPが所定値になると、例えば、15Kg／cm2
以上になると、上記膨脹弁制御手段(72)が電動膨脹弁(2
5)の開度を通常制御開度より大きい補正開度に制御し、
且つ上記過冷却判別手段(75)が判別した過冷却度の上昇
に対応して該補正開度が大きくなるように制御する開動
信号を該膨脹弁制御手段(72)に出力する。つまり、該開
度補正手段(76)は、通常制御開度より大きい３つの補正
開度を予め記憶しており、上記過冷却判別手段(75)が判
別した過冷却度に対応し、通常制御開度Ａより大きく開
ける開度量が最も大きい第１補正開度Ｄと、開度量が中
程度の第２補正開度Ｃと、開度量が最も小さい第３補正
開度Ｂとの開動信号を膨脹弁制御手段(72)に出力するよ
うに構成されている。
【００２８】次に、上記電動膨脹弁(25)の開度補正動作
について、図６の制御フローに基づき説明する。先ず、
上記電動膨脹弁(25)の開度補正ルーチンがスタートする
と、ステップST１において、高圧制御圧力スイッチ(HPS
2)がオンしているか否かを判定し、該高圧制御圧力スイ
ッチ(HPS2)は、例えば、高圧冷媒圧力HPが15Kg／cm2 以
上になるとオンするので、該高圧制御圧力スイッチ(HPS
2)がオンするまで、判定がＮＯとなり、ステップST２に
移り、吐出管温度Tdが最適値Tkになるように膨脹弁制御
手段(72)が通常制御開度Ａに電動膨脹弁(25)の開度を制
御してリターンすることになる。
について、図６の制御フローに基づき説明する。先ず、
上記電動膨脹弁(25)の開度補正ルーチンがスタートする
と、ステップST１において、高圧制御圧力スイッチ(HPS
2)がオンしているか否かを判定し、該高圧制御圧力スイ
ッチ(HPS2)は、例えば、高圧冷媒圧力HPが15Kg／cm2 以
上になるとオンするので、該高圧制御圧力スイッチ(HPS
2)がオンするまで、判定がＮＯとなり、ステップST２に
移り、吐出管温度Tdが最適値Tkになるように膨脹弁制御
手段(72)が通常制御開度Ａに電動膨脹弁(25)の開度を制
御してリターンすることになる。
【００２９】一方、上記高圧制御圧力スイッチ(HPS2)が
オンすると、上記ステップST１からステップST３に移
り、外気温センサ(Tha) が検出する室外空気温度Taが、
例えば、30℃より高いか否かを判定し、30℃以下のとき
はステップST４に、30℃より高いときはステップST５に
移ることになる。そして、このステップST４において、
吐出管センサ(Thd) が検出する吐出管温度Tdが、例え
ば、70℃以上の高温か否かを判定し、70℃以上のときは
湿り状態でないとしてステップST６に移り、70℃未満の
ときは湿り状態であるとしてステップST７に移ることに
なる。また、上記ステップST５において、吐出管センサ
(Thd) が検出する吐出管温度Tdが、例えば、80℃以上の
高温か否かを判定し、80℃以上のときは湿り状態でない
としてステップST８に移り、80℃未満のときは湿り状態
であるとしてステップST９に移ることになる。更に、上
記ステップST６及びステップST７において、室外熱交セ
ンサ(Thc) が検出する室外熱交温度Tcが、例えば、40℃
より高いか否かを判定し、40℃以下のときはステップST
10又はステップST12に、40℃より高いときはステップST
11又はステップST13に移ってリターンすることになる。
また、上記ステップST８及びステップST９において、室
外熱交センサ(Thc) が検出する室外熱交温度Tcが、例え
ば、45℃より高いか否かを判定し、45℃以下のときはス
テップST14又はステップST16に、45℃より高いときはス
テップST15又はステップST17に移ってリターンすること
になる。
オンすると、上記ステップST１からステップST３に移
り、外気温センサ(Tha) が検出する室外空気温度Taが、
例えば、30℃より高いか否かを判定し、30℃以下のとき
はステップST４に、30℃より高いときはステップST５に
移ることになる。そして、このステップST４において、
吐出管センサ(Thd) が検出する吐出管温度Tdが、例え
ば、70℃以上の高温か否かを判定し、70℃以上のときは
湿り状態でないとしてステップST６に移り、70℃未満の
ときは湿り状態であるとしてステップST７に移ることに
なる。また、上記ステップST５において、吐出管センサ
(Thd) が検出する吐出管温度Tdが、例えば、80℃以上の
高温か否かを判定し、80℃以上のときは湿り状態でない
としてステップST８に移り、80℃未満のときは湿り状態
であるとしてステップST９に移ることになる。更に、上
記ステップST６及びステップST７において、室外熱交セ
ンサ(Thc) が検出する室外熱交温度Tcが、例えば、40℃
より高いか否かを判定し、40℃以下のときはステップST
10又はステップST12に、40℃より高いときはステップST
11又はステップST13に移ってリターンすることになる。
また、上記ステップST８及びステップST９において、室
外熱交センサ(Thc) が検出する室外熱交温度Tcが、例え
ば、45℃より高いか否かを判定し、45℃以下のときはス
テップST14又はステップST16に、45℃より高いときはス
テップST15又はステップST17に移ってリターンすること
になる。
【００３０】このステップST10〜ステップST13において
は、室外空気温度Taが低いので、過冷却度が大きくなっ
て高圧冷媒圧力HPが上昇したと考えられることから、通
常制御開度Ａより大きく開ける開度量が最も大きい第１
補正開度Ｄに電動膨脹弁(25)の開度を設定することにな
る。また、上記ステップST14〜ステップST17において
は、室外空気温度Taがさほど低くないので、室外熱交温
度Tcで過冷却度を判別し、室外熱交温度Tcが45℃より高
いと、上記ステップST15及びステップST17において、過
冷却度が小さい状態で高圧冷媒圧力HPが上昇しているの
で、通常制御開度Ａより大きく開ける開度量が最も小さ
い第３補正開度Ｂに電動膨脹弁(25)の開度を設定するこ
とになる。更に、湿り状態を加味し、吐出管温度Tdが80
℃未満で、室外熱交温度Tcが45℃以下のときは、湿り状
態と判別することができるので、ステップST16におい
て、高圧冷媒圧力HPが上昇しているものゝ通常制御開度
Ａより大きく開ける開度量が中程度の第２補正開度Ｃに
電動膨脹弁(25)の開度を設定することになり、吐出管温
度Tdが80℃以上で、室外熱交温度Tcが45℃以下のとき
は、過冷却度が大きくなって高圧冷媒圧力HPが上昇した
と考えられることから、ステップST16において、通常制
御開度Ａより大きく開ける開度量が最も大きい第１補正
開度Ｄに電動膨脹弁(25)の開度を設定することになる。
そして、上記ステップST１及びステップST３〜ステップ
ST９によって過冷却判別手段(75)が構成され、また、ス
テップST10〜ステップST17によって開度補正手段(76)が
構成されている。
は、室外空気温度Taが低いので、過冷却度が大きくなっ
て高圧冷媒圧力HPが上昇したと考えられることから、通
常制御開度Ａより大きく開ける開度量が最も大きい第１
補正開度Ｄに電動膨脹弁(25)の開度を設定することにな
る。また、上記ステップST14〜ステップST17において
は、室外空気温度Taがさほど低くないので、室外熱交温
度Tcで過冷却度を判別し、室外熱交温度Tcが45℃より高
いと、上記ステップST15及びステップST17において、過
冷却度が小さい状態で高圧冷媒圧力HPが上昇しているの
で、通常制御開度Ａより大きく開ける開度量が最も小さ
い第３補正開度Ｂに電動膨脹弁(25)の開度を設定するこ
とになる。更に、湿り状態を加味し、吐出管温度Tdが80
℃未満で、室外熱交温度Tcが45℃以下のときは、湿り状
態と判別することができるので、ステップST16におい
て、高圧冷媒圧力HPが上昇しているものゝ通常制御開度
Ａより大きく開ける開度量が中程度の第２補正開度Ｃに
電動膨脹弁(25)の開度を設定することになり、吐出管温
度Tdが80℃以上で、室外熱交温度Tcが45℃以下のとき
は、過冷却度が大きくなって高圧冷媒圧力HPが上昇した
と考えられることから、ステップST16において、通常制
御開度Ａより大きく開ける開度量が最も大きい第１補正
開度Ｄに電動膨脹弁(25)の開度を設定することになる。
そして、上記ステップST１及びステップST３〜ステップ
ST９によって過冷却判別手段(75)が構成され、また、ス
テップST10〜ステップST17によって開度補正手段(76)が
構成されている。
【００３１】この結果、高圧冷媒圧力HPの上昇時に室外
熱交換器(23)に溜まった液冷媒が冷媒調節器(4) に流
れ、高圧冷媒圧力HPが低下すると共に、液冷媒が冷媒調
節器(4) に溜まることになる。従って、本実施例によれ
ば、上記室外熱交換器(23)に溜まった液冷媒量に対応し
て、つまり、過冷却度に応じて電動膨脹弁(25)の開度を
大きく開動させて高圧冷媒圧力HPの上昇を防止している
ので、より精度のよい運転を行うことができ、エネルギ
有効率（ＥＥＲ）を向上させることができると共に、運
転範囲の拡大を図ることができる。また、上記過冷却度
の判別に専用のセンサを要しないので、構成を複雑にす
ることなく、高圧冷媒圧力HPの上昇を防止することがで
きる。
熱交換器(23)に溜まった液冷媒が冷媒調節器(4) に流
れ、高圧冷媒圧力HPが低下すると共に、液冷媒が冷媒調
節器(4) に溜まることになる。従って、本実施例によれ
ば、上記室外熱交換器(23)に溜まった液冷媒量に対応し
て、つまり、過冷却度に応じて電動膨脹弁(25)の開度を
大きく開動させて高圧冷媒圧力HPの上昇を防止している
ので、より精度のよい運転を行うことができ、エネルギ
有効率（ＥＥＲ）を向上させることができると共に、運
転範囲の拡大を図ることができる。また、上記過冷却度
の判別に専用のセンサを要しないので、構成を複雑にす
ることなく、高圧冷媒圧力HPの上昇を防止することがで
きる。
【００３２】図７は、請求項４及び５に係る発明の実施
例の変形例を示し、上記図６における実施例のステップ
ST４及びステップST５を省略したもので、吐出管温度Td
について判別しないものである。従って、ステップST３
からステップST６又はステップST９に移り、該ステップ
ST６において、室外熱交センサ(Thc) が検出する室外熱
交温度Tcが、例えば、40℃より高いか否かを判定し、40
℃以下のときはステップST10に、また、40℃より高いと
きはステップST11に移ってリターンすることになる。ま
た、上記ステップST９において、室外熱交センサ(Thc)
が検出する室外熱交温度Tcが、例えば、45℃より高いか
否かを判定し、45℃以下のときはステップST16に、40℃
より高いときはステップST17に移ってリターンすること
になる。そして、このステップST10及びステップST11に
おいては、室外空気温度Taが低いので、過冷却度が大き
くなって高圧冷媒圧力HPが上昇したと考えられることか
ら、通常制御開度Ａより大きく開ける開度量が最も大き
い第１補正開度Ｄに電動膨脹弁(25)の開度を設定するこ
とになる。また、上記ステップST16及びステップST17に
おいては、室外空気温度Taがさほど低くないので、室外
熱交温度Tcで過冷却度を判別し、室外熱交温度Tcが45℃
より高いと、上記ステップST17において、過冷却度が小
さい状態で高圧冷媒圧力HPが上昇しているので、通常制
御開度Ａより大きく開ける開度量が最も小さい第３補正
開度Ｂに電動膨脹弁(25)の開度を設定することになる。
更に、上記室外熱交温度Tcが45℃以下のときは、湿り状
態と判別することができるので、ステップST16におい
て、高圧冷媒圧力HPが上昇しているものゝ通常制御開度
Ａより大きく開ける開度量が中程度の第２補正開度Ｃに
電動膨脹弁(25)の開度を設定することになる。その他の
構成並びに作用・効果は、図６に示す実施例と同様であ
る。
例の変形例を示し、上記図６における実施例のステップ
ST４及びステップST５を省略したもので、吐出管温度Td
について判別しないものである。従って、ステップST３
からステップST６又はステップST９に移り、該ステップ
ST６において、室外熱交センサ(Thc) が検出する室外熱
交温度Tcが、例えば、40℃より高いか否かを判定し、40
℃以下のときはステップST10に、また、40℃より高いと
きはステップST11に移ってリターンすることになる。ま
た、上記ステップST９において、室外熱交センサ(Thc)
が検出する室外熱交温度Tcが、例えば、45℃より高いか
否かを判定し、45℃以下のときはステップST16に、40℃
より高いときはステップST17に移ってリターンすること
になる。そして、このステップST10及びステップST11に
おいては、室外空気温度Taが低いので、過冷却度が大き
くなって高圧冷媒圧力HPが上昇したと考えられることか
ら、通常制御開度Ａより大きく開ける開度量が最も大き
い第１補正開度Ｄに電動膨脹弁(25)の開度を設定するこ
とになる。また、上記ステップST16及びステップST17に
おいては、室外空気温度Taがさほど低くないので、室外
熱交温度Tcで過冷却度を判別し、室外熱交温度Tcが45℃
より高いと、上記ステップST17において、過冷却度が小
さい状態で高圧冷媒圧力HPが上昇しているので、通常制
御開度Ａより大きく開ける開度量が最も小さい第３補正
開度Ｂに電動膨脹弁(25)の開度を設定することになる。
更に、上記室外熱交温度Tcが45℃以下のときは、湿り状
態と判別することができるので、ステップST16におい
て、高圧冷媒圧力HPが上昇しているものゝ通常制御開度
Ａより大きく開ける開度量が中程度の第２補正開度Ｃに
電動膨脹弁(25)の開度を設定することになる。その他の
構成並びに作用・効果は、図６に示す実施例と同様であ
る。
【００３３】図８は、請求項４に係る発明の実施例にお
ける他の変形例を示し、上記図６における実施例のステ
ップST４〜ステップST９を省略したもので、上記室外空
気温度Taのみを判別し、吐出管温度Td及び室外熱交温度
Tcについて判別しないものである。従って、ステップST
３からステップST10及びステップST15に移ることにな
る。つまり、外気温センサ(Tha) が検出する室外空気温
度Taが、30℃より高いか否かを判定し、30℃以下のとき
はステップST10に、30℃より高いときはステップST15に
移ってリターンすることになる。そして、このステップ
ST10においては、室外空気温度Taが低いので、過冷却度
が大きくなって高圧冷媒圧力HPが上昇したと考えられる
ことから、通常制御開度Ａより大きく開ける開度量が最
も大きい第１補正開度Ｄに電動膨脹弁(25)の開度を設定
することになる。また、上記ステップST15においては、
室外空気温度Taがさほど低くないので、通常制御開度Ａ
より大きく開ける開度量が最も小さい第３補正開度Ｂに
電動膨脹弁(25)の開度を設定することになる。その他の
構成並びに作用・効果は、図６に示す実施例と同様であ
る。
ける他の変形例を示し、上記図６における実施例のステ
ップST４〜ステップST９を省略したもので、上記室外空
気温度Taのみを判別し、吐出管温度Td及び室外熱交温度
Tcについて判別しないものである。従って、ステップST
３からステップST10及びステップST15に移ることにな
る。つまり、外気温センサ(Tha) が検出する室外空気温
度Taが、30℃より高いか否かを判定し、30℃以下のとき
はステップST10に、30℃より高いときはステップST15に
移ってリターンすることになる。そして、このステップ
ST10においては、室外空気温度Taが低いので、過冷却度
が大きくなって高圧冷媒圧力HPが上昇したと考えられる
ことから、通常制御開度Ａより大きく開ける開度量が最
も大きい第１補正開度Ｄに電動膨脹弁(25)の開度を設定
することになる。また、上記ステップST15においては、
室外空気温度Taがさほど低くないので、通常制御開度Ａ
より大きく開ける開度量が最も小さい第３補正開度Ｂに
電動膨脹弁(25)の開度を設定することになる。その他の
構成並びに作用・効果は、図６に示す実施例と同様であ
る。
【００３４】尚、上記実施例おいて、膨脹弁制御手段(7
2)は、吐出管温度制御するように構成したが、本発明に
おいては、室内熱交換器(31)の入口冷媒温度と出口冷媒
温度とによる過熱度制御を行うようにしてもよい。ま
た、上記バイパス制御手段(74)は、高圧制御圧力スイッ
チ(HPS2)の高圧制御信号に基づいて制御するようにした
が、室外熱交センサ(Thc) が検出する室外熱交温度Tcに
基づいて制御するようにしてもよい。つまり、高圧冷媒
圧力HPを室外熱交温度Tcに基づいて導出するようにして
もよい。また、該バイパス制御手段(74)は、高圧冷媒圧
力HPのみ、又は、吐出管温度Tdのみの何れかに基づいて
制御するようにしてもよく、つまり、高圧制御又は湿り
運転制御のみを行うようにしてもよい。また、図６及び
図７に示す実施例においては、室外熱交換器(23)の液側
端部（冷房運転サイクル時の出口側）に液温センサを設
け、該液温センサと室外熱交センサ(Thc) とによって過
冷却度を直接検出するようにしてもよい。
2)は、吐出管温度制御するように構成したが、本発明に
おいては、室内熱交換器(31)の入口冷媒温度と出口冷媒
温度とによる過熱度制御を行うようにしてもよい。ま
た、上記バイパス制御手段(74)は、高圧制御圧力スイッ
チ(HPS2)の高圧制御信号に基づいて制御するようにした
が、室外熱交センサ(Thc) が検出する室外熱交温度Tcに
基づいて制御するようにしてもよい。つまり、高圧冷媒
圧力HPを室外熱交温度Tcに基づいて導出するようにして
もよい。また、該バイパス制御手段(74)は、高圧冷媒圧
力HPのみ、又は、吐出管温度Tdのみの何れかに基づいて
制御するようにしてもよく、つまり、高圧制御又は湿り
運転制御のみを行うようにしてもよい。また、図６及び
図７に示す実施例においては、室外熱交換器(23)の液側
端部（冷房運転サイクル時の出口側）に液温センサを設
け、該液温センサと室外熱交センサ(Thc) とによって過
冷却度を直接検出するようにしてもよい。
【図１】本発明の構成を示すブロック図である。
【図２】冷媒循環回路を示す冷媒配管系統図である。
【図３】冷媒調節器の拡大断面図である。
【図４】他の冷媒調節器を示す拡大断面図である。
【図５】他の冷媒循環回路を示す冷媒配管系統図であ
る。
る。
【図６】他の電動膨脹弁制御を示す制御フロー図であ
る。
る。
【図７】電動膨脹弁制御の変形例を示す制御フロー図で
ある。
ある。
【図８】電動膨脹弁制御の他の変形例を示す制御フロー
図である。
図である。
1 冷媒循環回路 4 冷媒調節器 12 バイパス路 21 圧縮機 23 室外熱交換器（熱源側熱交換器） 25 電動膨脹弁 31 室内熱交換器（利用側熱交換器） 41 貯溜ケーシング 42 第１流出入管 43 第２流出入管 45 冷媒孔 72 膨脹弁制御手段 73 開動制御手段 74 バイパス制御手段 75 過冷却判別手段 76 開度補正手段 Thc 室外熱交センサ Thd 吐出管温度センサ Tha 外気温センサ HPS2 高圧制御圧力スイッチ SV 閉鎖弁
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 岡 伸一 大阪府堺市金岡町1304番地 ダイキン工業 株式会社堺製作所金岡工場内 (72)発明者 竹上 雅章 大阪府堺市金岡町1304番地 ダイキン工業 株式会社堺製作所金岡工場内 (72)発明者 植野 武夫 大阪府堺市金岡町1304番地 ダイキン工業 株式会社堺製作所金岡工場内 (72)発明者 隅田 哲也 大阪府堺市金岡町1304番地 ダイキン工業 株式会社堺製作所金岡工場内
Claims (7)
- 【請求項１】 圧縮機(21)と、熱源側熱交換器(23)と、
冷媒が双方向に流れる膨脹機構(25)と、上記圧縮機(21)
に直接に繋がる利用側熱交換器(31)とが順に接続されて
冷房運転サイクルと暖房運転サイクルとに可逆運転可能
な閉回路の冷媒循環回路(1) が形成され、 該冷媒循環回路(1) における膨脹機構(25)と利用側熱交
換器(31)との間には、冷房運転サイクル時に冷媒循環量
を調節する一方、暖房運転サイクル時に冷媒液を貯溜す
る冷媒調節器(4) が設けられていることを特徴とする空
気調和装置。 - 【請求項２】 請求項１記載の空気調和装置において、
冷媒調節器(4) は、熱源側熱交換器(23)が膨脹機構(25)
を介して接続される第１流出入管(42)と、利用側熱交換
器(31)が接続される第２流出入管(43)とが貯溜ケーシン
グ(41)に接続されてなり、該第２流出入管(43)には、貯
溜ケーシング(41)内に複数の冷媒孔(45,45, … )が形成
されていることを特徴とする空気調和装置。 - 【請求項３】 請求項１又は２記載の空気調和装置にお
いて、膨脹機構(25)は、開度調整可能な電動膨脹弁(25)
で構成される一方、 冷媒循環回路(1) の冷媒状態に基づいて上記電動膨脹弁
(25)を通常制御開度に調節する膨脹弁制御手段(72)と、 冷媒循環回路(1) の高圧冷媒圧力を検出する高圧検出手
段(HPS2)と、 該高圧検出手段(HPS2)が検出した高圧冷媒圧力が所定値
になると上記膨脹弁制御手段(72)が電動膨脹弁(25)の開
度を通常制御開度より大きい補正開度に制御するように
開動信号を該膨脹弁制御手段(72)に出力する開動制御手
段(73)とを備えていることを特徴とする空気調和装置。 - 【請求項４】 請求項１又は２記載の空気調和装置にお
いて、膨脹機構(25)は、開度調整可能な電動膨脹弁(25)
で構成される一方、 冷媒循環回路(1) の冷媒状態に基づいて上記電動膨脹弁
(25)を通常制御開度に調節する膨脹弁制御手段(72)と、 冷媒循環回路(1) の高圧冷媒圧力を検出する高圧検出手
段(HPS2)と、 冷房運転サイクル時における熱源側熱交換器(23)の冷媒
の過冷却度を判別する過冷却判別手段(75)と、 上記高圧検出手段(HPS2)が検出した高圧冷媒圧力が所定
値になると、上記膨脹弁制御手段(72)が電動膨脹弁(25)
の開度を通常制御開度より大きい補正開度に制御し、且
つ上記過冷却判別手段(75)が判別した過冷却度の上昇に
対応して該補正開度が大きくなるように制御する開動信
号を該膨脹弁制御手段(72)に出力する開度補正手段(76)
とを備えていることを特徴とする空気調和装置。 - 【請求項５】 請求項４記載の空気調和装置において、
過冷却判別手段(75)は、外気温度と熱源側熱交換器(23)
における冷媒の凝縮温度とより過冷却度を判別するよう
に構成されていることを特徴とする空気調和装置。 - 【請求項６】 請求項１乃至５の何れか１記載の空気調
和装置において、一端が冷媒調節器(4) に、他端が冷媒
調節器(4) と利用側熱交換器(31)との間にそれぞれ接続
されると共に、閉鎖弁(SV)を備えたバイパス路(12)と、 暖房運転サイクル時に閉鎖弁(SV)を閉鎖し、且つ冷房運
転サイクル時に閉鎖弁(SV)を開口すると共に、該冷房運
転サイクル時に冷媒循環回路(1) の高圧冷媒圧力が所定
の高圧になると該高圧が所定値に低下するまで閉鎖弁(S
V)を閉鎖するバイパス制御手段(74)とを備えていること
を特徴とする空気調和装置。 - 【請求項７】 請求項１乃至５の何れか１記載の空気調
和装置において、一端が冷媒調節器(4) に、他端が冷媒
調節器(4) と利用側熱交換器(31)との間にそれぞれ接続
されると共に、閉鎖弁(SV)を備えたバイパス路(12)と、 暖房運転サイクル時に閉鎖弁(SV)を閉鎖し、且つ冷房運
転サイクル時に閉鎖弁(SV)を開口すると共に、該冷房運
転サイクル時に圧縮機(21)の吐出管温度が所定の低温に
なると閉鎖弁(SV)を所定時間閉鎖するバイパス制御手段
(74)とを備えていることを特徴とする空気調和装置。
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