JP3435822B2 - 空気調和装置 - Google Patents
空気調和装置Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、圧縮機、油分離器、
凝縮器、絞り装置、蒸発器、アキュムレータを配管接続
した冷媒回路を備えた空気調和装置の返油機能に関する
ものである。
凝縮器、絞り装置、蒸発器、アキュムレータを配管接続
した冷媒回路を備えた空気調和装置の返油機能に関する
ものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、この種の装置として図１２に示す
ものがある。図において、１は圧縮機、２は油分離器、
３はこのとき凝縮器として働く熱源機側熱交換器、４は
絞り装置、５はこのとき蒸発器として働く室内側熱交換
器、６は第１のアキュムレータ、７は第２のアキュムレ
ータ、８は第１のアキュムレータ６と第２のアキュムレ
ータ７とを接続する接続配管、９は第２のアキュムレー
タ７と圧縮機１とを接続する接続配管、１０は油分離器
２と接続配管８とを接続する返油バイパス、１１は返油
バイパス１０の配管途中に設けられた返油装置、１２は
第１のアキュムレータ６の底部と接続配管８とを接続す
る返油バイパス、１３は返油バイパス１２の配管途中に
設けられた返油装置、１４は接続配管９に接続される第
２のアキュムレータ７のＵ字状流出配管、１５はＵ字状
流出配管１４の途中に設けられた油戻し穴、２０は熱源
機側熱交換器３と絞り装置４とを接続する液配管であ
る。
ものがある。図において、１は圧縮機、２は油分離器、
３はこのとき凝縮器として働く熱源機側熱交換器、４は
絞り装置、５はこのとき蒸発器として働く室内側熱交換
器、６は第１のアキュムレータ、７は第２のアキュムレ
ータ、８は第１のアキュムレータ６と第２のアキュムレ
ータ７とを接続する接続配管、９は第２のアキュムレー
タ７と圧縮機１とを接続する接続配管、１０は油分離器
２と接続配管８とを接続する返油バイパス、１１は返油
バイパス１０の配管途中に設けられた返油装置、１２は
第１のアキュムレータ６の底部と接続配管８とを接続す
る返油バイパス、１３は返油バイパス１２の配管途中に
設けられた返油装置、１４は接続配管９に接続される第
２のアキュムレータ７のＵ字状流出配管、１５はＵ字状
流出配管１４の途中に設けられた油戻し穴、２０は熱源
機側熱交換器３と絞り装置４とを接続する液配管であ
る。
【０００３】次に、冷媒と油の流れについて説明する。
圧縮機１より吐出された高温高圧のガス冷媒は油分離器
２に流入し、ここで油を分離される。このガス冷媒は熱
源機側熱交換器３に流入する。ここでガス冷媒は空気や
水等と熱交換して凝縮液化する。この液冷媒は液配管２
０を流通し、絞り装置４にて低圧の気液二相状態となり
室内側熱交換器５に流入する。ここで冷媒は空気や水等
と熱交換してガスまたは乾き度の大きな気液二相状態と
なって第１のアキュムレータ６、接続配管８、第２のア
キュムレータ７、接続配管９を経て圧縮機１に戻る。油
分離器２で分離された油は返油装置１１と返油バイパス
１０を経て、接続配管８に流入し、その後、第２のアキ
ュムレータ２へ流入する。また、油分離器２におけるガ
ス冷媒と油の分離は完全ではないため、第１のアキュム
レータ６には液冷媒とともに油が溜まっている。その油
及び液冷媒は返油装置１３、返油バイパス１２を経て接
続配管８に流入し、その後、第２のアキュムレータ７へ
流入する。第２のアキュムレータ７に溜まった油及び液
冷媒は油戻し穴１５を通ってＵ字状流出配管１４に流入
し圧縮機１に戻る。ここで、第１のアキュムレータ６に
溜まった油及び液冷媒は、接続配管８の内部と第１のア
キュムレータ６の内部との動圧差、接続配管８を流れる
ガス冷媒の摩擦損失による差圧、第１のアキュムレータ
６の液面高さにより生じる液ヘッドを合計した圧力差が
返油装置１３の前後に発生することによって返油バイパ
ス１２を通して接続配管８へと流れる。また、同様に第
２のアキュムレータ７に溜まった油及び液冷媒は、Ｕ字
状流出配管１４の内部と第２のアキュムレータ７の内部
との動圧差、Ｕ字状流出配管１４を流れるガス冷媒の摩
擦損失による差圧、第２のアキュムレータ７の液面高さ
により生じる液ヘッドを合計した圧力差が油戻し穴１５
の前後に発生することによってＵ字状流出配管１４へと
流れる。
圧縮機１より吐出された高温高圧のガス冷媒は油分離器
２に流入し、ここで油を分離される。このガス冷媒は熱
源機側熱交換器３に流入する。ここでガス冷媒は空気や
水等と熱交換して凝縮液化する。この液冷媒は液配管２
０を流通し、絞り装置４にて低圧の気液二相状態となり
室内側熱交換器５に流入する。ここで冷媒は空気や水等
と熱交換してガスまたは乾き度の大きな気液二相状態と
なって第１のアキュムレータ６、接続配管８、第２のア
キュムレータ７、接続配管９を経て圧縮機１に戻る。油
分離器２で分離された油は返油装置１１と返油バイパス
１０を経て、接続配管８に流入し、その後、第２のアキ
ュムレータ２へ流入する。また、油分離器２におけるガ
ス冷媒と油の分離は完全ではないため、第１のアキュム
レータ６には液冷媒とともに油が溜まっている。その油
及び液冷媒は返油装置１３、返油バイパス１２を経て接
続配管８に流入し、その後、第２のアキュムレータ７へ
流入する。第２のアキュムレータ７に溜まった油及び液
冷媒は油戻し穴１５を通ってＵ字状流出配管１４に流入
し圧縮機１に戻る。ここで、第１のアキュムレータ６に
溜まった油及び液冷媒は、接続配管８の内部と第１のア
キュムレータ６の内部との動圧差、接続配管８を流れる
ガス冷媒の摩擦損失による差圧、第１のアキュムレータ
６の液面高さにより生じる液ヘッドを合計した圧力差が
返油装置１３の前後に発生することによって返油バイパ
ス１２を通して接続配管８へと流れる。また、同様に第
２のアキュムレータ７に溜まった油及び液冷媒は、Ｕ字
状流出配管１４の内部と第２のアキュムレータ７の内部
との動圧差、Ｕ字状流出配管１４を流れるガス冷媒の摩
擦損失による差圧、第２のアキュムレータ７の液面高さ
により生じる液ヘッドを合計した圧力差が油戻し穴１５
の前後に発生することによってＵ字状流出配管１４へと
流れる。
【０００４】また、返油バイパス１０は接続配管８に接
続されているため、第１のアキュムレータ６の余剰冷媒
が大量に溜まっている場合でも、油分離器２で分離され
た油が第１のアキュムレータ６に流入し第１のアキュム
レータ６内の液冷媒で薄められて第１のアキュムレータ
６から第２のアキュムレータ７への返油が遅くなること
により、圧縮機１の油が枯渇するということは生じず、
油分離器２で分離された油は速やかに第２のアキュムレ
ータ７を経て圧縮機１へ戻り、圧縮機１の油は充分な量
が確保される。また、圧縮機１が長時間停止して圧縮機
１のシェル内に液冷媒が寝込んだ状態から起動する場合
において、シェル内の液冷媒と油が大量に吐出される
が、油分離器２で液冷媒及び油は捕捉され、油が大量に
熱源機側熱交換器３などへ流出することは抑止される。
また、返油バイパス１０は接続配管８に接続されている
ため、油分離器２で捕捉された大量の液冷媒は直接圧縮
機１へ戻らずに一旦第２のアキュムレータ７へ流入し、
油戻し穴１５を通って少しずつ圧縮機１の戻るため急激
な液バックによる圧縮機１の破損は抑止できる。また、
返油バイパス１０は接続配管８に接続されているため、
第１のアキュムレータ６に余剰冷媒が大量に溜まってい
る場合でも、油分離器２で液冷媒とともに捕捉された油
が第１のアキュムレータ６に流入し第１のアキュムレー
タ６内の液冷媒で薄められて第１のアキュムレータ６か
ら第２のアキュムレータ７への返油が遅くなることによ
り、圧縮機１の油が枯渇するということは抑止できる。
続されているため、第１のアキュムレータ６の余剰冷媒
が大量に溜まっている場合でも、油分離器２で分離され
た油が第１のアキュムレータ６に流入し第１のアキュム
レータ６内の液冷媒で薄められて第１のアキュムレータ
６から第２のアキュムレータ７への返油が遅くなること
により、圧縮機１の油が枯渇するということは生じず、
油分離器２で分離された油は速やかに第２のアキュムレ
ータ７を経て圧縮機１へ戻り、圧縮機１の油は充分な量
が確保される。また、圧縮機１が長時間停止して圧縮機
１のシェル内に液冷媒が寝込んだ状態から起動する場合
において、シェル内の液冷媒と油が大量に吐出される
が、油分離器２で液冷媒及び油は捕捉され、油が大量に
熱源機側熱交換器３などへ流出することは抑止される。
また、返油バイパス１０は接続配管８に接続されている
ため、油分離器２で捕捉された大量の液冷媒は直接圧縮
機１へ戻らずに一旦第２のアキュムレータ７へ流入し、
油戻し穴１５を通って少しずつ圧縮機１の戻るため急激
な液バックによる圧縮機１の破損は抑止できる。また、
返油バイパス１０は接続配管８に接続されているため、
第１のアキュムレータ６に余剰冷媒が大量に溜まってい
る場合でも、油分離器２で液冷媒とともに捕捉された油
が第１のアキュムレータ６に流入し第１のアキュムレー
タ６内の液冷媒で薄められて第１のアキュムレータ６か
ら第２のアキュムレータ７への返油が遅くなることによ
り、圧縮機１の油が枯渇するということは抑止できる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】従来の空気調和装置は
以上のように構成されているので、第１のアキュムレー
タ６に溜まった油及び液冷媒を返油装置１３を通して接
続配管８に流すために接続配管８の流路抵抗が大きく、
第２のアキュムレータ７に溜まった油及び液冷媒を油戻
し穴１５を通してＵ字状流出配管１４に流すためにＵ字
状流出配管１４の流路抵抗が大きく、第１のアキュムレ
ータ６と第２のアキュムレータ７を直列に冷媒が通過す
るため、室内側熱交換器５から圧縮機１までの圧力損失
が大きく、冷凍能力を充分に発揮できないという問題点
があった。また、第１のアキュムレータ６、第２のアキ
ュムレータ７、接続配管８の占める所要スペースが大き
く、ロー付箇所が多く信頼性に欠けるという問題点があ
った。
以上のように構成されているので、第１のアキュムレー
タ６に溜まった油及び液冷媒を返油装置１３を通して接
続配管８に流すために接続配管８の流路抵抗が大きく、
第２のアキュムレータ７に溜まった油及び液冷媒を油戻
し穴１５を通してＵ字状流出配管１４に流すためにＵ字
状流出配管１４の流路抵抗が大きく、第１のアキュムレ
ータ６と第２のアキュムレータ７を直列に冷媒が通過す
るため、室内側熱交換器５から圧縮機１までの圧力損失
が大きく、冷凍能力を充分に発揮できないという問題点
があった。また、第１のアキュムレータ６、第２のアキ
ュムレータ７、接続配管８の占める所要スペースが大き
く、ロー付箇所が多く信頼性に欠けるという問題点があ
った。
【０００６】この発明は上記のような問題点を解消する
ためになされたもので、蒸発器から圧縮機までの圧力損
失が小さく冷凍能力が充分に発揮できる空気調和装置を
得ることを目的とする。また、アキュムレータ等の占め
るスペースが小さい空気調和装置を得ることを目的とす
る。そして、ロー付等による接続箇所が少なく充分な信
頼性を有する空気調和装置を得ることを目的とする。
ためになされたもので、蒸発器から圧縮機までの圧力損
失が小さく冷凍能力が充分に発揮できる空気調和装置を
得ることを目的とする。また、アキュムレータ等の占め
るスペースが小さい空気調和装置を得ることを目的とす
る。そして、ロー付等による接続箇所が少なく充分な信
頼性を有する空気調和装置を得ることを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】この発明は、上記目的を
達成するために、以下の手段を講じたものである。即
ち、この発明は空気調和装置は、圧縮機、油分離器、凝
縮器、絞り装置、蒸発器、第１のアキュムレータ、第２
のアキュムレータを順次配管接続した冷媒回路におい
て、蒸発器と第１のアキュムレータと圧縮機とを直列に
接続し、第１のアキュムレータの側面上部と第２のアキ
ュムレータの側面上部とを接続する配管と、第１のアキ
ュムレータと圧縮機とを接続する接続配管と、油分離器
と第２のアキュムレータとを接続する第３の返油バイパ
スと、第１のアキュムレータの底部と接続配管とを接続
する第４の返油バイパスと、第２のアキュムレータの底
部と接続配管とを接続する第５の返油バイパスとを設け
たものである。
達成するために、以下の手段を講じたものである。即
ち、この発明は空気調和装置は、圧縮機、油分離器、凝
縮器、絞り装置、蒸発器、第１のアキュムレータ、第２
のアキュムレータを順次配管接続した冷媒回路におい
て、蒸発器と第１のアキュムレータと圧縮機とを直列に
接続し、第１のアキュムレータの側面上部と第２のアキ
ュムレータの側面上部とを接続する配管と、第１のアキ
ュムレータと圧縮機とを接続する接続配管と、油分離器
と第２のアキュムレータとを接続する第３の返油バイパ
スと、第１のアキュムレータの底部と接続配管とを接続
する第４の返油バイパスと、第２のアキュムレータの底
部と接続配管とを接続する第５の返油バイパスとを設け
たものである。
【０００８】また、圧縮機、油分離器、凝縮器、絞り装
置、蒸発器、アキュムレータを順次配管接続した冷媒回
路において、アキュムレータは上部に設けられた通気孔
以外は全く流体が流通できない仕切板にて第１の部屋と
第２の部屋とに分割され、蒸発器とアキュムレータの第
１の部屋とを接続する流入配管と、油分離器とアキュム
レータの第２の部屋とを接続する第６の返油バイパス
と、アキュムレータの第２の部屋内部のＵ字状流出管と
圧縮機とを接続する接続配管と、この接続配管とアキュ
ムレータの第１の部屋の底部とを接続する第７の返油バ
イパスとを設けたものである。
置、蒸発器、アキュムレータを順次配管接続した冷媒回
路において、アキュムレータは上部に設けられた通気孔
以外は全く流体が流通できない仕切板にて第１の部屋と
第２の部屋とに分割され、蒸発器とアキュムレータの第
１の部屋とを接続する流入配管と、油分離器とアキュム
レータの第２の部屋とを接続する第６の返油バイパス
と、アキュムレータの第２の部屋内部のＵ字状流出管と
圧縮機とを接続する接続配管と、この接続配管とアキュ
ムレータの第１の部屋の底部とを接続する第７の返油バ
イパスとを設けたものである。
【０００９】また、圧縮機、油分離器、凝縮器、絞り装
置、蒸発器、アキュムレータを順次配管接続した冷媒回
路において、アキュムレータは上部に設けられた通気孔
以外は全く流体が流通できない仕切板にて第１の部屋と
第２の部屋とに分割され、蒸発器とアキュムレータの第
１の部屋とを接続する流入配管と、油分離器とアキュム
レータの第２の部屋とを接続する第６の返油バイパス
と、アキュムレータと圧縮機とを接続する接続配管と、
この接続配管とアキュムレータの第１の部屋の底部とを
接続する第７の返油バイパスと、接続配管とアキュムレ
ータの第２の部屋の底部とを接続する第８の返油バイパ
スを設けたものである。
置、蒸発器、アキュムレータを順次配管接続した冷媒回
路において、アキュムレータは上部に設けられた通気孔
以外は全く流体が流通できない仕切板にて第１の部屋と
第２の部屋とに分割され、蒸発器とアキュムレータの第
１の部屋とを接続する流入配管と、油分離器とアキュム
レータの第２の部屋とを接続する第６の返油バイパス
と、アキュムレータと圧縮機とを接続する接続配管と、
この接続配管とアキュムレータの第１の部屋の底部とを
接続する第７の返油バイパスと、接続配管とアキュムレ
ータの第２の部屋の底部とを接続する第８の返油バイパ
スを設けたものである。
【００１０】さらに、第７の返油バイパスに配備された
開度可変の第１の流量制御装置とを設けたものである。
開度可変の第１の流量制御装置とを設けたものである。
【００１１】さらに、圧縮機の運転容量を検出する圧縮
機運転容量検出手段と、検出された圧縮機の運転容量に
応じて第１の流量制御装置の開度を制御する第１の開度
制御装置とを設けたものである。
機運転容量検出手段と、検出された圧縮機の運転容量に
応じて第１の流量制御装置の開度を制御する第１の開度
制御装置とを設けたものである。
【００１２】さらに、アキュムレータの第１の部屋の液
面高さを検出する液面高さ検出手段と、検出されたアキ
ュムレータの第１の部屋の液面高さに応じて第１の流量
制御装置の開度を制御する第２の開度制御装置とを設け
たものである。
面高さを検出する液面高さ検出手段と、検出されたアキ
ュムレータの第１の部屋の液面高さに応じて第１の流量
制御装置の開度を制御する第２の開度制御装置とを設け
たものである。
【００１３】さらに、予め求めたアキュムレータの第１
の部屋の液面高さと冷媒回路の運転モードとの関係デー
タを記憶する記憶手段と、運転中の運転モードを判定す
る運転モード判定手段と、運転モード判定手段により判
定された運転モードと記憶手段に記憶されている関係デ
ータとに基づいて第１の流量制御装置の開度を制御する
第３の開度制御装置とを設けたものである。
の部屋の液面高さと冷媒回路の運転モードとの関係デー
タを記憶する記憶手段と、運転中の運転モードを判定す
る運転モード判定手段と、運転モード判定手段により判
定された運転モードと記憶手段に記憶されている関係デ
ータとに基づいて第１の流量制御装置の開度を制御する
第３の開度制御装置とを設けたものである。
【００１４】さらに、圧縮機からの吐出ガスの温度を検
出する吐出ガス温度検出手段と、検出された吐出ガスの
温度に応じて第１の流量制御装置の開度を制御する第４
の開度制御装置とを設けたものである。
出する吐出ガス温度検出手段と、検出された吐出ガスの
温度に応じて第１の流量制御装置の開度を制御する第４
の開度制御装置とを設けたものである。
【００１５】さらに、圧縮機の起動時からの運転時間を
計時する計時手段と、計時された運転時間が所定時間に
達するまでは第１の流量制御装置の開度を所定開度より
も小さく制御する第５の開度制御装置とを設けたもので
ある。
計時する計時手段と、計時された運転時間が所定時間に
達するまでは第１の流量制御装置の開度を所定開度より
も小さく制御する第５の開度制御装置とを設けたもので
ある。
【００１６】さらに、第１の流量制御装置と並列に第７
の返油バイパスに配備された第２の流量制御装置とを設
けたものである。
の返油バイパスに配備された第２の流量制御装置とを設
けたものである。
【００１７】さらに、第１の流量制御装置と並列に第７
の返油バイパスに配備された第２の流量制御装置と、第
８の返油バイパスに配備され常に一定流路を確保した構
成にしてある第３の流量制御装置とを設けたものであ
る。
の返油バイパスに配備された第２の流量制御装置と、第
８の返油バイパスに配備され常に一定流路を確保した構
成にしてある第３の流量制御装置とを設けたものであ
る。
【００１８】また、圧縮機、油分離器、凝縮器、絞り装
置、蒸発器、アキュムレータを順次配管接続した冷媒回
路において、仕切板にて第１の部屋と第２の部屋とに分
割されるアキュムレータと、蒸発器とアキュムレータの
第１の部屋とを接続する流入配管と、油分離器とアキュ
ムレータの第２の部屋とを接続する第６の返油バイパス
と、アキュムレータと圧縮機とを接続する接続配管と、
この接続配管とアキュムレータの第１の部屋とを接続す
る第７の返油バイパスと、接続配管とアキュムレータの
第２の部屋とを接続する第８の返油バイパスと、第７の
返油バイパスに配備された開度可変の第１の流量制御装
置と、第１の流量制御装置と並列に第７の返油バイパス
に配備された第２の流量制御装置と、第８の返油バイパ
スに配備され常に一定流路を確保した構成にしてある第
３の流量制御装置とを設けるとともに、アキュムレータ
の第１の部屋の貯留液が第７の返油バイパスから第８の
返油バイパスを経由して第２の部屋へ流入することを防
止する流入防止機構を備えてなるものである。
置、蒸発器、アキュムレータを順次配管接続した冷媒回
路において、仕切板にて第１の部屋と第２の部屋とに分
割されるアキュムレータと、蒸発器とアキュムレータの
第１の部屋とを接続する流入配管と、油分離器とアキュ
ムレータの第２の部屋とを接続する第６の返油バイパス
と、アキュムレータと圧縮機とを接続する接続配管と、
この接続配管とアキュムレータの第１の部屋とを接続す
る第７の返油バイパスと、接続配管とアキュムレータの
第２の部屋とを接続する第８の返油バイパスと、第７の
返油バイパスに配備された開度可変の第１の流量制御装
置と、第１の流量制御装置と並列に第７の返油バイパス
に配備された第２の流量制御装置と、第８の返油バイパ
スに配備され常に一定流路を確保した構成にしてある第
３の流量制御装置とを設けるとともに、アキュムレータ
の第１の部屋の貯留液が第７の返油バイパスから第８の
返油バイパスを経由して第２の部屋へ流入することを防
止する流入防止機構を備えてなるものである。
【００１９】さらに、流入防止機構を、第３の流量制御
装置と直列に第８の返油バイパスに配備され圧縮機へ向
かう方向にのみ許容する逆止弁で構成したものである。
装置と直列に第８の返油バイパスに配備され圧縮機へ向
かう方向にのみ許容する逆止弁で構成したものである。
【００２０】さらに、流入防止機構を、第２の流量制御
装置を全閉可能な電磁弁で構成したものである。
装置を全閉可能な電磁弁で構成したものである。
【００２１】さらに、流入防止機構を、第２の流量制御
装置をオリフィスまたは毛細管で構成するとともに、ア
キュムレータの第１の部屋の最大液面高さよりも高い位
置に第２の流量制御装置を配備した構成としたものであ
る。
装置をオリフィスまたは毛細管で構成するとともに、ア
キュムレータの第１の部屋の最大液面高さよりも高い位
置に第２の流量制御装置を配備した構成としたものであ
る。
【００２２】さらに、アキュムレータと圧縮機とを接続
する接続配管のアキュムレータ側の一端をアキュムレー
タの第１の部屋より導出したものである。
する接続配管のアキュムレータ側の一端をアキュムレー
タの第１の部屋より導出したものである。
【００２３】
【作用】この発明においては、蒸発器を流出した冷媒は
第１のアキュムレータを経て、そのまま圧縮機に戻る
（第２のアキュムレータを経ない）。したがって、第２
のアキュムレータを通過することによる圧力損失は発生
しない。
第１のアキュムレータを経て、そのまま圧縮機に戻る
（第２のアキュムレータを経ない）。したがって、第２
のアキュムレータを通過することによる圧力損失は発生
しない。
【００２４】さらに、蒸発器を流出した冷媒が圧縮機へ
戻るまでに経由するアキュムレータが１個であるため、
圧力損失は小さい。また、アキュムレータが１個のため
（必要容積は２個の場合と同じだが）、設置スペースは
小さい。
戻るまでに経由するアキュムレータが１個であるため、
圧力損失は小さい。また、アキュムレータが１個のため
（必要容積は２個の場合と同じだが）、設置スペースは
小さい。
【００２５】さらに、油分離器で捕捉された油及び液冷
媒は、直接圧縮機へ戻されず、第６の返油バイパスを通
してアキュムレータの第２の部屋へ一旦貯留される。こ
のとき、第１の部屋に流入することなく、第２の部屋に
貯留された比較的高濃度の油は、そのまま第８の返油バ
イパスを通して圧縮機へ速やかに戻される。
媒は、直接圧縮機へ戻されず、第６の返油バイパスを通
してアキュムレータの第２の部屋へ一旦貯留される。こ
のとき、第１の部屋に流入することなく、第２の部屋に
貯留された比較的高濃度の油は、そのまま第８の返油バ
イパスを通して圧縮機へ速やかに戻される。
【００２６】さらに、第７の返油バイパスに配備された
開度可変の第１の流量制御装置が、アキュムレータの第
１の部屋に溜まっている油及び液冷媒の圧縮機への戻し
量を制御する。したがって、アキュムレータの第１の部
屋における液冷媒の油濃度を適正に保持しつつ圧縮機へ
の液バックを軽減化する。
開度可変の第１の流量制御装置が、アキュムレータの第
１の部屋に溜まっている油及び液冷媒の圧縮機への戻し
量を制御する。したがって、アキュムレータの第１の部
屋における液冷媒の油濃度を適正に保持しつつ圧縮機へ
の液バックを軽減化する。
【００２７】さらに、圧縮機運転容量検出手段が圧縮機
の運転容量を検出する。すると、第１の開度制御装置
は、検出された圧縮機の運転容量に応じて第１の流量制
御装置の開度を制御する。これで、アキュムレータの第
１の部屋に溜っている油及び液冷媒を第７の返油バイパ
スへ流通させる量が調整される。
の運転容量を検出する。すると、第１の開度制御装置
は、検出された圧縮機の運転容量に応じて第１の流量制
御装置の開度を制御する。これで、アキュムレータの第
１の部屋に溜っている油及び液冷媒を第７の返油バイパ
スへ流通させる量が調整される。
【００２８】さらに、液面高さ検出手段が、アキュムレ
ータの第１の部屋の液面高さを検出する。そこで、第２
の開度制御装置は、例えば、アキュムレータの第１の部
屋の液面高さが高く圧縮機への液バックが多くなるよう
な場合には、第１の流量制御装置の開度を小さめに制御
する一方、液面高さが低く圧縮機への返油量が少なくな
るような場合には、第１の流量制御装置の開度を大きめ
に制御する。
ータの第１の部屋の液面高さを検出する。そこで、第２
の開度制御装置は、例えば、アキュムレータの第１の部
屋の液面高さが高く圧縮機への液バックが多くなるよう
な場合には、第１の流量制御装置の開度を小さめに制御
する一方、液面高さが低く圧縮機への返油量が少なくな
るような場合には、第１の流量制御装置の開度を大きめ
に制御する。
【００２９】さらに、予め求めたアキュムレータの第１
の部屋の液面高さと冷媒回路の運転モ−ドとの関係デ−
タが記憶手段に記憶されている。また、運転モ−ド判定
手段は、冷媒回路の運転にそのときの運転モ−ドを判定
する。すると、第３の開度制御装置は、そのときの運転
モードと関係データとに基づいて、例えば、アキュムレ
ータの第１の部屋の液面高さが高く圧縮機への液バック
が多くなるような運転モ−ドにおいては、第１の流量制
御装置の開度を小さめに制御する。一方、液面高さが低
く圧縮機への返油量が少なくなるような運転モ−ドにお
いては、第１の流量制御装置の開度を大きめに制御する
のである。
の部屋の液面高さと冷媒回路の運転モ−ドとの関係デ−
タが記憶手段に記憶されている。また、運転モ−ド判定
手段は、冷媒回路の運転にそのときの運転モ−ドを判定
する。すると、第３の開度制御装置は、そのときの運転
モードと関係データとに基づいて、例えば、アキュムレ
ータの第１の部屋の液面高さが高く圧縮機への液バック
が多くなるような運転モ−ドにおいては、第１の流量制
御装置の開度を小さめに制御する。一方、液面高さが低
く圧縮機への返油量が少なくなるような運転モ−ドにお
いては、第１の流量制御装置の開度を大きめに制御する
のである。
【００３０】さらに、吐出ガス温度検出手段が、圧縮機
からの吐出ガスの温度を検出する。そして、第４の開度
検出手段は、例えば、圧縮機が過熱運転をして吐出ガス
の温度が高いような場合には、第１の流量制御装置の開
度を増加させアキュムレータの第１の部屋の液冷媒等を
圧縮機に戻して吐出ガスの温度を低下させる。また、圧
縮機への液バックが多い場合には、第１の流量制御装置
の開度を減少させる。
からの吐出ガスの温度を検出する。そして、第４の開度
検出手段は、例えば、圧縮機が過熱運転をして吐出ガス
の温度が高いような場合には、第１の流量制御装置の開
度を増加させアキュムレータの第１の部屋の液冷媒等を
圧縮機に戻して吐出ガスの温度を低下させる。また、圧
縮機への液バックが多い場合には、第１の流量制御装置
の開度を減少させる。
【００３１】さらに、圧縮機が起動すると、計時手段は
圧縮機の起動時からの運転時間を計時する。そこで、第
５の開度制御装置は、圧縮機の起動後に所定時間経過す
るまでは、第１の流量制御装置の開度を通常の開度より
も小さめに制御して、アキュムレータの第１の部屋から
圧縮機への液バックの軽減化を図る。
圧縮機の起動時からの運転時間を計時する。そこで、第
５の開度制御装置は、圧縮機の起動後に所定時間経過す
るまでは、第１の流量制御装置の開度を通常の開度より
も小さめに制御して、アキュムレータの第１の部屋から
圧縮機への液バックの軽減化を図る。
【００３２】さらに、例えば、第１の流量制御装置が全
閉状態でロックしているような場合でも、第１の流量制
御装置と並列に第７の返油バイパスに配備された第２の
流量制御装置が、アキュムレータの第１の部屋に溜まっ
ている油及び液冷媒を圧縮機へ戻す。
閉状態でロックしているような場合でも、第１の流量制
御装置と並列に第７の返油バイパスに配備された第２の
流量制御装置が、アキュムレータの第１の部屋に溜まっ
ている油及び液冷媒を圧縮機へ戻す。
【００３３】さらに、第８の返油バイパスに配備された
第３の流量制御装置が、常に一定流路の確保された構成
にしてあるので、全閉してロックしたりしない。したが
って、アキュムレータの第２の部屋の油等は確実に圧縮
機に戻される。また、第３の流量制御装置を、安価でか
つ返油の信頼性が高い、例えばオリフィスまたは毛細管
で構成してもよい。
第３の流量制御装置が、常に一定流路の確保された構成
にしてあるので、全閉してロックしたりしない。したが
って、アキュムレータの第２の部屋の油等は確実に圧縮
機に戻される。また、第３の流量制御装置を、安価でか
つ返油の信頼性が高い、例えばオリフィスまたは毛細管
で構成してもよい。
【００３４】さらに、第３の流量制御装置を有する構成
において、流入防止機構を備えているので、流入防止機
構は、例えば圧縮機の停止中にアキュムレータの第１の
部屋の油及び液冷媒が、第７の返油バイパスから第８の
返油バイパスを経由して第２の部屋へ流入することを防
止する。
において、流入防止機構を備えているので、流入防止機
構は、例えば圧縮機の停止中にアキュムレータの第１の
部屋の油及び液冷媒が、第７の返油バイパスから第８の
返油バイパスを経由して第２の部屋へ流入することを防
止する。
【００３５】さらに、流入防止機構としての逆止弁は、
例えば圧縮機の停止中にアキュムレータの第１の部屋の
油及び液冷媒が、第７の返油バイパスから第８の返油バ
イパスを経由して第２の部屋へ流入することを防止す
る。
例えば圧縮機の停止中にアキュムレータの第１の部屋の
油及び液冷媒が、第７の返油バイパスから第８の返油バ
イパスを経由して第２の部屋へ流入することを防止す
る。
【００３６】さらに、流入防止機構として、第２の流量
制御装置を全閉可能な電磁弁で構成したので、この第２
の流量制御装置は、例えば圧縮機の停止中にアキュムレ
ータの第１の部屋の油及び液冷媒が、第７の返油バイパ
スから第８の返油バイパスを経由して第２の部屋へ流入
することを防止する。
制御装置を全閉可能な電磁弁で構成したので、この第２
の流量制御装置は、例えば圧縮機の停止中にアキュムレ
ータの第１の部屋の油及び液冷媒が、第７の返油バイパ
スから第８の返油バイパスを経由して第２の部屋へ流入
することを防止する。
【００３７】さらに、流入防止機構として、第２の流量
制御装置を、オリフィスまたは毛細管で構成するととも
に、アキュムレータの第１の部屋の最大液面高さよりも
高い位置に配置したので、この第２の流量制御装置は、
例えば圧縮機の停止中にアキュムレータの第１の部屋の
油及び液冷媒が、第７の返油バイパスから第８の返油バ
イパスを経由して第２の部屋へ流入することを防止す
る。
制御装置を、オリフィスまたは毛細管で構成するととも
に、アキュムレータの第１の部屋の最大液面高さよりも
高い位置に配置したので、この第２の流量制御装置は、
例えば圧縮機の停止中にアキュムレータの第１の部屋の
油及び液冷媒が、第７の返油バイパスから第８の返油バ
イパスを経由して第２の部屋へ流入することを防止す
る。
【００３８】さらに、アキュムレータの圧縮機との接続
配管と流入配管とが同一の部屋（第１の部屋）に接続さ
れているため、冷媒がアキュムレータを通過する際の圧
力損失は小さいものとなる。
配管と流入配管とが同一の部屋（第１の部屋）に接続さ
れているため、冷媒がアキュムレータを通過する際の圧
力損失は小さいものとなる。
【００３９】
【実施例】実施例１．
以下、この発明の一実施例について説明する。図１はこ
の発明の一実施例による空気調和装置の冷媒回路図であ
る。図において、１，２，３，４，５，６，７，８，
９，１４，１５は図１２に示した従来の空気調和装置と
同様のものであり、ここでは説明を省略する。１０ａは
油分離器２と接続配管８とを接続する第１の返油バイパ
ス、１１ａは第１の返油バイパス１０ａの配管途中に設
けられた第１の返油装置である。１２ａは第１のアキュ
ムレータ６の底部と接続配管９とを接続する第２の返油
バイパス、１３ａは第２の返油バイパス１２ａの配管途
中に設けられた第２の返油装置である。
の発明の一実施例による空気調和装置の冷媒回路図であ
る。図において、１，２，３，４，５，６，７，８，
９，１４，１５は図１２に示した従来の空気調和装置と
同様のものであり、ここでは説明を省略する。１０ａは
油分離器２と接続配管８とを接続する第１の返油バイパ
ス、１１ａは第１の返油バイパス１０ａの配管途中に設
けられた第１の返油装置である。１２ａは第１のアキュ
ムレータ６の底部と接続配管９とを接続する第２の返油
バイパス、１３ａは第２の返油バイパス１２ａの配管途
中に設けられた第２の返油装置である。
【００４０】冷媒と油の流れについては、第１のアキュ
ムレータ６と第２のアキュムレータ７からの油及び液冷
媒の戻りの流れ以外は従来の空気調和装置と同じため、
ここでは省略する。第１のアキュムレータ６に溜まった
油及び液冷媒は第２の返油装置１３ａ、第２の返油バイ
パス１２ａを経て接続配管９に流入し、その後、圧縮機
１へ戻る。一方第２のアキュムレータ７に溜まった油及
び液冷媒は油戻し穴１５を通ってＵ字状流出配管１４に
流入し接続配管９を経て圧縮機１に戻る。また、第１の
返油バイパス１０ａは接続配管８に接続されているた
め、第１のアキュムレータ６に余剰冷媒が大量に溜まっ
ている場合でも、油分離器２で分離された油が第１のア
キュムレータ６に流入し第１のアキュムレータ６内の液
冷媒で薄められて第１のアキュムレータ６から圧縮機１
への返油が遅くなることにより、圧縮機１の油が枯渇す
るということは生じず、油分離器２で分離された油は速
やかに第２のアキュムレータ７を経て圧縮機１へ戻り、
圧縮機１の油は充分な量が確保される。また、圧縮機１
が長時間停止して圧縮機１のシェル内に液冷媒が寝込ん
だ状態から起動する場合において、シェル内の液冷媒と
油が大量に吐出されるが、油分離器２で液冷媒及び油は
捕捉され、油が大量に熱源機側熱交換器３などへ流出す
ることは抑止される。また、第１の返油バイパス１０ａ
は接続配管８に接続されているため、油分離器２で捕捉
された大量の液冷媒は直接圧縮機１へ戻らずに、一旦第
２のアキュムレータ７へ流入し、油戻し穴１５を通って
少しずつ圧縮機１の戻るため急激な液バックによる圧縮
機１の破損は抑止できる。また、第１の返油バイパス１
０ａは接続配管８に接続されているため、第１のアキュ
ムレータ６に余剰冷媒が大量に溜まっている場合でも、
油分離器２で液冷媒とともに捕捉された油が第１のアキ
ュムレータ６に流入し第１のアキュムレータ６内の液冷
媒で薄められて第１のアキュムレータ６から圧縮機１へ
の返油が遅くなることにより、圧縮機１の油が枯渇する
ということを抑止できる。
ムレータ６と第２のアキュムレータ７からの油及び液冷
媒の戻りの流れ以外は従来の空気調和装置と同じため、
ここでは省略する。第１のアキュムレータ６に溜まった
油及び液冷媒は第２の返油装置１３ａ、第２の返油バイ
パス１２ａを経て接続配管９に流入し、その後、圧縮機
１へ戻る。一方第２のアキュムレータ７に溜まった油及
び液冷媒は油戻し穴１５を通ってＵ字状流出配管１４に
流入し接続配管９を経て圧縮機１に戻る。また、第１の
返油バイパス１０ａは接続配管８に接続されているた
め、第１のアキュムレータ６に余剰冷媒が大量に溜まっ
ている場合でも、油分離器２で分離された油が第１のア
キュムレータ６に流入し第１のアキュムレータ６内の液
冷媒で薄められて第１のアキュムレータ６から圧縮機１
への返油が遅くなることにより、圧縮機１の油が枯渇す
るということは生じず、油分離器２で分離された油は速
やかに第２のアキュムレータ７を経て圧縮機１へ戻り、
圧縮機１の油は充分な量が確保される。また、圧縮機１
が長時間停止して圧縮機１のシェル内に液冷媒が寝込ん
だ状態から起動する場合において、シェル内の液冷媒と
油が大量に吐出されるが、油分離器２で液冷媒及び油は
捕捉され、油が大量に熱源機側熱交換器３などへ流出す
ることは抑止される。また、第１の返油バイパス１０ａ
は接続配管８に接続されているため、油分離器２で捕捉
された大量の液冷媒は直接圧縮機１へ戻らずに、一旦第
２のアキュムレータ７へ流入し、油戻し穴１５を通って
少しずつ圧縮機１の戻るため急激な液バックによる圧縮
機１の破損は抑止できる。また、第１の返油バイパス１
０ａは接続配管８に接続されているため、第１のアキュ
ムレータ６に余剰冷媒が大量に溜まっている場合でも、
油分離器２で液冷媒とともに捕捉された油が第１のアキ
ュムレータ６に流入し第１のアキュムレータ６内の液冷
媒で薄められて第１のアキュムレータ６から圧縮機１へ
の返油が遅くなることにより、圧縮機１の油が枯渇する
ということを抑止できる。
【００４１】ここで、第１のアキュムレータ６に溜まっ
た油及び液冷媒は、接続配管９の内部と第１のアキュム
レータ６の内部との動圧差、接続配管８及び第２のアキ
ュムレータ７及び接続配管９を流れるガス冷媒の摩擦損
失による差圧、第１のアキュムレータ６の液面高さによ
り生じる液ヘッドを合計した圧力差が第２の返油装置１
３ａの前後に発生することによって第２の返油バイパス
１２ａを通って接続配管９へと流れる。したがって、図
１２に示す従来の空気調和装置と比べて、接続配管８の
流路抵抗は小さくすることができる。また、第２のアキ
ュムレータ７へは、第１のアキュムレータ６より油及び
液冷媒が流入しないため、油戻し穴１５より戻す油及び
液冷媒の量は少ない、したがって、油戻し穴１５の前後
に発生すべき圧力差は図１２に示した従来の空気調和装
置よりも小さくてよい。即ち、Ｕ字状流出配管１４の流
路抵抗を小さくすることができる。以上から、本来の返
油機能及び液バック抑止機能を確保したまま、室内側熱
交換器５から圧縮機１までの圧力損失を小さくすること
ができ、冷凍能力を充分に発揮する空気調和装置を得る
ことができる。
た油及び液冷媒は、接続配管９の内部と第１のアキュム
レータ６の内部との動圧差、接続配管８及び第２のアキ
ュムレータ７及び接続配管９を流れるガス冷媒の摩擦損
失による差圧、第１のアキュムレータ６の液面高さによ
り生じる液ヘッドを合計した圧力差が第２の返油装置１
３ａの前後に発生することによって第２の返油バイパス
１２ａを通って接続配管９へと流れる。したがって、図
１２に示す従来の空気調和装置と比べて、接続配管８の
流路抵抗は小さくすることができる。また、第２のアキ
ュムレータ７へは、第１のアキュムレータ６より油及び
液冷媒が流入しないため、油戻し穴１５より戻す油及び
液冷媒の量は少ない、したがって、油戻し穴１５の前後
に発生すべき圧力差は図１２に示した従来の空気調和装
置よりも小さくてよい。即ち、Ｕ字状流出配管１４の流
路抵抗を小さくすることができる。以上から、本来の返
油機能及び液バック抑止機能を確保したまま、室内側熱
交換器５から圧縮機１までの圧力損失を小さくすること
ができ、冷凍能力を充分に発揮する空気調和装置を得る
ことができる。
【００４２】実施例２．
以下、この発明の上記実施例１とは別の実施例について
説明する。図２はこの発明の実施例２による空気調和装
置の冷媒回路図である。図において、１，２，３，４，
５，６，７は図１に示した実施例１による空気調和装置
と同様のものであり、ここでは説明を省略する。８ａは
第１のアキュムレータ６の側面上部と第２のアキュムレ
ータ７の側面上部とを接続する接続配管、９ａは第１の
アキュムレータ６と圧縮機１とを接続する接続配管、１
０ｂは油分離器２と第２のアキュムレータ７とを接続す
る第３の返油バイパス、１１ｂは第３の返油バイパス１
０ｂの配管途中に設けられる第３の返油装置、１５ｂは
第２のアキュムレータ７の底部と接続配管９ａとを接続
する第５の返油バイパス、１６ｂは第５の返油バイパス
１５ｂの配管途中に設けられた第５の返油装置、１２ｂ
は第１のアキュムレータ６の底部と接続配管９ａとを接
続する第４の返油バイパス、１３ｂは第４の返油バイパ
ス１２ｂの配管途中に設けられた第４の返油装置であ
る。
説明する。図２はこの発明の実施例２による空気調和装
置の冷媒回路図である。図において、１，２，３，４，
５，６，７は図１に示した実施例１による空気調和装置
と同様のものであり、ここでは説明を省略する。８ａは
第１のアキュムレータ６の側面上部と第２のアキュムレ
ータ７の側面上部とを接続する接続配管、９ａは第１の
アキュムレータ６と圧縮機１とを接続する接続配管、１
０ｂは油分離器２と第２のアキュムレータ７とを接続す
る第３の返油バイパス、１１ｂは第３の返油バイパス１
０ｂの配管途中に設けられる第３の返油装置、１５ｂは
第２のアキュムレータ７の底部と接続配管９ａとを接続
する第５の返油バイパス、１６ｂは第５の返油バイパス
１５ｂの配管途中に設けられた第５の返油装置、１２ｂ
は第１のアキュムレータ６の底部と接続配管９ａとを接
続する第４の返油バイパス、１３ｂは第４の返油バイパ
ス１２ｂの配管途中に設けられた第４の返油装置であ
る。
【００４３】次に、冷媒と油の流れについて説明する。
圧縮機１から室内側熱交換器５までは実施例１による空
気調和装置と同じため説明を省略する。室内側熱交換器
５を流出した冷媒は第１のアキュムレータ６、接続配管
９ａを経て圧縮機１に戻る。即ち、室内側熱交換器５か
ら圧縮機１までの間には第１のアキュムレータ６しか通
過しないため、室内側熱交換器５から圧縮機１までの圧
力損失は小さくなる。また、油分離器２で分離された油
は第３の返油装置１１ｂと第３の返油バイパス１０ｂを
経て、第２のアキュムレータ７に流入する。また、油分
離器２におけるガス冷媒と油の分離は完全でないため、
第１のアキュムレータ６には液冷媒とともに油が溜まっ
ている。その油及び液冷媒は第４の返油装置１３ｂ、第
４の返油バイパス１２ｂを経て接続配管９ａに流入し圧
縮機１へ戻る。第２のアキュムレータ７に溜まった油及
び液冷媒は第５の返油装置１６ｂ、第５の返油バイパス
１５ｂを経て圧縮機１に戻る。また、第３の返油バイパ
ス１０ｂは第２のアキュムレータ７に接続されているた
め、第１のアキュムレータ６に余剰冷媒が大量に溜まっ
ている場合でも、油分離器２で分離された油が第１のア
キュムレータ６に流入し第１のアキュムレータ６内の液
冷媒で薄められて第１のアキュムレータ６から圧縮機１
への返油が遅くなることにより、圧縮機１の油が枯渇す
ることがなく、油分離器２で分離された油は速やかに第
２のアキュムレータ７を経て圧縮機１へ戻り、圧縮機１
の油は充分な量が確保される。
圧縮機１から室内側熱交換器５までは実施例１による空
気調和装置と同じため説明を省略する。室内側熱交換器
５を流出した冷媒は第１のアキュムレータ６、接続配管
９ａを経て圧縮機１に戻る。即ち、室内側熱交換器５か
ら圧縮機１までの間には第１のアキュムレータ６しか通
過しないため、室内側熱交換器５から圧縮機１までの圧
力損失は小さくなる。また、油分離器２で分離された油
は第３の返油装置１１ｂと第３の返油バイパス１０ｂを
経て、第２のアキュムレータ７に流入する。また、油分
離器２におけるガス冷媒と油の分離は完全でないため、
第１のアキュムレータ６には液冷媒とともに油が溜まっ
ている。その油及び液冷媒は第４の返油装置１３ｂ、第
４の返油バイパス１２ｂを経て接続配管９ａに流入し圧
縮機１へ戻る。第２のアキュムレータ７に溜まった油及
び液冷媒は第５の返油装置１６ｂ、第５の返油バイパス
１５ｂを経て圧縮機１に戻る。また、第３の返油バイパ
ス１０ｂは第２のアキュムレータ７に接続されているた
め、第１のアキュムレータ６に余剰冷媒が大量に溜まっ
ている場合でも、油分離器２で分離された油が第１のア
キュムレータ６に流入し第１のアキュムレータ６内の液
冷媒で薄められて第１のアキュムレータ６から圧縮機１
への返油が遅くなることにより、圧縮機１の油が枯渇す
ることがなく、油分離器２で分離された油は速やかに第
２のアキュムレータ７を経て圧縮機１へ戻り、圧縮機１
の油は充分な量が確保される。
【００４４】また、圧縮機１が長時間停止して圧縮機１
のシェル内に液冷媒が寝込んだ状態から起動する場合に
おいて、シェル内の液冷媒と油が大量に吐出されるが、
油分離器２で液冷媒及び油は捕捉され、油が大量に熱源
機側熱交換器３などへ流出することは抑止される。ま
た、第３の返油バイパス１０ｂは第２のアキュムレータ
７に接続されているため、油分離器２で捕捉された大量
の液冷媒は直接圧縮機１へ戻らずに、一旦第２のアキュ
ムレータ７へ流入し、第５の返油装置１６ｂを通って少
しずつ圧縮機１の戻るため急激な液バックによる圧縮機
１の破損は抑止できる。また、第３の返油バイパス１０
ｂは第２のアキュムレータ７に接続されているため、第
１のアキュムレータ６に余剰冷媒が大量に溜まっている
場合でも、油分離器２で液冷媒と共に捕捉された油が第
１のアキュムレータ６に流入し第１のアキュムレータ６
内の液冷媒で薄められて第１のアキュムレータ６から圧
縮機１への返油が遅くなることにより、圧縮機１の油が
枯渇するということは抑止できる。以上から、本来の返
油機能及び液バック抑止機能を確保したまま、室内側熱
交換器５から圧縮機１までの圧力損失を小さくすること
ができ、冷凍能力を充分に発揮する空気調和装置を得る
ことができる。
のシェル内に液冷媒が寝込んだ状態から起動する場合に
おいて、シェル内の液冷媒と油が大量に吐出されるが、
油分離器２で液冷媒及び油は捕捉され、油が大量に熱源
機側熱交換器３などへ流出することは抑止される。ま
た、第３の返油バイパス１０ｂは第２のアキュムレータ
７に接続されているため、油分離器２で捕捉された大量
の液冷媒は直接圧縮機１へ戻らずに、一旦第２のアキュ
ムレータ７へ流入し、第５の返油装置１６ｂを通って少
しずつ圧縮機１の戻るため急激な液バックによる圧縮機
１の破損は抑止できる。また、第３の返油バイパス１０
ｂは第２のアキュムレータ７に接続されているため、第
１のアキュムレータ６に余剰冷媒が大量に溜まっている
場合でも、油分離器２で液冷媒と共に捕捉された油が第
１のアキュムレータ６に流入し第１のアキュムレータ６
内の液冷媒で薄められて第１のアキュムレータ６から圧
縮機１への返油が遅くなることにより、圧縮機１の油が
枯渇するということは抑止できる。以上から、本来の返
油機能及び液バック抑止機能を確保したまま、室内側熱
交換器５から圧縮機１までの圧力損失を小さくすること
ができ、冷凍能力を充分に発揮する空気調和装置を得る
ことができる。
【００４５】実施例３．
以下、この発明の上記実施例１，２とは別の実施例につ
いて説明する。図３はこの発明の実施例３による空気調
和装置の冷媒回路図である。図において、１，２，３，
４，５は図１に示した実施例１による空気調和装置と同
様のものであり、ここでは説明を省略する。１７Ａはア
キュムレータ、９ｂはアキュムレータ１７Ａから流出し
圧縮機１へと流入する接続配管、９ｃは室内側熱交換器
５よりアキュムレータ１７Ａへ流入する流入配管，１７
ａはアキュムレータ１７Ａの内部を二つの部屋に仕切る
仕切板、１７ｂは仕切板１７ａによって仕切られたアキ
ュムレータ１７Ａの第１の部屋、１７ｃは仕切板１７ａ
によって仕切られたアキュムレータ１７Ａの第２の部
屋、１２ｃはアキュムレータ１７Ａの第１の部屋１７ｂ
の底部と接続配管９ｂとを接続する第７の返油バイパ
ス、１３ｃは第７の返油バイパス１２ｃの配管途中に設
けられた第７の返油装置、１８はアキュムレータ１７Ａ
の第２の部屋１７ｃの内部から接続配管９ｂへ接続され
るＵ字状流出配管、１９はＵ字状流出配管１８に設けら
れた油戻し穴、１０ｃは油分離器２とアキュムレータ１
７Ａの第２の部屋１７ｃとを接続する第６の返油バイパ
ス、１１ｃは第３の返油バイパス１０ｂの配管途中に設
けられる第６の返油装置である。また、９ｃは室内側熱
交換器５からアキュムレータ１７Ａの第１の部屋１７ｂ
へ接続される流入配管である。１７ｄは仕切板１７ａの
上部に設けられた大きな通気孔で、第１の部屋１７ｂと
第２の部屋１７ｃとは通気孔１７ｄ以外には全く流体は
流通することはできない。即ち、第１のアキュムレータ
６及び第２のアキュムレータ７を備えた場合と比べて、
総容積が同一であっても、アキュムレータ１７Ａは１個
であるため、省スペースで、かつロー付箇所が減少す
る。
いて説明する。図３はこの発明の実施例３による空気調
和装置の冷媒回路図である。図において、１，２，３，
４，５は図１に示した実施例１による空気調和装置と同
様のものであり、ここでは説明を省略する。１７Ａはア
キュムレータ、９ｂはアキュムレータ１７Ａから流出し
圧縮機１へと流入する接続配管、９ｃは室内側熱交換器
５よりアキュムレータ１７Ａへ流入する流入配管，１７
ａはアキュムレータ１７Ａの内部を二つの部屋に仕切る
仕切板、１７ｂは仕切板１７ａによって仕切られたアキ
ュムレータ１７Ａの第１の部屋、１７ｃは仕切板１７ａ
によって仕切られたアキュムレータ１７Ａの第２の部
屋、１２ｃはアキュムレータ１７Ａの第１の部屋１７ｂ
の底部と接続配管９ｂとを接続する第７の返油バイパ
ス、１３ｃは第７の返油バイパス１２ｃの配管途中に設
けられた第７の返油装置、１８はアキュムレータ１７Ａ
の第２の部屋１７ｃの内部から接続配管９ｂへ接続され
るＵ字状流出配管、１９はＵ字状流出配管１８に設けら
れた油戻し穴、１０ｃは油分離器２とアキュムレータ１
７Ａの第２の部屋１７ｃとを接続する第６の返油バイパ
ス、１１ｃは第３の返油バイパス１０ｂの配管途中に設
けられる第６の返油装置である。また、９ｃは室内側熱
交換器５からアキュムレータ１７Ａの第１の部屋１７ｂ
へ接続される流入配管である。１７ｄは仕切板１７ａの
上部に設けられた大きな通気孔で、第１の部屋１７ｂと
第２の部屋１７ｃとは通気孔１７ｄ以外には全く流体は
流通することはできない。即ち、第１のアキュムレータ
６及び第２のアキュムレータ７を備えた場合と比べて、
総容積が同一であっても、アキュムレータ１７Ａは１個
であるため、省スペースで、かつロー付箇所が減少す
る。
【００４６】次に、冷媒と油の流れについて説明する。
圧縮機１から室内側熱交換器５までは実施例１，２によ
る空気調和装置と同じため説明を省略する。室内側熱交
換器５を流出した冷媒は流入配管９ｃを経てアキュムレ
ータ１７Ａの第１の部屋１７ｂに流入し、ガス冷媒は通
気孔１７ｄを通って、アキュムレータ１７の第２の部屋
１７ｃに流入し、Ｕ字状流出配管１８、接続配管９ｂを
経て圧縮機１へ戻る。即ち、冷媒は室内側熱交換器５か
ら圧縮機１までの間では１個のアキュムレータ１７Ａし
か通過しないため、室内側熱交換器５から圧縮機１まで
の圧力損失は小さくなる。また、油分離器２で分離され
た油は第６の返油装置１１ｃと第６の返油バイパス１０
ｃを経て、アキュムレータ１７Ａの第２の部屋１７ｃに
流入し、油戻し穴１９よりＵ字状流出配管１８を経て圧
縮機１に戻る。また、油分離器２におけるガス冷媒と油
の分離は完全ではないため、アキュムレータ１７Ａの第
１の部屋１７ｂには液冷媒とともに油が溜まっている。
その油及び液冷媒は第７の返油装置１３ｃ、第７の返油
バイパス１２ｃを経て接続配管９ｂに流入し圧縮機１に
戻る。また、第６の返油バイパス１０ｃはアキュムレー
タ１７Ａの第２の部屋１７ｃに接続されているため、ア
キュムレータ１７Ａの第１の部屋１７ｂに余剰冷媒が大
量に溜まっている場合でも、油分離器２で分離された油
がアキュムレータ１７Ａの第１の部屋１７ｂに流入し第
１の部屋１７ｂ内の液冷媒で薄められて第１の部屋１７
ｂから圧縮機１への返油が遅くなることにより、圧縮機
１の油が枯渇するということは生じず、油分離器２で分
離された油は速やかに第２の部屋１７ｃを経て圧縮機１
へ戻り、圧縮機１の油は充分な量が確保される。
圧縮機１から室内側熱交換器５までは実施例１，２によ
る空気調和装置と同じため説明を省略する。室内側熱交
換器５を流出した冷媒は流入配管９ｃを経てアキュムレ
ータ１７Ａの第１の部屋１７ｂに流入し、ガス冷媒は通
気孔１７ｄを通って、アキュムレータ１７の第２の部屋
１７ｃに流入し、Ｕ字状流出配管１８、接続配管９ｂを
経て圧縮機１へ戻る。即ち、冷媒は室内側熱交換器５か
ら圧縮機１までの間では１個のアキュムレータ１７Ａし
か通過しないため、室内側熱交換器５から圧縮機１まで
の圧力損失は小さくなる。また、油分離器２で分離され
た油は第６の返油装置１１ｃと第６の返油バイパス１０
ｃを経て、アキュムレータ１７Ａの第２の部屋１７ｃに
流入し、油戻し穴１９よりＵ字状流出配管１８を経て圧
縮機１に戻る。また、油分離器２におけるガス冷媒と油
の分離は完全ではないため、アキュムレータ１７Ａの第
１の部屋１７ｂには液冷媒とともに油が溜まっている。
その油及び液冷媒は第７の返油装置１３ｃ、第７の返油
バイパス１２ｃを経て接続配管９ｂに流入し圧縮機１に
戻る。また、第６の返油バイパス１０ｃはアキュムレー
タ１７Ａの第２の部屋１７ｃに接続されているため、ア
キュムレータ１７Ａの第１の部屋１７ｂに余剰冷媒が大
量に溜まっている場合でも、油分離器２で分離された油
がアキュムレータ１７Ａの第１の部屋１７ｂに流入し第
１の部屋１７ｂ内の液冷媒で薄められて第１の部屋１７
ｂから圧縮機１への返油が遅くなることにより、圧縮機
１の油が枯渇するということは生じず、油分離器２で分
離された油は速やかに第２の部屋１７ｃを経て圧縮機１
へ戻り、圧縮機１の油は充分な量が確保される。
【００４７】また、圧縮機１が長時間停止して圧縮機１
のシェル内に液冷媒が寝込んだ状態から起動する場合に
おいて、シェル内の液冷媒と油が大量に吐出されるが、
油分離器２で液冷媒及び油は捕捉され、油が大量に熱源
機側熱交換器３などへ流出することは抑止される。ま
た、第６の返油バイパス１０ｃはアキュムレータ１７Ａ
の第２の部屋１７ｃに接続されているため、油分離器２
で捕捉された大量の液冷媒は直接圧縮機１へ戻らずに、
一旦第２の部屋１７ｃへ流入し、油戻し穴１９を通って
少しずつ圧縮機１の戻るため急激な液バックによる圧縮
機１の破損は抑止できる。また、第６の返油バイパス１
０ｃは第２の部屋１７ｃに接続されているため、第１の
部屋１７ｂに余剰冷媒が大量に溜まっている場合でも、
油分離器２で液冷媒と共に捕捉された油が第１の部屋１
７ｂに流入し第１の部屋１７ｂ内の液冷媒で薄められて
第１の部屋１７ｂから圧縮機１への返油が遅くなること
により、圧縮機１の油が枯渇するということは抑止でき
る。以上から、本来の返油機能及び液バック抑止機能を
確保したまま、省スペースでかつロー付箇所の少ない、
室内側熱交換器５から圧縮機１までの圧力損失を小さく
冷凍能力を充分に発揮する空気調和装置を得ることがで
きる。
のシェル内に液冷媒が寝込んだ状態から起動する場合に
おいて、シェル内の液冷媒と油が大量に吐出されるが、
油分離器２で液冷媒及び油は捕捉され、油が大量に熱源
機側熱交換器３などへ流出することは抑止される。ま
た、第６の返油バイパス１０ｃはアキュムレータ１７Ａ
の第２の部屋１７ｃに接続されているため、油分離器２
で捕捉された大量の液冷媒は直接圧縮機１へ戻らずに、
一旦第２の部屋１７ｃへ流入し、油戻し穴１９を通って
少しずつ圧縮機１の戻るため急激な液バックによる圧縮
機１の破損は抑止できる。また、第６の返油バイパス１
０ｃは第２の部屋１７ｃに接続されているため、第１の
部屋１７ｂに余剰冷媒が大量に溜まっている場合でも、
油分離器２で液冷媒と共に捕捉された油が第１の部屋１
７ｂに流入し第１の部屋１７ｂ内の液冷媒で薄められて
第１の部屋１７ｂから圧縮機１への返油が遅くなること
により、圧縮機１の油が枯渇するということは抑止でき
る。以上から、本来の返油機能及び液バック抑止機能を
確保したまま、省スペースでかつロー付箇所の少ない、
室内側熱交換器５から圧縮機１までの圧力損失を小さく
冷凍能力を充分に発揮する空気調和装置を得ることがで
きる。
【００４８】実施例４．
以下、この発明の上記実施例１，２，３とは別の実施例
について説明する。図４はこの発明の実施例４による空
気調和装置の冷媒回路図である。図において、１，２，
３，４，５，９ｃ，１０ｃ，１１ｃ，１２ｃ，１３ｃ，
１７Ａ，１７ａ，１７ｂ，１７ｃ，１７ｄは図３に示し
た実施例３による空気調和装置と同様のものであり、こ
こでは説明を省略する。９ｄは圧縮機１とアキュムレー
タ１７Ａの第１の部屋１７ａとを接続する接続配管、１
５ｄはアキュムレータ１７Ａの第２の部屋１７ｃの底部
と接続配管９ｄとを接続する第８の返油バイパス、１６
ｄは第８の返油バイパス１５ｄの配管途中に設けられ、
例えばオリフィスまたは毛細管で構成された第８の返油
装置である。この場合も、第１のアキュムレータ６及び
第２のアキュムレータ７を備えた場合と比べて、総容積
が同一であっても、アキュムレータは１個ですむため、
省スペースでかつロー付箇所は減少する。
について説明する。図４はこの発明の実施例４による空
気調和装置の冷媒回路図である。図において、１，２，
３，４，５，９ｃ，１０ｃ，１１ｃ，１２ｃ，１３ｃ，
１７Ａ，１７ａ，１７ｂ，１７ｃ，１７ｄは図３に示し
た実施例３による空気調和装置と同様のものであり、こ
こでは説明を省略する。９ｄは圧縮機１とアキュムレー
タ１７Ａの第１の部屋１７ａとを接続する接続配管、１
５ｄはアキュムレータ１７Ａの第２の部屋１７ｃの底部
と接続配管９ｄとを接続する第８の返油バイパス、１６
ｄは第８の返油バイパス１５ｄの配管途中に設けられ、
例えばオリフィスまたは毛細管で構成された第８の返油
装置である。この場合も、第１のアキュムレータ６及び
第２のアキュムレータ７を備えた場合と比べて、総容積
が同一であっても、アキュムレータは１個ですむため、
省スペースでかつロー付箇所は減少する。
【００４９】次に、冷媒と油の流れについて説明する。
圧縮機１から室内側熱交換器５までは実施例１，２，３
による空気調和装置と同じため説明を省略する。室内側
熱交換器５を流出した冷媒は流入配管９ｃを経てアキュ
ムレータ１７Ａの第１の部屋１７ｂに流入し、ガス冷媒
は（第２の部屋１７ｃを経由せずに）接続配管９ｄを経
て圧縮機１へ戻る。即ち、冷媒は室内側熱交換器５から
圧縮機１までの間には１個のアキュムレータ１７Ａしか
通過しないため、室内側熱交換器５から圧縮機１までの
圧力損失は小さくなる。また、油分離器２で分離された
油は第６の返油装置１１ｃと第６の返油バイパス１０ｃ
を経て、アキュムレータ１７Ａの第２の部屋１７ｃに流
入し、第８の返油装置１６ｄ、第８の返油バイパス１５
ｄを経て圧縮機１に戻る。また、油分離器２におけるガ
ス冷媒と油の分離は完全ではないため、アキュムレータ
１７Ａの第１の部屋１７ｂには液冷媒とともに油が溜ま
っている。その油及び液冷媒は第７の返油装置１３ｃ、
第７の返油バイパス１２ｃを経て接続配管９ｄに流入し
圧縮機１に戻る。また、第６の返油バイパス１０ｃはア
キュムレータ１７Ａの第２の部屋１７ｃに接続されてい
るため、アキュムレータ１７Ａの第１の部屋１７ｂに余
剰冷媒が大量に溜まっている場合でも、油分離器２で分
離された油がアキュムレータ１７の第１の部屋１７ｂに
流入し第１の部屋１７ｂ内の液冷媒で薄められて第１の
部屋１７ｂから圧縮機１への返油が遅くなることによ
り、圧縮機１の油が枯渇するということは生じず、油分
離器２で分離された油は速やかに第２の部屋１７ｃを経
て圧縮機１へ戻り、圧縮機１の油は充分な量が確保され
る。
圧縮機１から室内側熱交換器５までは実施例１，２，３
による空気調和装置と同じため説明を省略する。室内側
熱交換器５を流出した冷媒は流入配管９ｃを経てアキュ
ムレータ１７Ａの第１の部屋１７ｂに流入し、ガス冷媒
は（第２の部屋１７ｃを経由せずに）接続配管９ｄを経
て圧縮機１へ戻る。即ち、冷媒は室内側熱交換器５から
圧縮機１までの間には１個のアキュムレータ１７Ａしか
通過しないため、室内側熱交換器５から圧縮機１までの
圧力損失は小さくなる。また、油分離器２で分離された
油は第６の返油装置１１ｃと第６の返油バイパス１０ｃ
を経て、アキュムレータ１７Ａの第２の部屋１７ｃに流
入し、第８の返油装置１６ｄ、第８の返油バイパス１５
ｄを経て圧縮機１に戻る。また、油分離器２におけるガ
ス冷媒と油の分離は完全ではないため、アキュムレータ
１７Ａの第１の部屋１７ｂには液冷媒とともに油が溜ま
っている。その油及び液冷媒は第７の返油装置１３ｃ、
第７の返油バイパス１２ｃを経て接続配管９ｄに流入し
圧縮機１に戻る。また、第６の返油バイパス１０ｃはア
キュムレータ１７Ａの第２の部屋１７ｃに接続されてい
るため、アキュムレータ１７Ａの第１の部屋１７ｂに余
剰冷媒が大量に溜まっている場合でも、油分離器２で分
離された油がアキュムレータ１７の第１の部屋１７ｂに
流入し第１の部屋１７ｂ内の液冷媒で薄められて第１の
部屋１７ｂから圧縮機１への返油が遅くなることによ
り、圧縮機１の油が枯渇するということは生じず、油分
離器２で分離された油は速やかに第２の部屋１７ｃを経
て圧縮機１へ戻り、圧縮機１の油は充分な量が確保され
る。
【００５０】また、圧縮機１が長時間停止して圧縮機１
のシェル内に液冷媒が寝込んだ状態から起動する場合に
おいて、シェル内の液冷媒と油が大量に吐出されるが、
油分離器２で液冷媒及び油は捕捉され、油が大量に熱源
機側熱交換器３などへ流出することは抑止される。ま
た、第６の返油バイパス１０ｃはアキュムレータ１７Ａ
の第２の部屋１７ｃに接続されているため、油分離器２
で捕捉された大量の液冷媒は直接圧縮機１へ戻らずに、
一旦第２の部屋１７ｃへ流入し、オリフィスまたは毛細
管により常に一定流路が確保されてなる第８の返油装置
１６ｄ（第３の流量制御装置の一例）、第８の返油バイ
パス１５ｄを通って少しずつ圧縮機１の戻るため急激な
液バックによる圧縮機１の破損は抑止できる。また、第
６の返油バイパス１０ｃは第２の部屋１７ｃに接続され
ているため、第１の部屋１７ｂに余剰冷媒が大量に溜ま
っている場合でも、油分離器２で液冷媒と共に捕捉され
た油が第１の部屋１７ｂに流入し第１の部屋１７ｂ内の
液冷媒で薄められて第１の部屋１７ｂから圧縮機１への
返油が遅くなることにより、圧縮機１の油が枯渇すると
いうことは抑止できる。以上から、本来の返油機能及び
液バック抑止機能を確保したまま、省スペースでかつロ
ー付箇所の少ない、室内側熱交換器５から圧縮機１まで
の圧力損失が小さく冷凍能力を充分に発揮する空気調和
装置を得ることができる。しかも、実施例３のように、
ガス冷媒が通気孔１７ｄを通過するということがないた
め、実施例３に示す空気調和装置よりも圧力損失は小さ
い。
のシェル内に液冷媒が寝込んだ状態から起動する場合に
おいて、シェル内の液冷媒と油が大量に吐出されるが、
油分離器２で液冷媒及び油は捕捉され、油が大量に熱源
機側熱交換器３などへ流出することは抑止される。ま
た、第６の返油バイパス１０ｃはアキュムレータ１７Ａ
の第２の部屋１７ｃに接続されているため、油分離器２
で捕捉された大量の液冷媒は直接圧縮機１へ戻らずに、
一旦第２の部屋１７ｃへ流入し、オリフィスまたは毛細
管により常に一定流路が確保されてなる第８の返油装置
１６ｄ（第３の流量制御装置の一例）、第８の返油バイ
パス１５ｄを通って少しずつ圧縮機１の戻るため急激な
液バックによる圧縮機１の破損は抑止できる。また、第
６の返油バイパス１０ｃは第２の部屋１７ｃに接続され
ているため、第１の部屋１７ｂに余剰冷媒が大量に溜ま
っている場合でも、油分離器２で液冷媒と共に捕捉され
た油が第１の部屋１７ｂに流入し第１の部屋１７ｂ内の
液冷媒で薄められて第１の部屋１７ｂから圧縮機１への
返油が遅くなることにより、圧縮機１の油が枯渇すると
いうことは抑止できる。以上から、本来の返油機能及び
液バック抑止機能を確保したまま、省スペースでかつロ
ー付箇所の少ない、室内側熱交換器５から圧縮機１まで
の圧力損失が小さく冷凍能力を充分に発揮する空気調和
装置を得ることができる。しかも、実施例３のように、
ガス冷媒が通気孔１７ｄを通過するということがないた
め、実施例３に示す空気調和装置よりも圧力損失は小さ
い。
【００５１】実施例５．
以下、この発明の上記実施例１，２，３，４とは別の実
施例について説明する。図５はこの発明の実施例５によ
る冷暖房運転切り換え可能な空気調和装置の冷媒回路図
である。図において、１，２，３，４，５，９ｃ，９
ｄ，１０ｃ，１１ｃ，１２ｃ，１３ｃ，１５ｄ，１６
ｄ，１７Ａ，１７ａ，１７ｂ，１７ｃ，１７ｄ，２０は
図４に示した実施例４の空気調和装置と同様のものであ
り、ここでは説明を省略する。２２は第７の返油装置１
３ｃと並列に、かつアキュムレータ１７Ａの最高液面高
さよりも高い位置の第７の返油バイパス１２ｃに設けら
れ、オリフィスまたは毛細管で構成された第９の返油装
置（第２の流量制御装置および流入防止機構のそれぞれ
の一例）、２１は冷房モードと暖房モードの運転切り換
え時に冷媒流路を切り換える四方切換弁、３１は圧縮機
１の吐出配管に設けられ、吐出ガス冷媒の温度を検出す
る吐出ガス温度検出手段、３６は第１の部屋１７ｂに設
けられ当該部屋内の液面高さを検出する液面高さ検出手
段である。尚、第７の返油装置１３ｃ（第１の流量制御
装置の一例）は、ここでは、開度可変の電気式膨張弁よ
り構成されている。即ち、この実施例においても、第１
のアキュムレータ６と第２のアキュムレータ７とを備え
た場合と比べて総容積が同一であっても、アキュムレー
タが１個のため、省スペースで、かつロー付箇所も減少
する。
施例について説明する。図５はこの発明の実施例５によ
る冷暖房運転切り換え可能な空気調和装置の冷媒回路図
である。図において、１，２，３，４，５，９ｃ，９
ｄ，１０ｃ，１１ｃ，１２ｃ，１３ｃ，１５ｄ，１６
ｄ，１７Ａ，１７ａ，１７ｂ，１７ｃ，１７ｄ，２０は
図４に示した実施例４の空気調和装置と同様のものであ
り、ここでは説明を省略する。２２は第７の返油装置１
３ｃと並列に、かつアキュムレータ１７Ａの最高液面高
さよりも高い位置の第７の返油バイパス１２ｃに設けら
れ、オリフィスまたは毛細管で構成された第９の返油装
置（第２の流量制御装置および流入防止機構のそれぞれ
の一例）、２１は冷房モードと暖房モードの運転切り換
え時に冷媒流路を切り換える四方切換弁、３１は圧縮機
１の吐出配管に設けられ、吐出ガス冷媒の温度を検出す
る吐出ガス温度検出手段、３６は第１の部屋１７ｂに設
けられ当該部屋内の液面高さを検出する液面高さ検出手
段である。尚、第７の返油装置１３ｃ（第１の流量制御
装置の一例）は、ここでは、開度可変の電気式膨張弁よ
り構成されている。即ち、この実施例においても、第１
のアキュムレータ６と第２のアキュムレータ７とを備え
た場合と比べて総容積が同一であっても、アキュムレー
タが１個のため、省スペースで、かつロー付箇所も減少
する。
【００５２】次に、冷房モードの運転時における冷媒と
油の流れについて説明する。圧縮機１から室内側熱交換
器５出側までは実施例４に示した空気調和装置と同じた
め説明を省略する。四方切換弁２１を流出した冷媒は流
入配管９ｃを経てアキュムレータ１７Ａの第１の部屋１
７ｂに流入し、そのうちのガス冷媒は（第２の部屋１７
ｃを経由せずに）接続配管９ｄを経て圧縮機１へ戻る。
即ち、四方切換弁２１から圧縮機１までの間には１個の
アキュムレータしか通過しないため、四方切換弁２１か
ら圧縮機１までの圧力損失は小さくなる。また、油分離
器２で分離された油は第６の返油装置１１ｃと第６の返
油バイパス１０ｃを経て、アキュムレータ１７Ａの第２
の部屋１７ｃに流入し、第８の返油装置１６ｄ、第８の
返油バイパス１５ｄを経て圧縮機１に戻る。また、油分
離器２におけるガス冷媒と油の分離は完全ではないた
め、アキュムレータ１７Ａの第１の部屋１７ｂには液冷
媒とともに油が溜まっている。その油及び液冷媒は第７
の返油装置１３ｃまたは第９の返油装置２２および第７
の返油バイパス１２ｃを経て接続配管９ｄに流入し圧縮
機１に戻る。また、第６の返油バイパス１０ｃはアキュ
ムレータ１７Ａの第２の部屋１７ｃに接続されているた
め、アキュムレータ１７Ａの第１の部屋１７ｂに余剰冷
媒が大量に溜まっている場合でも、油分離器２で分離さ
れた油がアキュムレータ１７Ａの第１の部屋１７ｂに流
入し第１の部屋１７ｂ内の液冷媒で薄められて第１の部
屋１７ｂから圧縮機１への返油が遅くなることにより、
圧縮機１の油が枯渇するということは生じず、油分離器
２で分離された油は速やかに第２の部屋１７ｃを経て圧
縮機１へ戻り、圧縮機１の油は充分な量が確保される。
油の流れについて説明する。圧縮機１から室内側熱交換
器５出側までは実施例４に示した空気調和装置と同じた
め説明を省略する。四方切換弁２１を流出した冷媒は流
入配管９ｃを経てアキュムレータ１７Ａの第１の部屋１
７ｂに流入し、そのうちのガス冷媒は（第２の部屋１７
ｃを経由せずに）接続配管９ｄを経て圧縮機１へ戻る。
即ち、四方切換弁２１から圧縮機１までの間には１個の
アキュムレータしか通過しないため、四方切換弁２１か
ら圧縮機１までの圧力損失は小さくなる。また、油分離
器２で分離された油は第６の返油装置１１ｃと第６の返
油バイパス１０ｃを経て、アキュムレータ１７Ａの第２
の部屋１７ｃに流入し、第８の返油装置１６ｄ、第８の
返油バイパス１５ｄを経て圧縮機１に戻る。また、油分
離器２におけるガス冷媒と油の分離は完全ではないた
め、アキュムレータ１７Ａの第１の部屋１７ｂには液冷
媒とともに油が溜まっている。その油及び液冷媒は第７
の返油装置１３ｃまたは第９の返油装置２２および第７
の返油バイパス１２ｃを経て接続配管９ｄに流入し圧縮
機１に戻る。また、第６の返油バイパス１０ｃはアキュ
ムレータ１７Ａの第２の部屋１７ｃに接続されているた
め、アキュムレータ１７Ａの第１の部屋１７ｂに余剰冷
媒が大量に溜まっている場合でも、油分離器２で分離さ
れた油がアキュムレータ１７Ａの第１の部屋１７ｂに流
入し第１の部屋１７ｂ内の液冷媒で薄められて第１の部
屋１７ｂから圧縮機１への返油が遅くなることにより、
圧縮機１の油が枯渇するということは生じず、油分離器
２で分離された油は速やかに第２の部屋１７ｃを経て圧
縮機１へ戻り、圧縮機１の油は充分な量が確保される。
【００５３】また、圧縮機１が長時間停止して圧縮機１
のシェル内に液冷媒が寝込んだ状態から起動する場合に
おいて、シェル内の液冷媒と油が大量に吐出されるが、
油分離器２で液冷媒及び油は捕捉され、油が大量に熱交
換器などへ流出することは抑止される。また、第６の返
油バイパス１０ｃはアキュムレータ１７Ａの第２の部屋
１７ｃに接続されているため、油分離器２で捕捉された
大量の液冷媒は直接圧縮機１へ戻らずに一旦第２の部屋
１７ｃへ流入し、第８の返油装置１６ｄを通って少しず
つ圧縮機１の戻るため、急激な液バックによる圧縮機１
の破損は抑止できる。同じく、第６の返油バイパス１０
ｃは第２の部屋１７ｃに接続されているため、第１の部
屋１７ｂに余剰冷媒が大量に溜まっている場合でも、油
分離器２で液冷媒と共に捕捉された油が第１の部屋１７
ｂに流入し第１の部屋１７ｂ内の液冷媒で薄められて第
１の部屋１７ｂから圧縮機１への返油が遅くなることに
よって圧縮機１の油が枯渇するということは抑止でき
る。
のシェル内に液冷媒が寝込んだ状態から起動する場合に
おいて、シェル内の液冷媒と油が大量に吐出されるが、
油分離器２で液冷媒及び油は捕捉され、油が大量に熱交
換器などへ流出することは抑止される。また、第６の返
油バイパス１０ｃはアキュムレータ１７Ａの第２の部屋
１７ｃに接続されているため、油分離器２で捕捉された
大量の液冷媒は直接圧縮機１へ戻らずに一旦第２の部屋
１７ｃへ流入し、第８の返油装置１６ｄを通って少しず
つ圧縮機１の戻るため、急激な液バックによる圧縮機１
の破損は抑止できる。同じく、第６の返油バイパス１０
ｃは第２の部屋１７ｃに接続されているため、第１の部
屋１７ｂに余剰冷媒が大量に溜まっている場合でも、油
分離器２で液冷媒と共に捕捉された油が第１の部屋１７
ｂに流入し第１の部屋１７ｂ内の液冷媒で薄められて第
１の部屋１７ｂから圧縮機１への返油が遅くなることに
よって圧縮機１の油が枯渇するということは抑止でき
る。
【００５４】なお参考までに、暖房モードの運転時にお
ける冷媒と油の流れについて説明する。圧縮機１より吐
出された高温高圧のガス冷媒は油分離器２に流入しここ
でガス冷媒と油を分離し、ガス冷媒は四方切換弁２１を
経て室内側熱交換器５（この場合、凝縮器）に流入す
る。ここでガス冷媒は空気や水等と熱交換して凝縮液化
し、絞り装置４にて低圧の気液二相状態となり、液配管
２０を低圧の気液二相状態の冷媒が流れ、熱源機側熱交
換器３（この場合、蒸発器）に流入する。ここで冷媒は
空気や水等と熱交換してガスまたは乾き度の大きな気液
二相状態となって、四方切換弁２１、流入配管９ｃ、ア
キュムレータ１７Ａ、接続配管９ｂを経て圧縮機１に戻
る。液配管２０の冷媒の密度は冷房運転時よりも小さい
ため、アキュムレータ１７Ａの第１の部屋１７ｂにはそ
の差に相当する量の冷媒が冷房運転時より多めに、余剰
冷媒として溜まる。また、油の流れについては、冷房運
転時と同じなので、ここでは説明を省略する。
ける冷媒と油の流れについて説明する。圧縮機１より吐
出された高温高圧のガス冷媒は油分離器２に流入しここ
でガス冷媒と油を分離し、ガス冷媒は四方切換弁２１を
経て室内側熱交換器５（この場合、凝縮器）に流入す
る。ここでガス冷媒は空気や水等と熱交換して凝縮液化
し、絞り装置４にて低圧の気液二相状態となり、液配管
２０を低圧の気液二相状態の冷媒が流れ、熱源機側熱交
換器３（この場合、蒸発器）に流入する。ここで冷媒は
空気や水等と熱交換してガスまたは乾き度の大きな気液
二相状態となって、四方切換弁２１、流入配管９ｃ、ア
キュムレータ１７Ａ、接続配管９ｂを経て圧縮機１に戻
る。液配管２０の冷媒の密度は冷房運転時よりも小さい
ため、アキュムレータ１７Ａの第１の部屋１７ｂにはそ
の差に相当する量の冷媒が冷房運転時より多めに、余剰
冷媒として溜まる。また、油の流れについては、冷房運
転時と同じなので、ここでは説明を省略する。
【００５５】引続き、第７の返油バイパス１２ｃの冗長
性について説明する。第７の返油装置１３ｃが開度全閉
でロックするというモードで故障した場合でも、第９の
返油装置２２からの返油が可能であり、ある程度の運転
範囲であれば圧縮機１の油が枯渇することはない。ま
た、圧縮機１が停止中のアキュムレータ１７Ａの第１の
部屋１７ｂから第２の部屋１７ｃへの液の流入防止につ
いて説明する。通常、アキュムレータ１７Ａの第１の部
屋１７ｂには余剰冷媒が溜まっているため、アキュムレ
ータ１７Ａの第２の部屋１７ｃよりも液面が高い。した
がって、仮に第９の返油装置２２の設置位置が低けれ
ば、圧縮機１が停止中にアキュムレータ１７Ａの第１の
部屋１７ｂの液冷媒が、第９の返油装置２２を経て、さ
らに接続配管９ｄ、第８の返油装置１６ｄを逆流し、ア
キュムレータ１７Ａの第２の部屋１７ｃに流入する。こ
の状態で圧縮機１を起動すると、圧縮機１の起動の度
に、圧縮機１の停止中にアキュムレータ１７Ａの第２の
部屋１７ｃに溜まった液冷媒が圧縮機１へ液バックし、
圧縮機１の油が希釈され、圧縮機１の信頼性が低下す
る。ところが、第９の返油装置２２の設置位置はアキュ
ムレータ１７Ａの最高液面高さより高くされているた
め、圧縮機１が停止中にアキュムレータ１７Ａの第１の
部屋１７ｂの液冷媒が、第９の返油装置２２から接続配
管９ｄへ流入しない。したがって、圧縮機１の起動の度
に、圧縮機１へ液バックせず圧縮機１の信頼性が低下す
ることはない。
性について説明する。第７の返油装置１３ｃが開度全閉
でロックするというモードで故障した場合でも、第９の
返油装置２２からの返油が可能であり、ある程度の運転
範囲であれば圧縮機１の油が枯渇することはない。ま
た、圧縮機１が停止中のアキュムレータ１７Ａの第１の
部屋１７ｂから第２の部屋１７ｃへの液の流入防止につ
いて説明する。通常、アキュムレータ１７Ａの第１の部
屋１７ｂには余剰冷媒が溜まっているため、アキュムレ
ータ１７Ａの第２の部屋１７ｃよりも液面が高い。した
がって、仮に第９の返油装置２２の設置位置が低けれ
ば、圧縮機１が停止中にアキュムレータ１７Ａの第１の
部屋１７ｂの液冷媒が、第９の返油装置２２を経て、さ
らに接続配管９ｄ、第８の返油装置１６ｄを逆流し、ア
キュムレータ１７Ａの第２の部屋１７ｃに流入する。こ
の状態で圧縮機１を起動すると、圧縮機１の起動の度
に、圧縮機１の停止中にアキュムレータ１７Ａの第２の
部屋１７ｃに溜まった液冷媒が圧縮機１へ液バックし、
圧縮機１の油が希釈され、圧縮機１の信頼性が低下す
る。ところが、第９の返油装置２２の設置位置はアキュ
ムレータ１７Ａの最高液面高さより高くされているた
め、圧縮機１が停止中にアキュムレータ１７Ａの第１の
部屋１７ｂの液冷媒が、第９の返油装置２２から接続配
管９ｄへ流入しない。したがって、圧縮機１の起動の度
に、圧縮機１へ液バックせず圧縮機１の信頼性が低下す
ることはない。
【００５６】次に、第７の返油装置１３ｃの動作内容に
ついて説明する。図６は圧縮機１の運転容量とアキュム
レータ１７Ａの第１の部屋１７ｂにおける油濃度との関
係を示す相関図である。圧縮機１の運転容量が大きいほ
ど圧縮機１から吐出される油の流量は多い。また、圧縮
機１の運転容量が大きいほど油分離器２の油分離効率
（＝第６の返油バイパス１０ｃの油の流量／油分離器２
へ流入する油の流量）は低下する。したがって、図６に
示すようにアキュムレータ１７Ａの第１の部屋１７ｂの
油濃度は、第７の返油装置１３ｃの開度が一定であれ
ば、圧縮機１の運転容量に対して単調増加の関係にあ
る。また、第７の返油装置１３ｃの開度を増加すると、
アキュムレータ１７Ａの第１の部屋１７ｂの油が減少す
るので、図６に示すように油濃度は低下する。そこで、
圧縮機１の運転容量が小さい場合には第７の返油装置１
３ｃの開度を小さく、圧縮機１の運転容量が大きい場合
には第７の返油装置１３ｃの開度を大きくするように、
圧縮機１の運転容量に応じて第７の返油装置１３ｃを制
御することで、アキュムレータ１７Ａの第１の部屋１７
ｂの油濃度を一定値以下とすることができ、圧縮機１の
油が枯渇することがない。
ついて説明する。図６は圧縮機１の運転容量とアキュム
レータ１７Ａの第１の部屋１７ｂにおける油濃度との関
係を示す相関図である。圧縮機１の運転容量が大きいほ
ど圧縮機１から吐出される油の流量は多い。また、圧縮
機１の運転容量が大きいほど油分離器２の油分離効率
（＝第６の返油バイパス１０ｃの油の流量／油分離器２
へ流入する油の流量）は低下する。したがって、図６に
示すようにアキュムレータ１７Ａの第１の部屋１７ｂの
油濃度は、第７の返油装置１３ｃの開度が一定であれ
ば、圧縮機１の運転容量に対して単調増加の関係にあ
る。また、第７の返油装置１３ｃの開度を増加すると、
アキュムレータ１７Ａの第１の部屋１７ｂの油が減少す
るので、図６に示すように油濃度は低下する。そこで、
圧縮機１の運転容量が小さい場合には第７の返油装置１
３ｃの開度を小さく、圧縮機１の運転容量が大きい場合
には第７の返油装置１３ｃの開度を大きくするように、
圧縮機１の運転容量に応じて第７の返油装置１３ｃを制
御することで、アキュムレータ１７Ａの第１の部屋１７
ｂの油濃度を一定値以下とすることができ、圧縮機１の
油が枯渇することがない。
【００５７】また、アキュムレータ１７Ａの第１の部屋
１７ｂの液面高さが高いほど、第７の返油装置１３ｃの
前後に発生する圧力差が大きくなり、第７の返油装置１
３ｃの流量が多くなる。したがって、アキュムレータ１
７Ａの第１の部屋１７ｂの油濃度を一定値以下に保つた
めには第７の返油装置１３ｃの開度を大きくする必要が
なく、逆に第７の返油装置１３ｃの開度を大きくすると
圧縮機１への液バックが増大する。したがって、圧縮機
１への液バックを抑止するためには、第７の返油装置１
３ｃの開度を液面高さが低い場合よりも小さくする必要
がある。即ち、アキュムレータ１７Ａの第１の部屋１７
ｂの液面高さに応じて第７の返油装置１３ｃの開度を制
御することで、アキュムレータ１７Ａの第１の部屋１７
ｂの油濃度を一定値以下とすることができ、圧縮機１の
油を枯渇させることがない。また、圧縮機１への液バッ
クを抑止することができる。冷房運転時にはアキュムレ
ータ１７Ａの第１の部屋１７ｂの液面高さが低く、暖房
運転時には液面高さが高いので、運転モードに応じて第
７の返油装置１３ｃを制御し、冷房運転時には第７の返
油装置１３ｃの開度を小さめに、暖房運転時には第７の
返油装置１３ｃの開度を大きめに制御することで上記と
同様の効果を奏することができる。
１７ｂの液面高さが高いほど、第７の返油装置１３ｃの
前後に発生する圧力差が大きくなり、第７の返油装置１
３ｃの流量が多くなる。したがって、アキュムレータ１
７Ａの第１の部屋１７ｂの油濃度を一定値以下に保つた
めには第７の返油装置１３ｃの開度を大きくする必要が
なく、逆に第７の返油装置１３ｃの開度を大きくすると
圧縮機１への液バックが増大する。したがって、圧縮機
１への液バックを抑止するためには、第７の返油装置１
３ｃの開度を液面高さが低い場合よりも小さくする必要
がある。即ち、アキュムレータ１７Ａの第１の部屋１７
ｂの液面高さに応じて第７の返油装置１３ｃの開度を制
御することで、アキュムレータ１７Ａの第１の部屋１７
ｂの油濃度を一定値以下とすることができ、圧縮機１の
油を枯渇させることがない。また、圧縮機１への液バッ
クを抑止することができる。冷房運転時にはアキュムレ
ータ１７Ａの第１の部屋１７ｂの液面高さが低く、暖房
運転時には液面高さが高いので、運転モードに応じて第
７の返油装置１３ｃを制御し、冷房運転時には第７の返
油装置１３ｃの開度を小さめに、暖房運転時には第７の
返油装置１３ｃの開度を大きめに制御することで上記と
同様の効果を奏することができる。
【００５８】また、第７の返油装置１３ｃの開度を大き
くすると圧縮機１への液バックが増大するため、吐出ガ
ス温度が上昇し過ぎた場合に第７の返油装置１３ｃの開
度を大きくすると圧縮機１の吐出ガス温度を低下させる
ことができる。逆に、圧縮機１への液バックが大きくて
吐出ガス温度が低下し過ぎた場合には、第７の返油装置
１３ｃの開度を小さくすることで液バックを抑止するこ
とができる。また、圧縮機１の起動時には液冷媒がアキ
ュムレータ１７Ａへ戻り、アキュムレータ１７Ａの第１
の部屋１７ｂの液面高さが通常時より高くなり、圧縮機
１への液バックが多くなる。また、圧縮機１の起動時に
は、特に、圧縮機１が長時間停止して圧縮機１のシェル
内に液冷媒が寝込んだ状態から起動する場合において、
シェル内の液冷媒と油が大量に吐出されるが、油分離器
２で液冷媒及び油は捕捉され、第６の返油バイパス１０
ｃを経て、第２の部屋１７ｃへ流入し、第８の返油装置
１６ｄを通って圧縮機１へ戻るため、通常時よりは圧縮
機１への液バックが多くなる。そこで、圧縮機１が起動
後一定時間が経過するまでは第７の返油装置１３ｃの開
度を通常時よりも小さくすることで、起動時の圧縮機１
への液バックを軽減化させることができる。
くすると圧縮機１への液バックが増大するため、吐出ガ
ス温度が上昇し過ぎた場合に第７の返油装置１３ｃの開
度を大きくすると圧縮機１の吐出ガス温度を低下させる
ことができる。逆に、圧縮機１への液バックが大きくて
吐出ガス温度が低下し過ぎた場合には、第７の返油装置
１３ｃの開度を小さくすることで液バックを抑止するこ
とができる。また、圧縮機１の起動時には液冷媒がアキ
ュムレータ１７Ａへ戻り、アキュムレータ１７Ａの第１
の部屋１７ｂの液面高さが通常時より高くなり、圧縮機
１への液バックが多くなる。また、圧縮機１の起動時に
は、特に、圧縮機１が長時間停止して圧縮機１のシェル
内に液冷媒が寝込んだ状態から起動する場合において、
シェル内の液冷媒と油が大量に吐出されるが、油分離器
２で液冷媒及び油は捕捉され、第６の返油バイパス１０
ｃを経て、第２の部屋１７ｃへ流入し、第８の返油装置
１６ｄを通って圧縮機１へ戻るため、通常時よりは圧縮
機１への液バックが多くなる。そこで、圧縮機１が起動
後一定時間が経過するまでは第７の返油装置１３ｃの開
度を通常時よりも小さくすることで、起動時の圧縮機１
への液バックを軽減化させることができる。
【００５９】次に、第７の返油装置１３ｃの具体的な制
御動作を図７に示す制御ブロック図と、図８に示すフロ
ーチャートに添って説明する。図７において、３２は圧
縮機１の運転容量を検出する圧縮機運転容量検出手段、
３３はそのときの運転モードが冷房運転か暖房運転かを
判定する運転モード判定手段、３４は圧縮機１の起動時
からの運転時間を計時する計時手段、３６は上記した液
面高さ検出手段、３７は予め求められている圧縮機１の
運転容量と、第１の部屋１７ｂにおける油濃度（図６参
照）或いは第７の返油装置１３ｃの開度（図９参照）と
の関係データを記憶している記憶手段、３５は吐出ガス
温度検出手段３１、圧縮機運転容量検出手段３２、運転
モード判定手段３３、計時手段３４、液面高さ検出手段
３６、記憶手段３７からの出力に基づいて、第７の返油
装置１３ｃの開度を決定し、第７の返油装置１３ｃに制
御出力する返油装置制御手段（第１〜第５の開度制御装
置のそれぞれの一例）である。図８のフローチャートに
基づいて、返油装置制御手段３５の制御内容を説明す
る。ステップ４１にて計時手段３４の計時時間Ｔが予め
設定した時間Ｔ0 に達したか否かを判定し、達していな
ければ圧縮機１への液バックを軽減するために、ステッ
プ４２へ進み、第７の返油装置１３ｃの開度Ｓを全閉開
度Ｓ0 として、ステップ４１へ戻る。計時手段３４の計
時時間Ｔが予め設定した時間Ｔ0 に達していれば、ステ
ップ４３へ進み、吐出ガス温度検出手段３１の検出温度
Ｔｄが予め設定された吐出ガス温度の許容上限値Ｔｄｍ
ａｘより高いか否かを判定し、高ければステップ４４へ
進み、高くなければステップ４５へ進む。また、ステッ
プ４５にて、吐出ガス温度検出手段３１の検出温度Ｔｄ
が予め設定された吐出ガス温度の許容下限値Ｔｄｍｉｎ
（所定温度）より低いか否かを判定し、低ければステッ
プ４６へ進み、低くなければステップ４７へ進む。
御動作を図７に示す制御ブロック図と、図８に示すフロ
ーチャートに添って説明する。図７において、３２は圧
縮機１の運転容量を検出する圧縮機運転容量検出手段、
３３はそのときの運転モードが冷房運転か暖房運転かを
判定する運転モード判定手段、３４は圧縮機１の起動時
からの運転時間を計時する計時手段、３６は上記した液
面高さ検出手段、３７は予め求められている圧縮機１の
運転容量と、第１の部屋１７ｂにおける油濃度（図６参
照）或いは第７の返油装置１３ｃの開度（図９参照）と
の関係データを記憶している記憶手段、３５は吐出ガス
温度検出手段３１、圧縮機運転容量検出手段３２、運転
モード判定手段３３、計時手段３４、液面高さ検出手段
３６、記憶手段３７からの出力に基づいて、第７の返油
装置１３ｃの開度を決定し、第７の返油装置１３ｃに制
御出力する返油装置制御手段（第１〜第５の開度制御装
置のそれぞれの一例）である。図８のフローチャートに
基づいて、返油装置制御手段３５の制御内容を説明す
る。ステップ４１にて計時手段３４の計時時間Ｔが予め
設定した時間Ｔ0 に達したか否かを判定し、達していな
ければ圧縮機１への液バックを軽減するために、ステッ
プ４２へ進み、第７の返油装置１３ｃの開度Ｓを全閉開
度Ｓ0 として、ステップ４１へ戻る。計時手段３４の計
時時間Ｔが予め設定した時間Ｔ0 に達していれば、ステ
ップ４３へ進み、吐出ガス温度検出手段３１の検出温度
Ｔｄが予め設定された吐出ガス温度の許容上限値Ｔｄｍ
ａｘより高いか否かを判定し、高ければステップ４４へ
進み、高くなければステップ４５へ進む。また、ステッ
プ４５にて、吐出ガス温度検出手段３１の検出温度Ｔｄ
が予め設定された吐出ガス温度の許容下限値Ｔｄｍｉｎ
（所定温度）より低いか否かを判定し、低ければステッ
プ４６へ進み、低くなければステップ４７へ進む。
【００６０】以下、第７の返油装置１３ｃの開度Ｓは、
圧縮機運転容量判定手段３２で判定された圧縮機１の運
転容量と運転モード判定手段３３で判定された運転モー
ドに基づいて決定される開度Ｓ1 と、吐出ガス温度検出
手段３１の検出温度に基づいて決定される開度Ｓ2 との
和として後述のステップ４９で計算する（Ｓ＝Ｓ1 ＋Ｓ
2 ）。一方、ステップ４４では、開度Ｓ2 の変化量ΔＳ
2 をΔＳ2 ＝ΔＳ21（＞０）と決定し、ステップ４７へ
進む。ステップ４６では、開度Ｓ2 の変化量ΔＳ2 をΔ
Ｓ2 ＝ΔＳ22（＜０）と決定し、ステップ４７へ進む。
ステップ４７では、前回の開度Ｓ2 に変化量ΔＳ2 を加
算して、新しい開度Ｓ2 を決定し、ステップ４８へ進
む。ステップ４８では、図９に示すように圧縮機１の運
転容量とそのときの運転モードとの関係データから開度
Ｓ1 を決定し、ステップ４９へ進む。ステップ４９では
圧縮機運転容量検出手段３２で判定された圧縮機１の運
転容量と運転モード判定手段３３で判定された運転モー
ドとに基づいて決定された開度Ｓ1 と、吐出ガス温度検
出手段３１の検出温度に基づいて決定された開度Ｓ2 と
を加算して和Ｓを決定し、ステップ４１へ戻る。以上か
ら、本来の返油機能及び液バック抑止機能を確保したま
ま、省スペースでかつロー付箇所の少ない、四方切換弁
２１から圧縮機１までの圧力損失が小さく冷凍能力を充
分に発揮する空気調和装置を得ることができる。
圧縮機運転容量判定手段３２で判定された圧縮機１の運
転容量と運転モード判定手段３３で判定された運転モー
ドに基づいて決定される開度Ｓ1 と、吐出ガス温度検出
手段３１の検出温度に基づいて決定される開度Ｓ2 との
和として後述のステップ４９で計算する（Ｓ＝Ｓ1 ＋Ｓ
2 ）。一方、ステップ４４では、開度Ｓ2 の変化量ΔＳ
2 をΔＳ2 ＝ΔＳ21（＞０）と決定し、ステップ４７へ
進む。ステップ４６では、開度Ｓ2 の変化量ΔＳ2 をΔ
Ｓ2 ＝ΔＳ22（＜０）と決定し、ステップ４７へ進む。
ステップ４７では、前回の開度Ｓ2 に変化量ΔＳ2 を加
算して、新しい開度Ｓ2 を決定し、ステップ４８へ進
む。ステップ４８では、図９に示すように圧縮機１の運
転容量とそのときの運転モードとの関係データから開度
Ｓ1 を決定し、ステップ４９へ進む。ステップ４９では
圧縮機運転容量検出手段３２で判定された圧縮機１の運
転容量と運転モード判定手段３３で判定された運転モー
ドとに基づいて決定された開度Ｓ1 と、吐出ガス温度検
出手段３１の検出温度に基づいて決定された開度Ｓ2 と
を加算して和Ｓを決定し、ステップ４１へ戻る。以上か
ら、本来の返油機能及び液バック抑止機能を確保したま
ま、省スペースでかつロー付箇所の少ない、四方切換弁
２１から圧縮機１までの圧力損失が小さく冷凍能力を充
分に発揮する空気調和装置を得ることができる。
【００６１】実施例６．
以下、この発明の上記実施例１，２，３，４，５とは別
の実施例について説明する。図１０はこの発明の実施例
６による空気調和装置の冷媒回路図である。図におい
て、１，２，３，４，５，９ｃ，９ｄ，１０ｃ，１１
ｃ，１２ｃ，１３ｃ，１５ｄ，１６ｄ，１７Ａ，１７
ａ，１７ｂ，１７ｃ，１７ｄ，２０，２１，２２，３
１，３６は図５に示した実施例５による空気調和装置と
同様のものであり、ここでは説明を省略する。２３は第
８の返油バイパス１５ｄの配管途中に、第８の返油装置
１６ｄと直列に設けられ、圧縮機１へ向かう流体流通の
みを許容する方向に配備された逆止弁（流入防止機構の
別例）である。
の実施例について説明する。図１０はこの発明の実施例
６による空気調和装置の冷媒回路図である。図におい
て、１，２，３，４，５，９ｃ，９ｄ，１０ｃ，１１
ｃ，１２ｃ，１３ｃ，１５ｄ，１６ｄ，１７Ａ，１７
ａ，１７ｂ，１７ｃ，１７ｄ，２０，２１，２２，３
１，３６は図５に示した実施例５による空気調和装置と
同様のものであり、ここでは説明を省略する。２３は第
８の返油バイパス１５ｄの配管途中に、第８の返油装置
１６ｄと直列に設けられ、圧縮機１へ向かう流体流通の
みを許容する方向に配備された逆止弁（流入防止機構の
別例）である。
【００６２】圧縮機１が停止中のアキュムレータ１７Ａ
の第１の部屋１７ｂから第２の部屋１７ｃへの液の流入
防止作用以外は実施例１と同様なので、ここでは説明を
省略し、圧縮機１が停止中のアキュムレータ１７Ａの第
１の部屋１７ｂから第２の部屋１７ｃへの液の流入防止
作用について、以下説明する。図１０において、通常、
アキュムレータ１７Ａの第１の部屋１７ｂには余剰冷媒
が溜まっているため、アキュムレータ１７Ａの第２の部
屋１７ｃよりも液面が高い。したがって、仮に逆止弁２
３がなく、第９の返油装置２２の設置位置が低い構成で
あれば、圧縮機１の停止中にアキュムレータ１７Ａの第
１の部屋１７ｂの液冷媒が、第９の返油装置２２を経
て、接続配管９ｄ、第８の返油装置１６ｄを逆流し、ア
キュムレータ１７Ａの第２の部屋１７ｃに流入する。こ
の状態で圧縮機１を起動すると、圧縮機１の起動の度
に、圧縮機１の停止中にアキュムレータ１７Ａの第２の
部屋１７ｃに溜まった液冷媒が圧縮機１へ液バックし、
圧縮機１の油が希釈され、圧縮機１の信頼性が低下す
る。ところが、第８の返油バイパス１５ｄに逆止弁２３
があるため、圧縮機１の停止中にアキュムレータ１７Ａ
の第１の部屋１７ｂの液冷媒は、第９の返油装置２２か
ら接続配管９ｄへは流入するが、アキュムレータ１７Ａ
の第２の部屋１７ｃに流入しない。したがって、圧縮機
１の起動の度に、圧縮機１へ液バックせず圧縮機１の信
頼性が低下することはない。また、第９の返油装置２２
の設置位置に制約が必要でなくなる。以上から、本来の
返油機能及び液バック抑止機能を確保したまま、省スペ
ースでかつロー付箇所の少ない、四方切換弁２１から圧
縮機１までの圧力損失が小さく冷凍能力を充分に発揮す
る空気調和装置を得ることができる。
の第１の部屋１７ｂから第２の部屋１７ｃへの液の流入
防止作用以外は実施例１と同様なので、ここでは説明を
省略し、圧縮機１が停止中のアキュムレータ１７Ａの第
１の部屋１７ｂから第２の部屋１７ｃへの液の流入防止
作用について、以下説明する。図１０において、通常、
アキュムレータ１７Ａの第１の部屋１７ｂには余剰冷媒
が溜まっているため、アキュムレータ１７Ａの第２の部
屋１７ｃよりも液面が高い。したがって、仮に逆止弁２
３がなく、第９の返油装置２２の設置位置が低い構成で
あれば、圧縮機１の停止中にアキュムレータ１７Ａの第
１の部屋１７ｂの液冷媒が、第９の返油装置２２を経
て、接続配管９ｄ、第８の返油装置１６ｄを逆流し、ア
キュムレータ１７Ａの第２の部屋１７ｃに流入する。こ
の状態で圧縮機１を起動すると、圧縮機１の起動の度
に、圧縮機１の停止中にアキュムレータ１７Ａの第２の
部屋１７ｃに溜まった液冷媒が圧縮機１へ液バックし、
圧縮機１の油が希釈され、圧縮機１の信頼性が低下す
る。ところが、第８の返油バイパス１５ｄに逆止弁２３
があるため、圧縮機１の停止中にアキュムレータ１７Ａ
の第１の部屋１７ｂの液冷媒は、第９の返油装置２２か
ら接続配管９ｄへは流入するが、アキュムレータ１７Ａ
の第２の部屋１７ｃに流入しない。したがって、圧縮機
１の起動の度に、圧縮機１へ液バックせず圧縮機１の信
頼性が低下することはない。また、第９の返油装置２２
の設置位置に制約が必要でなくなる。以上から、本来の
返油機能及び液バック抑止機能を確保したまま、省スペ
ースでかつロー付箇所の少ない、四方切換弁２１から圧
縮機１までの圧力損失が小さく冷凍能力を充分に発揮す
る空気調和装置を得ることができる。
【００６３】実施例７．
以下、この発明の上記実施例１，２，３，４，５，６と
は別の実施例について説明する。図１１はこの発明の実
施例７による空気調和装置の冷媒回路図である。図にお
いて、１，２，３，４，５，９ｃ，９ｄ，１０ｃ，１１
ｃ，１２ｃ，１３ｃ，１５ｄ，１６ｄ，１７Ａ，１７
ａ，１７ｂ，１７ｃ，１７ｄ，２０，２１，２２，３
１，３６は図５，１０に示した実施例５，６による空気
調和装置と同様のものであり、ここでは説明を省略す
る。第９の返油装置２２（流入防止機構の更なる別例）
は、全閉可能な電磁弁より構成され、その設置位置は制
約されない。
は別の実施例について説明する。図１１はこの発明の実
施例７による空気調和装置の冷媒回路図である。図にお
いて、１，２，３，４，５，９ｃ，９ｄ，１０ｃ，１１
ｃ，１２ｃ，１３ｃ，１５ｄ，１６ｄ，１７Ａ，１７
ａ，１７ｂ，１７ｃ，１７ｄ，２０，２１，２２，３
１，３６は図５，１０に示した実施例５，６による空気
調和装置と同様のものであり、ここでは説明を省略す
る。第９の返油装置２２（流入防止機構の更なる別例）
は、全閉可能な電磁弁より構成され、その設置位置は制
約されない。
【００６４】第９の返油装置２２の電磁弁の動作、及び
圧縮機１が停止中のアキュムレータ１７Ａの第１の部屋
１７ｂからの第２の部屋１７ｃへの液の流入防止作用以
外は実施例１と同様なので、ここでは説明を省略する。
まず、第９の返油装置２２の電磁弁の動作について説明
する。圧縮機１が運転中には第９の返油装置２２の電磁
弁を開弁し、圧縮機１が停止中には第９の返油装置２２
の電磁弁を閉弁する。これにより、圧縮機１の運転中に
おける作用については、実施例５，６と同様となる。次
に、圧縮機１が停止中のアキュムレータ１７Ａの第１の
部屋１７ｂから第２の部屋１７ｃへの液の流入防止作用
について、以下に説明する。図１１において、通常、ア
キュムレータ１７Ａの第１の部屋１７ｂには余剰冷媒が
溜まっているため、アキュムレータ１７Ａの第２の部屋
１７ｃよりも液面が高い。したがって、仮に第９の返油
装置２２の設置位置が低く、第９の返油装置２２の電磁
弁が開弁していれば、圧縮機１が停止中にアキュムレー
タ１７Ａの第１の部屋１７ｂの液冷媒が第９の返油装置
２２、接続配管９ｄを経て、第８の返油装置１６ｄを逆
流し、アキュムレータ１７Ａの第２の部屋１７ｃに流入
する。この状態で圧縮機１を起動すると、圧縮機１の起
動の度に、圧縮機１の停止中にアキュムレータ１７Ａの
第２の部屋１７ｃに溜まった液冷媒が圧縮機１へ液バッ
クし、圧縮機１の油が希釈され、圧縮機１の信頼性が低
下するのである。ところが、第９の返油装置２２の電磁
弁が閉弁（全閉）しているため、圧縮機１が停止中にア
キュムレータ１７Ａの第１の部屋１７ｂの液冷媒が、第
９の返油装置２２から接続配管９ｄへは流入せず、アキ
ュムレータ１７Ａの第２の部屋１７ｃにも流入しない。
したがって、圧縮機１の起動の度に、圧縮機１へ液バッ
クせず圧縮機１の信頼性が低下することはない。また、
第９の返油装置２２の設置位置に制約が必要でなくな
る。以上から、本来の返油機能及び液バック抑止機能を
確保したまま、省スペースでかつロー付箇所が少なく、
さらに四方切換弁２１から圧縮機１までの圧力損失が小
さく冷凍能力を充分に発揮する空気調和装置を得ること
ができる。
圧縮機１が停止中のアキュムレータ１７Ａの第１の部屋
１７ｂからの第２の部屋１７ｃへの液の流入防止作用以
外は実施例１と同様なので、ここでは説明を省略する。
まず、第９の返油装置２２の電磁弁の動作について説明
する。圧縮機１が運転中には第９の返油装置２２の電磁
弁を開弁し、圧縮機１が停止中には第９の返油装置２２
の電磁弁を閉弁する。これにより、圧縮機１の運転中に
おける作用については、実施例５，６と同様となる。次
に、圧縮機１が停止中のアキュムレータ１７Ａの第１の
部屋１７ｂから第２の部屋１７ｃへの液の流入防止作用
について、以下に説明する。図１１において、通常、ア
キュムレータ１７Ａの第１の部屋１７ｂには余剰冷媒が
溜まっているため、アキュムレータ１７Ａの第２の部屋
１７ｃよりも液面が高い。したがって、仮に第９の返油
装置２２の設置位置が低く、第９の返油装置２２の電磁
弁が開弁していれば、圧縮機１が停止中にアキュムレー
タ１７Ａの第１の部屋１７ｂの液冷媒が第９の返油装置
２２、接続配管９ｄを経て、第８の返油装置１６ｄを逆
流し、アキュムレータ１７Ａの第２の部屋１７ｃに流入
する。この状態で圧縮機１を起動すると、圧縮機１の起
動の度に、圧縮機１の停止中にアキュムレータ１７Ａの
第２の部屋１７ｃに溜まった液冷媒が圧縮機１へ液バッ
クし、圧縮機１の油が希釈され、圧縮機１の信頼性が低
下するのである。ところが、第９の返油装置２２の電磁
弁が閉弁（全閉）しているため、圧縮機１が停止中にア
キュムレータ１７Ａの第１の部屋１７ｂの液冷媒が、第
９の返油装置２２から接続配管９ｄへは流入せず、アキ
ュムレータ１７Ａの第２の部屋１７ｃにも流入しない。
したがって、圧縮機１の起動の度に、圧縮機１へ液バッ
クせず圧縮機１の信頼性が低下することはない。また、
第９の返油装置２２の設置位置に制約が必要でなくな
る。以上から、本来の返油機能及び液バック抑止機能を
確保したまま、省スペースでかつロー付箇所が少なく、
さらに四方切換弁２１から圧縮機１までの圧力損失が小
さく冷凍能力を充分に発揮する空気調和装置を得ること
ができる。
【００６５】
【発明の効果】この発明は以上説明したように構成され
ているため、以下に記載されるような効果を奏する。こ
の発明によれば、蒸発器を流出した冷媒は、第１のアキ
ュムレータを経たのちは、第２のアキュムレータを経る
ことなく直接圧縮機に戻ることができ、第２のアキュム
レータを通過することによる圧力損失は発生しない。そ
の結果、本来の返油機能及び液バック抑止機能を確保し
たまま、蒸発器から圧縮機までの圧力損失を小さくする
ことができ、冷凍能力を充分に発揮することができる。
しかも、１個のアキュムレータによる圧力損失分だけ圧
力損失を小さくすることができるので、請求項第１項に
係る発明よりも高い冷凍能力を発揮することができる。
ているため、以下に記載されるような効果を奏する。こ
の発明によれば、蒸発器を流出した冷媒は、第１のアキ
ュムレータを経たのちは、第２のアキュムレータを経る
ことなく直接圧縮機に戻ることができ、第２のアキュム
レータを通過することによる圧力損失は発生しない。そ
の結果、本来の返油機能及び液バック抑止機能を確保し
たまま、蒸発器から圧縮機までの圧力損失を小さくする
ことができ、冷凍能力を充分に発揮することができる。
しかも、１個のアキュムレータによる圧力損失分だけ圧
力損失を小さくすることができるので、請求項第１項に
係る発明よりも高い冷凍能力を発揮することができる。
【００６６】また、蒸発器を流出した冷媒を、１個のア
キュムレータを経由するだけで圧縮機に戻すことがで
き、蒸発器から圧縮機までの圧力損失を小さくして冷凍
能力を充分に発揮することができる。また、アキュムレ
ータを１個で済ますことができるので、省スペース化を
図ることができると共に、ロー付箇所を少なくできる。
キュムレータを経由するだけで圧縮機に戻すことがで
き、蒸発器から圧縮機までの圧力損失を小さくして冷凍
能力を充分に発揮することができる。また、アキュムレ
ータを１個で済ますことができるので、省スペース化を
図ることができると共に、ロー付箇所を少なくできる。
【００６７】さらに、油分離器で捕捉した油及び液冷媒
を直接圧縮機へ戻さずに第６の返油バイパスを通してア
キュムレータの第２の部屋へ一旦貯留し、更に第８の返
油バイパスを通して圧縮機に戻すようにしたので、急激
な液バックによる圧縮機の破損を抑止できる。また、油
分離器で捕捉された油は第１の部屋に流入しないので、
第１の部屋に導入される場合のように第１の部屋にて大
量の液冷媒により油が薄められたりせず、第２の部屋に
貯留された比較的高濃度の油をそのまま第８の返油バイ
パスを通して圧縮機へ速やかに返油することができる。
を直接圧縮機へ戻さずに第６の返油バイパスを通してア
キュムレータの第２の部屋へ一旦貯留し、更に第８の返
油バイパスを通して圧縮機に戻すようにしたので、急激
な液バックによる圧縮機の破損を抑止できる。また、油
分離器で捕捉された油は第１の部屋に流入しないので、
第１の部屋に導入される場合のように第１の部屋にて大
量の液冷媒により油が薄められたりせず、第２の部屋に
貯留された比較的高濃度の油をそのまま第８の返油バイ
パスを通して圧縮機へ速やかに返油することができる。
【００６８】さらに、第７の返油バイパスに配備した開
度可変の第１の流量制御装置によって、アキュムレータ
の第１の部屋に溜まっている油及び液冷媒の圧縮機への
戻し量を制御できるようにしたので、アキュムレータの
第１の部屋の油濃度を一定値以下に保持しつつ圧縮機へ
の液バックを軽減化できる。
度可変の第１の流量制御装置によって、アキュムレータ
の第１の部屋に溜まっている油及び液冷媒の圧縮機への
戻し量を制御できるようにしたので、アキュムレータの
第１の部屋の油濃度を一定値以下に保持しつつ圧縮機へ
の液バックを軽減化できる。
【００６９】さらに、圧縮機の運転容量に応じて第１の
流量制御装置の開度を制御して、アキュムレータの第１
の部屋に溜まっている油及び液冷媒の第７の返油バイパ
スへの流通量を調整するようにしたので、必要量の油を
液冷媒とともに圧縮機に戻すことができる。
流量制御装置の開度を制御して、アキュムレータの第１
の部屋に溜まっている油及び液冷媒の第７の返油バイパ
スへの流通量を調整するようにしたので、必要量の油を
液冷媒とともに圧縮機に戻すことができる。
【００７０】さらに、アキュムレータの第１の部屋の液
面高さが高く圧縮機への液バックが多くなるような場合
には、第１の流量制御装置の開度を小さめに制御するの
で、圧縮機への過度の液バックを抑止することができ
る。一方、液面高さが低く圧縮機への返油量が少なくな
るような場合には、第１の流量制御装置の開度を大きめ
に制御するようにしたので、圧縮機への充分な返油量を
確保することができる。
面高さが高く圧縮機への液バックが多くなるような場合
には、第１の流量制御装置の開度を小さめに制御するの
で、圧縮機への過度の液バックを抑止することができ
る。一方、液面高さが低く圧縮機への返油量が少なくな
るような場合には、第１の流量制御装置の開度を大きめ
に制御するようにしたので、圧縮機への充分な返油量を
確保することができる。
【００７１】さらに、アキュムレータの第１の部屋の液
面高さが高く圧縮機への液バックが多くなるような運転
モ−ドにおいては、第１の流量制御装置の開度を小さめ
に制御するので、圧縮機への過度の液バックを抑止する
ことができる。一方、液面高さが低く圧縮機への返油量
が少なくなるような運転モードにおいては、第１の流量
制御装置の開度を大きめに制御するので、圧縮機への充
分な返油量を確保することができる。
面高さが高く圧縮機への液バックが多くなるような運転
モ−ドにおいては、第１の流量制御装置の開度を小さめ
に制御するので、圧縮機への過度の液バックを抑止する
ことができる。一方、液面高さが低く圧縮機への返油量
が少なくなるような運転モードにおいては、第１の流量
制御装置の開度を大きめに制御するので、圧縮機への充
分な返油量を確保することができる。
【００７２】さらに、圧縮機が過熱運転をして吐出ガス
の温度が高いような場合には、第１の流量制御装置の開
度を増加してアキュムレータの第１の部屋の液冷媒等を
圧縮機に戻すようにしたので、吐出ガスの温度を低下さ
せることができる。また、圧縮機への液バックが多い場
合には、第１の流量制御装置の開度を減少させるように
したので、アキュムレータの第１の部屋から圧縮機への
液バックの軽減化を図ることができる。
の温度が高いような場合には、第１の流量制御装置の開
度を増加してアキュムレータの第１の部屋の液冷媒等を
圧縮機に戻すようにしたので、吐出ガスの温度を低下さ
せることができる。また、圧縮機への液バックが多い場
合には、第１の流量制御装置の開度を減少させるように
したので、アキュムレータの第１の部屋から圧縮機への
液バックの軽減化を図ることができる。
【００７３】さらに、一般に圧縮機の起動直後は通常よ
りも液バックが激しいことから、圧縮機の起動後に所定
時間経過するまでは、第１の流量制御装置の開度を通常
の開度よりも小さめに制御するようにしたので、アキュ
ムレータの第１の部屋から圧縮機への液バックの軽減化
を図り、圧縮機の損傷等を回避することができる。
りも液バックが激しいことから、圧縮機の起動後に所定
時間経過するまでは、第１の流量制御装置の開度を通常
の開度よりも小さめに制御するようにしたので、アキュ
ムレータの第１の部屋から圧縮機への液バックの軽減化
を図り、圧縮機の損傷等を回避することができる。
【００７４】さらに、アキュムレータの第１の部屋に溜
まっている油及び液冷媒を第７の返油バイパスの第１の
流量制御装置と並行して第２の流量制御装置にも流せる
ようにしたので、例えば第１の流量制御装置が全閉状態
でロックしているような場合でも、油等を第２の流量制
御装置に流して圧縮機へ確実に戻すことができる。
まっている油及び液冷媒を第７の返油バイパスの第１の
流量制御装置と並行して第２の流量制御装置にも流せる
ようにしたので、例えば第１の流量制御装置が全閉状態
でロックしているような場合でも、油等を第２の流量制
御装置に流して圧縮機へ確実に戻すことができる。
【００７５】さらに、第８の返油バイパスに配備した第
３の流量制御装置は全閉してロックしたりすることもな
いので、アキュムレータの第２の部屋の油等を確実に圧
縮機に戻すことができる。また、第３の流量制御装置
を、例えばオリフィスまたは毛細管で構成した場合に
は、安価、かつ返油の信頼性が高いものになる。
３の流量制御装置は全閉してロックしたりすることもな
いので、アキュムレータの第２の部屋の油等を確実に圧
縮機に戻すことができる。また、第３の流量制御装置
を、例えばオリフィスまたは毛細管で構成した場合に
は、安価、かつ返油の信頼性が高いものになる。
【００７６】さらに、流入防止機構を備えているので、
例えば圧縮機の停止中において、アキュムレータの第１
の部屋の油及び液冷媒が、第７の返油バイパスから第８
の返油バイパスを経由して第２の部屋へ流入することを
防止することができる。
例えば圧縮機の停止中において、アキュムレータの第１
の部屋の油及び液冷媒が、第７の返油バイパスから第８
の返油バイパスを経由して第２の部屋へ流入することを
防止することができる。
【００７７】さらに、第８の返油バイパスに逆止弁を配
備したので、例えば圧縮機の停止中において、アキュム
レータの第１の部屋の油及び液冷媒が、第７の返油バイ
パスから第８の返油バイパスを経由して第２の部屋へ流
入することを防止できる。
備したので、例えば圧縮機の停止中において、アキュム
レータの第１の部屋の油及び液冷媒が、第７の返油バイ
パスから第８の返油バイパスを経由して第２の部屋へ流
入することを防止できる。
【００７８】さらに、第７の返油バイパスに全閉可能な
電磁弁を配備したので、例えば圧縮機の停止中におい
て、アキュムレータの第１の部屋の油及び液冷媒が、第
７の返油バイパスから第８の返油バイパスを経由して第
２の部屋へ流入することを防止できる。
電磁弁を配備したので、例えば圧縮機の停止中におい
て、アキュムレータの第１の部屋の油及び液冷媒が、第
７の返油バイパスから第８の返油バイパスを経由して第
２の部屋へ流入することを防止できる。
【００７９】さらに、第２の流量制御装置を、オリフィ
スまたは毛細管で構成するとともに、アキュムレータの
第１の部屋の最大液面高さよりも高い位置に配置したの
で、例えば圧縮機の停止中において、アキュムレータの
第１の部屋の油及び液冷媒が、第７の返油バイパスから
第８の返油バイパスを経由して第２の部屋へ流入するこ
とを防止できる。
スまたは毛細管で構成するとともに、アキュムレータの
第１の部屋の最大液面高さよりも高い位置に配置したの
で、例えば圧縮機の停止中において、アキュムレータの
第１の部屋の油及び液冷媒が、第７の返油バイパスから
第８の返油バイパスを経由して第２の部屋へ流入するこ
とを防止できる。
【００８０】さらに、蒸発器から圧縮機までの圧力損失
を小さくして冷凍能力を充分に発揮することができる。
また、アキュムレータを１個で済ますことができるの
で、省スペース化を図ることができると共に、ロー付箇
所を少なくできる。しかも、アキュムレータの流入管と
流出管がアキュムレータの同じ部屋にあるので、冷媒が
アキュムレータを通過する際の圧力損失を小さくでき、
これらの発明よりも高い冷凍能力を発揮することができ
る。
を小さくして冷凍能力を充分に発揮することができる。
また、アキュムレータを１個で済ますことができるの
で、省スペース化を図ることができると共に、ロー付箇
所を少なくできる。しかも、アキュムレータの流入管と
流出管がアキュムレータの同じ部屋にあるので、冷媒が
アキュムレータを通過する際の圧力損失を小さくでき、
これらの発明よりも高い冷凍能力を発揮することができ
る。
【図１】 この発明の実施例１による空気調和装置の冷
媒回路図である。
媒回路図である。
【図２】 この発明の実施例２による空気調和装置の冷
媒回路図である。
媒回路図である。
【図３】 この発明の実施例３による空気調和装置の冷
媒回路図である。
媒回路図である。
【図４】 この発明の実施例４による空気調和装置の冷
媒回路図である。
媒回路図である。
【図５】 この発明の実施例５による空気調和装置の冷
媒回路図である。
媒回路図である。
【図６】 この発明の実施例５による空気調和装置のア
キュムレータの第１の部屋における油濃度と圧縮機容量
との関係を示す相関図である。
キュムレータの第１の部屋における油濃度と圧縮機容量
との関係を示す相関図である。
【図７】 この発明の実施例５による空気調和装置の制
御ブロック図である。
御ブロック図である。
【図８】 この発明の実施例５による空気調和装置の返
油装置制御手段の制御フローチャートである。
油装置制御手段の制御フローチャートである。
【図９】 この発明の実施例５による空気調和装置の返
油装置開度と圧縮機容量との関係を示す相関図である。
油装置開度と圧縮機容量との関係を示す相関図である。
【図１０】 この発明の実施例６による空気調和装置の
冷媒回路図である。
冷媒回路図である。
【図１１】 この発明の実施例７による空気調和装置の
冷媒回路図である。
冷媒回路図である。
【図１２】 従来の空気調和装置の冷媒回路図である。
１ 圧縮機、２ 油分離器、３ 熱源機側熱交換器、４
絞り装置、５ 室内側熱交換器、６ 第１のアキュム
レータ、７ 第２のアキュムレータ、８ａ 接続配管、
９ａ 接続配管、９ｂ 接続配管、９ｃ 流入配管、９
ｄ 接続配管、１０ 第１の返油バイパス、１０ｂ 第
３の返油バイパス、１０ｃ 第６の返油バイパス、１２
ａ 第２の返油バイパス、１２ｂ 第４の返油バイパ
ス、１２ｃ第７の返油バイパス、１３ｃ 第７の返油装
置、１５ｂ 第５の返油バイパス、１５ｄ 第８の返油
バイパス、１６ｄ 第８の返油装置、１７Ａ アキュム
レータ、１７ａ 仕切板、１７ｂ 第１の部屋、１７ｃ
第２の部屋、２２ 第９の返油装置、２３ 逆止弁、
３１ 吐出ガス温度検出手段、３２ 圧縮機運転容量検
出手段、３３ 運転モード判定手段、３４ 計時手段、
３５ 返油装置制御手段、３６ 液面高さ検出手段、３
７ 記憶手段。
絞り装置、５ 室内側熱交換器、６ 第１のアキュム
レータ、７ 第２のアキュムレータ、８ａ 接続配管、
９ａ 接続配管、９ｂ 接続配管、９ｃ 流入配管、９
ｄ 接続配管、１０ 第１の返油バイパス、１０ｂ 第
３の返油バイパス、１０ｃ 第６の返油バイパス、１２
ａ 第２の返油バイパス、１２ｂ 第４の返油バイパ
ス、１２ｃ第７の返油バイパス、１３ｃ 第７の返油装
置、１５ｂ 第５の返油バイパス、１５ｄ 第８の返油
バイパス、１６ｄ 第８の返油装置、１７Ａ アキュム
レータ、１７ａ 仕切板、１７ｂ 第１の部屋、１７ｃ
第２の部屋、２２ 第９の返油装置、２３ 逆止弁、
３１ 吐出ガス温度検出手段、３２ 圧縮機運転容量検
出手段、３３ 運転モード判定手段、３４ 計時手段、
３５ 返油装置制御手段、３６ 液面高さ検出手段、３
７ 記憶手段。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(56)参考文献 特開 平１−291065（ＪＰ，Ａ)
特開 平５−264110（ＪＰ，Ａ)
特開 平２−17361（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−2962（ＪＰ，Ａ)
特開 平５−157378（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−2957（ＪＰ，Ａ)
実開 昭61−81578（ＪＰ，Ｕ)
実開 昭50−120069（ＪＰ，Ｕ)
実開 昭64−13473（ＪＰ，Ｕ)
実開 昭62−19571（ＪＰ，Ｕ)
実開 昭59−191568（ＪＰ，Ｕ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
F25B 43/02
F25B 43/00
F25B 1/00 387
Claims (16)
- 【請求項１】 圧縮機、油分離器、凝縮器、絞り装置、
蒸発器、第１のアキュムレータ、第２のアキュムレータ
を順次配管接続した冷媒回路において、上記蒸発器と上
記第１のアキュムレータと上記圧縮機とを直列に接続
し、上記第１のアキュムレータの側面上部と上記第２の
アキュムレータの側面上部とを接続する配管と、上記第
１のアキュムレータと上記圧縮機とを接続する接続配管
と、上記油分離器と上記第２のアキュムレータとを接続
する第３の返油バイパスと、上記第１のアキュムレータ
の底部と上記接続配管とを接続する第４の返油バイパス
と、上記第２のアキュムレータの底部と上記接続配管と
を接続する第５の返油バイパスとを設けたことを特徴と
する空気調和装置。 - 【請求項２】 圧縮機、油分離器、凝縮器、絞り装置、
蒸発器、アキュムレータを順次配管接続した冷媒回路に
おいて、上記アキュムレータは上部に設けられた通気孔
以外は全く流体が流通できない仕切板にて第１の部屋と
第２の部屋とに分割され、上記蒸発器と上記アキュムレ
ータの第１の部屋とを接続する流入配管と、上記油分離
器と上記アキュムレータの第２の部屋とを接続する第６
の返油バイパスと、上記アキュムレータの第２の部屋内
部のＵ字状流出管と上記圧縮機とを接続する接続配管
と、この接続配管と上記アキュムレータの第１の部屋の
底部とを接続する第７の返油バイパスとを設けたことを
特徴とする空気調和装置。 - 【請求項３】 圧縮機、油分離器、凝縮器、絞り装置、
蒸発器、アキュムレータを順次配管接続した冷媒回路に
おいて、上記アキュムレータは上部に設けられた通気孔
以外は全く流体が流通できない仕切板にて第１の部屋と
第２の部屋とに分割され、上記蒸発器と上記アキュムレ
ータの第１の部屋とを接続する流入配管と、上記油分離
器と上記アキュムレータの第２の部屋とを接続する第６
の返油バイパスと、上記アキュムレータと上記圧縮機と
を接続する接続配管と、この接続配管と上記アキュムレ
ータの第１の部屋の底部とを接続する第７の返油バイパ
スと、上記接続配管とアキュムレータの第２の部屋の底
部とを接続する第８の返油バイパスを設けたことを特徴
とする空気調和装置。 - 【請求項４】 第７の返油バイパスに配備された開度可
変の第１の流量制御装置を設けたことを特徴とする請求
項３に記載の空気調和装置。 - 【請求項５】圧縮機の運転容量を検出する圧縮機運転容
量検出手段と、検出された上記圧縮機の運転容量に応じ
て上記第１の流量制御装置の開度を制御する第１の開度
制御装置とを設けたことを特徴とする請求項４に記載の
空気調和装置。 - 【請求項６】 アキュムレータの第１の部屋の液面高さ
を検出する液面高さ検出手段と、検出された上記アキュ
ムレータの第１の部屋の液面高さに応じて上記第１の流
量制御装置の開度を制御する第２の開度制御装置とを設
けたことを特徴とする請求項４に記載の空気調和装置。 - 【請求項７】 予め求めたアキュムレータの第１の部屋
の液面高さと冷媒回路の運転モードとの関係データを記
憶する記憶手段と、運転中の運転モードを判定する運転
モード判定手段と、運転モード判定手段により判定され
た運転モードと上記記憶手段に記憶されている関係デー
タとに基づいて第１の流量制御装置の開度を制御する第
３の開度制御装置とを設けたことを特徴とする請求項４
に記載の空気調和装置。 - 【請求項８】 圧縮機からの吐出ガスの温度を検出する
吐出ガス温度検出手段と、検出された上記吐出ガスの温
度に応じて第１の流量制御装置の開度を制御する第４の
開度制御装置とを設けたことを特徴とする請求項４に記
載の空気調和装置。 - 【請求項９】 圧縮機の起動時からの運転時間を計時す
る計時手段と、計時された上記運転時間が所定時間に達
するまでは第１の流量制御装置の開度を所定開度よりも
小さく制御する第５の開度制御装置とを設けたことを特
徴とする請求項４に記載の空気調和装置。 - 【請求項１０】 第１の流量制御装置と並列に第７の返
油バイパスに配備された第２の流量制御装置とを設けた
ことを特徴とする請求項４に記載の空気調和装置。 - 【請求項１１】 第１の流量制御装置と並列に第７の返
油バイパスに配備された第２の流量制御装置と、第８の
返油バイパスに配備され常に一定流路を確保した構成に
してある第３の流量制御装置とを設けたことを特徴とす
る請求項４に記載の空気調和装置。 - 【請求項１２】 圧縮機、油分離器、凝縮器、絞り装
置、蒸発器、アキュムレータを順次配管接続した冷媒回
路において、仕切板にて第１の部屋と第２の部屋とに分
割される上記アキュムレータと、上記蒸発器と上記アキ
ュムレータの第１の部屋とを接続する流入配管と、上記
油分離器と上記アキュムレータの第２の部屋とを接続す
る第６の返油バイパスと、上記アキュムレータと上記圧
縮機とを接続する接続配管と、この接続配管と上記アキ
ュムレータの第１の部屋とを接続する第７の返油バイパ
スと、上記接続配管と上記アキュムレータの第２の部屋
とを接続する第８の返油バイパスと、上記第７の返油バ
イパスに配備された開度可変の第１の流量制御装置と、
上記第１の流量制御装置と並列に上記第７の返油バイパ
スに配備された第２の流量制御装置と、上記第８の返油
バイパスに配備され常に一定流路を確保した構成にして
ある第３の流量制御装置とを設けるとともに、上記アキ
ュムレータの第１の部屋の貯留液が上記第７の返油バイ
パスから上記第８の返油バイパスを経由して上記第２の
部屋へ流入することを防止する流入防止機構を備えてな
ることを特徴とする空気調和装置。 - 【請求項１３】 流入防止機構は、第３の流量制御装置
と直列に第８の返油バイパスに配備され圧縮機へ向かう
方向にのみ許容する逆止弁であることを特徴とする請求
項１２に記載の空気調和装置。 - 【請求項１４】 流入防止機構は、第２の流量制御装置
を全閉可能な電磁弁で構成してあることを特徴とする請
求項１２に記載の空気調和装置。 - 【請求項１５】 流入防止機構は、第２の流量制御装置
をオリフィスまたは毛細管で構成してあるとともに、ア
キュムレータの第１の部屋の最大液面高さよりも高い位
置に上記第２の流量制御装置を配備した構成としてある
ことを特徴とする請求項１２に項記載の空気調和装置。 - 【請求項１６】 アキュムレータと圧縮機とを接続する
接続配管のアキュムレータ側の一端をアキュムレータの
第１の部屋より導出したことを特徴とする請求項第２項
乃至第１５項のいずれかに記載の空気調和装置。
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17692894A JP3435822B2 (ja) | 1994-03-15 | 1994-07-28 | 空気調和装置 |
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| EP95301672A EP0672875B1 (en) | 1994-03-15 | 1995-03-14 | Air conditioning system |
| ES95301672T ES2150527T3 (es) | 1994-03-15 | 1995-03-14 | Sistema de aire acondicionado. |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
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Family Applications (1)
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-
1994
- 1994-07-28 JP JP17692894A patent/JP3435822B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
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| JPH07305921A (ja) | 1995-11-21 |
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