JP2757685B2

JP2757685B2 - 空気調和装置の運転制御装置

Info

Publication number: JP2757685B2
Application number: JP4142626A
Authority: JP
Inventors: 世紀井上; 正美堀内
Original assignee: Daikin Kogyo Co Ltd
Current assignee: Daikin Industries Ltd
Priority date: 1992-06-03
Filing date: 1992-06-03
Publication date: 1998-05-25
Anticipated expiration: 2013-05-25
Also published as: JPH05332622A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、吐出冷媒の温度を制御
指標として電動膨張弁の開度を制御するようにした空気
調和装置の運転制御装置の改良に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来より、空気調和装置の運転制御装置
として、例えば特開平４−９８０４９号公報に開示され
るごとく、圧縮機、室外熱交換器、電動膨張弁及び室内
熱交換器を接続してなる冷媒回路を備えた空気調和装置
において、冷媒の蒸発温度と凝縮温度とから最適の冷凍
効果を与える吐出冷媒の最適温度を演算し、運転中に吐
出冷媒温度を検出して、この吐出冷媒温度が上記演算し
た最適温度になるよう電動膨張弁の開度を制御すること
により、圧縮機の容量制御を行わなくても、冷媒状態を
適正に維持しながら、空調の快適性を維持しようとする
ものは公知の技術である。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】上記従来のようないわ
ゆる吐出管温度制御は、下記のような原理に基づくもの
である。

【０００４】すなわち、図５（ａ）のモリエル線図に示
すように、高圧側圧力をＨｐ、低圧側圧力をＬｐとし、
圧縮機（１）におけるガス冷媒の入口温度をＴ１、出口
温度をＴｄ（つまり、吐出冷媒温度Ｔｄ）とすると、ポ
リトロ―プ圧縮において、下記式Ｔｄ＝Ｔ１（Ｈｐ／Ｌｐ）^n-1/n （但し、n はポリトロ―プ指数であって、圧縮機の形
式、容積等で定まる）が成立するが、高圧側圧力値Ｈｐ
は凝縮温度Ｔｃ、低圧側圧力値Ｌｐは蒸発温度Ｔｅでそ
れぞれ置き換えることができ、また、過熱度Ｓｈは例え
ば２℃程度が最適と決定することにより、Ｔ１とＴｄと
の関係から最適温度Ｔｋは決定され、結局、下記式Ｔｋ＝αＴｅ＋βＴｃ＋γ の形で表されることになる。

【０００５】すなわち、最適温度Ｔｋは蒸発温度Ｔｅと
凝縮温度Ｔｃとの関数として表わされ、実験により、各
定数α，β及びγを決定することで、そのときの運転状
態に応じた最適温度Ｔｋを決定することができる。その
場合、αは負の係数であり、βは正の係数である。そし
て、吐出冷媒温度Ｔｄがこの最適温度Ｔｋの付近例えば
Ｔｋ±５（℃）内に収束させるよう電動膨張弁の開度を
制御することにより、冷媒状態を良好に維持しながら、
最適の冷凍効果を得ることができる。

【０００６】しかしながら、運転状態の過渡期などの条
件下では、凝縮温度Ｔｃ等が実際よりも低く検知される
ことがある。例えば室外熱交換器の液管に配置されたデ
ィアイサで凝縮温度Ｔｃを検出するものでは、液冷媒の
偏流によって凝縮温度Ｔｃが過冷却の分だけ実際より低
く検出されることがある。すると、最適温度Ｔｋが図５
（ｂ）の破線部分に示すように実際の値よりも低く算出
されるので、吐出冷媒の状態が同図の実線から破線側に
ずれる。このため、湿り運転状態となり、液圧縮等を生
じる虞れがあった。

【０００７】そこで、演算された最適温度Ｔｋに対し
て、その下限温度を設けることにより、湿り運転状態を
できる限り回避し、液圧縮を防止することが考えられる
が、湿り運転防止のために最適温度Ｔｋの下限温度を一
定に設定すると、外気温度が低い条件下では、下記のよ
うな問題が生じる。すなわち、低外気条件下では、図５
（ｃ）に示すように、冷凍サイクルが破線側にずれるの
で、最適温度Ｔｋも同図一点鎖線に示す値が本来の値と
なる。しかるに、最適温度Ｔｋの下限温度が同図点線の
ように設定されていると、最適温度Ｔｋは点線以下には
ならない。その結果、電動膨張弁が十分開かれずに絞り
過ぎとなり、蒸発温度Ｔｅが下降するので、不要な凍結
防止運転に突入する虞れがある。

【０００８】本発明は斯かる点に鑑みてなされたもので
あり、その目的は、吐出冷媒温度の最適温度を下限温度
よりも高い領域に制限するとともに、外気温度に応じ
て、その下限温度を変更する手段を講ずることにより、
湿り運転及び凍結防止運転への突入を回避し、もって、
信頼性及び運転効率の向上を図ることにある。

【０００９】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明の解決手段は、通常条件下では、吐出冷媒温
度の最適温度を所定の下限温度以上に制限するととも
に、低外気条件下では、その下限温度を外気温度が低く
なるにつれて低くするよう変更することにある。

【００１０】具体的に、請求項１の発明の講じた手段
は、図１に示すように、圧縮機（１）、室外熱交換器
（３）、電動膨張弁（５）及び室内熱交換器（６）を順
次接続してなる冷媒回路（９）を備えた空気調和装置を
前提とする。

【００１１】そして、空気調和装置の運転制御装置とし
て、冷媒の蒸発温度を検出する蒸発温度検出手段（Ｔhe
又はＴhc）と、冷媒の凝縮温度を検出する凝縮温度検出
手段（Ｔhc又はＴhe）と、上記蒸発温度検出手段（Ｔhe
又はＴhc）及び凝縮温度検出手段（Ｔhc又はＴhe）の出
力を受け、現在の冷媒の蒸発温度と凝縮温度とに対して
最適な冷凍効果を与える吐出冷媒の最適温度を演算する
最適温度演算手段（５１）と、吐出冷媒の温度を検出す
る吐出温度検出手段（Ｔh2）と、該吐出温度検出手段
（Ｔh2）で検出される吐出冷媒温度が上記最適温度演算
手段（５１）で演算された最適温度になるよう上記電動
膨張弁（５）の開度を制御する開度制御手段（５２）と
を設けるものとする。

【００１２】さらに、上記最適温度演算手段（５１）で
演算される最適温度を所定の下限温度よりも高く制限す
る目標値制限手段（５３）と、外気温度を検出する外気
温度検出手段（Ｔha）と、冷房運転時、該外気温度検出
手段（Ｔha）の出力を受け、外気温度が所定値以下のと
きには、上記最適温度の下限温度を外気温度が低くなる
につれて低下させるよう変更する下限温度変更手段（５
４）とを設ける構成としたものである。

【００１３】請求項２の発明の講じた手段は、上記請求
項１の発明において、圧縮機（１）をスクロール形圧縮
機としたものである。

【００１４】

【作用】以上の構成により、請求項１の発明では、最適
温度演算手段（５１）により、吐出冷媒温度の最適温度
が演算されると、開度制御手段（５２）により、吐出冷
媒温度が最適温度に収束するよう電動膨張弁（５）の開
度が制御され、空気調和装置の運転が最適な冷凍効果を
与えるよう制御される。

【００１５】そのとき、通常条件下では、凝縮温度検出
手段（Ｔhc又はＴhe）の誤検知で凝縮温度が実際の値よ
りも低くなるなどに起因して最適温度が本来の値より低
い側にずれても、目標値制限手段（５３）により、最適
温度が下限温度よりも高い領域に制限されるので、開度
制御手段（５１）で制御される電動膨張弁（５）開度の
開き過ぎが規制され、湿り運転が回避されることにな
る。

【００１６】一方、下限温度変更手段（５４）により、
外気温度が所定値よりも低いときには、外気温度が低く
なるにつれて最適温度の下限温度が低下するように変更
されるので、冷凍サイクルの低圧力側への変化に対応し
て、電動膨張弁（５）開度の開き側への許容範囲が拡大
する。したがって、蒸発温度の過低下による凍結防止運
転への突入が回避されることになる。

【００１７】請求項２の発明では、上記請求項１の発明
の作用において、圧縮機（１）がスクロール側圧縮機で
あるので、冷媒の圧縮による比体積変化が小さく、吐出
ガス中における液冷媒の比が大きくても液圧縮に至る蓋
然性は極めて低い。したがって、最適温度の下限温度が
低い領域まで拡大され、湿り運転気味となっても、信頼
性が高く維持されることになる。

【００１８】

【実施例】以下、本発明の実施例について、図２以下の
図面に基づき説明する。

【００１９】図２は実施例に係る空気調和装置の冷媒配
管系統を示し、インバータ（図示せず）により運転周波
数を可変に調節されるスクロール形圧縮機（１）と、冷
房運転時には図中実線のごとく、暖房運転時には図中破
線のごとく切換わる四路切換弁（２）と、冷房運転時に
は凝縮器として、暖房運転時には蒸発器として機能する
室外熱交換器（３）と、液冷媒を貯溜するためのレシー
バ（４）と、冷媒を減圧するための電動膨張弁（５）
と、冷房運転時には蒸発器として、暖房運転時には凝縮
器として機能する室内熱交換器（６）とが配置されてい
て、上記各機器は冷媒配管（８）により順次接続され、
冷媒の循環により熱移動を生ぜしめるようにした冷媒回
路（９）が構成されている。

【００２０】また、上記冷媒回路（９）の液ラインに
は、レシーバ（４）上流側の点（Ｐ）及び電動膨張弁
（５）下流側の点（Ｑ）と、室内熱交換器（６）に連通
する点（Ｒ）及び室外熱交換器（３）に連通する点
（Ｓ）との間を逆止弁等を介しブリッジ状に接続してな
る整流機構（２０）が設けられている。該整流機構（２
０）において、上記点（Ｐ）と（Ｓ）との間は、室外熱
交換器（３）側からレシ―バ（４）への冷媒の流通のみ
を許容する第１逆止弁（Ｄ１）を介して第１流入管（８
b1）により、上記点（Ｐ）と（Ｒ）との間は、室内熱交
換器（６）側からレシ―バ（４）への冷媒の流通のみを
許容する第２逆止弁（Ｄ２）を介して第２流入管（８b
2）により、それぞれ接続されている一方、上記点
（Ｑ）と（Ｒ）との間は電動膨張弁（５）側から室内熱
交換器（６）側への冷媒の流通のみを許容する第３逆止
弁（Ｄ３）を介して第１流出管（８c1）により、上記点
（Ｑ）と上記点（Ｓ）との間は電動膨張弁（５）側から
室外熱交換器（３）側への冷媒の流通のみを許容する第
４逆止弁（Ｄ４）を介して第２流出管（８c2）により、
それぞれ接続されている。すなわち、冷暖房サイクルい
ずれにおいても、冷媒が凝縮器（３又は６）−レシーバ
（４）−電動膨張弁（５）−蒸発器（６又は３）の順に
流れるよう整流している。

【００２１】また、レシーバ（４）の上部から電動膨張
弁（５）−点（Ｑ）間の液管にガス冷媒をバイパスする
ためのガスバイパス路（４ａ）が開閉弁（ＳＶ）を介し
て設けられていて、レシーバ（４）に液冷媒を溜め込む
必要のあるときなど、開閉弁（ＳＶ）を開くことによ
り、レシーバ（４）内の冷媒圧力を低下させて、レシー
バ（４）の冷媒貯溜能力を維持するようになされてい
る。

【００２２】そして、上記実施例では、圧縮機（１）の
吸入管にアキュムレータが配置されていず、冷房運転時
には室外熱交換器（３）と圧縮機（１）とが、暖房運転
時には室内熱交換器（６）と圧縮機（１）とがそれぞれ
直結される構造、つまり蒸発器と圧縮機（１）とが直結
されたアキュムレータレスの構造となっている。

【００２３】さらに、空気調和装置にはセンサ類が設け
られていて、（Ｔh2）は吐出管に配置され、吐出冷媒温
度である吐出管温度Ｔｄを検出する吐出温度検出手段と
しての吐出管センサ、（Ｔha）は室外熱交換器（３）の
空気吸込口に配置され、外気温度Ｔａを検出する外気温
度検出手段としての室外吸込センサ、（Ｔhc）は室外熱
交換器（３）に配置され、冷房運転時に凝縮温度Ｔｃを
検出する凝縮温度検出手段となり、暖房運転時には蒸発
温度Ｔｅを検出する蒸発温度検出手段となる外熱交セン
サ、（Ｔhr）は室内熱交換器（６）の空気吸込口に配置
され、室内温度を検出する室内吸込センサ、（Ｔhe）は
室内熱交換器（６）に配置され、冷房運転時に蒸発温度
Ｔｅを検出する蒸発温度検出手段となり、暖房運転時に
は凝縮温度Ｔｃを検出する凝縮温度検出手段となる内熱
交センサ、（ＨPS）は高圧側圧力の過上昇によりオンと
なって保護装置を作動させる高圧圧力スイッチ、（ＬP
S）は低圧側圧力の過低下によりオンとなって保護装置
を作動させる低圧圧力スイッチである。

【００２４】上記各センサ類の信号は、空気調和装置の
運転を制御するコントローラ（図示せず）に入力可能に
接続されており、該コントローラにより、上記各センサ
類の信号に応じて、空気調和装置の運転を制御するよう
になされている。

【００２５】上記冷媒回路（９）において、冷房運転時
には、室外熱交換器（３）で凝縮液化された液冷媒が第
１流入管（８b1）から流入し、レシ―バ（４）に貯溜さ
れ、電動膨張弁（５）で減圧された後、第１流出管（８
c1）を経て室内熱交換器（６）で蒸発して圧縮機（１）
に戻る循環となる一方（図中実線矢印参照）、暖房運転
時には、室内熱交換器（６）で凝縮液化された液冷媒が
第２流入管（８b2）から流入し、第２逆止弁（Ｄ２）を
経てレシ―バ（４）に貯溜され、電動膨張弁（５）で減
圧された後、第２流出管（８c2）を経て室外熱交換器
（３）で蒸発して圧縮機（１）に戻る循環となる（図中
破線矢印参照）。

【００２６】次に、吐出管温度制御の内容について、図
３のフロ―チャ―ト及び図４の下限温度設定特性に基づ
き説明する。

【００２７】まず、ステップＳＴ１で、上記内熱交セン
サ（Ｔhe），外熱交センサ（Ｔhc），外気温度センサ
（Ｔha）及び吐出管センサ（Ｔh2）で検出される蒸発温
度Ｔｅ，凝縮温度Ｔｃ，外気温度Ｔａ及び吐出管温度Ｔ
ｄを入力し、ステップＳＴ２で、最適吐出管温度Ｔｋを
演算する。すなわち、最適吐出管温度Ｔｋは、冷房運転
時には、下記式(1) Ｔｋ＝−12.5−1.711 （Ｔｅ−６）＋1.930 （Ｔｃ＋４） (1) により、暖房運転時には、下記式(2) Ｔｋ＝−25.0−1.711 （Ｔｅ−６）＋1.930 （Ｔｃ＋４） (2) により、それぞれ表わされる。

【００２８】なお、上記式(1) 及び(2) において、（Ｔ
ｅ−６）、（Ｔｃ＋４）としたのは、連絡配管における
圧力損失の補正等のためであり、空気調和装置の構造に
よっては、単にＴｅ及びＴｃを使用した式を用いること
ができる。

【００２９】次に、ステップＳＴ３で蒸発温度Ｔｅにつ
いてＴｅ＜０か否かを、ステップＳＴ５で最適吐出管温
度Ｔｋと上限値１００（℃）とを比較してＴｋ＞１００
か否かを、ステップＳＴ７で最適吐出管温度Ｔｋと凝縮
温度Ｔｃとを比較してＴｋ＜Ｔｃ＋２５（℃）か否かを
それぞれ判別し、Ｔｅ＜０であれば、低圧の低下を防止
すべくステップＳＴ４でＴｋ＝Ｔｋ＋Ｔｅとし、Ｔｋ＞
１００であれば、吐出管の過熱を防止すべくステップＳ
Ｔ６でＴｋ＝１００とし、Ｔｋ＜Ｔｃ＋２５（℃）であ
れば、吐出管温度Ｔｄが凝縮温度Ｔｃに近付きすぎて湿
り運転に陥る虞れがあると判断して、ステップＳＴ８で
Ｔｋ＝Ｔｃ＋２５（℃）とした後、ステップＳＴ９に進
む。

【００３０】ステップＳＴ９では、冷房運転か否かを判
別し、冷房運転であれば、さらに、ステップＳＴ１０
で、外気温度Ｔａが所定値（５℃）よりも低いか否かを
判別して、Ｔａ＜５℃でなければ、ステップＳＴ１１，
ＳＴ１２で、最適吐出管温度Ｔｋが下限温度６０（℃）
以下となることを禁止する制御を行う（図４の領域参
照）。

【００３１】一方、Ｔａ＜５（℃）であれば、ステップ
ＳＴ１３，ＳＴ１４で、最適吐出管温度Ｔｋが下限温度
（２Ｔａ＋４５（℃））以下となることを禁止する制御
を行う（図４の領域参照）。

【００３２】そして、ステップＳＴ１５で、現在の吐出
管温度Ｔｄと最適吐出管温度Ｔｋとの温度差ΔＴｄ（＝
Ｔｄ−Ｔｋ）（℃）を演算し、ステップＳＴ１６，ＳＴ
１７で、Ｔｅ＜−２５（℃）かつΔＴｄ＜０のときのみ
ΔＴｄ＝０とする電動膨張弁（５）の絞り過ぎ防止処理
を行った後、ステップＳＴ１８で、電動膨張弁（５）の
開度変更のための駆動パルス演算を行う。つまり、下記
式(3) Ｐ＝0.6 （ΔＴｄ−ΔＴｄ-4）＋0.04（２ΔＴｄ＋ΔＴｄ-2）＋0.02（ΔＴｄ−２ΔＴｄ-2＋ΔＴｄ-4） (3) （ただし、ΔＴｄ-2，ΔＴｄ-4はそれぞれ２回前，４回
前の制御時における演算値）により、電動膨張弁（５）
の駆動パルス量Ｐを算出して、最適パルス値の演算制御
を終了する。

【００３３】上記フローにおいて、ステップＳＴ２の制
御により、本発明にいう最適温度演算手段（５１）が構
成され、ステップＳＴ１５〜１８の制御により、開度制
御手段（５２）が構成されている。また、ステップＳＴ
１１及びＳＴ１２の制御により、目標値制限手段（５
３）が構成され、ステップＳＴ１３及びＳＴ１４の制御
により、下限温度変更手段（５４）が構成されている。

【００３４】したがって、上記実施例では、最適温度演
算手段（５１）により、最適吐出管温度Ｔｋが演算され
ると、開度制御手段（５２）により、吐出管温度Ｔｄが
最適吐出管温度Ｔｋに収束するよう電動膨張弁（５）の
開度が制御され、空気調和装置の運転が最適な冷凍効果
を与えるよう制御される。

【００３５】そのとき、運転状態によっては、例えば冷
媒の偏流がある場合など、外熱交センサ（Ｔhc）で検出
される凝縮温度Ｔｃが過冷却度のついた部分の温度を検
知することがあり、式(1) に基づき演算される最適吐出
管温度Ｔｋが本来の値よりも低く算出されることがある
（図５（ｂ）の破線側）。このように低い側にずれた最
適吐出管温度Ｔｋを制御目標として制御すると、圧縮曲
線が図中破線に示すように湿り側にずれて、湿り運転に
陥る虞れがある。

【００３６】ここで、通常条件下では、目標値制限手段
（５３）により、最適吐出管温度Ｔｋが下限温度（上記
実施例では６０℃）よりも高い領域に制限されるので、
電動膨張弁（５）開度の開きすぎによる圧縮曲線の湿り
側への移行が規制され、上述のような湿り運転が回避さ
れることになる。

【００３７】一方、外気温度Ｔａが低くなると低圧側圧
力つまり蒸発温度Ｔｅが低下するが、最適吐出冷媒温度
Ｔｋを下限値よりも高く制限することで、電動膨張弁
（５）の開度が絞り過ぎとなることがある。すなわち、
図５（ｃ）のモリエル線図において、低外気条件下では
冷凍サイクルが図中破線部分に示すように、圧力の低く
なる方向にずれるので、最適吐出管温度Ｔｋは同図一点
鎖線の値となるが、最適吐出冷媒温度Ｔｋが所定の下限
値よりも高く例えば同図点線以上に制限されると、電動
膨張弁（５）開度が十分開かれずに蒸発温度Ｔｅが過低
下し、凍結防止運転に突入することがある。

【００３８】ここで、上記実施例では、外気温度Ｔａが
所定値（上記実施例では５℃）以下になると、下限温度
変更手段（５４）により、外気温度Ｔａが低くなるほど
最適吐出管温度Ｔｋの下限温度を低下させるよう変更さ
れるので、蒸発温度Ｔｅの低下に応じて、電動膨張弁
（５）開度の開き側への許容範囲が拡大する。したがっ
て、蒸発温度Ｔｅの過低下が抑制され、凍結防止運転へ
の突入が回避されることになる。

【００３９】なお、上記実施例では、圧縮機（１）をス
クロール側圧縮機としたが、本発明は必ずしもスクロー
ル形圧縮機を備えたものに限定されるものではなく往復
形圧縮機等にも適用される。しかし、特にスクロール形
圧縮機の場合、圧縮による冷媒の比体積の変化が１／３
程度と小さいため、吐出ガス中における液冷媒の割合が
高くても液圧縮に至る蓋然性は極めて低い。したがっ
て、最適吐出管温度Ｔｋの下限温度を低くするよう変更
しても、信頼性を高く維持することができ、著効を発揮
することができる。

【００４０】

【発明の効果】以上説明したように、請求項１の発明に
よれば、冷媒の蒸発温度及び凝縮温度を検出し、この蒸
発温度と凝縮温度とから最適の冷凍効果を与える最適温
度を演算して、吐出管温度が最適温度に収束するよう電
動膨張弁の開度を制御するとともに、最適温度を下限温
度よりも高い領域に制限し、さらに外気温度が所定値よ
りも低いときには最適温度の下限温度を外気温度の低下
につれて低く変更するようにしたので、温度センサの誤
検知等に起因する湿り運転を回避しながら、電動膨張弁
開度の絞り過ぎによる凍結防止運転への突入を回避する
ことができ、よって、信頼性及び運転効率の向上を図る
ことができる。

【００４１】請求項２の発明によれば、上記請求項１の
発明において、圧縮機をスクロール側圧縮機としたの
で、冷媒の圧縮による比体積変化が小さいという特性に
より、最適温度の下限温度を下方に変更しても液圧縮の
虞れを生じることなく上記請求項１の発明の効果を得る
ことができ、よって、著効を発揮することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】発明の構成を示すブロック図である。

【図２】実施例に係る空気調和装置の冷媒配管系統図で
ある。

【図３】最適吐出管温度制御の内容を示すフロ―チャ―
ト図である。

【図４】下限温度の外気温度に対する変化を示す特性図
である。

【図５】吐出管温度制御による冷凍サイクルの状態を説
明するモリエル線図である。

【符号の説明】

１圧縮機３室外熱交換器５電動膨張弁６室内熱交換器９冷媒回路５１最適温度演算手段５２開度制御手段５３目標値制限手段５４下限温度変更手段Ｔh2 吐出管センサ（吐出温度検出手段）Ｔhe 内熱交センサ（蒸発温度検出手段）Ｔhc 外熱交センサ（凝縮温度検出手段）Ｔha 室外吸込センサ（外気温度検出手段）

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.⁶，ＤＢ名) F25B 1/00 304 F24F 11/02 102

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】圧縮機（１）、室外熱交換器（３）、電
動膨張弁（５）及び室内熱交換器（６）を順次接続して
なる冷媒回路（９）を備えた空気調和装置において、冷媒の蒸発温度を検出する蒸発温度検出手段（Ｔhe又は
Ｔhc）と、冷媒の凝縮温度を検出する凝縮温度検出手段
（Ｔhc又はＴhe）と、上記蒸発温度検出手段（Ｔhe又は
Ｔhc）及び凝縮温度検出手段（Ｔhc又はＴhe）の出力を
受け、現在の冷媒の蒸発温度と凝縮温度とに対して最適
な冷凍効果を与える吐出冷媒の最適温度を演算する最適
温度演算手段（５１）と、吐出冷媒の温度を検出する吐
出温度検出手段（Ｔh2）と、該吐出温度検出手段（Ｔh
2）で検出される吐出冷媒温度が上記最適温度演算手段
（５１）で演算された最適温度になるよう上記電動膨張
弁（５）の開度を制御する開度制御手段（５２）とを備
えるとともに、上記最適温度演算手段（５１）で演算される最適温度を
所定の下限温度よりも高く制限する目標値制限手段（５
３）と、外気温度を検出する外気温度検出手段（Ｔha）と、冷房運転時、該外気温度検出手段（Ｔha）の出力を受
け、外気温度が所定値以下のときには、上記最適温度の
下限温度を外気温度が低くなるにつれて低下させるよう
変更する下限温度変更手段（５４）とを備えたことを特
徴とする空気調和装置の運転制御装置。
【請求項２】請求項１記載の空気調和装置の運転制御
装置において、圧縮機（１）はスクロール形圧縮機であ
ることを特徴とする空気調和装置の運転制御装置。