JPH06207252A - 鉄基摺動部品材料 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】本発明の目的は、耐摩耗性および耐焼付性が共
に優れ、耐久性が著しく改善された鉄基摺動部品材料を
提供することにある。 【構成】本発明に係る鉄基摺動部品材料は、Ｃを０．１
〜０．８ｗｔ％、Ｓｎを０．１〜５ｗｔ％、残部実質的
にＦｅから成り、フェライトおよびパーライト基地にＦ
ｅ−Ｓｎ合金相が分散した組織を有する鉄系焼結合金で
形成したことを特徴とする。また他の構成例としてＣを
０．１〜０．８ｗｔ％、Ｃｕを１〜１０ｗｔ％、Ｓｎを
０．１〜５ｗｔ％、残部実質的にＦｅから成り、フェラ
イトまたはパーライト基地にＣｕ−Ｓｎ合金相およびＦ
ｅ−Ｓｎ合金相が分散した組織を有し、上記Ｃｕ−Ｓｎ
合金相に含有されるＳｎ量がＳｎの総添加量の１０〜５
０ｗｔ％である鉄系焼結合金で形成したことを特徴とす
る。さらに焼結合金の密度を６〜７ｇ／cm³ に設定して
構成するとよい。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は鉄基摺動部品材料に係
り、特に圧縮機用のシリンダ材や軸受材、ベアリングの
ハウジング材料などの摺動部材に好適であり、耐摩耗性
および耐焼付性を改善し耐久性に優れた鉄基摺動部品材
料に関する。

【０００２】

【従来の技術】冷凍機、冷蔵庫、空調機やショーケース
においては冷媒を圧縮する圧縮機が主要機器として装備
されている。上記用途例において一般的に使用されてい
る圧縮機として、図１および図２に示すような密閉型の
ロータリ圧縮機がある。

【０００３】この圧縮機１は、ケ―シング２の内部にモ
ータ３ａと圧縮要素３ｂとを内装し、圧縮要素３ｂはモ
ータ３から延びる回転軸４を主軸受５と副軸受６に挿通
させ、この主軸受５と副軸受６との間に、仕切板７を介
して２基のシリンダ８ａ，８ｂを配設し、各シリンダ８
ａ，８ｂ内において、前記回転軸４に形成された偏心部
９ａ，９ｂにそれぞれ円筒状のローラ１０ａ，１０ｂを
嵌合させる一方、図２に示すように偏心回転するローラ
１０ａ，１０ｂに対して常時押し付けて接触するよう
に、ベーン１１ａ，１１ｂが配設されて構成される。ベ
ーン１１ａ，１１ｂは偏心部９ａ，９ｂおよびローラ１
０ａ，１０ｂの回転に応じて往復動し、各シリンダ８
ａ，８ｂ内部を圧力的に仕切る役割を果している。こう
して圧縮機１は、モータ３の駆動によって前記ローラ１
０ａ，１０ｂをシリンダ８ａ，８ｂ内において偏心回転
させることにより、シリンダ８ａ，８ｂ内に吸入したガ
スを圧縮して吐出するものである。

【０００４】上記のような圧縮機１においては、主副軸
受５，６と回転軸４、シリンダ８とベーン１１、仕切板
７とローラ１０など相互に摺接する摺動部における摩耗
が特に顕著になるため、高い耐摩耗性を有する摺動材で
形成する必要がある。

【０００５】従来、この種の摺動材としては、高速度鋼
や共晶黒鉛鋳鉄の溶解材、さらにより具体的には２．２
Ｓｉ−３．４Ｃ−残部Ｆｅから成るＦＣ２００、ＳＭＦ
４０３０などのＳＭＦ−４種材（鉄−炭素−銅系合金）
など耐摩耗性を高めた材料が一般に使用されている。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、近年、
圧縮機は冷凍機用、冷蔵庫用、空調機用などの用途を問
わず、高性能化や使用条件の拡大が求められている。特
に空調機においては、使用者の住空間の変化や快適性の
要求水準の高まりが著しく、インバータを装備したもの
が標準品になりつつある。このような空調機に使用され
る圧縮機では従来以上に苛酷な運転条件、すなわち高負
荷条件下での高速運転や変速運転が要求されている。

【０００７】ところが、エネルギー効率を高めるために
圧縮機のＯＮ−ＯＦＦ動作の回数を低減して、より低速
域での運転を行なうと、回転軸と主副軸受との間の摺動
部への給油量が減少して焼付きが生じ易くなるととも
に、ジャーナル軸受としての軸受負荷が低下して、回転
軸と主副軸受とが金属接触する機会が増大して摩耗が急
速に進行してしまう問題点がある。

【０００８】このような問題点を改善し、摺動特性を向
上させるために、給油機構の改善や軸受構造の改良およ
び耐摩耗性に優れた軸受や回転軸の材料開発や摺動材の
表面処理方法が種々検討されている。

【０００９】例えば、インバータ駆動の圧縮機の低速運
転時のように潤滑状態の悪化により潤滑油膜厚さが充分
に保持できない場合には、摩耗が急速に進行する場合が
あり、この対策として硬度が高い材料を使用したり、表
面処理によって摺動材の表面硬度を高める方法も採用さ
れている。

【００１０】しかしながら、摺動材の表面硬度を高める
のみでは、耐摩耗性は向上するが、摺動部におけるかじ
りを生じ易く、起動直後における初期なじみまたは耐焼
付性が悪化する場合も多い。

【００１１】また表面処理による摺動材の表面硬度を高
めることは、形状が単純な回転軸等においては、比較的
に容易である一方、主副軸受などのように凹部を有する
複雑形状の部品では均一な表面処理が困難であり、摺動
特性が全体として低下してしまう問題点もある。

【００１２】一方、摺動材として鉄系粉末から成る焼結
体を使用する場合もあるが、焼結体には無数の微細な連
通孔が形成されており、この焼結体でシリンダや軸受、
仕切板やローラを形成した場合には、圧縮機内の冷媒の
一部が連通孔を通り抜けることにより圧縮機の体積効率
が大幅に低下してしまう問題点がある。

【００１３】本発明は上記の問題点を解決するためにな
されたものであり、耐摩耗性および耐焼付性が共に優
れ、耐久性が著しく改善された鉄基摺動部品材料を提供
することを目的とする。

【００１４】

【課題を解決するための手段と作用】本発明者らは上記
の目的を達成するため、圧縮機の摺動部を構成する材料
を種々変えて、その摺動特性を比較検討した。その結
果、原料Ｆｅ粉末に所定量のＣ，Ｃｕ，Ｓｎを添加した
原料混合体を成形、焼結し、フェライトおよびパーライ
トから成るマトリックス中にＣｕ−Ｓｎ合金相およびＦ
ｅ−Ｓｎ合金相を分散させることによって、耐摩耗性、
機械的強度が高く、相手攻撃性が少なく摺動特性が優れ
た焼結摺動部材が得られることが判明した。本発明はこ
れらの知見に基づいて完成されたものである。

【００１５】すなわち本発明に係る鉄基摺動部品材料
は、Ｃを０．１〜０．８ｗｔ％、Ｓｎを０．１〜５ｗｔ
％、残部実質的にＦｅから成り、フェライトおよびパー
ライトから成るマトリックス中にＣｕ−Ｓｎ合金相およ
びＦｅ−Ｓｎ合金相が分散した組織を有し、上記Ｃｕ−
Ｓｎ合金相に含有されるＳｎ量がＳｎの総添加量の１０
〜５０ｗｔ％である鉄系焼結合金で形成したことを特徴
とする。

【００１６】また他の態様としてＣを０．１〜０．８ｗ
ｔ％、Ｃｕを１〜１０ｗｔ％、Ｓｎを０．１〜５ｗｔ
％、残部実質的にＦｅから成り、フェライトおよびパー
ライト基地にＣｕ−Ｓｎ合金相およびＦｅ−Ｓｎ合金相
が分散した組織を有し、上記Ｃｕ−Ｓｎ合金相に含有さ
れるＳｎ量がＳｎの総添加量の１０〜５０ｗｔ％である
鉄系焼結合金で形成したことを特徴とする。

【００１７】また上記焼結合金の密度は６〜７ｇ／cm³
に設定するとよい。

【００１８】さらに焼結合金の硬さはＨ_RB硬度で６０〜
１１０に設定する。

【００１９】また焼結合金の耐圧性は０．５ＭＰａ以上
に設定される。

【００２０】以下本発明に係る摺動部品材料の組成等に
ついて順次説明する。

【００２１】Ｃは、基地を構成するＦｅと反応して耐摩
耗性を有するパーライトを生成し、部品の耐久性を向上
させる元素であり、０．１〜０．８ｗｔ％含有される。
Ｃ含有量が０．１ｗｔ％未満の場合には耐摩耗性が充分
ではなく、一方、含有量が０．８ｗｔ％を超える場合に
は、脆化し成形性が低下し、高密度かつ高強度の焼結体
が得られにくい。

【００２２】特に焼結体の初期摺動特性を改善するため
には、後述するＣｕ−Ｓｎ合金相およびＦｅ−Ｓｎ合金
相を基地中に分散させることが有効である。

【００２３】またＣｕはＳｎと合金化されて分散した青
銅となり、摺動材の初期摺動特性を改善するために１〜
１０ｗｔ％含有する。Ｃｕの含有量が１ｗｔ％未満の場
合には、添加の効果が少ない一方、含有量が１０ｗｔ％
を超えると、焼結合金全体の硬度が低下し、摺動材とし
ての耐久性が低下してしまう。

【００２４】Ｓｎは、本来多量に合金化されると基地の
靭性低下を引き起こす有害物質となるが、所定の範囲内
において含有させることにより、摺動特性および基地の
機械的強度を増大化させ得ることが本発明者らの実験に
より確認された。すなわち、ＳｎはＣｕおよびＦｅと合
金化して、摺動特性を改善するＣｕ−Ｓｎ合金相（青
銅）およびＦｅ−Ｓｎ合金相を焼結体基地中に分散して
形成するために０．１〜５ｗｔ％の範囲で添加される。
Ｓｎ含有量が０．１ｗｔ％未満の場合にはＣｕ−Ｓｎ合
金相、Ｆｅ−Ｓｎ合金相の生成量が少なく上記改善効果
が不充分になる一方、Ｓｎ含有量が５ｗｔ％を超える
と、焼結合金全体の靭性が低下してしまう。

【００２５】したがって、Ｃｕ−Ｓｎ合金相およびＦｅ
−Ｓｎ合金相に取り込まれるＳｎ量を最適な範囲に設定
することにより、靭性や機械的強度を損うことなく、焼
結合金の摺動特性を改善することができる。すなわちＣ
ｕ−Ｓｎ合金相に含有されるＳｎ量はＳｎの総添加量の
１０〜５０ｗｔ％の範囲に設定することが重要である。

【００２６】なお本発明者らの実験によれば、Ｃ含有量
を０．１〜０．８ｗｔ％と低く設定することによって、
硬度６０〜１１０Ｈ_RB（ロックウェル硬度Ｂスケール）
を有し、フェライトとセメンタイトとの共存組織を有す
る焼結体が得られ、この焼結体で摺動部品を形成した場
合においても、優れた耐摩耗性を発揮できることも確認
されている。また上記のようにＣ含有量を低く抑制して
いるため、鉄と炭素とが反応して生じるセメンタイトな
どの極めて高硬度の炭化物が生成することが少なく、相
手攻撃性が低くなることも確認された。

【００２７】さらに材料の耐摩耗性および摺動特性をよ
り改善するために上記Ｓｎ，Ｃの他にＮｉ，Ｍｏなどの
元素を所定量含有するとよい。

【００２８】すなわちＮｉは、摺動部品材料の焼付きを
防止するために、０．５〜４ｗｔｗｔ％の範囲で含有す
るとよい。含有量が０．５ｗｔ％未満の場合には上記効
果が少なくなる一方、含有量が４ｗｔ％を超える過量に
含有しても効果の大幅な改善が見られず、基地の硬度が
低下したり、充分な耐摩耗性が得られなくなる。また成
形性の悪化により、所定の密度が得られない。

【００２９】さらにＭｏは焼入れ性および高温強度を改
善して摺動部品の耐久性を向上させるために、０．５〜
１０ｗｔ％含有するとよい。含有量が０．５ｗｔ％未満
の場合には、耐久性の向上効果が少ない一方、添加量が
１０ｗｔ％を超えるように含有しても、それ以上の大き
な改善効果は見られずＮｉと同様に基地硬度の低下、耐
摩耗性の低下、成形性の悪化を招き、所定の密度が得ら
れなくなる。

【００３０】本発明に係る鉄基摺動部品材料は、鉄粉に
０．１〜０．８ｗｔ％のカーボン粉末、１〜１０ｗｔ％
のＣｕ粉末および０．１〜５ｗｔ％のＳｎ粉末を添加混
合して原料混合体を調製し、その原料混合体を所定形状
に成形した後に、成形体を１１００〜１１５０℃程度の
温度によって０．５〜２時間焼結し、さらに必要に応じ
て得られた焼結体を水蒸気処理法等によって封孔処理す
るとともに、鉄酸化物を生成せしめて製造される。ここ
で上記原料混合体の調製に際してＳｎ成分は単体のＳｎ
粉末として添加することが肝要である。すなわち単体の
Ｓｎ粉末を添加することにより、焼結時に低融点のＳｎ
成分が早くから固溶し、基地強度を改善する作用を発揮
する。もし、Ｃｕ−Ｓｎ合金粉末として添加した場合に
は、Ｃｕ−Ｓｎ合金相の分散割合は高くなるが、Ｓｎの
Ｆｅ中への固溶は少なくなり、摺動性の改善効果が少な
くなる。

【００３１】こうして得られた鉄基摺動部品材料は、フ
ェライトおよびパーライト合金相から成る主相マトリッ
クス基地中に第２相としてのＣｕ−Ｓｎ合金相（青銅）
と、第３相としてのＦｅ−Ｓｎ合金相とが分散した複合
金属組織を有する。また上記Ｃｕ−Ｓｎ合金相は一般に
Ｃｕ−３〜２５ｗｔ％Ｓｎの組成を有するように形成さ
れる。

【００３２】ここで焼結体の密度は６〜７ｇ／cm³ の範
囲が好ましい。この密度が６ｇ／cm³ 未満であると摺動
部品としての構造強度が低下する一方、密度が７ｇ／cm
³を超えると、潤滑油の保油性が優れる鉄酸化物の生成
量が減少して摺動特性および耐久性が共に低下してしま
う。

【００３３】ここで水蒸気処理は温度５００〜６５０
℃、圧力０．０３〜０．１ＭＰａの過熱水蒸気中に焼結
体を２〜３時間保持するものである。

【００３４】この水蒸気処理により焼結体の基地組織の
空孔に鉄酸化物が分散生成される。この鉄酸化物量は焼
結体の全容積に対して５〜２０vol%に設定するとよい。
この鉄酸化物は焼結体の耐摩耗性を向上させるととも
に、焼結体の基地組織の空孔を封じる役割（封孔作用）
を果して耐圧性（気密性）を与える。特に高い耐圧性を
確保するためには、焼結体の内部まで鉄酸化物を生成さ
せる必要がある。この封孔処理を行なうことにより、焼
結体の耐圧性を０．５ＭＰａ以上にすることが可能にな
り、圧縮機内の冷媒ガスが焼結体中を通り抜けることが
防止できるため、圧縮機の体積効率を大幅に改善するこ
とができる。

【００３５】また鉄酸化物は同時に潤滑油の保油性に優
れている。鉄酸化物の生成量が５Vol ％未満であると上
記効果が少なく、一方生成量が２０Vol ％を超えると、
焼結体自体の強度が低下してしまう。

【００３６】上記組成範囲を有し、水蒸気処理した摺動
部品材料は、フェライトおよびパーライト基地中にＣｕ
−Ｓｎ合金相、Ｆｅ−Ｓｎ合金相および鉄酸化物が分散
しているため、硬度も６０〜１１０Ｈ_RBの範囲になり、
従来一般的に使用される耐摩耗材とのなじみも優れてい
る。

【００３７】上記部品材料で形成した摺動部品と摺接す
る相手材としては、ＦＣ材（ねずみ鋳鉄材）またはＦＣ
Ｄ材（球状黒鉛鋳鉄材）のような鉄系鋳物材、ＳＣＭ材
（クロムモリブデン鋼）、ＳＮＣＭ材（ニッケル・クロ
ム・モリブデン鋼）のような鋼材、あるいはシリコンを
含有するアルミニウム鋳物材や鍛造材で形成するとよ
い。これらの材料で形成された摺動材は、上記の焼結体
で形成した本発明に係る鉄基摺動部品材料とのなじみが
良く、かじり等を発生することが少なく、優れた摺動特
性を発揮する。

【００３８】このようにして本発明材料から製造された
摺動部品は、従来一般に使用されているＳＭＦ−４種材
やＦＣ材から製造した摺動部品と比較して強靭な基地組
織を備えることに加え、硬度が大きく耐摩耗性が大幅に
向上している。さらに基地組織中に存在する錫、Ｃｕ−
Ｓｎ合金相やＦｅ−Ｓｎ合金相の潤滑作用により摺動部
品の耐焼付性および初期摺動特性が大幅に向上し、苛酷
な使用条件に耐え得る優れた耐摩耗摺動部品となる。し
たがってこれらの摺動部品を軸受と回転軸、シリンダと
ベーン、仕切板とローラなどの摺動部に使用した圧縮機
は、優れた耐摩耗性および耐焼付性を有し、長期間に亘
って安定した状態で運転することができる。

【００３９】特に封孔処理を行なった焼結体で形成した
摺動部品は、耐圧性（気密性）に優れ、冷媒ガス等の被
圧縮ガスを透過させることがないため、圧縮機の体積効
率を高く維持することができる。

【００４０】

【実施例】次に本発明に係る鉄基摺動部品材料で形成し
た摺動部品の特性を従来材と比較して説明する。

【００４１】適用する摺動部として、図１に示すロータ
リ式圧縮機の回転軸４と副軸受６とで構成される摺動部
を例にとり、上記副軸受６に本発明の圧縮機用摺動部品
材料を使用する一方、回転軸４としては従来のＦＣＤ材
で形成したものを使用した場合について示す。

【００４２】すなわち実施例１〜５として、以下に述べ
る方法で製造した焼結体で各副軸受を形成した。すなわ
ち粒径１４５μｍ以下のＦｅ粉末を約８８〜９７ｗｔ
％、粒径４４μｍ以下のＳｎ粉末を１．０〜３．０ｗｔ
％、粒径４４μｍ以下のＣｕ粉末を５〜９ｗｔ％、黒鉛
粉末を０．３〜０．７ｗｔ％、および潤滑剤を１ｗｔ％
添加して、最終的な焼結体の組成が、表１の左欄に示す
値となるように、各原料粉末の配合割合をそれぞれ調整
して５種類の混合粉末を調製した。次に各混合粉末を成
形圧５〜６ton/cm² で加圧して外径６５mm×内径１６mm
×厚さ１４mmの寸法を有し、成形密度が６．６ｇ／cm³
の円筒ブロック状の成形体を得た。そして各成形体を非
酸化性雰囲気中で温度１１００〜１１５０℃で３０分間
焼結して徐冷した。得られた焼結体の密度は６．５〜
６．７ｇ／cm³ であった。

【００４３】次に製造された各焼結体を温度５００〜６
５０℃で圧力が０．１３〜０．２ＭＰａの過熱水蒸気中
に６０〜２４０分間保持する水蒸気処理を施すことによ
り、封孔処理を行なうとともに焼結体の内部まで鉄酸化
物を生成させる酸化処理を行なった。得られた各焼結体
中に分散して含有される鉄酸化物量は１３〜１７Vol％
であり、耐圧性は約１．０ＭＰａであった。そしてこの
各焼結体を研削研磨加工して同一寸法の５種類の副軸受
を製造した。

【００４４】上記いずれの副軸受も、フェライトおよび
パーライトの混成組織にＣｕ−Ｓｎ合金相、Ｆｅ−Ｓｎ
合金相および鉄酸化物が分散した均一な合金組織を有し
ていた。

【００４５】また各焼結体組織に分散しているＣｕ−Ｓ
ｎ合金相およびＦｅ−Ｓｎ合金相の組成をＸ線マイクロ
アナライザ（ＥＰＭＡ）によって調査し、Ｓｎの総添加
量に対するＣｕ−Ｓｎ合金相に含有されるＳｎ量を測定
したところ、３０〜４５ｗｔ％の範囲であった。

【００４６】一方、上記焼結体製の副軸受と比較するた
めに、従来材であるＦＣ材の研削研磨加工によって製造
した副軸受（比較例１）、および従来材であるＳＭＦ−
４種材で形成した副軸受（比較例２）を、それぞれ実施
例１〜５と同一寸法を有するように形成した。

【００４７】こうして得られた実施例１〜５、比較例１
〜２の各副軸受を、ＦＣＤ２００材で形成した回転軸を
有する圧縮機の副軸受として実装し高負荷でかつ低周波
数条件という最も潤滑条件が悪化する条件下で、各圧縮
機を連続的に１０００時間運転する耐久試験を行ない、
回転軸および副軸受の摩耗量および表面粗さの測定を行
なうとともに、圧縮機の体積効率をそれぞれ測定し、下
記表１右欄に示す結果を得た。

【００４８】

【表１】

【００４９】表１に示す結果から明らかなように、実施
例１〜５に係る摺動部品材料で形成した副軸受を使用し
ている圧縮機においては、耐摩耗性に優れた摺動材で副
軸受を構成しているため、過酷な運転条件下で長時間運
転した後においても、回転軸および副軸受の双方の摩耗
量が、比較例１または２で示す従来材で形成した副軸受
を使用したものよりも小さくなり、優れた耐久性を有し
ている。また摺動部の表面粗さも小さくなっており、摺
動部におけるかじりの発生が少なく、初期摺動特性が改
善されることが実証された。

【００５０】一方、副軸受として、同一組成の焼結体を
使用した場合においても、焼結体に封孔処理を施した副
軸受の方が潤滑油の保持性が優れているため摩耗量が小
さくなることが確認された。さらに封孔処理を施した副
軸受を使用した圧縮機では、冷媒ガスが副軸受を透過す
ることがないため、封孔処理を行なわない他の焼結摺動
部材製の副軸受を使用した圧縮機と比較して圧縮機全体
としての体積効率が５〜６％改善される。

【００５１】以上の実施例においては、摺動部を構成す
る一対の摺動材としてロータリー式圧縮機の回転軸と副
軸受との組合せを例にとって説明したが、摺動部はこれ
に限定されない。すなわち本発明者らは、図１に示すよ
うな圧縮機１の圧縮要素３ｂを形成するシリンダ８ａ，
８ｂを上記鉄系焼結体で形成する一方、シリンダの半径
方向に進退するようにシリンダに摺接し、シリンダ内の
高圧側と低圧側とを仕切るベーン１１ａ，１１ｂを鉄系
スチール材で形成して、耐久試験を行なったところ、実
施例１〜５と同傾向の効果が得られた。

【００５２】また図１に示す圧縮機１において、隣接す
る複数の圧縮部を仕切る仕切板７と、この仕切板７に回
転しながら摺接するローラ１０ａ，１０ｂとで形成され
る摺動部についても、同様に適用することができる。

【００５３】さらに上記実施例においては、ロータリ圧
縮機に本願発明を適用した例で示しているが、適用対象
はロータリ圧縮機に限定されず、例えば、スクロール圧
縮機、レシプロ圧縮機等の種々の形式の圧縮機について
も同様に適用することができる。例えば、スクロールタ
イプの圧縮機において、旋回スクロールの位置規制を行
なうとともに自転の防止を図るために用いるオルダムリ
ングを上記の鉄系焼結合金で形成する一方、旋回スクロ
ールおよび固定スクロールを鋳物あるいはアルミニウム
系鋳物で構成した場合においても、従来材を使用した場
合よりも、優れた耐摩耗性および耐焼付性が発揮され耐
久性が優れた圧縮機とすることができた。

【００５４】

【発明の効果】以上説明の通り、本発明に係る鉄基摺動
部品材料によれば、従来材と比較して耐摩耗性、潤滑性
および耐焼付性に優れた特性を有しているため、この材
料で形成した摺動部品を備えた圧縮機は、長期間に亘っ
て過酷な条件で運転した場合においても、優れた耐久性
を発揮する。

【図面の簡単な説明】

【図１】密閉型ロータリ圧縮機の構造を示す縦断面図。

【図２】図１に示す圧縮機のロータ部を示す平断面図。 １ 圧縮機 ２ ケ―シング ３ａ モータ ３ｂ 圧縮要素 ４ 回転軸 ５ 主軸受 ６ 副軸受 ７ 仕切板 ８，８ａ，８ｂ シリンダ ９，９ａ，９ｂ 偏心部 １０，１０ａ，１０ｂ ローラ １１，１１ａ，１１ｂ ベーン

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 Ｃを０．１〜０．８ｗｔ％、Ｓｎを０．
   １〜５ｗｔ％、残部実質的にＦｅから成り、フェライト
   およびパーライト基地にＦｅ−Ｓｎ合金相が分散した組
   織を有する鉄系焼結合金で形成したことを特徴とする鉄
   基摺動部品材料。
2. 【請求項２】 Ｃを０．１〜０．８ｗｔ％、Ｃｕを１〜
   １０ｗｔ％、Ｓｎを０．１〜５ｗｔ％、残部実質的にＦ
   ｅから成り、フェライトまたはパーライト基地にＣｕ−
   Ｓｎ合金相およびＦｅ−Ｓｎ合金相が分散した組織を有
   し、上記Ｃｕ−Ｓｎ合金相に含有されるＳｎ量がＳｎの
   総添加量の１０〜５０ｗｔ％である鉄系焼結合金で形成
   したことを特徴とする鉄基摺動部品材料。
3. 【請求項３】 焼結合金の密度が６〜７ｇ／cm³ である
   ことを特徴とする請求項１または２記載の鉄基摺動部品
   材料。