JPH06204015A - 複合線材及びその製造方法 - Google Patents
複合線材及びその製造方法Info
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- JPH06204015A JPH06204015A JP4349242A JP34924292A JPH06204015A JP H06204015 A JPH06204015 A JP H06204015A JP 4349242 A JP4349242 A JP 4349242A JP 34924292 A JP34924292 A JP 34924292A JP H06204015 A JPH06204015 A JP H06204015A
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- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/0302—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity characterised by unspecified or heterogeneous hardness or specially adapted for magnetic hardness transitions
- H01F1/0304—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity characterised by unspecified or heterogeneous hardness or specially adapted for magnetic hardness transitions adapted for large Barkhausen jumps or domain wall rotations, e.g. WIEGAND or MATTEUCCI effect
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 安定したパルスが得られる複合線材及びその
製造方法を提供するものである。 【構成】 芯部が磁性材料であると共に、この芯部の外
周部が非磁性材料である複合線材に対し、捻り加工装置
を用いて捻りピッチ，張力を所定に定めた条件下でその
芯部にバルクハウゼン効果を有する磁性部分を形成する
捻り加工において、磁性部分を芯部の一箇所のみに形成
する。更に、この複合線材を熱処理工程にてその複合線
材を成す磁性材料の再結晶温度未満の温度条件下にて熱
処理する。このようにして製造された複合線材をパルス
発生装置に用いると、高いパルス電圧が得られる。
製造方法を提供するものである。 【構成】 芯部が磁性材料であると共に、この芯部の外
周部が非磁性材料である複合線材に対し、捻り加工装置
を用いて捻りピッチ，張力を所定に定めた条件下でその
芯部にバルクハウゼン効果を有する磁性部分を形成する
捻り加工において、磁性部分を芯部の一箇所のみに形成
する。更に、この複合線材を熱処理工程にてその複合線
材を成す磁性材料の再結晶温度未満の温度条件下にて熱
処理する。このようにして製造された複合線材をパルス
発生装置に用いると、高いパルス電圧が得られる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、バルクハウゼン効果
（磁気材料に作用する磁化力を変化させると、磁化の不
連続な変化が連続して生じること）を有する複合線材に
関し、特に芯部が保磁力１０〜５００［Ｏｅ］付近の半
硬質磁性材料から成る複合線材及びその製造方法に関す
る。
（磁気材料に作用する磁化力を変化させると、磁化の不
連続な変化が連続して生じること）を有する複合線材に
関し、特に芯部が保磁力１０〜５００［Ｏｅ］付近の半
硬質磁性材料から成る複合線材及びその製造方法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】従来、複合線材の芯部等に用いられる磁
性材料は、主としてリードスイッチ等に使用されている
磁性材料と同等なものである。特公昭５５−１５９７９
号公報や、特公昭６１−２８１９６号公報に開示されて
いる如く、こうした複合線材の芯部に捻りを加えると、
磁化の状態が変化してバルクハウゼン効果を有する複合
線材を製造することができる。このような磁性材料の状
態変化に応じて生じるバルクハウゼン効果は、Ｊ・Ｒ・
ウィーガントにより見い出されたものである。
性材料は、主としてリードスイッチ等に使用されている
磁性材料と同等なものである。特公昭５５−１５９７９
号公報や、特公昭６１−２８１９６号公報に開示されて
いる如く、こうした複合線材の芯部に捻りを加えると、
磁化の状態が変化してバルクハウゼン効果を有する複合
線材を製造することができる。このような磁性材料の状
態変化に応じて生じるバルクハウゼン効果は、Ｊ・Ｒ・
ウィーガントにより見い出されたものである。
【０００３】このバルクハウゼン効果を有する磁性材料
に生じる磁化の跳び（バルクハウゼン跳躍と呼ばれる）
をコイルで検出すると、コイルの両端にパルス状の電圧
が得られる。そこで、この磁性材料による磁性線材を磁
石等を備えた磁気回路に組み込むと、パルス状電圧を誘
発するパルス発生装置として利用できる。
に生じる磁化の跳び（バルクハウゼン跳躍と呼ばれる）
をコイルで検出すると、コイルの両端にパルス状の電圧
が得られる。そこで、この磁性材料による磁性線材を磁
石等を備えた磁気回路に組み込むと、パルス状電圧を誘
発するパルス発生装置として利用できる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上述したバルクハウゼ
ン効果を有する磁性線材の場合、コイルに誘発されるパ
ルスを大きくしようとすれば、例えば正磁場を＋１５０
［Ｏｅ］，負磁場を−１８．８［Ｏｅ］とする場合の如
く、非対称の交流磁場を磁性線材に与えなければならな
い。このような非対称の交流磁場を与えた条件下におい
ては、正側のパルスのみが大きくなる。
ン効果を有する磁性線材の場合、コイルに誘発されるパ
ルスを大きくしようとすれば、例えば正磁場を＋１５０
［Ｏｅ］，負磁場を−１８．８［Ｏｅ］とする場合の如
く、非対称の交流磁場を磁性線材に与えなければならな
い。このような非対称の交流磁場を与えた条件下におい
ては、正側のパルスのみが大きくなる。
【０００５】即ち、磁性線材に対しては非対称の交流磁
場を与えない限り、大きなパルスを得ることができな
い。換言すれば、非対称の交流磁場以外の条件下では、
例えば特公昭６１−２８１９６号公報に開示されている
如く、磁性線材から大きなパルスを得ることができな
い。
場を与えない限り、大きなパルスを得ることができな
い。換言すれば、非対称の交流磁場以外の条件下では、
例えば特公昭６１−２８１９６号公報に開示されている
如く、磁性線材から大きなパルスを得ることができな
い。
【０００６】一般に、バルクハウゼン効果を有する磁性
線材をパルス発生装置に用いる場合、永久磁石と組み合
わせて使用するため、永久磁石が発生する磁場を正確に
磁性線材に与えなければならない。
線材をパルス発生装置に用いる場合、永久磁石と組み合
わせて使用するため、永久磁石が発生する磁場を正確に
磁性線材に与えなければならない。
【０００７】このように、正磁場と負磁場とが非対称な
交流磁場を必要とする理由は、バルクハウゼン効果を有
する磁性線材において、磁化の不連続な変化を生じるバ
ルクハウゼン跳躍が２箇所に存在するためである。即
ち、この２箇所のバルクハウゼン跳躍が相互に影響し合
うことにより、非対称な交流磁場を与えた場合に最も大
きなパルスを生じるようになっている。
交流磁場を必要とする理由は、バルクハウゼン効果を有
する磁性線材において、磁化の不連続な変化を生じるバ
ルクハウゼン跳躍が２箇所に存在するためである。即
ち、この２箇所のバルクハウゼン跳躍が相互に影響し合
うことにより、非対称な交流磁場を与えた場合に最も大
きなパルスを生じるようになっている。
【０００８】そこで、本発明者等はこの２箇所のバルク
ハウゼン跳躍に留意し、既に特願平３−３１９２９６
号，特願平４−１７４５１０号にて出願した技術におい
て、バルクハウゼン跳躍を１箇所とし得る磁性線材及び
その製造方法を提案している。ここで製造される磁性線
材は、数１０［Ｏｅ］以上の交流磁場が与えられること
によって安定したパルスが得られる。
ハウゼン跳躍に留意し、既に特願平３−３１９２９６
号，特願平４−１７４５１０号にて出願した技術におい
て、バルクハウゼン跳躍を１箇所とし得る磁性線材及び
その製造方法を提案している。ここで製造される磁性線
材は、数１０［Ｏｅ］以上の交流磁場が与えられること
によって安定したパルスが得られる。
【０００９】又、特願平３−３１９２９６号にて提案さ
れた技術に関しては、バルクハウゼン跳躍が発生する条
件を磁性線材に与えた張力と張力によって発生する塑性
歪とにあることを見い出している。従って、これらの張
力及び塑性歪を所定なものにすると、バルクハウゼン跳
躍が１箇所の磁性線材が提供可能になる。
れた技術に関しては、バルクハウゼン跳躍が発生する条
件を磁性線材に与えた張力と張力によって発生する塑性
歪とにあることを見い出している。従って、これらの張
力及び塑性歪を所定なものにすると、バルクハウゼン跳
躍が１箇所の磁性線材が提供可能になる。
【００１０】しかしながら、複合線材を対象にした場
合、依然として安定したパルスを得ることができないと
いう問題が残っている。
合、依然として安定したパルスを得ることができないと
いう問題が残っている。
【００１１】本発明はかかる問題点を解消すべくなされ
たもので、その技術的課題は、安定したパルスが得られ
る複合線材及びその製造方法を提供することにある。
たもので、その技術的課題は、安定したパルスが得られ
る複合線材及びその製造方法を提供することにある。
【００１２】
【課題を解決するための手段】本発明によれば、芯部が
磁性材料であって、且つ該芯部の外周部が非磁性材料で
ある複合線材において、複合線材は、バルクハウゼン効
果を有する磁性部分が芯部の一箇所のみに形成された複
合線材が得られる。
磁性材料であって、且つ該芯部の外周部が非磁性材料で
ある複合線材において、複合線材は、バルクハウゼン効
果を有する磁性部分が芯部の一箇所のみに形成された複
合線材が得られる。
【００１３】又、本発明によれば、芯部が磁性材料であ
って、且つ該芯部の外周部が非磁性材料である複合線材
を捻って該芯部にバルクハウゼン効果を有する磁性部分
を一箇所のみに形成する複合線材の製造方法が得られ
る。
って、且つ該芯部の外周部が非磁性材料である複合線材
を捻って該芯部にバルクハウゼン効果を有する磁性部分
を一箇所のみに形成する複合線材の製造方法が得られ
る。
【００１４】更に、本発明によれば、上記複合線材の製
造方法において、更に複合線材を成す磁性材料の再結晶
温度未満の温度条件下にて、複合線材を熱処理する熱処
理工程を含む複合線材の製造方法が得られる。
造方法において、更に複合線材を成す磁性材料の再結晶
温度未満の温度条件下にて、複合線材を熱処理する熱処
理工程を含む複合線材の製造方法が得られる。
【００１５】加えて、本発明によれば、上記何れかの複
合線材の製造方法により製造された複合線材が得られ
る。
合線材の製造方法により製造された複合線材が得られ
る。
【００１６】
【作用】本発明は、複合線材を対象として安定したパル
スを得るため、バルクハウゼン跳躍をその芯部の１箇所
に有する複合線材を製造している。線材製造装置とし
て、既に本発明者等により特願平３−２６６１３号にて
提案された製造装置を使用している。この製造装置は、
一方向に捻りを加えることにより２箇所のバルクハウゼ
ン跳躍を有する磁性線材を製造するものであるが、同時
にこの製造装置は線材に対して連続的に捻りを加えるこ
とができる。そこで、本発明ではこの製造装置を用いて
複合線材に連続的捻り加工を施すことにより、バルクハ
ウゼン跳躍を１箇所に有する複合線材を得ている。この
捻り加工の場合、複合線材の芯部（磁性材料）にその外
周部（非磁性材料）によって圧縮応力を加えることがで
きる。この圧縮応力は、複合線材の長さ方向に対して張
力と同じ方向に働く。
スを得るため、バルクハウゼン跳躍をその芯部の１箇所
に有する複合線材を製造している。線材製造装置とし
て、既に本発明者等により特願平３−２６６１３号にて
提案された製造装置を使用している。この製造装置は、
一方向に捻りを加えることにより２箇所のバルクハウゼ
ン跳躍を有する磁性線材を製造するものであるが、同時
にこの製造装置は線材に対して連続的に捻りを加えるこ
とができる。そこで、本発明ではこの製造装置を用いて
複合線材に連続的捻り加工を施すことにより、バルクハ
ウゼン跳躍を１箇所に有する複合線材を得ている。この
捻り加工の場合、複合線材の芯部（磁性材料）にその外
周部（非磁性材料）によって圧縮応力を加えることがで
きる。この圧縮応力は、複合線材の長さ方向に対して張
力と同じ方向に働く。
【００１７】
【実施例】以下に実施例を挙げ、本発明の複合線材及び
その製造方法について図面を参照して詳細に説明する。
その製造方法について図面を参照して詳細に説明する。
【００１８】最初に、本発明の複合線材の製造方法につ
いて、その概要を簡単に説明する。本発明では、芯部が
磁性材料であると共に、この芯部の外周部が非磁性材料
である複合線材を捻り、その芯部にバルクハウゼン効果
を有する磁性部分を形成する捻り加工を含む複合線材の
製造方法において、捻り加工で磁性部分を芯部の一箇所
のみに形成するものである。又、この複合線材は、熱処
理工程によってその複合線材を成す磁性材料の再結晶温
度未満の温度条件下にて熱処理することによってパルス
電圧を高め得るようにしている。
いて、その概要を簡単に説明する。本発明では、芯部が
磁性材料であると共に、この芯部の外周部が非磁性材料
である複合線材を捻り、その芯部にバルクハウゼン効果
を有する磁性部分を形成する捻り加工を含む複合線材の
製造方法において、捻り加工で磁性部分を芯部の一箇所
のみに形成するものである。又、この複合線材は、熱処
理工程によってその複合線材を成す磁性材料の再結晶温
度未満の温度条件下にて熱処理することによってパルス
電圧を高め得るようにしている。
【００１９】次に、幾つかの実施例を挙げ、複合線材の
製造方法を具体的に説明する。
製造方法を具体的に説明する。
【００２０】［実施例１］実施例１では、複合線材の材
料として、芯部には１０Ｖ−５０Ｃｏ−残部Ｆｅ［ｗｔ
％］，その芯部の外周部には１３Ｖ−５０Ｃｏ−残部Ｆ
ｅ［ｗｔ％］を用いるものとする。
料として、芯部には１０Ｖ−５０Ｃｏ−残部Ｆｅ［ｗｔ
％］，その芯部の外周部には１３Ｖ−５０Ｃｏ−残部Ｆ
ｅ［ｗｔ％］を用いるものとする。
【００２１】複合線材の製造方法としては、先ず１０Ｖ
−５０Ｃｏ−残部Ｆｅ［ｗｔ％］と１３Ｖ−５０Ｃｏ−
残部Ｆｅ［ｗｔ％］とから成る２種の合金材料を用意
し、これらの合金材料をそれぞれ真空中にて高周波溶解
した後、熱間加工によりそれぞれ外径を１０Ｖ−５０Ｃ
ｏ−残部Ｆｅ［ｗｔ％］合金材料に関するものは１２ｍ
ｍ，１３Ｖ−５０Ｃｏ−残部Ｆｅ［ｗｔ％］合金材料に
関するものは２５ｍｍとして２種の棒状に加工した。
−５０Ｃｏ−残部Ｆｅ［ｗｔ％］と１３Ｖ−５０Ｃｏ−
残部Ｆｅ［ｗｔ％］とから成る２種の合金材料を用意
し、これらの合金材料をそれぞれ真空中にて高周波溶解
した後、熱間加工によりそれぞれ外径を１０Ｖ−５０Ｃ
ｏ−残部Ｆｅ［ｗｔ％］合金材料に関するものは１２ｍ
ｍ，１３Ｖ−５０Ｃｏ−残部Ｆｅ［ｗｔ％］合金材料に
関するものは２５ｍｍとして２種の棒状に加工した。
【００２２】次に、外径２５ｍｍの１３Ｖ−５０Ｃｏ−
残部Ｆｅ［ｗｔ％］合金棒に対しては、内径１２ｍｍの
空芯を設けてパイプ状に加工した後、この空芯に外径１
２ｍｍの１０Ｖ−５０Ｃｏ−残部Ｆｅ［ｗｔ％］合金棒
を挿入することによって複合棒を製造した。
残部Ｆｅ［ｗｔ％］合金棒に対しては、内径１２ｍｍの
空芯を設けてパイプ状に加工した後、この空芯に外径１
２ｍｍの１０Ｖ−５０Ｃｏ−残部Ｆｅ［ｗｔ％］合金棒
を挿入することによって複合棒を製造した。
【００２３】更に、この複合棒に対して熱間加工と引き
抜き加工とを施すことにより、線径φが０．２５ｍｍ，
芯部の直径φが約０．１２ｍｍの複合線材体を得た。引
き続き、この複合線材体を水素中にて９５０［℃］の温
度条件で焼鈍を行って複合線材の素線を得た。尚、この
９５０［℃］の熱処理によって複合線材体の外周部の１
３Ｖ−５０Ｃｏ−残部Ｆｅ［ｗｔ％］は非磁性合金とな
る。
抜き加工とを施すことにより、線径φが０．２５ｍｍ，
芯部の直径φが約０．１２ｍｍの複合線材体を得た。引
き続き、この複合線材体を水素中にて９５０［℃］の温
度条件で焼鈍を行って複合線材の素線を得た。尚、この
９５０［℃］の熱処理によって複合線材体の外周部の１
３Ｖ−５０Ｃｏ−残部Ｆｅ［ｗｔ％］は非磁性合金とな
る。
【００２４】次に、複合線材の素線に対して一方向に捻
りを連続的に加え、芯部の一箇所にバルクハウゼン跳躍
を有する磁性部分が形成されるように捻り加工を行う。
ここで使用する捻り加工装置は、図１（ａ）にその上面
図を，図１（ｂ）にその側面図を示すような構成になっ
ている。
りを連続的に加え、芯部の一箇所にバルクハウゼン跳躍
を有する磁性部分が形成されるように捻り加工を行う。
ここで使用する捻り加工装置は、図１（ａ）にその上面
図を，図１（ｂ）にその側面図を示すような構成になっ
ている。
【００２５】即ち、この捻り加工装置においては、モー
タ１０の回転を回転軸７により伝達し、その回転により
固定部平歯車１の周りを回転部平歯車２が回転する。更
にこの回転によって回転伝達用軸１１に設けられたウォ
ーム歯車３を通して送りドラム駆動用歯車４に取り付け
られた送りドラム５が回転し、複合線材１６を一定速度
で送り出す。送り出される複合線材１６は、回転部ガイ
ドローラ８により回転体中心に合わせられる。ここで、
複合線材１６はＶ溝付回転部捻り用ガイドローラ９によ
り固定され、捻り用ゴムローラ１２を通して回転部本体
（送り出し機構部）６の回転により捻りが加えられる。
捻りが加えられた複合線材１６は、保持用ゴムローラ１
３にて保持される。又、複合線材１６の巻き取りは、一
定の張力で巻き取りを行い得るトルク制御モータ１７を
備えた巻き取りドラム１４を用いて行う。因みに、熱処
理は捻りが一定に保持される捻り用ゴムローラ１２及び
保持用ゴムローラ１３の間で熱処理炉１５を用いて行わ
れるが、実施例１ではこの熱処理を行わない。
タ１０の回転を回転軸７により伝達し、その回転により
固定部平歯車１の周りを回転部平歯車２が回転する。更
にこの回転によって回転伝達用軸１１に設けられたウォ
ーム歯車３を通して送りドラム駆動用歯車４に取り付け
られた送りドラム５が回転し、複合線材１６を一定速度
で送り出す。送り出される複合線材１６は、回転部ガイ
ドローラ８により回転体中心に合わせられる。ここで、
複合線材１６はＶ溝付回転部捻り用ガイドローラ９によ
り固定され、捻り用ゴムローラ１２を通して回転部本体
（送り出し機構部）６の回転により捻りが加えられる。
捻りが加えられた複合線材１６は、保持用ゴムローラ１
３にて保持される。又、複合線材１６の巻き取りは、一
定の張力で巻き取りを行い得るトルク制御モータ１７を
備えた巻き取りドラム１４を用いて行う。因みに、熱処
理は捻りが一定に保持される捻り用ゴムローラ１２及び
保持用ゴムローラ１３の間で熱処理炉１５を用いて行わ
れるが、実施例１ではこの熱処理を行わない。
【００２６】この捻り加工装置を使用しての捻り工程に
おける捻り加工条件は、捻りピッチを１，２，４［ｍ
ｍ］とし、複合線材に対する張力を１５［ｋｇ／ｍ
ｍ2 ］としている。因みに、張力の条件はトルク制御モ
ータ１７によって与えられるものである。
おける捻り加工条件は、捻りピッチを１，２，４［ｍ
ｍ］とし、複合線材に対する張力を１５［ｋｇ／ｍ
ｍ2 ］としている。因みに、張力の条件はトルク制御モ
ータ１７によって与えられるものである。
【００２７】引き続き、捻り加工を施した後の複合線材
を長さ２０［ｍｍ］ずつに切断し、パルス発生装置用の
複合線型磁気ワイヤ（複合線材）として加工した。
を長さ２０［ｍｍ］ずつに切断し、パルス発生装置用の
複合線型磁気ワイヤ（複合線材）として加工した。
【００２８】図２は、この複合線型磁気ワイヤを含み、
パルス電圧測定器が接続された状態のパルス発生装置を
示したものである。ここでは電源２２及び抵抗２１に接
続された励磁コイル１８により、検出コイル１９が巻回
された状態の複合線型磁気ワイヤ２０に磁場を印加し、
複合線型磁気ワイヤ２０のバルクハウゼン跳躍により誘
発されるパルスをオシロスコープ２３にて測定可能とし
ている。
パルス電圧測定器が接続された状態のパルス発生装置を
示したものである。ここでは電源２２及び抵抗２１に接
続された励磁コイル１８により、検出コイル１９が巻回
された状態の複合線型磁気ワイヤ２０に磁場を印加し、
複合線型磁気ワイヤ２０のバルクハウゼン跳躍により誘
発されるパルスをオシロスコープ２３にて測定可能とし
ている。
【００２９】図３は図２に示す測定装置により、０〜±
１００［Ｏｅ］，変動数１［Ｈｚ］の対称交流磁場条件
下で複合線型磁気ワイヤからのパルス電圧の測定を行っ
た結果を示したものである。図３からは、何れの捻りピ
ッチで捻り加工した複合線型磁気ワイヤにおいても、±
５０［Ｏｅ］以上であれば正負のパルス電圧が安定して
得られることが判る。
１００［Ｏｅ］，変動数１［Ｈｚ］の対称交流磁場条件
下で複合線型磁気ワイヤからのパルス電圧の測定を行っ
た結果を示したものである。図３からは、何れの捻りピ
ッチで捻り加工した複合線型磁気ワイヤにおいても、±
５０［Ｏｅ］以上であれば正負のパルス電圧が安定して
得られることが判る。
【００３０】［実施例２］実施例２では、図１に示した
捻り加工装置における捻り用ゴムローラ１２及び保持用
ゴムローラ１３の間で熱処理炉１５を用いて温度条件２
００，３００，４００，５００［℃］で熱処理工程を行
う以外は、実施例１と同様な手順に従うものとして、長
さ２０［ｍｍ］ずつに切断された複合線型磁気ワイヤ
（複合線材）を得た。但し、捻り工程における捻り条件
である捻りピッチを１［ｍｍ］とし、熱処理工程におけ
る熱条件をその複合線型磁気ワイヤを成す磁性材料の再
結晶温度未満としている。
捻り加工装置における捻り用ゴムローラ１２及び保持用
ゴムローラ１３の間で熱処理炉１５を用いて温度条件２
００，３００，４００，５００［℃］で熱処理工程を行
う以外は、実施例１と同様な手順に従うものとして、長
さ２０［ｍｍ］ずつに切断された複合線型磁気ワイヤ
（複合線材）を得た。但し、捻り工程における捻り条件
である捻りピッチを１［ｍｍ］とし、熱処理工程におけ
る熱条件をその複合線型磁気ワイヤを成す磁性材料の再
結晶温度未満としている。
【００３１】ここで得られた複合線型磁気ワイヤに対し
ても、図２に示す測定装置により±１００［Ｏｅ］，変
動数１［Ｈｚ］の対称交流磁場条件下でパルス電圧の測
定を行った。
ても、図２に示す測定装置により±１００［Ｏｅ］，変
動数１［Ｈｚ］の対称交流磁場条件下でパルス電圧の測
定を行った。
【００３２】図４は、熱処理温度に対するパルス電圧の
測定結果を示したものである。但し、図４には実施例１
で説明した熱処理工程を行わずに捻りピッチを１［ｍ
ｍ］として製造した複合線型磁気ワイヤに関する測定結
果も比較として示されている。
測定結果を示したものである。但し、図４には実施例１
で説明した熱処理工程を行わずに捻りピッチを１［ｍ
ｍ］として製造した複合線型磁気ワイヤに関する測定結
果も比較として示されている。
【００３３】図４からは、捻り加工の後に熱処理を行う
と、先の実施例１の複合線型磁気ワイヤよりも高いパル
ス電圧が得られることが判る。又、特に温度条件４００
［℃］で熱処理した複合線型磁気ワイヤからは、最も高
いパルス電圧が得られることが判った。
と、先の実施例１の複合線型磁気ワイヤよりも高いパル
ス電圧が得られることが判る。又、特に温度条件４００
［℃］で熱処理した複合線型磁気ワイヤからは、最も高
いパルス電圧が得られることが判った。
【００３４】［実施例３］実施例３では、熱処理炉１５
を用いて温度条件４００［℃］で熱処理工程を行う以外
は実施例１と同様な手順に従うものとして、長さ２０
［ｍｍ］ずつに切断された複合線型磁気ワイヤ（複合線
材）を得た。但し、捻り加工条件である張力を１０［ｋ
ｇ／ｍｍ2 ］としている。
を用いて温度条件４００［℃］で熱処理工程を行う以外
は実施例１と同様な手順に従うものとして、長さ２０
［ｍｍ］ずつに切断された複合線型磁気ワイヤ（複合線
材）を得た。但し、捻り加工条件である張力を１０［ｋ
ｇ／ｍｍ2 ］としている。
【００３５】ここで得られた複合線型磁気ワイヤに対し
ても、図２に示す測定装置により＋１００［Ｏｅ］，０
〜−１００［Ｏｅ］，変動数１［Ｈｚ］の非対称な交流
磁場条件下でパルス電圧の測定を行った。
ても、図２に示す測定装置により＋１００［Ｏｅ］，０
〜−１００［Ｏｅ］，変動数１［Ｈｚ］の非対称な交流
磁場条件下でパルス電圧の測定を行った。
【００３６】図５は、非対称な交流磁場の負磁場０〜−
１００［Ｏｅ］におけるパルス電圧の測定結果を示した
ものである。但し、図５には複合線材ではない１０Ｖ−
５０Ｃｏ−残部Ｆｅ［ｗｔ％］合金材料の単磁性線材を
対象とし、捻り加工条件である捻りピッチを１［ｍ
ｍ］，張力を１５［ｋｇ／ｍｍ2 ］として実施例１で説
明した手順に従って製造した単線型磁気ワイヤに関する
測定結果も比較例として示されている。
１００［Ｏｅ］におけるパルス電圧の測定結果を示した
ものである。但し、図５には複合線材ではない１０Ｖ−
５０Ｃｏ−残部Ｆｅ［ｗｔ％］合金材料の単磁性線材を
対象とし、捻り加工条件である捻りピッチを１［ｍ
ｍ］，張力を１５［ｋｇ／ｍｍ2 ］として実施例１で説
明した手順に従って製造した単線型磁気ワイヤに関する
測定結果も比較例として示されている。
【００３７】図５からは、この実施例の複合線型磁気ワ
イヤの場合、負磁場−６０［Ｏｅ］以上で正負のパルス
が安定して得られることが判る。これに対し、比較例の
単線型磁気ワイヤの場合、負磁場−３０〜−４０［Ｏ
ｅ］にて正のパルスのみが高いパルス電圧となることが
判る。又、この複合線型磁気ワイヤの場合と単線型磁気
ワイヤとの間のパルス電圧値は、ほぼ同程度となってい
る。
イヤの場合、負磁場−６０［Ｏｅ］以上で正負のパルス
が安定して得られることが判る。これに対し、比較例の
単線型磁気ワイヤの場合、負磁場−３０〜−４０［Ｏ
ｅ］にて正のパルスのみが高いパルス電圧となることが
判る。又、この複合線型磁気ワイヤの場合と単線型磁気
ワイヤとの間のパルス電圧値は、ほぼ同程度となってい
る。
【００３８】
【発明の効果】以上のように、本発明によれば、芯部に
半硬質磁性材料を使用すると共に、その芯部の外周部に
非磁性材料を使用した複合線材を対象として捻り加工を
施すことにより、芯部の一箇所にバルクハウゼン跳躍を
有する磁性部分を形成しているので、この複合線材を切
断した上でパルス発生装置用の複合線型磁気ワイヤとし
て使用すると、正負共に数１０［Ｏｅ］以上の交流磁場
が与えられることで安定したパルスが得られるようにな
る。又、捻り加工後に熱処理を施して更に高いパルス電
圧を得られるようにしているので、パルス発生装置の基
本性能の向上に大きく寄与することができる。
半硬質磁性材料を使用すると共に、その芯部の外周部に
非磁性材料を使用した複合線材を対象として捻り加工を
施すことにより、芯部の一箇所にバルクハウゼン跳躍を
有する磁性部分を形成しているので、この複合線材を切
断した上でパルス発生装置用の複合線型磁気ワイヤとし
て使用すると、正負共に数１０［Ｏｅ］以上の交流磁場
が与えられることで安定したパルスが得られるようにな
る。又、捻り加工後に熱処理を施して更に高いパルス電
圧を得られるようにしているので、パルス発生装置の基
本性能の向上に大きく寄与することができる。
【図１】本発明の複合線材の製造に要する捻り加工装置
を示したもので、（ａ）はその上面図、（ｂ）はその側
面図である。
を示したもので、（ａ）はその上面図、（ｂ）はその側
面図である。
【図２】図１に示す捻り加工装置により捻り加工した複
合線材を切断することにより得られる複合線型磁気ワイ
ヤを含むと共に、パルス電圧測定器が接続された状態の
パルス発生装置を示したものである。
合線材を切断することにより得られる複合線型磁気ワイ
ヤを含むと共に、パルス電圧測定器が接続された状態の
パルス発生装置を示したものである。
【図３】本発明の一実施例に係る複合線型磁気ワイヤ
（複合線材）から対称交流磁場条件下にて誘発されるパ
ルス電圧の測定結果を示したものである。
（複合線材）から対称交流磁場条件下にて誘発されるパ
ルス電圧の測定結果を示したものである。
【図４】本発明の他の実施例に係る複合線型磁気ワイヤ
（複合線材）から対称交流磁場条件下にて誘発されるパ
ルス電圧の測定結果を熱処理温度に対する関係で示した
ものである。
（複合線材）から対称交流磁場条件下にて誘発されるパ
ルス電圧の測定結果を熱処理温度に対する関係で示した
ものである。
【図５】本発明の別の実施例に係る複合線型磁気ワイヤ
（複合線材）から非対称交流磁場条件下にて誘発される
パルス電圧の測定結果を示したものである。
（複合線材）から非対称交流磁場条件下にて誘発される
パルス電圧の測定結果を示したものである。
１ 固定部平歯車 ２ 回転部平歯車 ３ ウォーム歯車 ４ 送りドラム駆動用歯車 ５ 送りドラム ６ 回転部本体 ７ 回転軸 ８ Ｖ溝付回転部ガイドローラ ９ Ｖ溝付回転部捻り用ガイドローラ １０ モータ １１ 回転伝達用軸 １２ 捻り用ゴムローラ １３ 捻り保持用ゴムローラ １４ 巻き取りドラム １５ 熱処理炉 １６ 複合線材 １７ トルク制御モータ １８ 励磁コイル １９ 検出コイル ２０ 複合線型磁気ワイヤ ２１ 抵抗 ２２ 電源 ２３ オシロスコープ
Claims (4)
- 【請求項１】 芯部が磁性材料であって、且つ該芯部の
外周部が非磁性材料である複合線材において、前記複合
線材は、バルクハウゼン効果を有する磁性部分が前記芯
部の一箇所のみに形成されたことを特徴とする複合線
材。 - 【請求項２】 芯部が磁性材料であって、且つ該芯部の
外周部が非磁性材料である複合線材を捻って該芯部にバ
ルクハウゼン効果を有する磁性部分を一箇所のみに形成
することを特徴とする複合線材の製造方法。 - 【請求項３】 請求項２記載の複合線材の製造方法にお
いて、更に前記複合線材を成す磁性材料の再結晶温度未
満の温度条件下にて、前記複合線材を熱処理する熱処理
工程を含むことを特徴とする複合線材の製造方法。 - 【請求項４】 請求項２又は３記載の複合線材の製造方
法により製造されたことを特徴とする複合線材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4349242A JPH06204015A (ja) | 1992-12-28 | 1992-12-28 | 複合線材及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4349242A JPH06204015A (ja) | 1992-12-28 | 1992-12-28 | 複合線材及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06204015A true JPH06204015A (ja) | 1994-07-22 |
Family
ID=18402444
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4349242A Pending JPH06204015A (ja) | 1992-12-28 | 1992-12-28 | 複合線材及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06204015A (ja) |
-
1992
- 1992-12-28 JP JP4349242A patent/JPH06204015A/ja active Pending
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20021218 |