JPH062032A - 鋼板の焼鈍酸洗方法 - Google Patents
鋼板の焼鈍酸洗方法Info
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- JPH062032A JPH062032A JP16564192A JP16564192A JPH062032A JP H062032 A JPH062032 A JP H062032A JP 16564192 A JP16564192 A JP 16564192A JP 16564192 A JP16564192 A JP 16564192A JP H062032 A JPH062032 A JP H062032A
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- JP
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- pickling
- annealing
- stainless steel
- steel sheet
- flame
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- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
- Cleaning And De-Greasing Of Metallic Materials By Chemical Methods (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 加熱能力を増大させて脱スケール性を向上さ
せる。 【構成】 鋼板の焼鈍酸洗方法において、焼鈍炉４１に
直火バーナ４２を設け、熱間圧延ステンレス鋼板１１を
空気比１以上の状態で単位時間当たりの温度上昇量３０
℃／Ｓ以上で加熱した後に均熱処理を行い、次に、酸洗
に適する温度まで冷却した後に酸洗を行うようにし、ま
た、空気比１未満の状態では任意の単位時間当たりの温
度上昇量で加熱した後に均熱処理を行い、次に、酸洗に
適する温度まで冷却した後に酸洗を行う。
せる。 【構成】 鋼板の焼鈍酸洗方法において、焼鈍炉４１に
直火バーナ４２を設け、熱間圧延ステンレス鋼板１１を
空気比１以上の状態で単位時間当たりの温度上昇量３０
℃／Ｓ以上で加熱した後に均熱処理を行い、次に、酸洗
に適する温度まで冷却した後に酸洗を行うようにし、ま
た、空気比１未満の状態では任意の単位時間当たりの温
度上昇量で加熱した後に均熱処理を行い、次に、酸洗に
適する温度まで冷却した後に酸洗を行う。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は熱間圧延ステンレス鋼板
などを連続的に焼鈍酸洗する鋼板の焼鈍酸洗方法に関す
る。
などを連続的に焼鈍酸洗する鋼板の焼鈍酸洗方法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】図４に従来の熱間圧延ステンレス鋼板の
連続焼鈍酸洗装置を表す処理ラインの概略構成を示す。
連続焼鈍酸洗装置を表す処理ラインの概略構成を示す。
【０００３】図４に示すように、熱間圧延ステンレス鋼
板１１はペイオフリール１２から巻き出されてシャー１
３及びウェルダ１４、ピンチロール１５、ルーピングピ
ット１６、ブライドルロール１７を経て焼鈍炉１８に送
られる。この焼鈍炉１８は側面部に複数のサイドバーナ
１９が取付けられており、このサイドバーナ１９で形成
される火炎は直接ステンレス鋼板１１には衝突せず、壁
面及び火炎からの熱輻射によって間接的にステンレス鋼
板１１を加熱する。この焼鈍炉１８において、オーステ
ナイト系ステンレス鋼では最高約１１５０℃、フェライ
ト系ステンレス鋼では最高約８８０℃まで加熱されて再
結晶軟化が行われる。
板１１はペイオフリール１２から巻き出されてシャー１
３及びウェルダ１４、ピンチロール１５、ルーピングピ
ット１６、ブライドルロール１７を経て焼鈍炉１８に送
られる。この焼鈍炉１８は側面部に複数のサイドバーナ
１９が取付けられており、このサイドバーナ１９で形成
される火炎は直接ステンレス鋼板１１には衝突せず、壁
面及び火炎からの熱輻射によって間接的にステンレス鋼
板１１を加熱する。この焼鈍炉１８において、オーステ
ナイト系ステンレス鋼では最高約１１５０℃、フェライ
ト系ステンレス鋼では最高約８８０℃まで加熱されて再
結晶軟化が行われる。
【０００４】そして、焼鈍炉１８から送り出されたステ
ンレス鋼板１１は均熱炉２０に送られてここで一定時間
保持されＣｒ炭化物の均一な固溶化が行われる。この均
熱炉２０も側面部に複数のサイドバーナ２１が取付けら
れており、このサイドバーナ２１で形成される火炎の熱
輻射により炉内が均熱温度に保持され、ステンレス鋼板
１１の均熱が行われる。均熱炉２０から出されたステン
レス鋼板１１は冷却帯２２に入り、酸洗に適した温度ま
で冷却される。
ンレス鋼板１１は均熱炉２０に送られてここで一定時間
保持されＣｒ炭化物の均一な固溶化が行われる。この均
熱炉２０も側面部に複数のサイドバーナ２１が取付けら
れており、このサイドバーナ２１で形成される火炎の熱
輻射により炉内が均熱温度に保持され、ステンレス鋼板
１１の均熱が行われる。均熱炉２０から出されたステン
レス鋼板１１は冷却帯２２に入り、酸洗に適した温度ま
で冷却される。
【０００５】熱間圧延ステンレス鋼板１１は圧延時及び
焼鈍時に極めて厚いスケールが形成されるので、ショッ
トブラスト２３などの機械的脱スケール法にて予めこの
スケールを破壊除去あるいはクラックさせておく。その
後、硫酸または硝沸酸を溜めた３つの酸洗槽２４を通過
させて完全な脱スケールを行う。そして、酸洗槽２４を
出たステンレス鋼板１１はスクラバー２５、リンスタン
ク２６、ドライヤー２７、ブライドルロール２８、ルー
ピングピット２９、ブライドルロール３０、シャー３１
を経てテンションロール３２に巻き取られる。
焼鈍時に極めて厚いスケールが形成されるので、ショッ
トブラスト２３などの機械的脱スケール法にて予めこの
スケールを破壊除去あるいはクラックさせておく。その
後、硫酸または硝沸酸を溜めた３つの酸洗槽２４を通過
させて完全な脱スケールを行う。そして、酸洗槽２４を
出たステンレス鋼板１１はスクラバー２５、リンスタン
ク２６、ドライヤー２７、ブライドルロール２８、ルー
ピングピット２９、ブライドルロール３０、シャー３１
を経てテンションロール３２に巻き取られる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】上述した従来の熱間圧
延ステンレス鋼板の連続焼鈍酸洗装置にあっては、焼鈍
炉１８において側面にサイドバーナ１９が取付けられて
おり、ステンレス鋼板１１はこのバーナ火炎及びバーナ
火炎で加熱された壁面からの熱輻射により間接的に加熱
されていた。ところが、このようにステンレス鋼板１１
を壁面及び火炎からの熱輻射により間接的にステンレス
鋼板１１を加熱する方法ではステンレス鋼板１１の加熱
能力に限界があり、また、ステンレス鋼板１１の脱スケ
ール性も良くなかった。
延ステンレス鋼板の連続焼鈍酸洗装置にあっては、焼鈍
炉１８において側面にサイドバーナ１９が取付けられて
おり、ステンレス鋼板１１はこのバーナ火炎及びバーナ
火炎で加熱された壁面からの熱輻射により間接的に加熱
されていた。ところが、このようにステンレス鋼板１１
を壁面及び火炎からの熱輻射により間接的にステンレス
鋼板１１を加熱する方法ではステンレス鋼板１１の加熱
能力に限界があり、また、ステンレス鋼板１１の脱スケ
ール性も良くなかった。
【０００７】また、ステンレス鋼板１１の熱輻射による
加熱能力を上昇させるには、バーナ火炎の温度を上昇さ
せたり、炉の壁面温度を上昇させて輻射熱流束増大させ
る必要があるが、この場合、炉壁の耐久性が著しく低下
したり、炉の本体から放射熱や排ガス持出し熱が増大し
たりした熱効率が低下してしまうという問題を生じてし
まう。従って、従来の焼鈍酸洗装置では、加熱能力を極
めて大きくすることができず、焼鈍炉１８の全長を長く
してステンレス鋼板１１を終端温度まで加熱することで
対応していた。
加熱能力を上昇させるには、バーナ火炎の温度を上昇さ
せたり、炉の壁面温度を上昇させて輻射熱流束増大させ
る必要があるが、この場合、炉壁の耐久性が著しく低下
したり、炉の本体から放射熱や排ガス持出し熱が増大し
たりした熱効率が低下してしまうという問題を生じてし
まう。従って、従来の焼鈍酸洗装置では、加熱能力を極
めて大きくすることができず、焼鈍炉１８の全長を長く
してステンレス鋼板１１を終端温度まで加熱することで
対応していた。
【０００８】本発明はこのような問題を解決するもので
あって、焼鈍処理において加熱能力を増大させて脱スケ
ール性の向上を図った鋼板の焼鈍酸洗方法を提供するこ
とを目的とする。
あって、焼鈍処理において加熱能力を増大させて脱スケ
ール性の向上を図った鋼板の焼鈍酸洗方法を提供するこ
とを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上述の目的を達成するた
めの本発明の鋼板の焼鈍酸洗方法は、鋼板の焼鈍酸洗装
置において、鋼板を空気比１以上の状態で単位時間当た
りの温度上昇量３０℃／Ｓ以上で加熱した後に均熱処理
を行い、次に、酸洗に適する温度まで冷却した後に酸洗
を行うことを特徴とするものである。
めの本発明の鋼板の焼鈍酸洗方法は、鋼板の焼鈍酸洗装
置において、鋼板を空気比１以上の状態で単位時間当た
りの温度上昇量３０℃／Ｓ以上で加熱した後に均熱処理
を行い、次に、酸洗に適する温度まで冷却した後に酸洗
を行うことを特徴とするものである。
【００１０】また、本発明の鋼板の焼鈍酸洗方法は、鋼
板を空気比１未満の状態で任意の単位時間当たりの温度
上昇量で加熱した後に均熱処理を行い、次に、酸洗に適
する温度まで冷却した後に酸洗を行うことを特徴とする
ものである。
板を空気比１未満の状態で任意の単位時間当たりの温度
上昇量で加熱した後に均熱処理を行い、次に、酸洗に適
する温度まで冷却した後に酸洗を行うことを特徴とする
ものである。
【００１１】
【作用】鋼板を空気比１以上の状態で単位時間当たりの
温度上昇量３０℃／Ｓ以上で加熱した後に冷却したこと
で、鋼板の加熱速度が上昇して脱スケール性が向上され
る。また、空気比１未満の状態では、鋼板を任意の単位
時間当たりの温度上昇量で加熱した後に冷却すると、前
述と同様に、脱スケール性が向上される。
温度上昇量３０℃／Ｓ以上で加熱した後に冷却したこと
で、鋼板の加熱速度が上昇して脱スケール性が向上され
る。また、空気比１未満の状態では、鋼板を任意の単位
時間当たりの温度上昇量で加熱した後に冷却すると、前
述と同様に、脱スケール性が向上される。
【００１２】
【実施例】以下、図面に基づいて本発明の実施例を詳細
に説明する。
に説明する。
【００１３】図１に本発明の一実施例に係る鋼板の焼鈍
酸洗方法を実施するための熱間圧延ステンレス鋼板の連
続焼鈍酸洗装置を表す処理ラインの概略構成、図２に直
火バーナの断面、図３にヒートサイクルの説明を示す。
なお、従来と同様の機能を有する部材には同一の符号を
付して重複する説明は省略する。
酸洗方法を実施するための熱間圧延ステンレス鋼板の連
続焼鈍酸洗装置を表す処理ラインの概略構成、図２に直
火バーナの断面、図３にヒートサイクルの説明を示す。
なお、従来と同様の機能を有する部材には同一の符号を
付して重複する説明は省略する。
【００１４】本実施例の鋼板の焼鈍酸洗装置にあって
は、焼鈍炉において熱間圧延ステンレス鋼板を直火バー
ナによって直接加熱している。即ち、図１に示すよう
に、ブライドルロール１７と均熱炉２０との間には焼鈍
炉４１が設けられている。そして、この焼鈍炉４１には
搬送されるステンレス鋼板１１に対して垂直方向対向す
る直火バーナ４２が、そのステンレス鋼板１１の幅方向
及び走行方向に複数が取付けられている。この直火バー
ナ４２からは高温高速の火炎を噴射することができ、ス
テンレス鋼板１１に衝突させることによってステンレス
鋼板１１の急速加熱を行鵜事ができるようになってい
る。
は、焼鈍炉において熱間圧延ステンレス鋼板を直火バー
ナによって直接加熱している。即ち、図１に示すよう
に、ブライドルロール１７と均熱炉２０との間には焼鈍
炉４１が設けられている。そして、この焼鈍炉４１には
搬送されるステンレス鋼板１１に対して垂直方向対向す
る直火バーナ４２が、そのステンレス鋼板１１の幅方向
及び走行方向に複数が取付けられている。この直火バー
ナ４２からは高温高速の火炎を噴射することができ、ス
テンレス鋼板１１に衝突させることによってステンレス
鋼板１１の急速加熱を行鵜事ができるようになってい
る。
【００１５】直火バーナ４２において、図２に示すよう
に、焼鈍炉本体５１には支持筒５２が固定され、この支
持筒５２の先端部には燃焼筒５３が接続されている。ま
た、支持筒５２の内部には後部からパイロットバーナ５
４が貫通すると共に、燃焼ノズル５５及びミキサ５６が
装着されている。なお、燃焼筒５３の先端部は高速の火
炎を噴射することができるように絞り込まれた形状とな
っている。従って、空気と燃料が支持筒５２の後部から
供給されてミキサ５６を通過することで両者が混合さ
れ、燃焼ノズル５５から混合ガスが噴射される。ここで
混合ガスはパイロットバーナ５４によって点火されて燃
焼筒５３内で燃焼しながらその先端から高温高速の火炎
５７を噴射する。
に、焼鈍炉本体５１には支持筒５２が固定され、この支
持筒５２の先端部には燃焼筒５３が接続されている。ま
た、支持筒５２の内部には後部からパイロットバーナ５
４が貫通すると共に、燃焼ノズル５５及びミキサ５６が
装着されている。なお、燃焼筒５３の先端部は高速の火
炎を噴射することができるように絞り込まれた形状とな
っている。従って、空気と燃料が支持筒５２の後部から
供給されてミキサ５６を通過することで両者が混合さ
れ、燃焼ノズル５５から混合ガスが噴射される。ここで
混合ガスはパイロットバーナ５４によって点火されて燃
焼筒５３内で燃焼しながらその先端から高温高速の火炎
５７を噴射する。
【００１６】次に、本実施例の焼鈍酸洗装置によるヒー
トサイクルを説明する。ここでは、板厚が６．４mmのス
テンレス鋼板１１を用い、本実施例の直火バーナ４２に
よる処理と従来のサイドバーナによる処理を比較して表
している。図３に示すように、処理工程として加熱処
理、均熱処理、冷却処理があり、それぞれの処理時間を
表しているが、本実施例の直火バーナ４２による加熱処
理はステンレス鋼板１１を直接加熱しているために加熱
速度が早く、即ち、短時間で焼鈍温度まで上昇すること
ができ、従来のサイドバーナによる加熱処理時間の半分
となっている。
トサイクルを説明する。ここでは、板厚が６．４mmのス
テンレス鋼板１１を用い、本実施例の直火バーナ４２に
よる処理と従来のサイドバーナによる処理を比較して表
している。図３に示すように、処理工程として加熱処
理、均熱処理、冷却処理があり、それぞれの処理時間を
表しているが、本実施例の直火バーナ４２による加熱処
理はステンレス鋼板１１を直接加熱しているために加熱
速度が早く、即ち、短時間で焼鈍温度まで上昇すること
ができ、従来のサイドバーナによる加熱処理時間の半分
となっている。
【００１７】なお、バーナによる加熱速度はステンレス
鋼板の板厚が薄いほど大きくすることができ、従来のサ
イドバーナによる加熱処理であっても板厚が２．８mm程
度までは前述した本実施例の直火バーナ４２による加熱
処理と同様の加熱速度で処理を行うことができるが、そ
れ以上の板厚を有するステンレス鋼板では不可能であ
る。熱間圧延ステンレス鋼板の板厚は、一般的に、１．
６mm〜６．０mmで程度あり、本実施例の直火バーナ４２
による加熱処理にあっては十分に対応できる能力を有し
ている。
鋼板の板厚が薄いほど大きくすることができ、従来のサ
イドバーナによる加熱処理であっても板厚が２．８mm程
度までは前述した本実施例の直火バーナ４２による加熱
処理と同様の加熱速度で処理を行うことができるが、そ
れ以上の板厚を有するステンレス鋼板では不可能であ
る。熱間圧延ステンレス鋼板の板厚は、一般的に、１．
６mm〜６．０mmで程度あり、本実施例の直火バーナ４２
による加熱処理にあっては十分に対応できる能力を有し
ている。
【００１８】ここで、本実施例の鋼板の焼鈍酸洗装置の
ように、焼鈍炉１１において熱間圧延ステンレス鋼板１
１を直火バーナ４２によって直接加熱した場合の加熱速
度について説明する。
ように、焼鈍炉１１において熱間圧延ステンレス鋼板１
１を直火バーナ４２によって直接加熱した場合の加熱速
度について説明する。
【００１９】ステンレス鋼板１１に向かって垂直に直火
バーナ４２を複数配置し、ここから噴射されるバーナ火
炎を直接衝突させることにより、ステンレス鋼板１１は
火炎によって強制対流加熱される。ここで衝突する火炎
の温度は約１６００℃であり、直火バーナ４２の配置ピ
ッチをＸ、直火バーナ４２とステンレス鋼板１１との距
離をＬと直火バーナ４２の火炎噴射孔の径ｄとの比をＬ
／ｄ≦６、火炎の噴射速度をＶ、火炎の動粘性係数を
ν、熱伝達率をλとすると、バーナ火炎噴射群の平均熱
伝達率αは次式で求められる。
バーナ４２を複数配置し、ここから噴射されるバーナ火
炎を直接衝突させることにより、ステンレス鋼板１１は
火炎によって強制対流加熱される。ここで衝突する火炎
の温度は約１６００℃であり、直火バーナ４２の配置ピ
ッチをＸ、直火バーナ４２とステンレス鋼板１１との距
離をＬと直火バーナ４２の火炎噴射孔の径ｄとの比をＬ
／ｄ≦６、火炎の噴射速度をＶ、火炎の動粘性係数を
ν、熱伝達率をλとすると、バーナ火炎噴射群の平均熱
伝達率αは次式で求められる。
【００２０】
【数１】
【００２１】この数式１から本実施例の焼鈍酸洗装置に
よる平均熱伝達率αを求める。ここで、直火バーナ４２
の配置ピッチＸを１００mm、火炎の噴射速度Ｖを１５０
m/s、火炎の温度約１６００℃における火炎の動粘性係
数νを３．３１×１０-4 m2/s 、熱伝達率λを０．０９
kcal/mh ℃とする。
よる平均熱伝達率αを求める。ここで、直火バーナ４２
の配置ピッチＸを１００mm、火炎の噴射速度Ｖを１５０
m/s、火炎の温度約１６００℃における火炎の動粘性係
数νを３．３１×１０-4 m2/s 、熱伝達率λを０．０９
kcal/mh ℃とする。
【００２２】
【数２】
【００２３】また、ステンレス鋼板の温度が５００℃に
おける本実施例の直接加熱による熱流束と従来の輻射加
熱による熱流束の大きさを比較してみる。従来の焼鈍炉
の炉壁温度を１３００℃、ステンレス鋼板表面の総括熱
輻射率を０．６４とすると、従来の輻射加熱による熱流
束ｑ1 は次式で求められる。
おける本実施例の直接加熱による熱流束と従来の輻射加
熱による熱流束の大きさを比較してみる。従来の焼鈍炉
の炉壁温度を１３００℃、ステンレス鋼板表面の総括熱
輻射率を０．６４とすると、従来の輻射加熱による熱流
束ｑ1 は次式で求められる。
【００２４】
【数３】 ｑ1 ＝０．６４×４．８８×１０-8 ×｛（２７３＋１３００）4 −（２７３＋５００）4 ｝ ＝１８．０×１０4 kcal/m2h
【００２５】一方、衝突火炎温度を１６００℃、焼鈍炉
の炉壁温度を従来と同様に１３００℃とし、平均熱伝達
率αを前述の数式２より求めた２０９kcal/m2 h ℃とす
ると、本実施例の直接加熱による熱流束ｑ2 は次式で求
められる。
の炉壁温度を従来と同様に１３００℃とし、平均熱伝達
率αを前述の数式２より求めた２０９kcal/m2 h ℃とす
ると、本実施例の直接加熱による熱流束ｑ2 は次式で求
められる。
【００２６】
【数４】 ｑ2 ＝２０９×（１６００−５００）＋０．６４×４．８８×１０-8 ×｛（２７３＋１３００）4 −（２７３＋５００）4 ｝ ＝２３．０×１０4 ＋１８．０×１０4 ＝４１．０×１０4 kcal/m2h
【００２７】このように従来の輻射加熱による熱流束１
８．０×１０4 kcal/m2hに対して本実施例の直接加熱に
よる熱流束ｑ2 ＝４１．０×１０4 kcal/m2hとなって加
熱速度は２倍となる。
８．０×１０4 kcal/m2hに対して本実施例の直接加熱に
よる熱流束ｑ2 ＝４１．０×１０4 kcal/m2hとなって加
熱速度は２倍となる。
【００２８】このような実験結果から空気比１以上の状
態でステンレス鋼板を単位時間当たりの温度上昇量（加
熱速度）３０℃／Ｓ以上で加熱した場合、生成されるス
ケールはＸ線解析による分析結果からγ−Ｆe2及びＦe2
Ｏ4 を主体としたスケールであり、それ以下の加熱速度
では、（Ｆｅ，Ｃｒ)2Ｏ4 のスピネルを主体としたスケ
ールであることが明らかになった。更に、ここでステン
レス鋼板の脱スケール性を比較するために、小さい加熱
速度で処理した焼鈍スケールと加熱速度が３０℃／Ｓで
処理した焼鈍スケールのそれぞれに６％の曲げ歪を与え
た後に８５℃×２０％Ｈ2ＳＯ4中に浸して一定時間（６
０〜１５０秒）毎の表面スケール残留率を比較してみ
る。すると、加熱速度が３０℃／Ｓで処理した焼鈍スケ
ールが大幅に小さくなり、脱スケール性が良好であるこ
とが判明した。
態でステンレス鋼板を単位時間当たりの温度上昇量（加
熱速度）３０℃／Ｓ以上で加熱した場合、生成されるス
ケールはＸ線解析による分析結果からγ−Ｆe2及びＦe2
Ｏ4 を主体としたスケールであり、それ以下の加熱速度
では、（Ｆｅ，Ｃｒ)2Ｏ4 のスピネルを主体としたスケ
ールであることが明らかになった。更に、ここでステン
レス鋼板の脱スケール性を比較するために、小さい加熱
速度で処理した焼鈍スケールと加熱速度が３０℃／Ｓで
処理した焼鈍スケールのそれぞれに６％の曲げ歪を与え
た後に８５℃×２０％Ｈ2ＳＯ4中に浸して一定時間（６
０〜１５０秒）毎の表面スケール残留率を比較してみ
る。すると、加熱速度が３０℃／Ｓで処理した焼鈍スケ
ールが大幅に小さくなり、脱スケール性が良好であるこ
とが判明した。
【００２９】また、空気比１未満の状態でステンレス鋼
板を加熱した場合、火炎中にはＣＯ，Ｈ2 といった還元
性ガスが生成されるために表面スケール還元状態で加熱
することができる。そして、加熱後のスケールをＸ線解
析により分析した結果、加熱速度に関係なくＦe2Ｏ3 及
びこれが還元されたＦe2Ｏ4 を主体としたスケールが形
成されることが判明した。これを前述と同様に、６％の
曲げ歪を与えた後に８５℃×２０％Ｈ2ＳＯ4中に浸して
一定時間（６０〜１５０秒）毎の表面スケール残留率を
調べてみると、空気比１以上の状態で加熱速度が３０℃
／Ｓ以上で処理した焼鈍スケール以上に脱スケール性が
あることが判明した。このような実験的地検に基づき、
空気比１未満の状態でステンレス鋼板を加熱することに
より、表面スケール性を向上させる作用があることが判
明した。
板を加熱した場合、火炎中にはＣＯ，Ｈ2 といった還元
性ガスが生成されるために表面スケール還元状態で加熱
することができる。そして、加熱後のスケールをＸ線解
析により分析した結果、加熱速度に関係なくＦe2Ｏ3 及
びこれが還元されたＦe2Ｏ4 を主体としたスケールが形
成されることが判明した。これを前述と同様に、６％の
曲げ歪を与えた後に８５℃×２０％Ｈ2ＳＯ4中に浸して
一定時間（６０〜１５０秒）毎の表面スケール残留率を
調べてみると、空気比１以上の状態で加熱速度が３０℃
／Ｓ以上で処理した焼鈍スケール以上に脱スケール性が
あることが判明した。このような実験的地検に基づき、
空気比１未満の状態でステンレス鋼板を加熱することに
より、表面スケール性を向上させる作用があることが判
明した。
【００３０】更に、従来のサイドバーナによる加熱処理
では、燃焼安定性及びカーボンデポジットの問題から拡
散燃焼方式のバーナを用い、空気比は１以上、通常、
１．１〜１．３の範囲で運転されていた。本実施例の直
火バーナ４２は当然このような空気比１以上の運転はも
ちろんのこと、空気比１未満においても安定燃焼を可能
とするため空気の噴出速度を燃焼速度の約６０倍とし、
且つ、空気に旋回運動量を与える燃焼ノズル５５を採用
し、更に、空気比１以下における問題であるカーボンデ
ポジットを抑制するために予混合燃焼方式を採用してい
る。従って、安定した空気比１未満の加熱処理が可能と
なった。
では、燃焼安定性及びカーボンデポジットの問題から拡
散燃焼方式のバーナを用い、空気比は１以上、通常、
１．１〜１．３の範囲で運転されていた。本実施例の直
火バーナ４２は当然このような空気比１以上の運転はも
ちろんのこと、空気比１未満においても安定燃焼を可能
とするため空気の噴出速度を燃焼速度の約６０倍とし、
且つ、空気に旋回運動量を与える燃焼ノズル５５を採用
し、更に、空気比１以下における問題であるカーボンデ
ポジットを抑制するために予混合燃焼方式を採用してい
る。従って、安定した空気比１未満の加熱処理が可能と
なった。
【００３１】
【発明の効果】以上、実施例を挙げて詳細に説明したよ
うに本発明の鋼板の焼鈍酸洗方法によれば、鋼板を空気
比１以上の状態で単位時間当たりの温度上昇量３０℃／
Ｓ以上で加熱した後に均熱処理を行い、次に、酸洗に適
する温度まで冷却した後に酸洗を行うようにし、また、
空気比１未満の状態では任意の単位時間当たりの温度上
昇量で加熱した後に均熱処理を行い、次に、酸洗に適す
る温度まで冷却した後に酸洗を行うようにしたので、焼
鈍処理において加熱能力を増大させることで鋼板表面に
形成されたスケールを容易に短時間で除去することがで
き、脱スケール性を向上させることができる。その結
果、酸洗処理設備を簡素化して焼鈍酸洗装置を表す処理
ラインを短縮することができる。
うに本発明の鋼板の焼鈍酸洗方法によれば、鋼板を空気
比１以上の状態で単位時間当たりの温度上昇量３０℃／
Ｓ以上で加熱した後に均熱処理を行い、次に、酸洗に適
する温度まで冷却した後に酸洗を行うようにし、また、
空気比１未満の状態では任意の単位時間当たりの温度上
昇量で加熱した後に均熱処理を行い、次に、酸洗に適す
る温度まで冷却した後に酸洗を行うようにしたので、焼
鈍処理において加熱能力を増大させることで鋼板表面に
形成されたスケールを容易に短時間で除去することがで
き、脱スケール性を向上させることができる。その結
果、酸洗処理設備を簡素化して焼鈍酸洗装置を表す処理
ラインを短縮することができる。
【図１】本発明の一実施例に係る鋼板の焼鈍酸洗方法を
実施するための熱間圧延ステンレス鋼板の連続焼鈍酸洗
装置を表す処理ラインの概略構成図である。
実施するための熱間圧延ステンレス鋼板の連続焼鈍酸洗
装置を表す処理ラインの概略構成図である。
【図２】直火バーナの断面図である。
【図３】ヒートサイクルの説明図である。
【図４】従来の熱間圧延ステンレス鋼板の連続焼鈍酸洗
装置を表す処理ラインの概略構成図である。
装置を表す処理ラインの概略構成図である。
１１ 熱間圧延ステンレス鋼板 ２０ 均熱炉 ２２ 冷却帯 ２３ ショットブラスト ２４ 酸洗槽 ４１ 焼鈍炉 ４２ 直火バーナ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 三原 一正 広島県広島市西区観音新町四丁目６番22号 三菱重工業株式会社広島製作所内 (72)発明者 山口 尚雄 広島県広島市西区観音新町四丁目６番22号 三菱重工業株式会社広島製作所内
Claims (2)
- 【請求項１】 鋼板の焼鈍酸洗装置において、鋼板を空
気比１以上の状態で単位時間当たりの温度上昇量３０℃
／Ｓ以上で加熱した後に均熱処理を行い、次に、酸洗に
適する温度まで冷却した後に酸洗を行うことを特徴とす
る鋼板の焼鈍酸洗方法。 - 【請求項２】 鋼板の焼鈍酸洗装置において、鋼板を空
気比１未満の状態で任意の単位時間当たりの温度上昇量
で加熱した後に均熱処理を行い、次に、酸洗に適する温
度まで冷却した後に酸洗を行うことを特徴とする鋼板の
焼鈍酸洗方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16564192A JPH062032A (ja) | 1992-06-24 | 1992-06-24 | 鋼板の焼鈍酸洗方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16564192A JPH062032A (ja) | 1992-06-24 | 1992-06-24 | 鋼板の焼鈍酸洗方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH062032A true JPH062032A (ja) | 1994-01-11 |
Family
ID=15816225
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16564192A Withdrawn JPH062032A (ja) | 1992-06-24 | 1992-06-24 | 鋼板の焼鈍酸洗方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH062032A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001026818A (ja) * | 1999-07-12 | 2001-01-30 | Kawasaki Steel Corp | ステンレス鋼帯の連続焼鈍方法及び装置 |
| JP2006224120A (ja) * | 2005-02-16 | 2006-08-31 | Nippon Steel Corp | 熱延鋼板の酸洗性向上方法および酸洗設備 |
| CN109844143A (zh) * | 2016-10-19 | 2019-06-04 | 杰富意钢铁株式会社 | 含Si热轧钢板的热轧板退火设备、热轧板退火方法及除氧化皮方法 |
-
1992
- 1992-06-24 JP JP16564192A patent/JPH062032A/ja not_active Withdrawn
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| EP3530762A4 (en) * | 2016-10-19 | 2019-11-06 | JFE Steel Corporation | HOT-ROLLED SHEET METAL RECOVERY EQUIPMENT FOR HOT-ROLLED STEEL SHEET METAL, HOT-ROLLED SHEET METAL RECOVERY METHOD, AND DECALAMINATION METHOD |
| CN109844143B (zh) * | 2016-10-19 | 2021-09-07 | 杰富意钢铁株式会社 | 含Si热轧钢板的热轧板退火设备、热轧板退火方法及除氧化皮方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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