JP3168753B2 - 金属帯連続処理ラインの直火還元加熱設備における通板方法 - Google Patents
金属帯連続処理ラインの直火還元加熱設備における通板方法Info
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- JP3168753B2 JP3168753B2 JP01708793A JP1708793A JP3168753B2 JP 3168753 B2 JP3168753 B2 JP 3168753B2 JP 01708793 A JP01708793 A JP 01708793A JP 1708793 A JP1708793 A JP 1708793A JP 3168753 B2 JP3168753 B2 JP 3168753B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、鋼帯等の金属帯の連
続処理ラインに設置される直火還元加熱設備に関する。
続処理ラインに設置される直火還元加熱設備に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、自動車用鋼板や家電用鋼板等の鋼
帯を処理する連続焼鈍炉では、鋼帯を還元加熱できる
能力及び鋼帯サイズ変更時の熱応答性が良好なことが
要請され、更に鋼帯材質不安定部を急速加熱すること
で蛇行防止を図る等の目的から、直火加熱炉が採用され
るようになり、特開昭６２ー５４０３３号では図１０に
示されるような鋼帯Ｘの連続焼鈍設備が提案されてい
る。この構成ではその加熱構成として直火式還元加熱炉
１００が備えられ（その直前にはクリーニング設備１０
２と予熱炉１０４が設けられている）、またその冷却構
成としてはロール冷却設備１０８（その直前にガスジェ
ット冷却設備１０７が設けられている）が設けられてお
り、加えてその後方の過時効処理炉１０９、１１０及び
急冷炉１１１の更に後方には調質圧延機１１４が備えら
れている。
帯を処理する連続焼鈍炉では、鋼帯を還元加熱できる
能力及び鋼帯サイズ変更時の熱応答性が良好なことが
要請され、更に鋼帯材質不安定部を急速加熱すること
で蛇行防止を図る等の目的から、直火加熱炉が採用され
るようになり、特開昭６２ー５４０３３号では図１０に
示されるような鋼帯Ｘの連続焼鈍設備が提案されてい
る。この構成ではその加熱構成として直火式還元加熱炉
１００が備えられ（その直前にはクリーニング設備１０
２と予熱炉１０４が設けられている）、またその冷却構
成としてはロール冷却設備１０８（その直前にガスジェ
ット冷却設備１０７が設けられている）が設けられてお
り、加えてその後方の過時効処理炉１０９、１１０及び
急冷炉１１１の更に後方には調質圧延機１１４が備えら
れている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】前記直火式還元加熱炉
１００において、そこを通る鋼帯Ｘに吹付られるバーナ
炎には還元加熱に適した範囲の限定があり、その特定範
囲において鋼帯Ｘと接触しないと還元できるどころか、
酸化の問題が発生する。
１００において、そこを通る鋼帯Ｘに吹付られるバーナ
炎には還元加熱に適した範囲の限定があり、その特定範
囲において鋼帯Ｘと接触しないと還元できるどころか、
酸化の問題が発生する。
【０００４】一方、直火式還元加熱炉Ｘにおいて直火還
元を１パス又は２パスで達成するためには、該炉内に備
えられる上下ロールの間隔が少なくとも２０ｍ以上必要
であり、このように炉長が長いとそこを通る鋼帯Ｘがそ
のロール間でバタツクことになる。
元を１パス又は２パスで達成するためには、該炉内に備
えられる上下ロールの間隔が少なくとも２０ｍ以上必要
であり、このように炉長が長いとそこを通る鋼帯Ｘがそ
のロール間でバタツクことになる。
【０００５】また鋼帯Ｘの形状には、その中央部に凹凸
や中伸び、端部に耳波等の形状不良が発生することがあ
り、鋼帯断面中央部浮上がりの程度を示す鋼帯歪量ａに
対する鋼帯幅ｗの比で示される急峻度ａ／ｗが大きくな
ると、この形状不良は著しくなる。その場合、炉内に備
えられる上下ロールの間隔が少なくとも２０ｍ以上ある
と上述のようにバタツク上に、燃焼時にバーナ圧力を受
けて、該鋼帯Ｘは大きくうねることになる。
や中伸び、端部に耳波等の形状不良が発生することがあ
り、鋼帯断面中央部浮上がりの程度を示す鋼帯歪量ａに
対する鋼帯幅ｗの比で示される急峻度ａ／ｗが大きくな
ると、この形状不良は著しくなる。その場合、炉内に備
えられる上下ロールの間隔が少なくとも２０ｍ以上ある
と上述のようにバタツク上に、燃焼時にバーナ圧力を受
けて、該鋼帯Ｘは大きくうねることになる。
【０００６】このような鋼帯Ｘのうねりがあると、それ
によってバーナ炎の前記適正範囲内で鋼帯Ｘが該バーナ
炎と接触しなくなり、局所的な酸化の問題を発生してい
た。そのため、従来の直火式還元加熱炉では、還元バー
ナの増強や該直火炉以降のラジアントチューブＲＴ式の
加熱炉での還元性向上のために雰囲気ガス中のＨ2ガス
濃度アップ等の必要があり、設備費の増大及びＨ2ガス
使用量の増大を余儀なくされていた。
によってバーナ炎の前記適正範囲内で鋼帯Ｘが該バーナ
炎と接触しなくなり、局所的な酸化の問題を発生してい
た。そのため、従来の直火式還元加熱炉では、還元バー
ナの増強や該直火炉以降のラジアントチューブＲＴ式の
加熱炉での還元性向上のために雰囲気ガス中のＨ2ガス
濃度アップ等の必要があり、設備費の増大及びＨ2ガス
使用量の増大を余儀なくされていた。
【０００７】本発明は従来技術の以上のような問題に鑑
み創案されたもので、安定した還元加熱効果の得られる
金属帯連続処理ラインの直火還元加熱設備における通板
方法を提供せんとするものである。
み創案されたもので、安定した還元加熱効果の得られる
金属帯連続処理ラインの直火還元加熱設備における通板
方法を提供せんとするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】このため、この発明に係
る金属帯連続処理ラインの直火還元加熱設備における通
板方法は、２０ｍ以上の間隔を有する上下ロールを備え
た直火加熱炉の入り側に、金属帯の歪量を３０ｍｍ以下
とする矯正機を配置し、該直火加熱炉内の金属帯とバー
ナ間との距離を１５０〜３５０ｍｍの範囲内に納めるこ
とを基本的特徴としている。
る金属帯連続処理ラインの直火還元加熱設備における通
板方法は、２０ｍ以上の間隔を有する上下ロールを備え
た直火加熱炉の入り側に、金属帯の歪量を３０ｍｍ以下
とする矯正機を配置し、該直火加熱炉内の金属帯とバー
ナ間との距離を１５０〜３５０ｍｍの範囲内に納めるこ
とを基本的特徴としている。
【０００９】
【作用】以上の本発明の構成は、本発明者等によって行
われた実験の結果から得られたもので、以下その実験結
果につき説明する。
われた実験の結果から得られたもので、以下その実験結
果につき説明する。
【００１０】まず、本発明者等は直火炉非還元バーナの
出側での酸化膜の状態を調べ、この時の金属帯の形状不
良と該酸化膜の最大膜厚との間には相関関係があること
が判明した。即ち直火炉１０ａ内の金属帯Ｘに図７に示
すような形状歪がある場合は、図８に示されるように、
金属帯・バーナ間距離ｈは、ある点（ｈ１）を中心にそ
れより小さくなっても、或いはそれより大きくなっても
酸化膜厚ｂは厚くなっている。従って、還元バーナによ
る金属帯の還元加熱では、なおさらこの金属帯・バーナ
間距離ｈが、その還元効果を左右するものであるとの推
測の基にその適正距離を求めたところ、１５０〜３５０
ｍｍの範囲でなければ、十分な還元効果が得られないこ
とが分かった。これはそのような離間距離に保てなけれ
ば、還元加熱に適したバーナ炎の範囲で金属帯が該バー
ナ炎に接触できないことを意味している。
出側での酸化膜の状態を調べ、この時の金属帯の形状不
良と該酸化膜の最大膜厚との間には相関関係があること
が判明した。即ち直火炉１０ａ内の金属帯Ｘに図７に示
すような形状歪がある場合は、図８に示されるように、
金属帯・バーナ間距離ｈは、ある点（ｈ１）を中心にそ
れより小さくなっても、或いはそれより大きくなっても
酸化膜厚ｂは厚くなっている。従って、還元バーナによ
る金属帯の還元加熱では、なおさらこの金属帯・バーナ
間距離ｈが、その還元効果を左右するものであるとの推
測の基にその適正距離を求めたところ、１５０〜３５０
ｍｍの範囲でなければ、十分な還元効果が得られないこ
とが分かった。これはそのような離間距離に保てなけれ
ば、還元加熱に適したバーナ炎の範囲で金属帯が該バー
ナ炎に接触できないことを意味している。
【００１０】前記急峻度ａ／ｗのうち、金属帯断面中央
部浮上がりの程度を示す金属帯歪量ａと、前記図７で示
された金属帯・バーナ間距離ｈの間には、図９（ａ）
（ｂ）に示されるような関係があることが分かった。即
ち、同図（ａ）では直火加熱炉内に備えられた上下ロー
ル間距離が１８ｍの場合における両者の関係を示してお
り、これによれば金属帯形状歪量ａが８０ｍｍ近くにな
っても金属帯・バーナ間距離ｈは１５０〜３５０ｍｍの
範囲内に納まっている（図中斜線の部分は金属帯のバタ
ツキの範囲を示している）。これに対し、同図（ｂ）は
前記上下ロール間距離が２５ｍの場合における両者の関
係を示しており、この場合は金属帯形状歪量ａが３０ｍ
ｍ以下でなければ金属帯・バーナ間距離ｈは１５０〜３
５０ｍｍの範囲内に納まらないことが分かる。従って本
発明の構成では、上下ロール間距離が２０ｍ以上ある直
火加熱炉の場合に、その直前で矯正機により矯正して、
原板形状歪量ａを３０ｍｍ以下になるようにした。
部浮上がりの程度を示す金属帯歪量ａと、前記図７で示
された金属帯・バーナ間距離ｈの間には、図９（ａ）
（ｂ）に示されるような関係があることが分かった。即
ち、同図（ａ）では直火加熱炉内に備えられた上下ロー
ル間距離が１８ｍの場合における両者の関係を示してお
り、これによれば金属帯形状歪量ａが８０ｍｍ近くにな
っても金属帯・バーナ間距離ｈは１５０〜３５０ｍｍの
範囲内に納まっている（図中斜線の部分は金属帯のバタ
ツキの範囲を示している）。これに対し、同図（ｂ）は
前記上下ロール間距離が２５ｍの場合における両者の関
係を示しており、この場合は金属帯形状歪量ａが３０ｍ
ｍ以下でなければ金属帯・バーナ間距離ｈは１５０〜３
５０ｍｍの範囲内に納まらないことが分かる。従って本
発明の構成では、上下ロール間距離が２０ｍ以上ある直
火加熱炉の場合に、その直前で矯正機により矯正して、
原板形状歪量ａを３０ｍｍ以下になるようにした。
【００１１】
【実施例】以下、本発明の具体的実施例につき詳述す
る。
る。
【００１２】図１は、本発明方法を実施する、直火還元
加熱設備の一実施例構成を備えた鋼帯Ｘの連続焼鈍炉ラ
イン構成を示す概略図である。
加熱設備の一実施例構成を備えた鋼帯Ｘの連続焼鈍炉ラ
イン構成を示す概略図である。
【００１３】本実施例構成では、ペイオフリール１０
１、クリーニング設備１０２、入側ルーパ１０３、予熱
炉１０４、直火加熱炉１０、ラジアントチューブ式加熱
炉１０５、ラジアントチューブ式均熱炉１０６、ガスジ
ェット冷却設備１０７、ロール冷却設備１０８ａ、第１
過時効処理帯１０９、第２過時効処理帯１１０、急冷帯
１１１、水冷・乾燥設備１１２、出側ルーパ１１３、調
質圧延機１１４、表面欠陥系１１５、オイリングマシー
ン１１６、テンションリール１１７の順に各設備が配さ
れており、そのうち直火加熱炉１０の手前には入側ルー
パ１０３と予熱炉１０４とをその間に介在させて板形状
矯正機たるテンションレベラ１ａが設置されている。ま
たこの直火加熱炉１０内に備えられた上下ロール間の距
離は２５ｍである。
１、クリーニング設備１０２、入側ルーパ１０３、予熱
炉１０４、直火加熱炉１０、ラジアントチューブ式加熱
炉１０５、ラジアントチューブ式均熱炉１０６、ガスジ
ェット冷却設備１０７、ロール冷却設備１０８ａ、第１
過時効処理帯１０９、第２過時効処理帯１１０、急冷帯
１１１、水冷・乾燥設備１１２、出側ルーパ１１３、調
質圧延機１１４、表面欠陥系１１５、オイリングマシー
ン１１６、テンションリール１１７の順に各設備が配さ
れており、そのうち直火加熱炉１０の手前には入側ルー
パ１０３と予熱炉１０４とをその間に介在させて板形状
矯正機たるテンションレベラ１ａが設置されている。ま
たこの直火加熱炉１０内に備えられた上下ロール間の距
離は２５ｍである。
【００１４】このような鋼帯Ｘの形状矯正に当たって
は、クリーニング設備１０２で表面に付着した油分を洗
い落とした直後に行なうのが望ましく、そのため本実施
例では該クリーニング設備１０２と前記予熱炉１０４と
の間に上記テンションレベラ１を設置した（実際の設備
構成ではこのテンションレベラ１の直前に２ロールタイ
プのステアリングロール設備が配される。またクリーニ
ング設備１０２は該テンションレベラ１の直上に設置さ
れていなくても良い）。同様な設備配置構成として、図
２に示される構成がある。
は、クリーニング設備１０２で表面に付着した油分を洗
い落とした直後に行なうのが望ましく、そのため本実施
例では該クリーニング設備１０２と前記予熱炉１０４と
の間に上記テンションレベラ１を設置した（実際の設備
構成ではこのテンションレベラ１の直前に２ロールタイ
プのステアリングロール設備が配される。またクリーニ
ング設備１０２は該テンションレベラ１の直上に設置さ
れていなくても良い）。同様な設備配置構成として、図
２に示される構成がある。
【００１５】図３は、本実施例のようなテンションレベ
ラ１の設置がなかった場合の実験結果から得られた鋼帯
歪量ａと、鋼帯・バーナ間距離ｈの相関関係を示すもの
で、同図においてｍｉｎ値は一定の長さの金属帯Ｘで測
定された該歪量ａのうちの最小値を、またｍａｘ値はそ
の反対の最大値を各示しており、この図によれば、金属
帯Ｘの最小歪量ａが３０ｍｍを超す形状不良がある場合
は鋼帯・バーナ間距離ｈが１５０ｍｍを割ることになる
ため、還元加熱には適さなくなる（なお以上の歪量臨界
値を急峻度に換算すると１．８％になる）。
ラ１の設置がなかった場合の実験結果から得られた鋼帯
歪量ａと、鋼帯・バーナ間距離ｈの相関関係を示すもの
で、同図においてｍｉｎ値は一定の長さの金属帯Ｘで測
定された該歪量ａのうちの最小値を、またｍａｘ値はそ
の反対の最大値を各示しており、この図によれば、金属
帯Ｘの最小歪量ａが３０ｍｍを超す形状不良がある場合
は鋼帯・バーナ間距離ｈが１５０ｍｍを割ることになる
ため、還元加熱には適さなくなる（なお以上の歪量臨界
値を急峻度に換算すると１．８％になる）。
【００１６】従って本実施例では、上記歪量が３０ｍｍ
以下となるように、テンションレベラ１で原板の形状矯
正を行なってから予熱炉１０４、直火加熱炉１０へ該鋼
帯Ｘを導入するようにした。その結果該直火加熱炉１０
では安定した還元加熱が行われ、局所的な表面酸化の発
生の問題はなくなった。
以下となるように、テンションレベラ１で原板の形状矯
正を行なってから予熱炉１０４、直火加熱炉１０へ該鋼
帯Ｘを導入するようにした。その結果該直火加熱炉１０
では安定した還元加熱が行われ、局所的な表面酸化の発
生の問題はなくなった。
【００１７】一方図４はロール冷却設備１０８ｂが横型
になった実施例を、また図５は上記実施例構成において
ラジアントチューブ式加熱炉１０５が設けられなかった
場合の実施例を、更に図６は同じく上記実施例構成にお
いて両過時効処理帯１０９、１１０が設置されなかった
場合の実施例を各示している。
になった実施例を、また図５は上記実施例構成において
ラジアントチューブ式加熱炉１０５が設けられなかった
場合の実施例を、更に図６は同じく上記実施例構成にお
いて両過時効処理帯１０９、１１０が設置されなかった
場合の実施例を各示している。
【００１８】
【発明の効果】以上説明したように、この発明方法によ
れば、金属帯の連続処理ラインにおける直火還元加熱が
安定して行われることになり、局所的な酸化の発生がな
く、安定した高品質な熱処理製品が得られることにな
る。
れば、金属帯の連続処理ラインにおける直火還元加熱が
安定して行われることになり、局所的な酸化の発生がな
く、安定した高品質な熱処理製品が得られることにな
る。
【図１】本発明方法を実施する、直火還元加熱設備の一
実施例構成を備えた鋼帯の連続焼鈍炉ライン構成を示す
概略図である。
実施例構成を備えた鋼帯の連続焼鈍炉ライン構成を示す
概略図である。
【図２】上記実施例構成と同様な設備配置構成を有する
他の連続焼鈍炉ライン構成を示す概略図である。
他の連続焼鈍炉ライン構成を示す概略図である。
【図３】テンションレベラの設置がなかった場合の実験
結果から得られた鋼帯歪量と、鋼帯・バーナ間距離の相
関関係を示すグラフである。
結果から得られた鋼帯歪量と、鋼帯・バーナ間距離の相
関関係を示すグラフである。
【図４】ロール冷却設備が横型になった実施例構成を有
する他の連続焼鈍炉ライン構成を示す概略図である。
する他の連続焼鈍炉ライン構成を示す概略図である。
【図５】ラジアントチューブ式加熱炉が設けられなかっ
た連続焼鈍炉ライン構成を示す概略図である。
た連続焼鈍炉ライン構成を示す概略図である。
【図６】過時効処理帯が設置されなかった連続焼鈍炉ラ
イン構成を示す概略図である。
イン構成を示す概略図である。
【図７】直火炉内の金属帯に生じた形状歪の例を示す直
火炉断面図である。
火炉断面図である。
【図８】直火炉非還元バーナの出側における金属帯の形
状不良と該酸化膜の最大膜厚との間の相関関係を示すグ
ラフである。
状不良と該酸化膜の最大膜厚との間の相関関係を示すグ
ラフである。
【図９】直火加熱炉内の上下ロール間距離が異なる場合
の金属帯歪量と金属帯・バーナ間距離の相関関係を示す
グラフである。
の金属帯歪量と金属帯・バーナ間距離の相関関係を示す
グラフである。
【図１０】鋼帯の連続焼鈍設備の従来構成例を示すライ
ン概略図である。
ン概略図である。
１ テンションレベラ １０、１０ａ 直火加熱炉 Ｘ 鋼帯
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C21D 1/52,9/52,9/56
Claims (1)
- 【請求項１】 ２０ｍ以上の間隔を有する上下ロールを
備えた直火加熱炉の入り側に、金属帯の歪量を３０ｍｍ
以下とする矯正機を配置し、該直火加熱炉内の金属帯と
バーナ間との距離を１５０〜３５０ｍｍの範囲内に納め
ることを特徴とする金属帯連続処理ラインの直火還元加
熱設備における通板方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP01708793A JP3168753B2 (ja) | 1993-01-07 | 1993-01-07 | 金属帯連続処理ラインの直火還元加熱設備における通板方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP01708793A JP3168753B2 (ja) | 1993-01-07 | 1993-01-07 | 金属帯連続処理ラインの直火還元加熱設備における通板方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06207225A JPH06207225A (ja) | 1994-07-26 |
| JP3168753B2 true JP3168753B2 (ja) | 2001-05-21 |
Family
ID=11934210
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP01708793A Expired - Fee Related JP3168753B2 (ja) | 1993-01-07 | 1993-01-07 | 金属帯連続処理ラインの直火還元加熱設備における通板方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3168753B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5486261B2 (ja) * | 2009-10-08 | 2014-05-07 | 三菱日立製鉄機械株式会社 | 電磁鋼板用冷間圧延設備及び圧延方法 |
| WO2016153049A1 (ja) * | 2015-03-26 | 2016-09-29 | 大陽日酸株式会社 | 鉄鋼製品の加熱装置及び鉄鋼製品の加熱方法 |
-
1993
- 1993-01-07 JP JP01708793A patent/JP3168753B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06207225A (ja) | 1994-07-26 |
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|---|---|---|---|
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