JPH06200920A - ２サイクル内燃機関 - Google Patents
２サイクル内燃機関Info
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- JPH06200920A JPH06200920A JP241493A JP241493A JPH06200920A JP H06200920 A JPH06200920 A JP H06200920A JP 241493 A JP241493 A JP 241493A JP 241493 A JP241493 A JP 241493A JP H06200920 A JPH06200920 A JP H06200920A
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- Japan
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- crank arm
- piston
- shaft
- arm shaft
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B75/00—Other engines
- F02B75/32—Engines characterised by connections between pistons and main shafts and not specific to preceding main groups
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B75/00—Other engines
- F02B75/02—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke
- F02B2075/022—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke having less than six strokes per cycle
- F02B2075/025—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke having less than six strokes per cycle two
Abstract
(57)【要約】
【目的】 給排気弁の開閉弁時期を変えずに掃気期間を
長くする。 【構成】 クランクアームシャフト２２をクランクアー
ム２１の先端部により回転可能に支承する。クランクア
ームシャフト２２の中間部にクランクアームシャフト２
２の軸線Ｘに対して偏心配置されたシャフト部分２５を
形成し、このシャフト部分２５とピストンピン２３とを
コネクティングロッド２４により連結する。クランクア
ームシャフト２２の端部に歯車２６を固定し、この歯車
２６と同一の歯数を有しかつこの歯車２６と噛合する歯
車２７をクランクシャフト２０に固定する。
長くする。 【構成】 クランクアームシャフト２２をクランクアー
ム２１の先端部により回転可能に支承する。クランクア
ームシャフト２２の中間部にクランクアームシャフト２
２の軸線Ｘに対して偏心配置されたシャフト部分２５を
形成し、このシャフト部分２５とピストンピン２３とを
コネクティングロッド２４により連結する。クランクア
ームシャフト２２の端部に歯車２６を固定し、この歯車
２６と同一の歯数を有しかつこの歯車２６と噛合する歯
車２７をクランクシャフト２０に固定する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は２サイクル内燃機関に関
する。
する。
【０００２】
【従来の技術】シリンダヘッド給気弁と排気弁を設け、
給気弁から流入し新気でもって燃焼室内の既燃ガスを掃
気するようにした２サイクル内燃機関が公知である（特
開平２−１５３２２２号公報参照）。
給気弁から流入し新気でもって燃焼室内の既燃ガスを掃
気するようにした２サイクル内燃機関が公知である（特
開平２−１５３２２２号公報参照）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところがこの２サイク
ル内燃機関では機関回転数が高くなると給排気弁の開弁
時間が短かくなるために既燃ガスの掃気効率が低下して
しまう。この場合、給排気弁の開弁時間を長くするには
給排気弁が開弁するクランク角を早め、給排気弁が閉弁
するクランク角を遅くすればよいのであるが給排気弁が
開弁するクランク角を早めると膨張行程の期間が短かく
なるために熱効率が低下し、給排気弁が閉弁するクラン
ク角を遅くすると圧縮行程の期間が短かくなるために圧
縮末期のシリンダ内圧力が低くなって機関出力が低下す
るという問題を生ずる。
ル内燃機関では機関回転数が高くなると給排気弁の開弁
時間が短かくなるために既燃ガスの掃気効率が低下して
しまう。この場合、給排気弁の開弁時間を長くするには
給排気弁が開弁するクランク角を早め、給排気弁が閉弁
するクランク角を遅くすればよいのであるが給排気弁が
開弁するクランク角を早めると膨張行程の期間が短かく
なるために熱効率が低下し、給排気弁が閉弁するクラン
ク角を遅くすると圧縮行程の期間が短かくなるために圧
縮末期のシリンダ内圧力が低くなって機関出力が低下す
るという問題を生ずる。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記問題点を解決するた
めに本発明によれば、クランクシャフトから一定の距離
にあるクランクアームシャフト軸線とピストンピン間の
長さを上死点と下死点との中間位置において最小とする
リンク機構を介してクランクアームシャフトとピストン
ピンとを連結している。
めに本発明によれば、クランクシャフトから一定の距離
にあるクランクアームシャフト軸線とピストンピン間の
長さを上死点と下死点との中間位置において最小とする
リンク機構を介してクランクアームシャフトとピストン
ピンとを連結している。
【０００５】
【作用】クランクシャフトから一定の距離にあるクラン
クアームシャフト軸線とピストンピン間の長さが上死点
と下死点との中間位置において最小になると給排気弁を
備えている場合には給排気弁が開弁するクランク角およ
び給排気弁が閉弁するクランク角を同じにしておいても
掃気行程の期間が長くなる。
クアームシャフト軸線とピストンピン間の長さが上死点
と下死点との中間位置において最小になると給排気弁を
備えている場合には給排気弁が開弁するクランク角およ
び給排気弁が閉弁するクランク角を同じにしておいても
掃気行程の期間が長くなる。
【０００６】
【実施例】まず初めに図１から図４を参照しつつ２サイ
クル内燃機関について説明する。図１および図２を参照
すると、１はシリンダブロック、２はシリンダブロック
１内で往復動するピストン、３はシリンダブロック１上
に固定されたシリンダヘッド、４はシリンダヘッド３の
内壁面３ａとピストン２の頂面間に形成された燃焼室を
夫々示す。シリンダヘッド内壁面３ａ上には凹溝５が形
成され、この凹溝５の底壁面をなすシリンダヘッド内壁
面部分３ｂ上に一対の給気弁６が配置される。一方、凹
溝５を除くシリンダヘッド内壁面部分３ｃは傾斜したほ
ぼ平坦をなし、このシリンダヘッド内壁面部分３ｃ上に
３個の排気弁７が配置される。シリンダヘッド内壁面部
分３ｂとシリンダヘッド内壁面部分３ｃは凹溝５の周壁
８を介して互いに接続されている。
クル内燃機関について説明する。図１および図２を参照
すると、１はシリンダブロック、２はシリンダブロック
１内で往復動するピストン、３はシリンダブロック１上
に固定されたシリンダヘッド、４はシリンダヘッド３の
内壁面３ａとピストン２の頂面間に形成された燃焼室を
夫々示す。シリンダヘッド内壁面３ａ上には凹溝５が形
成され、この凹溝５の底壁面をなすシリンダヘッド内壁
面部分３ｂ上に一対の給気弁６が配置される。一方、凹
溝５を除くシリンダヘッド内壁面部分３ｃは傾斜したほ
ぼ平坦をなし、このシリンダヘッド内壁面部分３ｃ上に
３個の排気弁７が配置される。シリンダヘッド内壁面部
分３ｂとシリンダヘッド内壁面部分３ｃは凹溝５の周壁
８を介して互いに接続されている。
【０００７】この凹溝周壁８は給気弁６の周縁部に極め
て近接配置されかつ給気弁６の周縁部に沿って円弧状に
延びる一対のマクス壁８ａと、給気弁６間に位置する新
気ガイド壁８ｂと、シリンダヘッド内壁面３ａの周壁と
給気弁６間に位置する一対の新気ガイド壁８ｃとにより
構成される。各マクス壁８ａは最大リフト位置にある給
気弁６よりも下方まで燃焼室４に向けて延びており、従
って排気弁７側に位置する給気弁６周縁部と弁座９間の
開口は給気弁６の開弁期間全体に亙ってマクス壁８ａに
より閉鎖されることになる。また、点火栓１０はシリン
ダヘッド内壁面３ａの中心に位置するようにシリンダヘ
ッド内壁面部分３ｃ上に配置されている。一方、排気弁
７に対しては排気弁７と弁座１１間の開口を覆うマクス
壁が設けられておらず、従って排気弁７が開弁すると排
気弁７と弁座１１間に形成される開口はその全体が燃焼
室４内に開口することになる。
て近接配置されかつ給気弁６の周縁部に沿って円弧状に
延びる一対のマクス壁８ａと、給気弁６間に位置する新
気ガイド壁８ｂと、シリンダヘッド内壁面３ａの周壁と
給気弁６間に位置する一対の新気ガイド壁８ｃとにより
構成される。各マクス壁８ａは最大リフト位置にある給
気弁６よりも下方まで燃焼室４に向けて延びており、従
って排気弁７側に位置する給気弁６周縁部と弁座９間の
開口は給気弁６の開弁期間全体に亙ってマクス壁８ａに
より閉鎖されることになる。また、点火栓１０はシリン
ダヘッド内壁面３ａの中心に位置するようにシリンダヘ
ッド内壁面部分３ｃ上に配置されている。一方、排気弁
７に対しては排気弁７と弁座１１間の開口を覆うマクス
壁が設けられておらず、従って排気弁７が開弁すると排
気弁７と弁座１１間に形成される開口はその全体が燃焼
室４内に開口することになる。
【０００８】シリンダヘッド３内には給気弁６に対して
給気ポート１２が形成され、排気弁７に対して排気ポー
ト１３が形成される。また、各給気弁６近傍のシリンダ
ヘッド内壁面３ａの周縁部に一対の燃料噴射弁１４ａ，
１４ｂが配置される。図３に示されるように図１および
図２に示す実施例では排気弁７が給気弁６よりも先に開
弁し、排気弁７が給気弁６よりも先に閉弁する。図４に
示されるように給気弁６および排気弁７が開弁すると給
気弁６を介して燃焼室４内に空気が流入する。このと
き、排気弁７側の給気弁６の開口はマクス壁８ａによっ
て覆われているので空気はマクス壁８ａと反対側の給気
弁６の開口から燃焼室４内に流入する。この空気は矢印
Ｗで示すように給気弁６下方のシリンダボア内壁面に沿
い下降し、次いでピストン２の頂面に沿い進んで排気弁
７下方のシリンダボア内壁面に沿い上昇し、斯くして空
気は燃焼室４内をループ状に流れることになる。このル
ープ状に流れる空気Ｗによって燃焼室４内の既燃ガスが
排気弁７を介して排出される。既燃ガスの掃気作用が完
了すると機関の運転状態に応じていずれか一方又は双方
の燃料噴射弁１４ａ，１４ｂから燃料が噴射される。
給気ポート１２が形成され、排気弁７に対して排気ポー
ト１３が形成される。また、各給気弁６近傍のシリンダ
ヘッド内壁面３ａの周縁部に一対の燃料噴射弁１４ａ，
１４ｂが配置される。図３に示されるように図１および
図２に示す実施例では排気弁７が給気弁６よりも先に開
弁し、排気弁７が給気弁６よりも先に閉弁する。図４に
示されるように給気弁６および排気弁７が開弁すると給
気弁６を介して燃焼室４内に空気が流入する。このと
き、排気弁７側の給気弁６の開口はマクス壁８ａによっ
て覆われているので空気はマクス壁８ａと反対側の給気
弁６の開口から燃焼室４内に流入する。この空気は矢印
Ｗで示すように給気弁６下方のシリンダボア内壁面に沿
い下降し、次いでピストン２の頂面に沿い進んで排気弁
７下方のシリンダボア内壁面に沿い上昇し、斯くして空
気は燃焼室４内をループ状に流れることになる。このル
ープ状に流れる空気Ｗによって燃焼室４内の既燃ガスが
排気弁７を介して排出される。既燃ガスの掃気作用が完
了すると機関の運転状態に応じていずれか一方又は双方
の燃料噴射弁１４ａ，１４ｂから燃料が噴射される。
【０００９】図５は図１および図２に示す２サイクル内
燃機関のピストン２からクランクシャフトに至る部分を
示している。図５を参照すると２０はクランクシャフ
ト、２１はクランクアーム、２２はクランクアームシャ
フト、２３はピストンピン、２４はコネクティングロッ
ドを夫々示し、クランクアームシャフト２２の両端部は
夫々対応するクランクアーム２１の先端部により回動可
能に支承されている。従ってクランクアームシャフト２
２の軸線Ｘはクランクシャフト２０から一定の距離Ｒに
ある。
燃機関のピストン２からクランクシャフトに至る部分を
示している。図５を参照すると２０はクランクシャフ
ト、２１はクランクアーム、２２はクランクアームシャ
フト、２３はピストンピン、２４はコネクティングロッ
ドを夫々示し、クランクアームシャフト２２の両端部は
夫々対応するクランクアーム２１の先端部により回動可
能に支承されている。従ってクランクアームシャフト２
２の軸線Ｘはクランクシャフト２０から一定の距離Ｒに
ある。
【００１０】一方、クランクアームシャフト２２はその
中間部にクランクアームシャフト２２の軸線Ｘに対して
距離ｌだけ偏心配置されたシャフト部分２５を具備す
る。コネクティングロッド２４の一端部はこのシャフト
部分２５に回動可能に連結され、コネクティングロッド
２４の他端部はピストンピン２３に回動可能に連結され
る。従ってシャフト部分２５の軸線Ｙとピストンピン２
３の軸線Ｚとの距離ｒは常時一定となる。また、クラン
クアームシャフト２２の一端部には歯車２６が固定さ
れ、この歯車２６と噛合しかつ歯車２６と同一の歯数を
有する歯車２７がクランクシャフト２０に固定される。
従ってピストン２が往復動するとクランクアームシャフ
ト２２はクランクシャフト２０の周りを回転しつつクラ
ンクアームシャフト２２の軸線Ｘの回りを回転すること
になる。なお、シャフト部分２５は図５に示すようにピ
ストン２が上死点位置にあるときに最も上方に位置する
ように偏心配置されている。
中間部にクランクアームシャフト２２の軸線Ｘに対して
距離ｌだけ偏心配置されたシャフト部分２５を具備す
る。コネクティングロッド２４の一端部はこのシャフト
部分２５に回動可能に連結され、コネクティングロッド
２４の他端部はピストンピン２３に回動可能に連結され
る。従ってシャフト部分２５の軸線Ｙとピストンピン２
３の軸線Ｚとの距離ｒは常時一定となる。また、クラン
クアームシャフト２２の一端部には歯車２６が固定さ
れ、この歯車２６と噛合しかつ歯車２６と同一の歯数を
有する歯車２７がクランクシャフト２０に固定される。
従ってピストン２が往復動するとクランクアームシャフ
ト２２はクランクシャフト２０の周りを回転しつつクラ
ンクアームシャフト２２の軸線Ｘの回りを回転すること
になる。なお、シャフト部分２５は図５に示すようにピ
ストン２が上死点位置にあるときに最も上方に位置する
ように偏心配置されている。
【００１１】図５に示すようなピストン２とクランクシ
ャフト２０とを連結するリンク機構を用いるピストン２
の位置に応じてクランクアームシャフト２２の軸線Ｘと
ピストンピン２３の軸線Ｚ間の距離Ｄが変化し、それに
よって掃気期間が長くなる。次にこのことについて図６
を参照しつつ説明する。図６（Ａ）に示されるようにピ
ストン２が上死点位置にあるときにはシャフト部分２５
はクランクアームシャフト２２の軸線Ｘに対して最も上
方に偏心した位置にあり、従ってこのとき距離Ｄは最大
となる。次いで図６（Ｂ）に示されるようにクランク角
で９０度ピストン２が下降すると今度はシャフト部分２
５がクランクアームシャフト２２の軸線Ｘに対して下方
に偏心し、斯くして距離Ｄが短かくなる。次いで図６
（Ｃ）に示されるようにピストン２が下死点に達すると
シャフト部分２５は再びクランクアームシャフト２２の
軸線Ｘに対して最も上方に偏心した位置となり、従って
このとき距離Ｄは再び最大となる。
ャフト２０とを連結するリンク機構を用いるピストン２
の位置に応じてクランクアームシャフト２２の軸線Ｘと
ピストンピン２３の軸線Ｚ間の距離Ｄが変化し、それに
よって掃気期間が長くなる。次にこのことについて図６
を参照しつつ説明する。図６（Ａ）に示されるようにピ
ストン２が上死点位置にあるときにはシャフト部分２５
はクランクアームシャフト２２の軸線Ｘに対して最も上
方に偏心した位置にあり、従ってこのとき距離Ｄは最大
となる。次いで図６（Ｂ）に示されるようにクランク角
で９０度ピストン２が下降すると今度はシャフト部分２
５がクランクアームシャフト２２の軸線Ｘに対して下方
に偏心し、斯くして距離Ｄが短かくなる。次いで図６
（Ｃ）に示されるようにピストン２が下死点に達すると
シャフト部分２５は再びクランクアームシャフト２２の
軸線Ｘに対して最も上方に偏心した位置となり、従って
このとき距離Ｄは再び最大となる。
【００１２】従って距離Ｄは図７に示されるように上死
点ＴＤＣおよび下死点ＢＤＣで最大となり、上死点ＴＤ
Ｃと下死点ＢＤＣの中間位置において最小となる。この
ように上死点ＴＤＣと下死点ＢＤＣの中間位置において
距離Ｄが最小となるということはこの中間位置において
は同一のクランク角に対してピストン２が通常用いられ
ているピストン２よりも低い位置にあることを意味して
おり、従って図７に示されるようにピストン２の位置は
上死点ＴＤＣと下死点ＢＤＣとの間で破線で示される通
常用いられているピストン２の位置よりも低くなる。従
ってピストン２が一定の高さ位置になったときに給排気
弁の開閉弁動作を行わせた場合には図７に示されるよう
に排気弁７の開弁期間ＥＸは通常用いられている排気弁
７の開弁期間ＥＸ′よりも長くなり、給気弁６の開弁期
間ＩＮも通常用いられている給気弁６の開弁期間ＩＮ′
よりも長くなる。このようにピストン２が一定位置にな
ったときに給排気弁の開閉弁動作を行わせるようにして
も給排気弁が開弁する期間を長くすることができるので
掃気効率を向上することができ、斯くして機関出力を向
上することができることになる。
点ＴＤＣおよび下死点ＢＤＣで最大となり、上死点ＴＤ
Ｃと下死点ＢＤＣの中間位置において最小となる。この
ように上死点ＴＤＣと下死点ＢＤＣの中間位置において
距離Ｄが最小となるということはこの中間位置において
は同一のクランク角に対してピストン２が通常用いられ
ているピストン２よりも低い位置にあることを意味して
おり、従って図７に示されるようにピストン２の位置は
上死点ＴＤＣと下死点ＢＤＣとの間で破線で示される通
常用いられているピストン２の位置よりも低くなる。従
ってピストン２が一定の高さ位置になったときに給排気
弁の開閉弁動作を行わせた場合には図７に示されるよう
に排気弁７の開弁期間ＥＸは通常用いられている排気弁
７の開弁期間ＥＸ′よりも長くなり、給気弁６の開弁期
間ＩＮも通常用いられている給気弁６の開弁期間ＩＮ′
よりも長くなる。このようにピストン２が一定位置にな
ったときに給排気弁の開閉弁動作を行わせるようにして
も給排気弁が開弁する期間を長くすることができるので
掃気効率を向上することができ、斯くして機関出力を向
上することができることになる。
【００１３】図８に別の実施例を示す。なお、この実施
例において図５と同様の構成要素は同一の符号で示す。
図８を参照すると、この実施例では大コネクティングロ
ッド２４ａと小コネクティングロッド２４ｂとが設けら
れる。大コネクティングロッド２４ａの一端部はクラン
クアームシャフト２２の軸線Ｘ回りにおいて回動可能な
ようにクランクアームシャフト２２に連結され、小コネ
クティングロッド２４ｂの一端部はピストンピン２３に
回動可能に連結される。また、大コネクティングロッド
２４ａの他端部と小コネクティングロッド２４ｂの他端
部とは連結部２８において互いに回動可能に連結され
る。大コネクティングロッド２４ａの上方部は支持部材
２９によって大コネクティングロッド２４ａの軸線方向
に摺動可能に支持されており、この支持部材２９はシリ
ンダ軸線Ｋ上においてピストン２に回動可能に取付けら
れている。従って図８からわかるようにピストン２が上
死点又は下死点に位置しない限り連結部２８はシリンダ
軸線Ｋに関してクランクアームシャフト２２と反対側に
位置する。
例において図５と同様の構成要素は同一の符号で示す。
図８を参照すると、この実施例では大コネクティングロ
ッド２４ａと小コネクティングロッド２４ｂとが設けら
れる。大コネクティングロッド２４ａの一端部はクラン
クアームシャフト２２の軸線Ｘ回りにおいて回動可能な
ようにクランクアームシャフト２２に連結され、小コネ
クティングロッド２４ｂの一端部はピストンピン２３に
回動可能に連結される。また、大コネクティングロッド
２４ａの他端部と小コネクティングロッド２４ｂの他端
部とは連結部２８において互いに回動可能に連結され
る。大コネクティングロッド２４ａの上方部は支持部材
２９によって大コネクティングロッド２４ａの軸線方向
に摺動可能に支持されており、この支持部材２９はシリ
ンダ軸線Ｋ上においてピストン２に回動可能に取付けら
れている。従って図８からわかるようにピストン２が上
死点又は下死点に位置しない限り連結部２８はシリンダ
軸線Ｋに関してクランクアームシャフト２２と反対側に
位置する。
【００１４】図８に示すようなピストン２とクランクシ
ャフト２０とを連結するリンク機構を用いてもピストン
２の位置に応じてクランクアームシャフト２２の軸線Ｘ
とピストンピン２３の軸線Ｚ間の距離Ｄが変化し、それ
によって掃気期間が長くなる。次にこのことについて図
９を参照しつつ説明する。図９（Ａ）に示されるように
ピストン２が上死点位置にあるときには大コネクティン
グロッド２４ａと小コネクティングロッド２４ｂとが一
直線をなす整列位置にあり、従ってこのとき距離Ｄは最
大となる。次いで図９（Ｂ）に示されるようにクランク
角で９０度ピストン２が下降すると大コネクティングロ
ッド２４ａに対して小コネクティングロッド２４ｂが折
れ曲ったような形となり、、斯くして距離Ｄが短かくな
る。次いで図９（Ｃ）に示されるようにピストン２が下
死点に達すると大コネクティングロッド２４ａと小コネ
クティングロッド２４ｂとが再び一直線をなす整列位置
となり、従ってこのとき距離Ｄは再び最大となる。
ャフト２０とを連結するリンク機構を用いてもピストン
２の位置に応じてクランクアームシャフト２２の軸線Ｘ
とピストンピン２３の軸線Ｚ間の距離Ｄが変化し、それ
によって掃気期間が長くなる。次にこのことについて図
９を参照しつつ説明する。図９（Ａ）に示されるように
ピストン２が上死点位置にあるときには大コネクティン
グロッド２４ａと小コネクティングロッド２４ｂとが一
直線をなす整列位置にあり、従ってこのとき距離Ｄは最
大となる。次いで図９（Ｂ）に示されるようにクランク
角で９０度ピストン２が下降すると大コネクティングロ
ッド２４ａに対して小コネクティングロッド２４ｂが折
れ曲ったような形となり、、斯くして距離Ｄが短かくな
る。次いで図９（Ｃ）に示されるようにピストン２が下
死点に達すると大コネクティングロッド２４ａと小コネ
クティングロッド２４ｂとが再び一直線をなす整列位置
となり、従ってこのとき距離Ｄは再び最大となる。
【００１５】従ってこの実施例においても距離Ｄは図１
０に示されるように上死点ＴＤＣおよび下死点ＢＤＣで
最大となり、上死点ＴＤＣと下死点ＢＤＣの中間位置に
おいて最小となるのでピストン２の位置は上死点ＴＤＣ
と下死点ＢＤＣとの間で破線で示される通常用いられて
いるピストン２の位置よりも低くなる。従ってピストン
２が一定の高さ位置になったときに給排気弁の開閉弁動
作を行わせた場合には図１０に示されるように排気弁７
の開弁期間ＥＸは通常用いられている排気弁７の開弁期
間ＥＸ′よりも長くなり、給気弁６の開弁期間ＩＮも通
常用いられている給気弁６の開弁期間ＩＮ′よりも長く
なる。このようにピストン２が一定位置になったときに
給排気弁の開閉弁動作を行わせるようにしても給排気弁
が開弁する期間を長くすることができるので掃気効率を
向上することができることになる。
０に示されるように上死点ＴＤＣおよび下死点ＢＤＣで
最大となり、上死点ＴＤＣと下死点ＢＤＣの中間位置に
おいて最小となるのでピストン２の位置は上死点ＴＤＣ
と下死点ＢＤＣとの間で破線で示される通常用いられて
いるピストン２の位置よりも低くなる。従ってピストン
２が一定の高さ位置になったときに給排気弁の開閉弁動
作を行わせた場合には図１０に示されるように排気弁７
の開弁期間ＥＸは通常用いられている排気弁７の開弁期
間ＥＸ′よりも長くなり、給気弁６の開弁期間ＩＮも通
常用いられている給気弁６の開弁期間ＩＮ′よりも長く
なる。このようにピストン２が一定位置になったときに
給排気弁の開閉弁動作を行わせるようにしても給排気弁
が開弁する期間を長くすることができるので掃気効率を
向上することができることになる。
【００１６】
【発明の効果】２サイクル内燃機関が給排気弁を具えて
いる場合には給排気弁の開閉弁時期を変えることなく掃
気期間を長くすることができるので掃気効率が向上し、
斯くして機関出力を向上することができる。
いる場合には給排気弁の開閉弁時期を変えることなく掃
気期間を長くすることができるので掃気効率が向上し、
斯くして機関出力を向上することができる。
【図１】２サイクル内燃機関の側面断面図である。
【図２】シリンダヘッドの底面図である。
【図３】給排気弁の開弁期間を示す線図である。
【図４】掃気行程時を示す２サイクル内燃機関の側面断
面図である。
面図である。
【図５】ピストンとクランクシャフトとを連結するリン
ク機構を説明するための図である。
ク機構を説明するための図である。
【図６】図５に示すリンク機構の作動を説明するための
図である。
図である。
【図７】クランクアームシャフト軸線とピストンピン軸
線間の長さＤの変化と掃気期間を示す図である。
線間の長さＤの変化と掃気期間を示す図である。
【図８】ピストンとクランクシャフトとを連結するリン
ク機構の別の実施例を説明するための図である。
ク機構の別の実施例を説明するための図である。
【図９】図８に示すリンク機構の作動を説明するための
図である。
図である。
【図１０】クランクアームシャフト軸線とピストンピン
軸線間の長さＤの変化と掃気期間を示す図である。
軸線間の長さＤの変化と掃気期間を示す図である。
２…ピストン ６…給気弁 ７…排気弁 ２０…クランクシャフト ２１…クランクアーム ２２…クランクアームシャフト ２３…ピストンピン ２４…コネクティングロッド ２４ａ…大コネクティングロッド ２４ｂ…小コネクティングロッド ２６，２７…歯車
Claims (3)
- 【請求項１】 クランクシャフトから一定の距離にある
クランクアームシャフト軸線とピストンピン間の長さを
上死点と下死点との中間位置において最小とするリンク
機構を介してクランクアームシャフトとピストンピンと
を連結した２サイクル内燃機関。 - 【請求項２】 上記リンク機構がクランクアームシャフ
ト軸線に対して偏心したシャフト部分を有する回転可能
なクランクアームシャフトと、上記シャフト部分とピス
トンピンとを連結するコネクティングロッドと、同一の
歯数を有して互いに噛合しかつクランクシャフトとクラ
ンクアームシャフトに夫々固定された一対の歯車とによ
り構成され、上記シャフト部分が上死点においてピスト
ン側に偏心せしめられている請求項１に記載の２サイク
ル内燃機関。 - 【請求項３】 上記リンク機構が大コネクティングロッ
ドと小コネクティングロッドからなり、大コネクティン
グロッドの一端部をクランクアームシャフトに回動可能
に連結すると共に小コネクティングロッドの一端部をピ
ストンピンに回動可能に連結し、大コネクティングロッ
ドの他端部と小コネクティングロッドの他端部をシリン
ダ軸線に関し大コネクティングロッドの一端部と反対側
において互いに回動可能に連結し、大コネクティングロ
ッドの中間部をシリンダ軸線上においてピストンにより
摺動可能に支持した請求項１に記載の２サイクル内燃機
関。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP241493A JPH06200920A (ja) | 1993-01-11 | 1993-01-11 | ２サイクル内燃機関 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP241493A JPH06200920A (ja) | 1993-01-11 | 1993-01-11 | ２サイクル内燃機関 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06200920A true JPH06200920A (ja) | 1994-07-19 |
Family
ID=11528590
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP241493A Pending JPH06200920A (ja) | 1993-01-11 | 1993-01-11 | ２サイクル内燃機関 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06200920A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102865137A (zh) * | 2012-10-23 | 2013-01-09 | 范伟俊 | 省油发动机 |
-
1993
- 1993-01-11 JP JP241493A patent/JPH06200920A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102865137A (zh) * | 2012-10-23 | 2013-01-09 | 范伟俊 | 省油发动机 |
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