JPH06192461A

JPH06192461A - ポリプロピレン架橋発泡体の製造方法

Info

Publication number: JPH06192461A
Application number: JP35786792A
Authority: JP
Inventors: Norimitsu Kaimai; 教充開米; Takao Kuno; 貴雄久野
Original assignee: Tonen Sekiyu Kagaku KK; Tonen Chemical Corp
Current assignee: Tonen Chemical Corp
Priority date: 1992-12-25
Filing date: 1992-12-25
Publication date: 1994-07-12

Abstract

(57)【要約】【構成】（ａ）ポリプロピレンと（ｂ）線状低密度ポ
リエチレンと（ｃ）非共役ジエンを0.2 〜１０重量％含
有するプロピレン−非共役ジエン共重合体と（ｄ）発泡
剤とを含む成形品であって、前記（ｃ）成分が成形品の
表面側が高濃度で厚み方向に濃度勾配をもって分布して
いる成形品において、電離放射線を照射し、架橋させた
後、加熱発泡させることを特徴とするポリプロピレン架
橋発泡体の製造方法。【効果】高温での引張物性、並びに発泡体表面の機械
的物性および耐熱性が良好で真空成形性およびスタンピ
ング成形に優れる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明はポリプロピレン架橋発泡
体の製造方法に関する。更に詳しくいえば、真空成形や
スタンピング成形などの二次成形加工性に優れたポリプ
ロピレン架橋発泡体の製造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術およびその課題】ポリオレフィン架橋発泡
体は、機械的強度、柔軟性、風合い、耐熱性、耐薬品性
等に優れており、自動車の内装材、断熱材、スポーツ用
品や食品包装の緩衝材、その他消音材や外装材等に広く
利用されている。ポリオレフィン架橋発泡体の中で、ポ
リエチレン発泡体は融点が低く、その分柔軟性、風合
い、伸び等に優れている。これに対して、ポリプロピレ
ン発泡体は引張強度や曲げ強度等の機械的強度や耐熱性
に優れている。ポリプロピレン発泡体用のポリプロピレ
ン系樹脂としては、通常はプロピレン−エチレンランダ
ム共重合体が使用されているが、ポリプロピレン系樹脂
はポリエチレン系樹脂に比べて融点が高いため発泡時に
かなり分子の切断が進行し発泡の気泡セルが大きくかつ
不均一になりやすく、また柔軟性に劣る。このため得ら
れる発泡体は硬く、脆く、ザラついた触感（風合い）を
有するという問題がある。

【０００３】この問題を改善するために、プロピレン−
エチレンランダム共重合体に線状低密度ポリエチレンを
配合したものを樹脂成分とする発泡体用の組成物が知ら
れているが、機械的特性および耐熱性と、触感の両者が
満足するレベルまで向上してはいないという問題があ
る。そこで、かかる問題を解決する組成物として、本出
願人は先に、非共役ジエンを 0.2〜１０重量％含有する
プロピレン−非共役ジエン共重合体をベースとし、これ
に（所望により）ポリプロピレン（ホモプロピレンおよ
び／またはプロピレン−エチレンランダム共重合体）と
線状低密度ポリエチレンと発泡剤とを配合したポリプロ
ピレン架橋発泡体用組成物を提案した（特開平4-103642
号公報）。この組成物によれば、ポリプロピレン架橋発
泡体特有の機械的特性および耐熱性を損なうことなく、
ポリエチレン架橋発泡体特有の風合いおよび柔軟性に優
れたポリオレフィン架橋発泡体となる。

【０００４】しかしながら、上記の組成物から得られる
架橋発泡体は、真空成形性やスタンピング成形性などの
二次加工性に問題が残されている。真空成形は、半溶融
状態の樹脂組成物を減圧により吸引することにより実施
されるが、真空成形に適する発泡体としては、特に高温
における引張特性（伸度）に優れていることが必要であ
る。また、スタンピング成形は押出成形とプレス成形を
組合わせたものであり、成形途中に、発泡体表面に芯材
となるポリプロピレンなどの樹脂溶融物が射出され、型
締とともに発泡体表面に溶融物が流れる過程を経る。ス
タンピング成形に適した発泡体としては、前記溶融物の
熱により発泡体表面が破壊されないことが必要であり、
特に発泡体表面が高い弾性率と強度を有することが必要
である。すなわち、真空成形やスタンピング成形等で二
次加工する場合、発泡体は半溶融状態にするための加
熱、あるいは他の溶融樹脂との接触に耐える耐熱性が必
要であり、前記の発泡体組成物にスタンピング成形時の
耐熱性を付与し、特に熱による表面フォームの破壊防止
のため、表面強度の向上が求められていた。

【０００５】また、発泡体表面が高い弾性率および強度
を有する発泡体としては、架橋助剤を厚み方向に濃度勾
配をもって分布させたポリオレフィン成形品を架橋発泡
させ、表面層側を高架橋させた発泡体があるが（特開昭
59-184629 号公報）、この発泡体では多量の架橋助剤を
必要とし、架橋助剤と樹脂との均一混合が困難であるこ
と、シートに成形した時にブリードアウトした架橋助剤
がロール等へ付着してシート表面への傷付き発生の原因
となること、また二次成形性の指標となる高温での引張
伸度が不充分で、成形不良の原因となるなどの問題があ
った。

【０００６】従って、本発明の目的は高温での引張特
性、発泡体表面の機械的特性、弾性および耐熱性がより
一層向上し、真空成形性およびスタンピング成形性に優
れたポリオレフィン系架橋発泡体を提供することにあ
る。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明者らは鋭意検討を
重ねた結果、高融点のポリプロピレンをベースとし、こ
れに引張特性を改善するために低融点の低圧法低密度ポ
リエチレンと、表面の強度を上げるために架橋反応を起
こしやすいプロピレン−非共役ジエン共重合体を表面側
に高濃度に分布させることにより、架橋発泡後の発泡体
表面の諸物性が向上し、スタンピング成形性および真空
成形性に優れたものとなることを確認し、本発明に想到
した。

【０００８】すなわち、本発明は１）（ａ）ポリプロピレンと（ｂ）線状低密度ポリエチ
レンと（ｃ）非共役ジエンを0.2 〜１０重量％含有する
プロピレン−非共役ジエン共重合体と（ｄ）発泡剤とを
含む組成物からなる成形品であって、前記（ｃ）成分が
成形品の表面側が高濃度で厚み方向に濃度勾配をもって
分布している成形品において、前記（ａ）および（ｂ）
成分の割合が重量基準で（ａ）／（ｂ）＝９５〜５５／
５〜４５であり、前記（ｃ）成分の配合割合が前記
（ａ）＋（ｂ）成分１００重量部に対して、表面層が５
〜４０重量部であり、内層が０〜３０重量部であり、表
面層と内層の配合量の差が５〜３５重量部である当該成
形品に、電離放射線を照射し架橋させた後、加熱発泡さ
せることを特徴とするポリプロピレン架橋発泡体の製造
方法である。

【０００９】２）前記成形品の（ｃ）成分の濃度勾配分
布が、（ｃ）成分濃度の異なるシートを積層することに
よって形成されたものであることを特徴とする前記１の
ポリプロピレン架橋発泡体の製造方法を提供したもので
ある。

【００１０】以下、本発明のポリプロピレン架橋発泡体
の製造方法を詳細に説明する。本発明で使用する（ａ）
ポリプロピレン（ＰＰ）としては、ホモポリプロピレ
ン、エチレン−プロピレン共重合体等が挙げられる。ホ
モポリプロピレンとはプロピレンの単独重合体であり、
プロピレン−エチレンランダム共重合体とはプロピレン
から誘導される繰り返し単位と、エチレンから誘導され
る繰り返し単位とがランダムに共重合したものである。
プロピレン−エチレンランダム共重合体中のエチレン含
有量は５重量％以下であり、好ましくは 0.3〜4.0 重量
％である。プロピレン−エチレンランダム共重合体中の
エチレン含有量が５重量％を越えると、高温時の機械的
強度、耐熱性およびカッティング成形等の二次加工性が
低下する。

【００１１】これらポリプロピレン（ＰＰ）は通常１〜
５０g/10分のメルトフローレート（ＭＦＲ；２３０℃，
2.16kg荷重）を有する。ＭＦＲが１g/10分未満では、シ
ートの成形性が十分ではなく、一方５０g/10分を越える
と機械的強度が低下するため好ましくない。より好まし
いＭＦＲは３〜３０g/10分である。

【００１２】本発明で使用する（ｂ）低圧法低密度ポリ
エチレン（ＬＬＤＰＥ）とは、エチレンと、炭素数４〜
８のα−オレフィンとの直鎖状の共重合体である。上記
α−オレフィンとしては４−メチルペンテン−１、１−
ブテン、１−ヘキセン等を挙げることができる。また前
記ＬＬＤＰＥ中のエチレン含有量は９０モル％以上、好
ましくは９５モル％以上である。このようなＬＬＤＰＥ
は、通常 0.910〜0.945 g/cm³、好ましくは 0.915〜0.
935 g/cm³の密度と、 0.7〜６０g/10分、好ましくは３
〜２０g/10分のメルトインデックス（ＭＩ，１９０℃，
2.16kg荷重）を有する。

【００１３】本発明で使用する（ｃ）プロピレン−非共
役ジエン共重合体（ＰＰＤＭ）とは、ポリプロピレンに
下記一般式

【００１４】

【化１】

【００１５】（式中、Ｒ¹〜Ｒ⁴は水素原子または炭素
数１〜６のアルキル基を表わし、ｎは１〜２０の整数を
表わす。）で示される非共役ジエンコモノマーをランダ
ム重合あるいはグラフト重合させたものである。

【００１６】上記非共役ジエンとしては、例えば、２−
メチル−１，４−ペンタジエン、１，４−ヘキサジエ
ン、４−メチリデン−１−ヘキセン、４−メチル−１，
４−ヘキサジエン、５−メチル−１，４−ヘキサジエ
ン、１，４−ヘプタジエン、４−エチル−１，４−ヘキ
サジエン、４，５−ジメチル−１，４−ヘキサジエン、
４−メチル−１，４−ヘプタジエン、４−エチル−１，
４−ヘプタジエン、５−メチル−１，４−ヘプタジエ
ン、５−メチル−１，４−オクタジエン、１，５−ヘプ
タジエン、１，５−オクタジエン、５−メチル−１，５
−ヘプタジエン、６−メチル−１，５−ヘプタジエン、
２−メチル−１，５−ヘキサジエン、１，６−オクタジ
エン、６−メチル−１，６−オクタジエン、７−メチル
−１，６−オクタジエン、２−メチル−１，６−ヘプタ
ジエン、１，９−デカジエン、１，１３−テトラデカジ
エンなどが挙げられる。これらの中で、特に、１，４−
ヘキサジエン、２−メチル−１，４−ペンタジエン、
１，９−デカジエン等が好ましい。これらの非共役ジエ
ンコモノマーは通常、単独で用いるが、２種以上を併用
することもできる。

【００１７】プロピレンと非共役ジエンコモノマーとを
ランダム共重合させるには、チーグラー・ナッタ触媒を
用いる通常の共重合法を適用すればよい。この場合、前
記非共役ジエンの割合は 0.2〜１０重量％となるように
する。非共役ジエンの含有量が 0.2重量％未満では、架
橋効率が十分に高いものではなく、架橋時の劣化抑制の
効果が十分ではない。また１０重量％を越えると、共重
合体の結晶性が大幅に低下する。好ましい非共役ジエン
の含有量は 0.5〜５重量％である。

【００１８】またプロピレンと非共役ジエンコモノマー
とをグラフト重合させるには、溶液法、または溶融混練
法等の方法により行なうことができる。溶融混練法の場
合、ポリプロピレン、非共役ジエンおよび触媒を押出機
や二軸混練機等に投入し、１５０〜２５０℃の温度に加
熱して溶融しながら混練すればよい。また溶液法の場
合、キシレン等の有機溶剤に上記出発物質を溶解し、８
０〜１４０℃の温度で撹拌すればよい。この場合、前記
非共役ジエンの割合は前述のランダム重合の場合と同様
に 0.2〜１０重量％となるようにする。

【００１９】上述したようなＰＰＤＭとしては、側鎖ジ
エン部分が有効な架橋反応箇所であることから、特にグ
ラフト共重合体が好ましい。なお、これらＰＰＤＭに
は、エチレン、ブテン−１などの他の不飽和モノマーを
５モル％以下の範囲で共重合させてもよい。またこの共
重合体のＭＦＲ（２３０℃，2.16kg荷重）は通常 0.5〜
１００g/10分であり、より好ましくは 0.5〜５０g/10分
である。

【００２０】本発明で使用する（ｄ）発泡剤は、常温で
液体状または固体状のものであるが、上記樹脂成分の溶
融点以上に加熱された時に分解または気化する化合物
で、シート化等の成形や架橋反応を実質的に妨害しない
かぎり、任意のものが使用できるが、分解温度が１８０
〜２７０℃のものが好ましい。その具体的な例として
は、アゾジカルボンアミド、アゾジカルボン酸金属塩、
ジニトロペンタメチレンテトラミン、ヒドラゾジカルボ
ンアミド、p-トルエンスルホニルセミカルバジド、s-ト
リヒドラジノトリアジンなどが挙げられる。

【００２１】本発明においては、上記成分の他に架橋反
応をスムーズに行なうために架橋助剤を添加することが
好ましい。本発明に使用し得る架橋助剤の例としては、
トリメチロールプロパントリメタクリレート、トリメチ
ロールプロパントリアクリレート、ペンタエリスリトー
ルペンタアクリレート、ジアリルフタレート、ジアリル
マレエート等がある。上記架橋助剤の添加量は、樹脂成
分１００重量部に対して、 0.5〜7.0 重量部であり、好
ましくは 1.0〜4.0 重量部である。

【００２２】その他本発明においては、架橋発泡体の特
性を改良する目的のために、他の各種配合剤、具体的に
はゴム性物質、他の樹脂、顔料、各種充填剤、難燃性物
質、酸化防止剤などを適宜混合することができる。

【００２３】本発明においては、成分（ａ）ポリプロピ
レンと成分（ｂ）低圧法低密度ポリエチレンと成分
（ｃ）非共役ジエンを0.2 〜１０重量％含有するプロピ
レン−非共役ジエン共重合体との配合割合は、まず
（ａ）：（ｂ）＝９５〜５５：５〜４５、好ましくは９
０〜６０：１０〜４０である。成分（ａ）が５５重量％
未満だと（成分（ｂ）が４５重量％を越えると）、組成
物全体が低融点化し、プロピレン等の高融点樹脂とのス
タンピング成形性が悪化する。

【００２４】成分（ｃ）は成形品の表面層が高濃度で厚
み方向に濃度勾配をもつように分布させる。その配合割
合は前記（ａ）成分と（ｂ）成分の和１００重量部に対
して、表面層が５〜４０重量部、好ましくは１０〜３０
であり、内層が０〜３０重量部、好ましくは０〜２０で
あり、表面層と内層の配合量の差が５〜３５重量部、好
ましくは１０〜３０重量部である。

【００２５】成分（ｃ）の割合が、表面層で５０重量部
を越えると、架橋が効率良く進行するが、反対に組成物
全体が低融点化してしまいスタンピング成形性が悪化
し、また５重量部未満ではスタンピング成形時にセルつ
ぶれ等が発生し、機械的特性が悪化する。内層において
３０重量部を越えると二次成形時、フォームのへたり、
厚みむらが発生する。また、表面層と内層の配合量の差
が５重量部未満ではセルつぶれ、へたりの発生により、
良好なスタンピング成形性の発現が不可能となり、３５
重量部を越えると架橋発泡後、表面層と内層のセルサイ
ズが大きく異なってしまい、層間剥離が生じ易くなる。
また、成分（ｄ）の発泡剤の配合割合は、それぞれの種
類や発泡倍率によって任意に選択することができるが、
通常、樹脂成分を１００重量部として0.01〜２０重量
部、好ましくは４〜１０重量部である。

【００２６】

【製造方法】本発明のポリプロピレン架橋発泡体は、ま
ず上述した範囲の割合で（ａ）ポリプロピレン、（ｂ）
ＬＬＤＰＥ、（ｃ）ＰＰＤＭおよび（ｄ）発泡剤、およ
び架橋助剤その他各種配合剤を含有し、表面側がＰＰＤ
Ｍ高濃度で厚み方向に濃度勾配をもって分布しているポ
リプロピレン組成物成形シートを作製し、その後にその
シートを架橋発泡することにより製造される。

【００２７】表面側がＰＰＤＭ高濃度で厚み方向に濃度
勾配をもって分布しているポリオレフィン成形シートを
得るには、例えば、複数の押出機等を使用し、発泡剤と
各種濃度のＰＰＤＭを含有するポリオレフィン樹脂組成
物をそれぞれ押出機より押出し積層品を得る方法、ある
いは発泡剤と各種濃度のＰＰＤＭを含有するポリオレフ
ィン樹脂組成物をそれぞれ予めシート状に成形し、これ
らの複数のシートを積層した後ホットプレスして積層成
形品を得る方法が採用されるが、これに限定されるもの
ではない。

【００２８】各層の混練はニーダ、ヘンシェルミキサ
ー、押出機等により行なう。この際、溶融混練の温度は
発泡剤の分解温度未満とする必要がある。好ましい溶融
混練温度は１６０〜１８０℃である。その後上記混練物
を押出機等のダイスより押し出し、シート等の成形体に
成形する。この際ダイスの温度を１６０〜１８０℃の範
囲に制御するのが好ましい。

【００２９】次に、このようにして得られた成形体の架
橋および発泡を行なう。架橋構造の形成方法としては、
α線、β線（電子線）、γ線等の電離放射線の照射によ
る方法により行なう。これらの照射の中では電子線照射
による架橋が最も好ましい。照射は用途の必要に応じて
シートの両面に行ってもよいし、片面に行なってもよ
い。放射線の照射線量は、架橋後の原反シートのゲル分
率が４０〜６０重量％、特に表面層においては５０〜５
５重量％となるような量を照射するのが好ましい。ゲル
分率が４０重量％未満の場合にはセルの破損、厚みむ
ら、へたりが発生することとなり、６０重量％を越える
と高温での引張伸度が低下し、加工性が悪化することと
なる。

【００３０】照射線量は架橋助剤の種類や量、架橋の度
合いおよび成形体の厚み等により異なるが、一般に１〜
５０Mrad、好ましくは２〜２０Mradである。また、加速
電圧については、例えば厚みが１mmの成形体については
１００〜5000ｋＶ、好ましくは７５０〜5000ｋＶであ
る。

【００３１】このようにして架橋したポリプロピレン成
形シートの発泡は、樹脂成分の融点より高い温度、好ま
しくは２００℃以上、より好ましくは２３０〜２８０℃
の温度に加熱することにより行なうことができる。ま
た、発泡に用する加熱時間は通常0.5 〜５分であり、発
泡倍率は１２〜１６倍とするのが好ましい。

【００３２】

【実施例】以下、実施例および比較例により本発明をさ
らに詳細に説明する。なお、各例において、原料および
添加剤としては、以下のものを使用した。（ａ）ポリプロピレンＰＰ（エチレン含有量 3.6重量％，ＭＦＲ（２３０℃，
2.16kg荷重）９g/10分）。（ｂ）線状低密度ポリエチレンＬＬＤＰＥ（密度 0.915g/cm³，ＭＩ（１９０℃，2.16
kg荷重）６g/10分）。（ｃ）プロピレン−非共役ジエンコモノマー共重合体ＰＰＤＭ（ジエン成分１，９−デカジエン，ジエン含有
量 3.8重量％，ＭＦＲ（２３０℃，2.16kg荷重） 0.8g/
10分）。（ｄ）発泡剤アゾジカルボンアミド（ＡＤＣＡ）（ｅ）架橋助剤トリメチロールプロパントリメタクリレート（ＴＭＰ
Ｔ）

【００３３】実施例１〜４，比較例１〜８第１表に示す割合の樹脂成分（ＰＰ，ＰＰＤＭ，ＬＬＤ
ＰＥ）と、発泡剤７重量部、架橋助剤 1.5重量部、酸化
防止剤 0.5重量部とを加え、ヘンシェルミキサーを用い
て５００rpm で２分間混合した後、３機の単軸押出機
（４０mmφ，Ｌ／Ｄ比２８，マルチマニホールドダイ）
を用い１５５℃でそれぞれＰＰＤＭの濃度の異なる組成
物を同時に押出し、各層の厚み比をＡ（表層）／Ｂ（中
間層）／Ｃ（表層）＝２／６／２、シート全体の厚みを
1.0mm となるようにシート成形を行なった。

【００３４】次にこのシートに、５〜１３Mrad（７５０
ｋＶ）の電子線を片面もしくは両面に照射し、ゲル分率
が４７〜５５重量％のシートを得た。その後、２７０℃
のエアオーブンに約２分間入れて発泡剤を分解し、発泡
率１５倍に発泡させた。このようにして得られたポリオ
レフィン架橋発泡体の各層のゲル分率、各層の平均セル
サイズ、真空成形性およびスタンピング成形性を測定評
価した。第１表に結果を合わせて示す。

【００３５】

【表１】

【００３６】

【表２】

【００３７】上記第１表に示した各物性の測定方法は以
下の通りである。 (1) 各層（Ａ，Ｂ，Ｃ）のゲル分率：Ａ〜Ｃ層の単独シ
ートを成形し、重ね合わせて電子線照射した後、キシレ
ン中で還流し、不溶物の重量％をゲル分率とした。 (2) 各層の平均セルサイズ：発泡シートを切断し、各層
の切断面（厚み方向）のセルサイズについて顕微鏡によ
り観察し、切断面の一部（ 0.5mm× 0.5mm）の平均セル
サイズを測定した。

【００３８】(3) 真空成形性（限界絞り比）：２５cm×
２５cm×３mmの発泡シートを直径６０mmの金型の上にク
ランプした状態で、シートの表面温度（ヒートラベル）
を１８０℃に加熱し（ヒーター温度３００℃，２８秒間
加熱）、軟化したシートと金型の隙間を真空にして真空
成形を行ない、金型に引き込まれたシートの深さＨ（m
m）を金型の直径（６０mm）で割った値（Ｈ／６０）を
絞り比とした。

【００３９】(4) スタンピング成形性：芯材としてフィ
ラー２０重量％含有するポリプロピレン樹脂を１８０℃
で溶融し、この溶融樹脂を得られた発泡シート表面上に
のせ、さらに１８０℃でプレス成形を行ない、ポリプロ
ピレン樹脂と発泡シートの積層体を得た。この積層体
（スタンピング成形物）を切断し、切断面の、特に溶融
樹脂との接触面のセル保持性を顕微鏡により観察し、以
下の基準により評価した。 ○：スタンピング成形時の樹脂溶融物との接触面のセル
に破損がなく、発泡体の厚みむらもないもの。 △：スタンピング成形後の発泡体の厚みむらがみとめら
れたもの。 ×：溶融樹脂が発泡体を突き抜けるか、または発泡体の
破損が生じたもの。

【００４０】第１表より明らかなように、表面層におい
てＰＰＤＭを多く配合させると（比較例２，３）、架橋
が十分に進行し平均セルサイズが小さく緻密な気泡を有
する表面層となるが、組成物自体が低融点化し、スタン
ピング成形性が悪くなる。また、内層においてＰＰＤＭ
を多く配合させると（比較例４）、内層においてもスタ
ンピング成形時フォームのへたり、厚みむらが生じる。
表面層と内層とのＰＰＤＭ濃度差が大きくなると（比較
例２）、層間における物性（平均セルサイズ等）が顕著
に相違するものとなり層間剥離が生じ易く、真空成形性
が悪化する。

【００４１】また、ＬＬＤＰＥを配合しないと（比較例
５）、発泡体とした時に、柔軟性および常温での弾性率
が低下し、反対にＰＰを配合しないと（比較例７）、あ
るいはＰＰが少ないと（比較例６）組成物全体として低
融点化し、スタンピング成形性が悪化する。架橋助剤を
内層より表面層に多く配合させることにより（比較例
８）、架橋度（ゲル分率および平均セルサイズ）を調整
しても、引張伸度が不充分となり、真空成形性、スタン
ピング成形性が不良となる。

【００４２】これに対して、本発明による発泡体（実施
例１〜４）は真空成形性およびスタンピング成形性共に
優れていることがわかる。また電子線照射は両面で行な
っても（実施例２）、片面で行なっても（実施例３）、
物性に大差はなく、用途に合わせて照射面を適宜選択す
ることができる。

【００４３】

【発明の効果】一般に樹脂に電子線照射を施した場合、
架橋と劣化の競争反応が起こり、ある程度の劣化は避け
られない。特に表面層は中心層よりも酸化劣化が激しく
起こる。従来の発泡シートでは、スタンピング成形時に
溶融樹脂（芯材）との接触面のセルつぶれが多く発生
し、成形時の不良率増大の原因となっていた。

【００４４】本発明の方法により得られる架橋発泡体
は、表面層に主材よりも架橋性の高い樹脂を多く配合す
ることで表面層のゲル分率を高く、かつ電子線処理によ
る劣化を抑制することができる。表面層に架橋効率の高
い樹脂を配合しないものと比較した場合、本発明の架橋
発泡体は表面層の気泡が緻密であるために良好な圧縮反
発応力を示し高伸度を有する。また、厚み方向に対して
適切なゲル分率を与えるような電子線照射を施すことに
より、セルサイズのコントロールが可能である。従っ
て、このフォームを用いて二次加工した場合（真空成
形、スタンピング成形等）、フォームが破壊されず、良
好な成形物を得ることができる。

【００４５】このように本発明の製造方法により得られ
るポリプロピレン架橋発泡体は、高温での引張物性が良
好で真空成形性に優れ、かつ発泡体表面の機械的物性お
よび耐熱性が良好でスタンピング成形に優れているの
で、自動車の内装材やスポーツ用品、食料包装等の緩衝
材、断熱材、消音材、その他の外装材等に好適に用いる
ことができる。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】（ａ）ポリプロピレンと（ｂ）線状低密
度ポリエチレンと（ｃ）非共役ジエンを0.2 〜１０重量
％含有するプロピレン−非共役ジエン共重合体と（ｄ）
発泡剤とを含む組成物からなる成形品であって、前記
（ｃ）成分が成形品の表面側が高濃度で厚み方向に濃度
勾配をもって分布している成形品において、前記（ａ）
および（ｂ）成分の割合が重量基準で（ａ）／（ｂ）＝
９５〜５５／５〜４５であり、前記（ｃ）成分の配合割
合が前記（ａ）＋（ｂ）成分１００重量部に対して、表
面層が５〜４０重量部であり、内層が０〜３０重量部で
あり、表面層と内層の配合量の差が５〜３５重量部であ
る前記成形品に、電離放射線を照射し架橋させた後、加
熱発泡させることを特徴とするポリプロピレン架橋発泡
体の製造方法。
【請求項２】前記成形品の（ｃ）成分の濃度勾配分布
が、（ｃ）成分濃度の異なるシートを積層することによ
って形成されたものであることを特徴とする請求項１の
ポリプロピレン架橋発泡体の製造方法。