JPH0618610B2 - 煙道ガス中のＮＯｘ減少方法 - Google Patents
煙道ガス中のＮＯｘ減少方法Info
- Publication number
- JPH0618610B2 JPH0618610B2 JP62503215A JP50321587A JPH0618610B2 JP H0618610 B2 JPH0618610 B2 JP H0618610B2 JP 62503215 A JP62503215 A JP 62503215A JP 50321587 A JP50321587 A JP 50321587A JP H0618610 B2 JPH0618610 B2 JP H0618610B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- reducing agent
- gas stream
- cyclone separator
- cyclone
- nox
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 26
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 title abstract description 26
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 title abstract description 23
- 230000009467 reduction Effects 0.000 title abstract description 8
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims abstract description 72
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 claims abstract description 63
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims abstract description 22
- 239000002243 precursor Substances 0.000 claims abstract description 13
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims abstract description 4
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 82
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 claims description 41
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 28
- XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N Urea Chemical compound NC(N)=O XSQUKJJJFZCRTK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 18
- 239000004202 carbamide Substances 0.000 claims description 18
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 claims description 9
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 8
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 7
- 239000000243 solution Substances 0.000 claims description 5
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 claims description 3
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims description 3
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 abstract description 86
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 abstract description 11
- 238000002156 mixing Methods 0.000 abstract description 9
- VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L Calcium carbonate Chemical compound [Ca+2].[O-]C([O-])=O VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L 0.000 abstract 2
- 229910000019 calcium carbonate Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 235000010216 calcium carbonate Nutrition 0.000 abstract 1
- MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N nitrogen oxide Inorganic materials O=[N] MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 39
- 239000000047 product Substances 0.000 description 26
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 16
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 15
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 13
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 12
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 12
- JTJMJGYZQZDUJJ-UHFFFAOYSA-N phencyclidine Chemical class C1CCCCN1C1(C=2C=CC=CC=2)CCCCC1 JTJMJGYZQZDUJJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 9
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 9
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 239000011810 insulating material Substances 0.000 description 7
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 7
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 7
- AKEJUJNQAAGONA-UHFFFAOYSA-N sulfur trioxide Chemical compound O=S(=O)=O AKEJUJNQAAGONA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 5
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 5
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 4
- RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N Sulphur dioxide Chemical compound O=S=O RAHZWNYVWXNFOC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 4
- 239000002250 absorbent Substances 0.000 description 4
- 230000002745 absorbent Effects 0.000 description 4
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 4
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 4
- 239000013618 particulate matter Substances 0.000 description 4
- XTQHKBHJIVJGKJ-UHFFFAOYSA-N sulfur monoxide Chemical class S=O XTQHKBHJIVJGKJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052815 sulfur oxide Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 2
- MHAJPDPJQMAIIY-UHFFFAOYSA-N Hydrogen peroxide Chemical compound OO MHAJPDPJQMAIIY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000002956 ash Substances 0.000 description 2
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 2
- OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L calcium sulfate Chemical compound [Ca+2].[O-]S([O-])(=O)=O OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 description 2
- 239000012159 carrier gas Substances 0.000 description 2
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 description 2
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 239000012717 electrostatic precipitator Substances 0.000 description 2
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 2
- 238000004868 gas analysis Methods 0.000 description 2
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 150000002897 organic nitrogen compounds Chemical class 0.000 description 2
- 238000011946 reduction process Methods 0.000 description 2
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 description 2
- 230000004044 response Effects 0.000 description 2
- 239000005436 troposphere Substances 0.000 description 2
- ATRRKUHOCOJYRX-UHFFFAOYSA-N Ammonium bicarbonate Chemical compound [NH4+].OC([O-])=O ATRRKUHOCOJYRX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PQUCIEFHOVEZAU-UHFFFAOYSA-N Diammonium sulfite Chemical compound [NH4+].[NH4+].[O-]S([O-])=O PQUCIEFHOVEZAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- CBENFWSGALASAD-UHFFFAOYSA-N Ozone Chemical compound [O-][O+]=O CBENFWSGALASAD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- BIGPRXCJEDHCLP-UHFFFAOYSA-N ammonium bisulfate Chemical compound [NH4+].OS([O-])(=O)=O BIGPRXCJEDHCLP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000001099 ammonium carbonate Substances 0.000 description 1
- 235000012501 ammonium carbonate Nutrition 0.000 description 1
- VZTDIZULWFCMLS-UHFFFAOYSA-N ammonium formate Chemical compound [NH4+].[O-]C=O VZTDIZULWFCMLS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VBIXEXWLHSRNKB-UHFFFAOYSA-N ammonium oxalate Chemical compound [NH4+].[NH4+].[O-]C(=O)C([O-])=O VBIXEXWLHSRNKB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- BFNBIHQBYMNNAN-UHFFFAOYSA-N ammonium sulfate Chemical compound N.N.OS(O)(=O)=O BFNBIHQBYMNNAN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052921 ammonium sulfate Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001166 ammonium sulphate Substances 0.000 description 1
- 235000011130 ammonium sulphate Nutrition 0.000 description 1
- BGTSYZMUGLQMMM-UHFFFAOYSA-N azane sulfur monoxide Chemical compound N.O=S BGTSYZMUGLQMMM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000002802 bituminous coal Substances 0.000 description 1
- 239000011449 brick Substances 0.000 description 1
- 150000001721 carbon Chemical class 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- SOCTUWSJJQCPFX-UHFFFAOYSA-N dichromate(2-) Chemical compound [O-][Cr](=O)(=O)O[Cr]([O-])(=O)=O SOCTUWSJJQCPFX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001873 dinitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001882 dioxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000007599 discharging Methods 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 239000010459 dolomite Substances 0.000 description 1
- 229910000514 dolomite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 1
- 239000010881 fly ash Substances 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 229910001892 higher sulfur oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 239000003077 lignite Substances 0.000 description 1
- 239000006193 liquid solution Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000002609 medium Substances 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 230000000877 morphologic effect Effects 0.000 description 1
- 229910000480 nickel oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000510 noble metal Inorganic materials 0.000 description 1
- GNRSAWUEBMWBQH-UHFFFAOYSA-N oxonickel Chemical compound [Ni]=O GNRSAWUEBMWBQH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003415 peat Substances 0.000 description 1
- 230000000149 penetrating effect Effects 0.000 description 1
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 description 1
- 230000003334 potential effect Effects 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 230000002000 scavenging effect Effects 0.000 description 1
- 238000005201 scrubbing Methods 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000003079 shale oil Substances 0.000 description 1
- 238000007086 side reaction Methods 0.000 description 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 1
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N silicon dioxide Inorganic materials O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011343 solid material Substances 0.000 description 1
- 239000012265 solid product Substances 0.000 description 1
- 239000004449 solid propellant Substances 0.000 description 1
- 230000007480 spreading Effects 0.000 description 1
- 238000003892 spreading Methods 0.000 description 1
- 150000003464 sulfur compounds Chemical class 0.000 description 1
- 231100000331 toxic Toxicity 0.000 description 1
- 230000002588 toxic effect Effects 0.000 description 1
- 229910052723 transition metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000003624 transition metals Chemical class 0.000 description 1
- 239000006163 transport media Substances 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B04—CENTRIFUGAL APPARATUS OR MACHINES FOR CARRYING-OUT PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES
- B04C—APPARATUS USING FREE VORTEX FLOW, e.g. CYCLONES
- B04C5/00—Apparatus in which the axial direction of the vortex is reversed
- B04C5/08—Vortex chamber constructions
- B04C5/085—Vortex chamber constructions with wear-resisting arrangements
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/54—Nitrogen compounds
- B01D53/56—Nitrogen oxides
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/74—General processes for purification of waste gases; Apparatus or devices specially adapted therefor
- B01D53/86—Catalytic processes
- B01D53/8621—Removing nitrogen compounds
- B01D53/8625—Nitrogen oxides
- B01D53/8631—Processes characterised by a specific device
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B21/00—Nitrogen; Compounds thereof
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES
- F23J15/00—Arrangements of devices for treating smoke or fumes
- F23J15/02—Arrangements of devices for treating smoke or fumes of purifiers, e.g. for removing noxious material
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES
- F23J15/00—Arrangements of devices for treating smoke or fumes
- F23J15/02—Arrangements of devices for treating smoke or fumes of purifiers, e.g. for removing noxious material
- F23J15/022—Arrangements of devices for treating smoke or fumes of purifiers, e.g. for removing noxious material for removing solid particulate material from the gasflow
- F23J15/027—Arrangements of devices for treating smoke or fumes of purifiers, e.g. for removing noxious material for removing solid particulate material from the gasflow using cyclone separators
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Biomedical Technology (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Catalysts (AREA)
- Meat, Egg Or Seafood Products (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 技術分野 本発明は燃焼装置からの煙道ガス中窒素酸化物水準を下
げることに係るものであり、より特別には、上記燃焼装
置中で好ましい反応条件が得られるような場所に組み込
まれているサイクロン分離機中に還元剤を導入すること
で、NOx水準の減少を達成しようとするものである。
げることに係るものであり、より特別には、上記燃焼装
置中で好ましい反応条件が得られるような場所に組み込
まれているサイクロン分離機中に還元剤を導入すること
で、NOx水準の減少を達成しようとするものである。
発明の背景 本発明は、実際上すべての燃料、例えば固型燃料、スラ
ッジ、気体燃料または類似の燃焼を燃焼させる際に発生
する煙道ガス中の窒素酸化物を低下させる方法に係るも
のである。しかしながら、本発明は特に改良された流動
床燃焼方式を与えるものであり、ここでは流出する煙突
ガスを現在の環境基準に合致するよう経済的に管理する
ことができる。
ッジ、気体燃料または類似の燃焼を燃焼させる際に発生
する煙道ガス中の窒素酸化物を低下させる方法に係るも
のである。しかしながら、本発明は特に改良された流動
床燃焼方式を与えるものであり、ここでは流出する煙突
ガスを現在の環境基準に合致するよう経済的に管理する
ことができる。
燃料の流動床燃焼は、よく知られている実用的な方法で
ある。典型的には、空気がプレナム(plenum)を通って導
入され、プレナムでは、空気が分散格子を通ることで分
散される。燃料流動粒子および吸収剤、例えば石灰石ま
たは白雲石粒子が、通常の場合７６０−９２７℃（１４
００−１７００゜F）の温度範囲で炉内において流動し反
応する。この温度は、通常の炉で実施されている温度よ
りも本質的に低くなっている。この温度範囲は、優れた
燃料完全燃焼を達成できる他に、燃焼室中で硫黄酸化物
と吸収剤を反応させるのにもまた適当である。かくし
て、硫黄含有燃料からの硫黄酸化物排出を実際上減少す
ることができ、石灰石の添加によっても、比較的硫黄含
量の高い石炭の燃焼においても環境汚染を減少できる。
ある。典型的には、空気がプレナム(plenum)を通って導
入され、プレナムでは、空気が分散格子を通ることで分
散される。燃料流動粒子および吸収剤、例えば石灰石ま
たは白雲石粒子が、通常の場合７６０−９２７℃（１４
００−１７００゜F）の温度範囲で炉内において流動し反
応する。この温度は、通常の炉で実施されている温度よ
りも本質的に低くなっている。この温度範囲は、優れた
燃料完全燃焼を達成できる他に、燃焼室中で硫黄酸化物
と吸収剤を反応させるのにもまた適当である。かくし
て、硫黄含有燃料からの硫黄酸化物排出を実際上減少す
ることができ、石灰石の添加によっても、比較的硫黄含
量の高い石炭の燃焼においても環境汚染を減少できる。
窒素酸化物は、すべての燃料を燃焼させる時に発生し、
空気中の窒素が熱で酸化物として固定されたり、燃料中
の窒素が変換したりして生成する。前者の反応は高温が
好適であり、（約９８２℃（１８００゜F）以上）、一方
で後者の反応は、より低い温度、例えば、一般に流動床
燃焼系で見出される温度が非常に重要である。窒素酸化
物が光化学スモッグの生成に関係しており、低暴露レベ
ル（NOxのＴＬＶが５ppmである）で毒性でありうるの
で、燃焼系から排出されるNOxを最小限にすることが関
心事として拡がりつつある。
空気中の窒素が熱で酸化物として固定されたり、燃料中
の窒素が変換したりして生成する。前者の反応は高温が
好適であり、（約９８２℃（１８００゜F）以上）、一方
で後者の反応は、より低い温度、例えば、一般に流動床
燃焼系で見出される温度が非常に重要である。窒素酸化
物が光化学スモッグの生成に関係しており、低暴露レベ
ル（NOxのＴＬＶが５ppmである）で毒性でありうるの
で、燃焼系から排出されるNOxを最小限にすることが関
心事として拡がりつつある。
米国特許第３，９００，５５４号においては、８７１−
１０９３℃（１，６００−２，０００゜F）の温度範囲に
ある間に、排気流中にアンモニアを投入することによっ
て、通常の炉から発生した排出ガスから窒素酸化物を非
接触反応的に除去することが、開示されている。ヨーロ
ッパ特許出願公告番号第１７６，２９３号は、また、遠
心分離機に入る前の排気ガス流にNH3を投入することでN
Oxをコントロールすることを開示している。特許第４，
３３５，０８４号は、更により高い温度を開示してい
る。多くの別の特許では、触媒と一緒にアンモニアを使
用することが窒素酸化物を減少するのに効果があること
を開示している。低温度（例えば、１２１−４９９℃
（２５０−９３０゜F））を利用しているこれらの特許の
若干例には、米国特許第３，８８７，６８３号（活性炭
触媒）、第４，０５６，６６０号（V2O5/Mn2O3触媒）、
第４，０１０，２３８号（各種遷移金属触媒）、第４，
００２，７２３（貴金属触媒）、第４，０４９，７７７
号（CrO触媒）、第４，０３１，１８５（銅−ハロゲニ
ド触媒）および第４，０７０，４４０号（アルファFe2O
3触媒）等が含まれている。
１０９３℃（１，６００−２，０００゜F）の温度範囲に
ある間に、排気流中にアンモニアを投入することによっ
て、通常の炉から発生した排出ガスから窒素酸化物を非
接触反応的に除去することが、開示されている。ヨーロ
ッパ特許出願公告番号第１７６，２９３号は、また、遠
心分離機に入る前の排気ガス流にNH3を投入することでN
Oxをコントロールすることを開示している。特許第４，
３３５，０８４号は、更により高い温度を開示してい
る。多くの別の特許では、触媒と一緒にアンモニアを使
用することが窒素酸化物を減少するのに効果があること
を開示している。低温度（例えば、１２１−４９９℃
（２５０−９３０゜F））を利用しているこれらの特許の
若干例には、米国特許第３，８８７，６８３号（活性炭
触媒）、第４，０５６，６６０号（V2O5/Mn2O3触媒）、
第４，０１０，２３８号（各種遷移金属触媒）、第４，
００２，７２３（貴金属触媒）、第４，０４９，７７７
号（CrO触媒）、第４，０３１，１８５（銅−ハロゲニ
ド触媒）および第４，０７０，４４０号（アルファFe2O
3触媒）等が含まれている。
この他の別の数件の米国特許、例えば、第３，８９４，
１４１号および第３，８６７，５０７号は、窒素酸化物
を減少するのに、アンモニアよりも寧ろ炭化水素を使用
していることを開示している。更にほかの米国特許、例
えば、第４，３２５，９２４号および第４，２０８，３
８６号は、NOx排出の減少のために尿素を使用してお
り、第４，１５４，８０３号および第４，５０７，２６
９号は、別のアンモニア前駆物質を開示している。他の
米国特許、例えば、米国特許第４，１１９，７０２号お
よび第４，１１５，５１５号は、システムの作業性を改
良するために水素、オゾンおよび過酸化水素等の添加物
を使用している。
１４１号および第３，８６７，５０７号は、窒素酸化物
を減少するのに、アンモニアよりも寧ろ炭化水素を使用
していることを開示している。更にほかの米国特許、例
えば、第４，３２５，９２４号および第４，２０８，３
８６号は、NOx排出の減少のために尿素を使用してお
り、第４，１５４，８０３号および第４，５０７，２６
９号は、別のアンモニア前駆物質を開示している。他の
米国特許、例えば、米国特許第４，１１９，７０２号お
よび第４，１１５，５１５号は、システムの作業性を改
良するために水素、オゾンおよび過酸化水素等の添加物
を使用している。
米国特許第４，２１８，４２７号は、粉体化石炭の流動
床を、約４００−７００℃の温度で使用することを開示
している。米国特許第４，１８１，７０５号は、アンモ
ニアまたはアンモニア生成前駆物質を直接的に炉の流動
床燃焼領域に投入することを開示している。米国特許第
３，９２９，９６７号は、NOxおよびSOxを含む煙道ガス
の処理方法を開示しており、先ず第一にSOxの量を低減
するために排出ガスをガス状アンモニアと接触させるの
に、好ましくは約３７１−４２７℃（７００−８００゜
F）の温度で、含まれている三酸化硫黄の全量と実際上
反応するのに十分量のガス状アンモニアを使用すること
で、期待どおり反応がSOxを変換して亜硫酸アンモニウ
ム塩および重硫酸アンモニウム塩の生成となり、この反
応に続いて生成した大量の固体生成物が機械的分離機例
えばサイクロン分離機で除去され、続いて高温静電集じ
ん機で処理される。次にアンモニアは、固体酸化硫黄ア
ンモニウム塩から回収される。
床を、約４００−７００℃の温度で使用することを開示
している。米国特許第４，１８１，７０５号は、アンモ
ニアまたはアンモニア生成前駆物質を直接的に炉の流動
床燃焼領域に投入することを開示している。米国特許第
３，９２９，９６７号は、NOxおよびSOxを含む煙道ガス
の処理方法を開示しており、先ず第一にSOxの量を低減
するために排出ガスをガス状アンモニアと接触させるの
に、好ましくは約３７１−４２７℃（７００−８００゜
F）の温度で、含まれている三酸化硫黄の全量と実際上
反応するのに十分量のガス状アンモニアを使用すること
で、期待どおり反応がSOxを変換して亜硫酸アンモニウ
ム塩および重硫酸アンモニウム塩の生成となり、この反
応に続いて生成した大量の固体生成物が機械的分離機例
えばサイクロン分離機で除去され、続いて高温静電集じ
ん機で処理される。次にアンモニアは、固体酸化硫黄ア
ンモニウム塩から回収される。
他に多くの別の方法が、当業技術において先ず第一に二
酸化硫黄除去のために示されており、例えば米国特許第
４，３６９，１６７号は、石灰水溶液の使用を教えてお
り、ここではまた、適当な洗浄媒体、例えば重クロム酸
塩溶液を使用して特にNOxを除去する第二ガス洗浄器を
含むことができるとしている。勿論、SOxを減少させる
ために燃焼室自身に石灰石を投入することも、良く知ら
れていることである。また煙道ガスの処理用にアンモニ
アを、特に一定の温度で、使用するので、アンモニアお
よび水との反応によって硫酸アンモニウムが生成し、SO
3の除去ができる、従ってアンモニアまたはアンモニア
前駆物質の使用が、またSOxレベルを低減させるのに効
果があるということは、また知られているところであ
る。
酸化硫黄除去のために示されており、例えば米国特許第
４，３６９，１６７号は、石灰水溶液の使用を教えてお
り、ここではまた、適当な洗浄媒体、例えば重クロム酸
塩溶液を使用して特にNOxを除去する第二ガス洗浄器を
含むことができるとしている。勿論、SOxを減少させる
ために燃焼室自身に石灰石を投入することも、良く知ら
れていることである。また煙道ガスの処理用にアンモニ
アを、特に一定の温度で、使用するので、アンモニアお
よび水との反応によって硫酸アンモニウムが生成し、SO
3の除去ができる、従ってアンモニアまたはアンモニア
前駆物質の使用が、またSOxレベルを低減させるのに効
果があるということは、また知られているところであ
る。
発明の要旨 NOx減少方法の有効な実施における一つの臨界パラメー
タは、還元剤と燃焼生成物の煙道ガスとの良好な混合を
達成することであることを見出した。別には、SOxコン
トロールに使用した石灰石または燃成された石灰石(Ca
O)による触媒作用で、還元剤と酸素からの好ましくない
副反応が起るのを避けねばならないことも、見出した。
高温度サイクロン分離機または類似機を使用することに
よって、および熱サイクロン中の特別な場所において流
体中に還元剤を投入することによって、NOx還元剤と燃
焼生成物の煙道ガスとの極めて有効な混合が、石灰石お
よびCaO等の粒子がそこから分離された後で、達成され
るということも見出されている。高温サイクロン分離機
は、耐火材で、ライニングされていることができ、また
は、その外表面をジャケットに水、水蒸気または空気を
循環して冷却することによって、熱条件において操作す
るのに適しているようにすることができる。還元剤およ
び工程条件に応じて、還元剤はキャリアーガスと一緒に
かまたはキャリア−ガスなしで投入することができる。
このキャリアーガスは、水蒸気、窒素、煙道ガス、すべ
ての不活性ガスまたは、これらの組み合わせから成るこ
とができる。サイクロン内における投入口または投入口
類の位置は、工程条件および使用されるNOx還元剤によ
って、多かれ少なかれ決められている。投入口の位置を
選択する時の考慮されるべき工程条件には、ガス流温
度、煙道ガス組成、負荷調整、還元剤または還元剤類の
タイプ、および特に粒状負荷体の量等が含まれている。
タは、還元剤と燃焼生成物の煙道ガスとの良好な混合を
達成することであることを見出した。別には、SOxコン
トロールに使用した石灰石または燃成された石灰石(Ca
O)による触媒作用で、還元剤と酸素からの好ましくない
副反応が起るのを避けねばならないことも、見出した。
高温度サイクロン分離機または類似機を使用することに
よって、および熱サイクロン中の特別な場所において流
体中に還元剤を投入することによって、NOx還元剤と燃
焼生成物の煙道ガスとの極めて有効な混合が、石灰石お
よびCaO等の粒子がそこから分離された後で、達成され
るということも見出されている。高温サイクロン分離機
は、耐火材で、ライニングされていることができ、また
は、その外表面をジャケットに水、水蒸気または空気を
循環して冷却することによって、熱条件において操作す
るのに適しているようにすることができる。還元剤およ
び工程条件に応じて、還元剤はキャリアーガスと一緒に
かまたはキャリア−ガスなしで投入することができる。
このキャリアーガスは、水蒸気、窒素、煙道ガス、すべ
ての不活性ガスまたは、これらの組み合わせから成るこ
とができる。サイクロン内における投入口または投入口
類の位置は、工程条件および使用されるNOx還元剤によ
って、多かれ少なかれ決められている。投入口の位置を
選択する時の考慮されるべき工程条件には、ガス流温
度、煙道ガス組成、負荷調整、還元剤または還元剤類の
タイプ、および特に粒状負荷体の量等が含まれている。
高温サイクロン分離機の使用は、著しく還元剤の投入を
簡単にしており、特に現在使用されている多くの投入配
置が非常に複雑になっている装置と比較として比べれ
ば、簡単になっていることが明らかである。
簡単にしており、特に現在使用されている多くの投入配
置が非常に複雑になっている装置と比較として比べれ
ば、簡単になっていることが明らかである。
一つの好ましい具体例においては、本発明は、流動床燃
焼系の一部として組み込まれており、ここで燃料が燃焼
される流動床は、灰分、硫黄捕集用吸収剤、即ち石灰石
および類似品を含んでいて、７６０−９８２℃（１４０
０−１８００゜F）の温度範囲で煙道ガス流を生成してい
る。窒素酸化物の除去は効果的であり、ガス洗浄装置を
付け加えることなしに有効に達成されている。本発明
は、またすべての炉システムにおいて使用することがで
き、例えば粉状炭またはストーカーまたはオイル燃焼装
置であって、NOx放出が最小限にされなければならない
場合に使用することができる。サイクロン（またはサイ
クロン類）は、煙道ガスが一般的に若干量の熱を一定の
一次対流表面に与えるが、しかし煙道ガスが次にサイク
ロンまたは他の高渦巻き装置を通る時にも適当な温度に
留っており、このサイクロンでは燃焼生成物煙道ガス
（同伴された粒子がそこから分離された後で）と、投入
された還元剤または還元剤類との間で非常に効果的な混
合が起るように配列されている。煙道ガスは次にそれが
そらされた別の対流圏領域にまたは更に熱交換が起るこ
とができる他の対流圏に再復帰することができる。
焼系の一部として組み込まれており、ここで燃料が燃焼
される流動床は、灰分、硫黄捕集用吸収剤、即ち石灰石
および類似品を含んでいて、７６０−９８２℃（１４０
０−１８００゜F）の温度範囲で煙道ガス流を生成してい
る。窒素酸化物の除去は効果的であり、ガス洗浄装置を
付け加えることなしに有効に達成されている。本発明
は、またすべての炉システムにおいて使用することがで
き、例えば粉状炭またはストーカーまたはオイル燃焼装
置であって、NOx放出が最小限にされなければならない
場合に使用することができる。サイクロン（またはサイ
クロン類）は、煙道ガスが一般的に若干量の熱を一定の
一次対流表面に与えるが、しかし煙道ガスが次にサイク
ロンまたは他の高渦巻き装置を通る時にも適当な温度に
留っており、このサイクロンでは燃焼生成物煙道ガス
（同伴された粒子がそこから分離された後で）と、投入
された還元剤または還元剤類との間で非常に効果的な混
合が起るように配列されている。煙道ガスは次にそれが
そらされた別の対流圏領域にまたは更に熱交換が起るこ
とができる他の対流圏に再復帰することができる。
図面の簡単な説明 第１図は、標準的な燃料燃焼システムの模式的な図面を
示しており、これは、一般的に、請求されている本発明
が使用されることのできる多くの燃焼システムの一つを
表わしており、燃焼炉に連結されているダクトが対流部
分に導かれ、この対流部分にはサイクロンへの迂回路が
含まれ、次に究極的に煙突に導かれて煙突を通って大気
中に排出される。
示しており、これは、一般的に、請求されている本発明
が使用されることのできる多くの燃焼システムの一つを
表わしており、燃焼炉に連結されているダクトが対流部
分に導かれ、この対流部分にはサイクロンへの迂回路が
含まれ、次に究極的に煙突に導かれて煙突を通って大気
中に排出される。
第２図は、サイクロン分離機の頂蓋にある好ましい投入
位置を示す上部の図面であり、ここでは多くの投入口が
サイクロンの頂蓋を通って放射状のゼロ速度帯付近の位
置まで延びており、サイクロン内壁と中央ガス出口ダク
トのシリンダー壁との間のほぼ中間的に位置している。
位置を示す上部の図面であり、ここでは多くの投入口が
サイクロンの頂蓋を通って放射状のゼロ速度帯付近の位
置まで延びており、サイクロン内壁と中央ガス出口ダク
トのシリンダー壁との間のほぼ中間的に位置している。
第３図は、第２図の３−３線にそって一般的に採られた
垂直断面図であり、サイクロン分離機の１つの形式での
一般的に好ましい投入装置の配置を示している。
垂直断面図であり、サイクロン分離機の１つの形式での
一般的に好ましい投入装置の配置を示している。
第４図は、大量のCaSO4を同伴している流体用のNOx除去
システムの模式的説明図であり、ここにNOx還元剤、例
えば、尿素粒子がサイクロン中に供給されるが、この尿
素は任意に若干の固体物質、例えば酸化ニッケルまたは
他の触媒を含むことができる。これらの粒子はサイクロ
ン底部から回収され、その１部が、ガス輸送媒体を使う
気体輸送パイプを通ってサイクロン入口ダクトに循環返
送されるので、ここでも存在する吸収剤が更に反応する
機会を有している。
システムの模式的説明図であり、ここにNOx還元剤、例
えば、尿素粒子がサイクロン中に供給されるが、この尿
素は任意に若干の固体物質、例えば酸化ニッケルまたは
他の触媒を含むことができる。これらの粒子はサイクロ
ン底部から回収され、その１部が、ガス輸送媒体を使う
気体輸送パイプを通ってサイクロン入口ダクトに循環返
送されるので、ここでも存在する吸収剤が更に反応する
機会を有している。
第５図は、他のとるべき具体例の模式図であって、循環
流動床燃焼システムを組み合わせ、ここでは若干の熱移
動が一般的に燃焼路全体を通して起っており、それに続
いて全流体がサイクロンの方へ流れ、サイクロンは順番
に対流部分に結合し、この対流部分から袋状物または類
似物を通って煙突に導かれる。
流動床燃焼システムを組み合わせ、ここでは若干の熱移
動が一般的に燃焼路全体を通して起っており、それに続
いて全流体がサイクロンの方へ流れ、サイクロンは順番
に対流部分に結合し、この対流部分から袋状物または類
似物を通って煙突に導かれる。
第６図は、第５図配置で示された例に似ている別のサイ
クロン分離機の垂直断面図であり、NOx還元剤の投入の
ための好ましい位置を示している。
クロン分離機の垂直断面図であり、NOx還元剤の投入の
ための好ましい位置を示している。
好ましい具体例の詳細な説明 アンモニアまたはアンモニアを遊離する前駆物質または
若干の他の類似還元剤を、熱燃焼生成物ガス流中でNOx
を還元する目的で使用する技術が、温度に敏感であり、
ガス流の全体的な組成および、最も重要な点としては、
還元剤と、石灰、石灰石またはSOxの減少のために使わ
れている類似物粒子物質との間のすべての接触を最小に
している間に、投入される還元剤とガス流のNOx成分と
の間で速やかで緊密な接触を得ることに敏感である、等
を既に見出した。後者の目的は、投入される還元剤と急
速に動くガス流との迅速で緊密な混合を高温サイクロン
分離機方法の領域中で達成することで得られ、このサイ
クロン分離機では強い渦巻きが存在しており、ここでガ
ス流から粒子物質を実際的に分離することが既に完成さ
れていること等が見出されている。耐火物ライニングさ
れたサイクロン分離機または、その金属製本体壁を許容
温度範囲内に維持して、高熱に続いて暴露されることか
ら招来される潜在的な構造的悪化を避けるために設計さ
れた外部冷却ジャケットを備えている、より標準的なサ
イクロン分離機も使用できる。
若干の他の類似還元剤を、熱燃焼生成物ガス流中でNOx
を還元する目的で使用する技術が、温度に敏感であり、
ガス流の全体的な組成および、最も重要な点としては、
還元剤と、石灰、石灰石またはSOxの減少のために使わ
れている類似物粒子物質との間のすべての接触を最小に
している間に、投入される還元剤とガス流のNOx成分と
の間で速やかで緊密な接触を得ることに敏感である、等
を既に見出した。後者の目的は、投入される還元剤と急
速に動くガス流との迅速で緊密な混合を高温サイクロン
分離機方法の領域中で達成することで得られ、このサイ
クロン分離機では強い渦巻きが存在しており、ここでガ
ス流から粒子物質を実際的に分離することが既に完成さ
れていること等が見出されている。耐火物ライニングさ
れたサイクロン分離機または、その金属製本体壁を許容
温度範囲内に維持して、高熱に続いて暴露されることか
ら招来される潜在的な構造的悪化を避けるために設計さ
れた外部冷却ジャケットを備えている、より標準的なサ
イクロン分離機も使用できる。
以下でより詳細に検討されるように、処理されるべきガ
ス流は、すべての型式の炉で炭素系燃料を燃焼するのに
空気を使用する炉から発生する燃焼生成物ガス流である
ことができ、この炭素系燃料は窒素酸化物および／また
は硫黄酸化物を含む燃焼生成物を発生させることがあ
り、これら窒素酸化物および硫黄酸化物は、一般的に全
世界中の諸国で一定の最小排出基準が維持されなければ
ならないように規制されている。更に以下で説明される
ように、適当な還元剤が、窒素酸化物水準を低下させて
特定標準に適合するように効果的な化学反応を起すよう
に適当な位置でガス流中に投入される。第２図および第
３図は使用可能でありそして高温度操作に適合している
サイクロン分離機１１を図示している。サイクロン分離
機１１は、右側の旋回断面図の上部ボデーシリンダー１
３を含んでおり、このボデーシリンダー１３が中空錐台
形状のボデーコーン１５の上に載っており、このボデー
コーン１５の下端が粒子の出口１７につながっている。
ス流は、すべての型式の炉で炭素系燃料を燃焼するのに
空気を使用する炉から発生する燃焼生成物ガス流である
ことができ、この炭素系燃料は窒素酸化物および／また
は硫黄酸化物を含む燃焼生成物を発生させることがあ
り、これら窒素酸化物および硫黄酸化物は、一般的に全
世界中の諸国で一定の最小排出基準が維持されなければ
ならないように規制されている。更に以下で説明される
ように、適当な還元剤が、窒素酸化物水準を低下させて
特定標準に適合するように効果的な化学反応を起すよう
に適当な位置でガス流中に投入される。第２図および第
３図は使用可能でありそして高温度操作に適合している
サイクロン分離機１１を図示している。サイクロン分離
機１１は、右側の旋回断面図の上部ボデーシリンダー１
３を含んでおり、このボデーシリンダー１３が中空錐台
形状のボデーコーン１５の上に載っており、このボデー
コーン１５の下端が粒子の出口１７につながっている。
ボデーシリンダー内の中央に出口ダクト１９が配置され
ており、これもまた旋回断面図で示されており、その直
径は、シリンダーの内径の約３０％と約８０％の間に等
し。一般的に出口ダクト１９は、ボデーシリンダー１３
と同軸になっており、好ましくはサイクロン中に現実的
な距離で、例えば数フィート下方に延びていて、これに
よって環状の入口領域２１を作っており、この中に流入
ガス流が導かれる。燃焼生成物ガス流は、適当な温度で
入口ダクト２３を通って供給され、つなぎ部分２５に到
達する、このつなぎ部分はダクトからの出口及びサイク
ロン１１への入口を構成する。このようなつなぎ部分は
大概のサイクロンに対して僅かに断面積が小さくなって
いるが、同一面積であることもできる。
ており、これもまた旋回断面図で示されており、その直
径は、シリンダーの内径の約３０％と約８０％の間に等
し。一般的に出口ダクト１９は、ボデーシリンダー１３
と同軸になっており、好ましくはサイクロン中に現実的
な距離で、例えば数フィート下方に延びていて、これに
よって環状の入口領域２１を作っており、この中に流入
ガス流が導かれる。燃焼生成物ガス流は、適当な温度で
入口ダクト２３を通って供給され、つなぎ部分２５に到
達する、このつなぎ部分はダクトからの出口及びサイク
ロン１１への入口を構成する。このようなつなぎ部分は
大概のサイクロンに対して僅かに断面積が小さくなって
いるが、同一面積であることもできる。
第２図に最もよく見られるように、ガス流は粒子と一緒
に環状領域２１の中へ接線方向で入り、そこで直ちに外
壁に隣接した領域の方向に外側へ強制され、大部分のガ
ス分が環状スペースの内部で強い渦巻き運動を作って、
出口ダクト１９の外表面にそって一般的には下方へのら
せん状降下をする。サイクロンからの唯一のガス出口
が、出口ダクト１９の内側を上昇するようになっている
ので、第二の渦巻きは第一の渦巻きの内側で展開されガ
スは上方へらせん状でダクトの内面を上昇する。勿論、
サイクロン分離機の第１の目的は、粒子物質がその慣性
値によって直ちにボデーシリンダー１３の部分の外壁方
向へ外側に動きつつ起り得るような形で下部の出口１７
に到達できるようにすることである。サイクロン１１
は、垂直位置と同じように水平位置でもよく操作できる
が、集積した粒子を排除するのに困難があることと、こ
のような粒子が通常水平方向にある出口を閉塞する傾向
があることから、第１図に示されているような垂直方向
のサイクロンが選ばれるのが好ましい。同様に、サイク
ロン１１は、ブロアーまたは別の大規模ガス移動装置の
吸引側に配置しても、加圧側に配置しても同じようによ
く作動する。
に環状領域２１の中へ接線方向で入り、そこで直ちに外
壁に隣接した領域の方向に外側へ強制され、大部分のガ
ス分が環状スペースの内部で強い渦巻き運動を作って、
出口ダクト１９の外表面にそって一般的には下方へのら
せん状降下をする。サイクロンからの唯一のガス出口
が、出口ダクト１９の内側を上昇するようになっている
ので、第二の渦巻きは第一の渦巻きの内側で展開されガ
スは上方へらせん状でダクトの内面を上昇する。勿論、
サイクロン分離機の第１の目的は、粒子物質がその慣性
値によって直ちにボデーシリンダー１３の部分の外壁方
向へ外側に動きつつ起り得るような形で下部の出口１７
に到達できるようにすることである。サイクロン１１
は、垂直位置と同じように水平位置でもよく操作できる
が、集積した粒子を排除するのに困難があることと、こ
のような粒子が通常水平方向にある出口を閉塞する傾向
があることから、第１図に示されているような垂直方向
のサイクロンが選ばれるのが好ましい。同様に、サイク
ロン１１は、ブロアーまたは別の大規模ガス移動装置の
吸引側に配置しても、加圧側に配置しても同じようによ
く作動する。
サイクロン１１を高温度使用に適合させるためには、ボ
デーシリンダー部分１３の円筒壁の全内表面に高温度絶
縁物層２７を備えさせるのが好ましい。下部のボデーコ
ーン部分１５も、またこのような高温度絶縁物を備える
のが好ましい。適当な耐摩耗性の耐火煉瓦材料の内張り
層が使用でき、または起り得るであろう高温度に耐え得
る適当な耐火絶縁材料、例えばアルミナ−シリカ繊維で
できているフェルト状材料が使用できる。サイクロン１
１が操作される温度および出口ダクト１９の材料である
金属に応じて、その外表面および出来得ればその内表面
もまた熱絶縁材で断熱することもできるし、断熱しない
場合もある。しかしながら、出口ダクト１９は負荷−保
持部分でないから、絶縁剤は用いられることが少ない
か、またはある場合には絶縁材が全く必要でない。サイ
クロンボデー部分１３の内部表面を絶縁材被覆する替り
に、その外部表面を適切な方法で冷却することができ、
例えば外側を囲む冷却ジャケットを備えて、このジャケ
ットに比較的冷たい液体またはガス冷却剤を、サイクロ
ン構造壁における最高温度を希望する温度に維持できる
ように、流し続ける。水、空気、水蒸気またはこれらの
混合物が、高温操作用のこれらサイクロンに適用できる
好適な冷却剤の例である。
デーシリンダー部分１３の円筒壁の全内表面に高温度絶
縁物層２７を備えさせるのが好ましい。下部のボデーコ
ーン部分１５も、またこのような高温度絶縁物を備える
のが好ましい。適当な耐摩耗性の耐火煉瓦材料の内張り
層が使用でき、または起り得るであろう高温度に耐え得
る適当な耐火絶縁材料、例えばアルミナ−シリカ繊維で
できているフェルト状材料が使用できる。サイクロン１
１が操作される温度および出口ダクト１９の材料である
金属に応じて、その外表面および出来得ればその内表面
もまた熱絶縁材で断熱することもできるし、断熱しない
場合もある。しかしながら、出口ダクト１９は負荷−保
持部分でないから、絶縁剤は用いられることが少ない
か、またはある場合には絶縁材が全く必要でない。サイ
クロンボデー部分１３の内部表面を絶縁材被覆する替り
に、その外部表面を適切な方法で冷却することができ、
例えば外側を囲む冷却ジャケットを備えて、このジャケ
ットに比較的冷たい液体またはガス冷却剤を、サイクロ
ン構造壁における最高温度を希望する温度に維持できる
ように、流し続ける。水、空気、水蒸気またはこれらの
混合物が、高温操作用のこれらサイクロンに適用できる
好適な冷却剤の例である。
使用される還元剤または還元剤類は、１個または１個以
上の投入口３１を使ってガス流中に投入され（図面で示
されているのは、同角度に配置された４個の投入口３１
ａ−３１ｄである）、これらの投入口の数は、使用され
るサイクロンの形式に応じて一般的に決められることと
なろう。もし下方に現実的な距離で延びている出口ダク
トが使用されないならば、投入口３１ｄまたは投入口３
１ｄおよび３１ｃは、NH3の「逸流(slippage)」、即ちN
H3が反応しないで直接サイクロン出口ダクトにバイパス
して逃げて仕舞い無効になるような一般的に望ましくな
い現象を避けるために、好ましくは除かれることにな
る。投入口のすべては、好ましくは適当な計量装置３４
を備えた適切な供給ライン３３によって供給される。同
様に、単一サイクロンのみが図示されているけれども、
全体的な装置の形式が、１個または複数のサイクロンが
使用されるようになるかどうかを決めることになろう。
過去においては、屡々かなり大規模のサイクロンを建設
するのが現実的に多かったが、最近では複数のより小口
径のサイクロン使用の傾向となってきており、これら複
数の小口径サイクロンが並列で運転されて、各サイクロ
ンが入口ガス流ヘッダーに連結され、出口流を１個の出
口多岐管から戻すようにしている。
上の投入口３１を使ってガス流中に投入され（図面で示
されているのは、同角度に配置された４個の投入口３１
ａ−３１ｄである）、これらの投入口の数は、使用され
るサイクロンの形式に応じて一般的に決められることと
なろう。もし下方に現実的な距離で延びている出口ダク
トが使用されないならば、投入口３１ｄまたは投入口３
１ｄおよび３１ｃは、NH3の「逸流(slippage)」、即ちN
H3が反応しないで直接サイクロン出口ダクトにバイパス
して逃げて仕舞い無効になるような一般的に望ましくな
い現象を避けるために、好ましくは除かれることにな
る。投入口のすべては、好ましくは適当な計量装置３４
を備えた適切な供給ライン３３によって供給される。同
様に、単一サイクロンのみが図示されているけれども、
全体的な装置の形式が、１個または複数のサイクロンが
使用されるようになるかどうかを決めることになろう。
過去においては、屡々かなり大規模のサイクロンを建設
するのが現実的に多かったが、最近では複数のより小口
径のサイクロン使用の傾向となってきており、これら複
数の小口径サイクロンが並列で運転されて、各サイクロ
ンが入口ガス流ヘッダーに連結され、出口流を１個の出
口多岐管から戻すようにしている。
投入位置は、ある程度の制限内で変えることができ十分
に満足できる操作性を得ている。好ましくは、投入口３
１は、還元剤を環状領域２１中に環状領域の上部境界に
近い位置または一般的に近いといえる数個所で投入でき
るように位置している。一定のガス流還元剤を、環状領
域の僅かに下の位置で渦巻流中に投入することも行なわ
れるが、効率が若干下がるようである。還元剤を投入す
る最も効果的な配置の一つは、ガス流が瞬間的に非常に
低速の放射状外方速度となる所、慣習的にはゼロ速度帯
と称される所であることが、見出されている。このよう
な位置へ適切な投入が行なわれれば、その結果として迅
速で完全な混合が達成されることが、見出されている。
投入は、サイクロンの頂蓋を通って、または環状領域２
１の境界を決めている垂直壁を通って、好ましくはその
上部部分の近くで、例えば適当な投入口がボデーシリン
ダー１３の上部領域をその頂蓋近くで普通に水平的に貫
通するような位置で、その投入口をささえることによっ
て、行なわれる。投入口は出口ダクト１９を通って外側
へ貫通して環状領域に入る様に設置することも考えられ
る。しかしながら、このような位置は、恐らく出口ダク
トの周辺部にそってより多くの投入口を必要とすること
になろう。より好ましくは、複数の投入口３１がサイク
ロンの頂蓋で支持されており、比較的同一角度で環状領
域に配置されている。第２図で最もよくみられるよう
に、４個の投入口は、９０°間隔で配置されており、ま
たは２個が１８０°離れて配置することができる。図示
されている投入口は、出口ダクト１９の外部表面とボデ
ーシリンダー１３の内部表面との間のおおよそ中間に放
射状に位置しており、かくして切線方向に入る高温度ガ
ス流の径路内で比較的直角に位置している。
に満足できる操作性を得ている。好ましくは、投入口３
１は、還元剤を環状領域２１中に環状領域の上部境界に
近い位置または一般的に近いといえる数個所で投入でき
るように位置している。一定のガス流還元剤を、環状領
域の僅かに下の位置で渦巻流中に投入することも行なわ
れるが、効率が若干下がるようである。還元剤を投入す
る最も効果的な配置の一つは、ガス流が瞬間的に非常に
低速の放射状外方速度となる所、慣習的にはゼロ速度帯
と称される所であることが、見出されている。このよう
な位置へ適切な投入が行なわれれば、その結果として迅
速で完全な混合が達成されることが、見出されている。
投入は、サイクロンの頂蓋を通って、または環状領域２
１の境界を決めている垂直壁を通って、好ましくはその
上部部分の近くで、例えば適当な投入口がボデーシリン
ダー１３の上部領域をその頂蓋近くで普通に水平的に貫
通するような位置で、その投入口をささえることによっ
て、行なわれる。投入口は出口ダクト１９を通って外側
へ貫通して環状領域に入る様に設置することも考えられ
る。しかしながら、このような位置は、恐らく出口ダク
トの周辺部にそってより多くの投入口を必要とすること
になろう。より好ましくは、複数の投入口３１がサイク
ロンの頂蓋で支持されており、比較的同一角度で環状領
域に配置されている。第２図で最もよくみられるよう
に、４個の投入口は、９０°間隔で配置されており、ま
たは２個が１８０°離れて配置することができる。図示
されている投入口は、出口ダクト１９の外部表面とボデ
ーシリンダー１３の内部表面との間のおおよそ中間に放
射状に位置しており、かくして切線方向に入る高温度ガ
ス流の径路内で比較的直角に位置している。
上述のような投入は、ガス流がらせん状に下降する強い
渦巻き状態で流れるので、強力で迅速なガス混合になる
ことが、見出されている。全体として、投入は、ガス流
が環状領域２１に入った後、少なくとも約０．１秒以内
に開始されなければならない。ガス流によって運ばれる
粒子が実際上遠心力によって放射状に外側に移動する結
果としてガス流から分離されて仕舞った点で放射状ゼロ
速度帯中またはその付近に投入がなされることによっ
て、還元剤は非常に急速にガス流全体中に広がり、かく
して還元剤が局部的にポケット状態で存在することが避
けられ、これによって例えばアンモニアと酸素または三
酸化硫黄との間の反応が回避される。これらの反応は、
目的とする最終結果を達成するためには望ましくないも
のである。石灰石からのCaOおよび石灰石は、特にNH3+O
2→NOx+H2Oの反応を効果的に接触反応させる触媒であ
り、従って石灰が存在する領域へNH3を投入することは
避けねばならず、そうでないと処理そのものが重大な逆
効果となる。本質的には、このような方法でのアンモニ
アまたはアンモニア前駆体の投入は、サイクロンの中心
部で「アンモニアカーテン」を形成するものと信じら
れ、これによってNOxの逸散が防止され、一方で明らか
にNH3、O2およびCaOの同時に接触することが最小限にさ
れるので、従ってアンモニアによる望ましい化学反応が
起り、NOxは窒素ガスと水蒸気になることが、実際上確
認されている。例えば、NH3モル／NOxモル比を約3/1か
ら5/1のモル比でアンモニアを投入することによって、
燃焼生成物ガス流中のNOx量を７０％以上低減すること
が達成できることが見出された。普通には、少なくとも
約0.5/1の比が用いられる。
渦巻き状態で流れるので、強力で迅速なガス混合になる
ことが、見出されている。全体として、投入は、ガス流
が環状領域２１に入った後、少なくとも約０．１秒以内
に開始されなければならない。ガス流によって運ばれる
粒子が実際上遠心力によって放射状に外側に移動する結
果としてガス流から分離されて仕舞った点で放射状ゼロ
速度帯中またはその付近に投入がなされることによっ
て、還元剤は非常に急速にガス流全体中に広がり、かく
して還元剤が局部的にポケット状態で存在することが避
けられ、これによって例えばアンモニアと酸素または三
酸化硫黄との間の反応が回避される。これらの反応は、
目的とする最終結果を達成するためには望ましくないも
のである。石灰石からのCaOおよび石灰石は、特にNH3+O
2→NOx+H2Oの反応を効果的に接触反応させる触媒であ
り、従って石灰が存在する領域へNH3を投入することは
避けねばならず、そうでないと処理そのものが重大な逆
効果となる。本質的には、このような方法でのアンモニ
アまたはアンモニア前駆体の投入は、サイクロンの中心
部で「アンモニアカーテン」を形成するものと信じら
れ、これによってNOxの逸散が防止され、一方で明らか
にNH3、O2およびCaOの同時に接触することが最小限にさ
れるので、従ってアンモニアによる望ましい化学反応が
起り、NOxは窒素ガスと水蒸気になることが、実際上確
認されている。例えば、NH3モル／NOxモル比を約3/1か
ら5/1のモル比でアンモニアを投入することによって、
燃焼生成物ガス流中のNOx量を７０％以上低減すること
が達成できることが見出された。普通には、少なくとも
約0.5/1の比が用いられる。
前述で示されているように、炭素質系製品の燃焼から出
る煙道ガス流中の窒素酸化物(NOx)含量を低下させる還
元剤の使用は、よく知られている。発電所、工業用炉、
焼却炉おおび類似設備が、NOxの有意の寄与者となって
おり、このNOxは一般的にはNOの形になっており、これ
は炭素質形燃料とよりは寧ろ火焔中に存在する大気の窒
素と結合する酸素に由来するものであり、窒素固定(nit
rogen fixation)と称されている反応であることがよく
知られている。燃料中に有機窒素化合物が存在すると、
燃料が燃焼する時にNOをまた生成する。高温度では、窒
素酸化物の大部分がNOの形で存在し、唯僅かに少量のNO
とより高い酸化物が少量あるが、一方で低温度では、平
衡状態からNOが大気中酸素と反応してNO2を生成する。
硫黄化合物は、通常酸素と反応して二酸化硫黄を生成す
る。しかしながら、また若干量の三酸化硫黄と少量の更
に高度の硫黄酸化物も生成する。石炭、ガス、石油、頁
岩油、泥炭、褐炭およびその他の廃棄物類は、種々量の
有機窒素化合物と含硫化合物を有している。
る煙道ガス流中の窒素酸化物(NOx)含量を低下させる還
元剤の使用は、よく知られている。発電所、工業用炉、
焼却炉おおび類似設備が、NOxの有意の寄与者となって
おり、このNOxは一般的にはNOの形になっており、これ
は炭素質形燃料とよりは寧ろ火焔中に存在する大気の窒
素と結合する酸素に由来するものであり、窒素固定(nit
rogen fixation)と称されている反応であることがよく
知られている。燃料中に有機窒素化合物が存在すると、
燃料が燃焼する時にNOをまた生成する。高温度では、窒
素酸化物の大部分がNOの形で存在し、唯僅かに少量のNO
とより高い酸化物が少量あるが、一方で低温度では、平
衡状態からNOが大気中酸素と反応してNO2を生成する。
硫黄化合物は、通常酸素と反応して二酸化硫黄を生成す
る。しかしながら、また若干量の三酸化硫黄と少量の更
に高度の硫黄酸化物も生成する。石炭、ガス、石油、頁
岩油、泥炭、褐炭およびその他の廃棄物類は、種々量の
有機窒素化合物と含硫化合物を有している。
煙道ガス中のNO水準を下げるのに用いられる多くの既知
NOx還元剤があり、これらのすべてが、関係する温度範
囲で有効に作用する本発明の一部として使用することが
できる。本発明は約８００゜F以上の温度で操作できるよ
うに計画されており、そして本方法が通常殆ど大気圧で
実施されるので、圧を条件として考えておらず、炉また
は燃焼炉の必要に合致して十分に燃焼生成物を排除でき
る必要圧力で十分である。換言すれば、第一の関心事は
炉または燃焼炉を熱を希望する比率で、例えば電力発生
用、工業用熱源その他類似の必要熱を生成するために運
転することであり、そして還元方法は、炉が正常に運転
されるように最大運転率と最小運転率の間で効果的に操
作できるように簡単に設計されている。好ましくは、各
工程は６４９℃（１２００゜F）以上及び約１０９３℃
（２０００゜F）までで操作され、通常はNOx還元方法は
約７６０℃（１４００゜F）と約１０３８℃（１９００゜
F）の間で流動床ボイラーからの熱燃焼生成物ガス流と
組み合わされ運転され、現在の環境庁基準内のNOx水準
を達成することができる。
NOx還元剤があり、これらのすべてが、関係する温度範
囲で有効に作用する本発明の一部として使用することが
できる。本発明は約８００゜F以上の温度で操作できるよ
うに計画されており、そして本方法が通常殆ど大気圧で
実施されるので、圧を条件として考えておらず、炉また
は燃焼炉の必要に合致して十分に燃焼生成物を排除でき
る必要圧力で十分である。換言すれば、第一の関心事は
炉または燃焼炉を熱を希望する比率で、例えば電力発生
用、工業用熱源その他類似の必要熱を生成するために運
転することであり、そして還元方法は、炉が正常に運転
されるように最大運転率と最小運転率の間で効果的に操
作できるように簡単に設計されている。好ましくは、各
工程は６４９℃（１２００゜F）以上及び約１０９３℃
（２０００゜F）までで操作され、通常はNOx還元方法は
約７６０℃（１４００゜F）と約１０３８℃（１９００゜
F）の間で流動床ボイラーからの熱燃焼生成物ガス流と
組み合わされ運転され、現在の環境庁基準内のNOx水準
を達成することができる。
上記の温度範囲内では、好ましいNOx還元剤は、アンモ
ニアおよびアンモニア前駆物質である。アンモニア前駆
物質の中には、炭酸アンモニウム、蟻酸アンモニウム、
蓚酸アンモニウムおよび尿素が含まれており、特に尿素
はこの利用方法の目的のためには、アンモニア前駆物質
であると考えられている。アンモニアは、ガス状で使用
することもできるし、水溶液としても使用することがで
き、前駆物質の水溶液もまた使用することができる。尿
素が直接NOと反応するのか／または初めに解離してアン
モニアとなり、そのアンモニアが次に化学反応に関与す
るのか、いずれが正しいのかは不明であるが、最終的な
結果は同様であって分子状窒素と水蒸気を生成するの
で、この理由によって、尿素はアンモニア前駆物質と称
されている。尿素は、好ましくは噴霧状液体の液滴形状
で使用され、例えば水溶液の形で使用される。
ニアおよびアンモニア前駆物質である。アンモニア前駆
物質の中には、炭酸アンモニウム、蟻酸アンモニウム、
蓚酸アンモニウムおよび尿素が含まれており、特に尿素
はこの利用方法の目的のためには、アンモニア前駆物質
であると考えられている。アンモニアは、ガス状で使用
することもできるし、水溶液としても使用することがで
き、前駆物質の水溶液もまた使用することができる。尿
素が直接NOと反応するのか／または初めに解離してアン
モニアとなり、そのアンモニアが次に化学反応に関与す
るのか、いずれが正しいのかは不明であるが、最終的な
結果は同様であって分子状窒素と水蒸気を生成するの
で、この理由によって、尿素はアンモニア前駆物質と称
されている。尿素は、好ましくは噴霧状液体の液滴形状
で使用され、例えば水溶液の形で使用される。
使用される還元剤の量は、燃焼生成物ガス流中における
ガスの組成および最終的に大気中に排出される煙道ガス
中の適合できる希望水準とに依存している。大体におい
て、燃焼炉から出るガス流中でNOxモル当たりで約０．
２モルと約１０モルの間のNOx還元剤の量が、使用され
ることが予測される。例えば、ある地方の環境基準に合
致させるためには、最終ガス流のNOx含量を１００ppm
（１００万分率）以下に下げるのが必要である。このよ
うな場合であるならば、より基準が緩やかな例えば１５
０ppmまたは２００ppmであるのに比べて、初期NOx含量
が同じである燃焼生成ガス流の処理と仮定して、より多
くのNOx還元剤が使用されることになろう。
ガスの組成および最終的に大気中に排出される煙道ガス
中の適合できる希望水準とに依存している。大体におい
て、燃焼炉から出るガス流中でNOxモル当たりで約０．
２モルと約１０モルの間のNOx還元剤の量が、使用され
ることが予測される。例えば、ある地方の環境基準に合
致させるためには、最終ガス流のNOx含量を１００ppm
（１００万分率）以下に下げるのが必要である。このよ
うな場合であるならば、より基準が緩やかな例えば１５
０ppmまたは２００ppmであるのに比べて、初期NOx含量
が同じである燃焼生成ガス流の処理と仮定して、より多
くのNOx還元剤が使用されることになろう。
更に、アンモニアまたはアンモニア前駆物質がNOx還元
剤として使用される時には、ガス流の酸素含量を制御す
るような考慮が成されなければならないが、これはNH3
がO2と反応する潜在的可能性がり、この反応によって余
分にNOが生成するために好ましくない。この特に好まし
くない反応の反応速度は、例えば８１６℃（１５００
°）から９２７℃（１７００゜F）の好ましい温度範囲に
おいては、望ましいHN3とNO間の反応よりも特に好まし
くない反応を触媒作用を及ぼすことが見出されているCa
Oの存在が避けられている限り、かなり遅い反応であ
り、そしてかくして粒子が実際上分離されてしまった後
の時点で、還元剤を迅速かつ完全に全燃料生成物ガス流
中に分散することができれば、望ましい反応が優先する
ことが見出されている。しかしながら、酸素の潜在的な
影響のすべてを最小限にするためには、サイクロンに入
る酸素ガス流を１０容量パーセントより多くしないよう
に制御するのが好ましい。このような方法での制御は、
燃焼が大気中酸素を用いて行なわれる流動床燃焼ボイラ
ーを使用して効果的に実施することができ、酸素含量
は、十分な燃焼と熱伝達を達成しながらこの制限内によ
く維持することができる。
剤として使用される時には、ガス流の酸素含量を制御す
るような考慮が成されなければならないが、これはNH3
がO2と反応する潜在的可能性がり、この反応によって余
分にNOが生成するために好ましくない。この特に好まし
くない反応の反応速度は、例えば８１６℃（１５００
°）から９２７℃（１７００゜F）の好ましい温度範囲に
おいては、望ましいHN3とNO間の反応よりも特に好まし
くない反応を触媒作用を及ぼすことが見出されているCa
Oの存在が避けられている限り、かなり遅い反応であ
り、そしてかくして粒子が実際上分離されてしまった後
の時点で、還元剤を迅速かつ完全に全燃料生成物ガス流
中に分散することができれば、望ましい反応が優先する
ことが見出されている。しかしながら、酸素の潜在的な
影響のすべてを最小限にするためには、サイクロンに入
る酸素ガス流を１０容量パーセントより多くしないよう
に制御するのが好ましい。このような方法での制御は、
燃焼が大気中酸素を用いて行なわれる流動床燃焼ボイラ
ーを使用して効果的に実施することができ、酸素含量
は、十分な燃焼と熱伝達を達成しながらこの制限内によ
く維持することができる。
第１図は、石炭燃焼ボイラーまたは類似の燃焼装置を離
れた燃焼生成物ガス流中のNOxを低減させるのに適応し
た典型的な全装置の一例を図示している。ボイラーが描
かれており、そこでは粒状炭が燃焼炉３５内で燃焼され
て、約７６０℃（１４００゜F）から約１５３８℃（２８
００゜F）の範囲であり得る温度を有する発生燃焼生成物
流を生成する。このガス流は、燃焼炉３５の頂上から出
て導管３７を通って対流部分３９に入り、ここで熱の大
部分が熱ガスから抜き取られて蒸気発生また類似の利用
に当てられる。各種の熱伝達構成部分を、対流部分内に
設けることができ、例えばエコノマイザイー４１が、横
切って延びている熱伝達構成部分４３の直上に位置して
おり、この熱伝達構成部分４３は多数の平行する熱交換
管を含んでおり、これらの熱交換管が対流部分３９内で
の下降ガス流を遮ってほぼ水平方向に、第２図および第
３図でより詳細に図示されている形式の分離機１１の方
へ導くダクト２３中に煙道ガスの殆ど全部を分岐させて
いる。NOx還元剤は、４個の投入口３１を通じて投入さ
れ、この４個の投入口はサイクロンの頂蓋を通って下向
きに突き出ており環状領域２１の近くに均一に、それぞ
れがお互いに９０°間隔で配置されている。
れた燃焼生成物ガス流中のNOxを低減させるのに適応し
た典型的な全装置の一例を図示している。ボイラーが描
かれており、そこでは粒状炭が燃焼炉３５内で燃焼され
て、約７６０℃（１４００゜F）から約１５３８℃（２８
００゜F）の範囲であり得る温度を有する発生燃焼生成物
流を生成する。このガス流は、燃焼炉３５の頂上から出
て導管３７を通って対流部分３９に入り、ここで熱の大
部分が熱ガスから抜き取られて蒸気発生また類似の利用
に当てられる。各種の熱伝達構成部分を、対流部分内に
設けることができ、例えばエコノマイザイー４１が、横
切って延びている熱伝達構成部分４３の直上に位置して
おり、この熱伝達構成部分４３は多数の平行する熱交換
管を含んでおり、これらの熱交換管が対流部分３９内で
の下降ガス流を遮ってほぼ水平方向に、第２図および第
３図でより詳細に図示されている形式の分離機１１の方
へ導くダクト２３中に煙道ガスの殆ど全部を分岐させて
いる。NOx還元剤は、４個の投入口３１を通じて投入さ
れ、この４個の投入口はサイクロンの頂蓋を通って下向
きに突き出ており環状領域２１の近くに均一に、それぞ
れがお互いに９０°間隔で配置されている。
処理された煙道ガスは、出口ダクト１９を通って上方に
出て環状導管４７に入り、この導管４７がガス流を対流
部分３９の分岐熱交換構成部分４３の直下の位置に戻
し、そこからガス流は遂に主として最終的な放出温度ま
で低下する熱交換部分４９，５１を通って下向きに通過
する。この点で、ガス流は側方放出導管５３を通って出
る。放出導管５３はガス流をファン５４を経て、直接排
出用の煙突に通じて大気中に、またはガス流の組成に応
じて最終的にそこで、スクラバーまたはバッグフィルタ
ーまたは静電集塵機の様な粒子処理装置を経て導くこと
ができる。高温度サイクロン１１中の煙道ガスから分離
してくる粒子固体は、重力で落下し、下部の出口１７を
通って、そこから適当な排出装置、例えば水冷スクリュ
ーコンベアー５５等によって排出される。これに加えて
の粒子降下は、また対流部分３９内でも起り、このよう
な粒子落下物は同じように下部の出口５７を通って排出
される。
出て環状導管４７に入り、この導管４７がガス流を対流
部分３９の分岐熱交換構成部分４３の直下の位置に戻
し、そこからガス流は遂に主として最終的な放出温度ま
で低下する熱交換部分４９，５１を通って下向きに通過
する。この点で、ガス流は側方放出導管５３を通って出
る。放出導管５３はガス流をファン５４を経て、直接排
出用の煙突に通じて大気中に、またはガス流の組成に応
じて最終的にそこで、スクラバーまたはバッグフィルタ
ーまたは静電集塵機の様な粒子処理装置を経て導くこと
ができる。高温度サイクロン１１中の煙道ガスから分離
してくる粒子固体は、重力で落下し、下部の出口１７を
通って、そこから適当な排出装置、例えば水冷スクリュ
ーコンベアー５５等によって排出される。これに加えて
の粒子降下は、また対流部分３９内でも起り、このよう
な粒子落下物は同じように下部の出口５７を通って排出
される。
第４図に描かれているのが、別の具体例であり、ここで
は前述のそれと同様な装置部分が素数を付けられてい
る。燃焼炉３５′からの燃焼生成物は、同じようにダク
ト３７′を通って、対流部分３９′に達し、この対流部
分３９′は、ガス流の進路を変更させる形態の熱交換器
４３′を含んでおり、更にエコノマイザー４１′が対流
部分の上方に位置していても良い。似たような入口ダク
ト２３′が、熱交換器４３′の直上の領域から高温度サ
イクロン１１′へと導いている。この別の具体例は、NO
xを還元するために固体尿素粒子或は尿素の水溶液のど
ちらかを投入する様に設計されている、投入口３１′は
NOx還元剤を空気、煙道ガスまたは水蒸気を使って供給
或は噴霧状態にするのに使用される。好ましくは、供給
ライン６３が、サイクロン１１′中に位置している投入
口３１′に水蒸気を供給する。水蒸気は、丁度計量装置
３４′のすぐ下流に続いているNOx還元剤供給ライン３
３′に付属している取り巻く形の共軸管を通して供給す
ることができ、ここで投入口３１′は前述と同じように
環状領域２１′中に設置されている。
は前述のそれと同様な装置部分が素数を付けられてい
る。燃焼炉３５′からの燃焼生成物は、同じようにダク
ト３７′を通って、対流部分３９′に達し、この対流部
分３９′は、ガス流の進路を変更させる形態の熱交換器
４３′を含んでおり、更にエコノマイザー４１′が対流
部分の上方に位置していても良い。似たような入口ダク
ト２３′が、熱交換器４３′の直上の領域から高温度サ
イクロン１１′へと導いている。この別の具体例は、NO
xを還元するために固体尿素粒子或は尿素の水溶液のど
ちらかを投入する様に設計されている、投入口３１′は
NOx還元剤を空気、煙道ガスまたは水蒸気を使って供給
或は噴霧状態にするのに使用される。好ましくは、供給
ライン６３が、サイクロン１１′中に位置している投入
口３１′に水蒸気を供給する。水蒸気は、丁度計量装置
３４′のすぐ下流に続いているNOx還元剤供給ライン３
３′に付属している取り巻く形の共軸管を通して供給す
ることができ、ここで投入口３１′は前述と同じように
環状領域２１′中に設置されている。
処理されたガス流は、同じようにサイクロン内をらせん
降下し、次に中央を上方に出口ダクト１９′を通って戻
りダクト４７′を経て対流部分３９′に戻されて、丁度
熱交換器の直下の対流部分３９′に再び入ってくる。フ
ライアッシュ、CaSO4、CaCO3、CaOおよび若干のNOx還元
剤粉末（もし使用されるならば）等を含む粒子類は、サ
イクロン運動の結果としてガス流から除去され、最終的
に下部の出口５７′に道を見出す。炉からの灰分の若干
を含む分離された粒子物質は、排出時に分けられて、一
部は第１図の様にスクリュウコンベアー５５′により運
ばれて排気される。残りの部分は、スクリュウコンベア
ー６７を用いて循環されるが、スクリュウコンベアー６
７はこれらの粒子を空気輸送管６９まで運び、この空気
輸送管がこれらの抜き取られた粒子を入口ダクト２３′
に戻し、ここで粒子は別の経路を通ってサイクロンの手
前でガス流に循環される。
降下し、次に中央を上方に出口ダクト１９′を通って戻
りダクト４７′を経て対流部分３９′に戻されて、丁度
熱交換器の直下の対流部分３９′に再び入ってくる。フ
ライアッシュ、CaSO4、CaCO3、CaOおよび若干のNOx還元
剤粉末（もし使用されるならば）等を含む粒子類は、サ
イクロン運動の結果としてガス流から除去され、最終的
に下部の出口５７′に道を見出す。炉からの灰分の若干
を含む分離された粒子物質は、排出時に分けられて、一
部は第１図の様にスクリュウコンベアー５５′により運
ばれて排気される。残りの部分は、スクリュウコンベア
ー６７を用いて循環されるが、スクリュウコンベアー６
７はこれらの粒子を空気輸送管６９まで運び、この空気
輸送管がこれらの抜き取られた粒子を入口ダクト２３′
に戻し、ここで粒子は別の経路を通ってサイクロンの手
前でガス流に循環される。
ガス流移動導管３７′中のガスの分析、および排出導管
５３′を通って大気中に排出する煙突に通じているガス
流の分析は、NOx含量およびSOx含量の両方が、還元剤の
合理的な量のみの投入によって実際上非常に低減されて
いることを示している。
５３′を通って大気中に排出する煙突に通じているガス
流の分析は、NOx含量およびSOx含量の両方が、還元剤の
合理的な量のみの投入によって実際上非常に低減されて
いることを示している。
第５図に描かれたものは、循環流動床ボイラーを離れる
燃焼生成物含量中のNOx水準を低下させるために設計さ
れた装置である。燃焼炉１３５が描かれており、この中
で粒状瀝青炭が流動床で燃焼され、約１５５０゜Fから約
１６５０゜Fの範囲の温度にある燃焼生成物ガス流を生成
する。実質的な生成熱量は燃焼炉全体で熱交換され、燃
焼炉１３５の上部に位置している１個の熱交換器１３６
によって例示されている。燃焼炉１３５の頂部から出る
ガス流は、シリンダー部分１１３の高さの半分より実際
上大きい垂直寸法を有している短いガス移動ダクト１３
７を通って水平移動して、第２図および第３図でより詳
細に通常の形態的図面で示された形状のサイクロン分離
機１１１に流れる。NOx還元剤は、２個の投入口１３１
を通って投入され、投入口１３１はサイクロンのシリン
ダー側壁１１３を貫通して内側に突き出しているか、ま
たは第２図における投入口３１ａおよび３１ｂの一般的
に同じ角度位置にある出口ダクトの垂直投影で決まる環
状領域１２１の僅かに下に入っている。
燃焼生成物含量中のNOx水準を低下させるために設計さ
れた装置である。燃焼炉１３５が描かれており、この中
で粒状瀝青炭が流動床で燃焼され、約１５５０゜Fから約
１６５０゜Fの範囲の温度にある燃焼生成物ガス流を生成
する。実質的な生成熱量は燃焼炉全体で熱交換され、燃
焼炉１３５の上部に位置している１個の熱交換器１３６
によって例示されている。燃焼炉１３５の頂部から出る
ガス流は、シリンダー部分１１３の高さの半分より実際
上大きい垂直寸法を有している短いガス移動ダクト１３
７を通って水平移動して、第２図および第３図でより詳
細に通常の形態的図面で示された形状のサイクロン分離
機１１１に流れる。NOx還元剤は、２個の投入口１３１
を通って投入され、投入口１３１はサイクロンのシリン
ダー側壁１１３を貫通して内側に突き出しているか、ま
たは第２図における投入口３１ａおよび３１ｂの一般的
に同じ角度位置にある出口ダクトの垂直投影で決まる環
状領域１２１の僅かに下に入っている。
処理された煙道ガスは、出口ダクト１１９を通って上方
に出ていき、出口ダクト１１９は管状導管１４７中にガ
ス流を排出し、管状導管１４７はガス流を対流部分１３
９に導き、そこからガス流は、別の熱交換器１４９，１
５１を通って下降し、次に流動床燃焼炉に一次空気およ
び二次空気を供給している２組の空気予熱器１５５，１
５７を通過する。これらの予熱器がガス流からガス流の
温度が実際上最終排出温度に下がるまで補足的に熱を吸
収する。この時点でガス流は、側面排出導管１５３を通
って排出され、ここで排出導管１５３はバッグフィルタ
ー１５４を経由し大気中に排出するための煙突に達す
る。
に出ていき、出口ダクト１１９は管状導管１４７中にガ
ス流を排出し、管状導管１４７はガス流を対流部分１３
９に導き、そこからガス流は、別の熱交換器１４９，１
５１を通って下降し、次に流動床燃焼炉に一次空気およ
び二次空気を供給している２組の空気予熱器１５５，１
５７を通過する。これらの予熱器がガス流からガス流の
温度が実際上最終排出温度に下がるまで補足的に熱を吸
収する。この時点でガス流は、側面排出導管１５３を通
って排出され、ここで排出導管１５３はバッグフィルタ
ー１５４を経由し大気中に排出するための煙突に達す
る。
第６図は、全体として第５図に示されている装置に似て
いる遠分離機１１１′の輪郭図である。入口ダクト１３
７′は、高さ「ｈ」を有する円筒部分１１３′を有する
として示されている分離機の上部に導いている。中央の
出口ダクト１１９′は、頂部に位置しており、このダク
トが上部領域に下降して延びており、頂部の環状領域を
形成する助けをしている。図示されているように、出口
ダクト１１９′はサイクロン中にほぼ0.25ｈに等しい距
離で下降して延びている；好ましくは、出口ダクトはサ
イクロン中に約0.1ｈと約0.8ｈの間の距離で延びてい
る。２個の投入口１３１′が描かれており、これらは第
２図における投入口３１ａおよび３１ｂのそれぞれの位
置に置かれているサイクロン入口のところで、煙道ガス
中に大量の石灰石または石灰粒子が存在する場合には、
投入口は好ましくは、サイクロンの頂部から下降して延
びて約0.1ｈと0.9ｈの間に等しい距離であり、図示され
た具体例では、この距離は約0.7ｈに等しい。しかしな
がら、もしガスが極めて僅かかまたは全く固体粒子を含
まないならば、その時には投入口はｈを超えてエゼクタ
ーが傾斜壁まで達するまで下方に延びることができる。
また距離Ｌが示されているが、このＬは出口ダクト１１
９の外表面から垂直シリンダー側壁１１３′の内表面ま
での半径距離を意味している。この距離は、図示されて
いる投入口に対しては0.5Ｌとして示されており、前述
で示した様に投入口の好ましい距離は、約0.1Ｌと約0.8
Ｌの間である。
いる遠分離機１１１′の輪郭図である。入口ダクト１３
７′は、高さ「ｈ」を有する円筒部分１１３′を有する
として示されている分離機の上部に導いている。中央の
出口ダクト１１９′は、頂部に位置しており、このダク
トが上部領域に下降して延びており、頂部の環状領域を
形成する助けをしている。図示されているように、出口
ダクト１１９′はサイクロン中にほぼ0.25ｈに等しい距
離で下降して延びている；好ましくは、出口ダクトはサ
イクロン中に約0.1ｈと約0.8ｈの間の距離で延びてい
る。２個の投入口１３１′が描かれており、これらは第
２図における投入口３１ａおよび３１ｂのそれぞれの位
置に置かれているサイクロン入口のところで、煙道ガス
中に大量の石灰石または石灰粒子が存在する場合には、
投入口は好ましくは、サイクロンの頂部から下降して延
びて約0.1ｈと0.9ｈの間に等しい距離であり、図示され
た具体例では、この距離は約0.7ｈに等しい。しかしな
がら、もしガスが極めて僅かかまたは全く固体粒子を含
まないならば、その時には投入口はｈを超えてエゼクタ
ーが傾斜壁まで達するまで下方に延びることができる。
また距離Ｌが示されているが、このＬは出口ダクト１１
９の外表面から垂直シリンダー側壁１１３′の内表面ま
での半径距離を意味している。この距離は、図示されて
いる投入口に対しては0.5Ｌとして示されており、前述
で示した様に投入口の好ましい距離は、約0.1Ｌと約0.8
Ｌの間である。
実例となる特殊例として、約１重量パーセントの窒素と
約３重量パーセントの硫黄を含んでいる粒径が約1/4イ
ンチまでの粒状炭が燃焼炉１３５において流動床の一部
として燃焼された。このような石炭が、流動床燃焼炉１
３５中に流速約１１０，０００ポンド／時間で仕込ま
れ、空気が約２０４℃（４００゜F）の温度で、空気対石
炭の重量比が約１０対１で導入された。これらの条件下
では、石炭粒子は約８１６℃（１５００゜F）から８９９
℃（１６５０゜F）の温度を有する流動床を作りながら燃
焼する。大量の熱量が、燃焼ガスからの水蒸気発生によ
って除かれるか、または燃焼炉１３５内に配置された水
冷管によって除かれる。燃焼生成物ガス流は、約８１６
℃（１５００゜F）から約８９９℃（１６５０゜F）の温度
および約６５００万ＡＣＦ／時間（平均立方呎／時間）
の量で、燃焼炉上端を離れる。高含硫炭の燃焼からのガ
ス移動ガクト１３７中でのガス分析は、NOx約１６０ppm
およびSOx約３００ppmを示している。
約３重量パーセントの硫黄を含んでいる粒径が約1/4イ
ンチまでの粒状炭が燃焼炉１３５において流動床の一部
として燃焼された。このような石炭が、流動床燃焼炉１
３５中に流速約１１０，０００ポンド／時間で仕込ま
れ、空気が約２０４℃（４００゜F）の温度で、空気対石
炭の重量比が約１０対１で導入された。これらの条件下
では、石炭粒子は約８１６℃（１５００゜F）から８９９
℃（１６５０゜F）の温度を有する流動床を作りながら燃
焼する。大量の熱量が、燃焼ガスからの水蒸気発生によ
って除かれるか、または燃焼炉１３５内に配置された水
冷管によって除かれる。燃焼生成物ガス流は、約８１６
℃（１５００゜F）から約８９９℃（１６５０゜F）の温度
および約６５００万ＡＣＦ／時間（平均立方呎／時間）
の量で、燃焼炉上端を離れる。高含硫炭の燃焼からのガ
ス移動ガクト１３７中でのガス分析は、NOx約１６０ppm
およびSOx約３００ppmを示している。
熱燃焼生成物のこの流量に対応するものとして使用され
るサイクロン１１１は、ボデーコーン部分の上にのって
いる直径１３フィートおよび高さ１７フィートのボデー
シリンダーを有している。このサイクロンは炭素鋼から
作られており、その内表面が約１２インチ厚さの耐腐食
性絶縁材料で熱的に絶縁されている。出口ダクト１９は
共軸に位置しており、外径が約５フィートでサイクロン
の頂部から下に約３フィートの距離で突き出ており、こ
れによってその高さと約４フィートの半径寸法の環状帯
が作られ、この環状帯内で下向きの渦巻が生成する。投
入口１３１は、サイクロン頂蓋を絶縁している耐火材料
から下向きに約４インチ突き出ている管であり、そして
その内径は約7/8インチである。投入口管の下端は、開
口している。このような２個の管が、第２図および第３
図に示されているように、環状領域内で１８０°離れて
大約配置されており、出口ダクトの外表面とサイクロン
のボデーシリンダーの内部絶縁表面との間の半径方向の
中間に位置するように配置されている。両投入口１３１
は、適当な計量装置１３４を使って通常の供給ライン１
３３から供給され、計量装置１３４は、燃焼生成物が流
動床ボイラー中で生成されつつある速度の変化に対応し
て還元剤の流速を増加または減少することができる。
るサイクロン１１１は、ボデーコーン部分の上にのって
いる直径１３フィートおよび高さ１７フィートのボデー
シリンダーを有している。このサイクロンは炭素鋼から
作られており、その内表面が約１２インチ厚さの耐腐食
性絶縁材料で熱的に絶縁されている。出口ダクト１９は
共軸に位置しており、外径が約５フィートでサイクロン
の頂部から下に約３フィートの距離で突き出ており、こ
れによってその高さと約４フィートの半径寸法の環状帯
が作られ、この環状帯内で下向きの渦巻が生成する。投
入口１３１は、サイクロン頂蓋を絶縁している耐火材料
から下向きに約４インチ突き出ている管であり、そして
その内径は約7/8インチである。投入口管の下端は、開
口している。このような２個の管が、第２図および第３
図に示されているように、環状領域内で１８０°離れて
大約配置されており、出口ダクトの外表面とサイクロン
のボデーシリンダーの内部絶縁表面との間の半径方向の
中間に位置するように配置されている。両投入口１３１
は、適当な計量装置１３４を使って通常の供給ライン１
３３から供給され、計量装置１３４は、燃焼生成物が流
動床ボイラー中で生成されつつある速度の変化に対応し
て還元剤の流速を増加または減少することができる。
ガス状アンモニアが、供給ラインを通ってサイクロン環
状領域１２１の上部分にある注入口１３１中に、アンモ
ニアの時間当り約１５ポンドの速度で導入される。入っ
てくる全ガス流中に注入されたアンモニアの瞬時の拡散
は強い渦巻き流れによって促進されている強力な混合の
結果として起る。サイクロンに入ってくるガスの温度
は、約１６００゜Fである。排出導管１５３を通って、大
気中への排出のために煙突へ流れているガスの分析値
は、NOx含量が約６４ppmであることを示している。
状領域１２１の上部分にある注入口１３１中に、アンモ
ニアの時間当り約１５ポンドの速度で導入される。入っ
てくる全ガス流中に注入されたアンモニアの瞬時の拡散
は強い渦巻き流れによって促進されている強力な混合の
結果として起る。サイクロンに入ってくるガスの温度
は、約１６００゜Fである。排出導管１５３を通って、大
気中への排出のために煙突へ流れているガスの分析値
は、NOx含量が約６４ppmであることを示している。
第２の実施となる例として、約１重量パーセントの窒素
と約３重量パーセントの硫黄を含んでいる粒径が約1/4
インチまでの粒状炭が、燃焼炉１５３中で流動床の一部
として燃焼された。このような石炭が流動床燃焼炉１３
５中に時間当り約１１０，０００ポンドの流速で導入さ
れ、同時に約２０４℃（４００゜F）の温度の空気が、空
気対石炭の重量比が約１０対１に相当する流速で導入さ
れる。これらの条件下で、石炭粒子は約８１６℃（１５
００゜F）と８９９℃（１６５０゜F）の間で燃焼する。粒
状石灰石CaCO3が、燃焼炉中に投入され、速やかにNO焼
されてCaOになり、ここでCaOの大部分がSOxと反応して
硫酸カルシウムを生成する。大量の熱量は、蒸気発生に
よってまたは燃焼炉１３５中に配置されている水冷管に
よってこの例では、約１２０，０００ポンド／時間まで
の水蒸気発生率で燃焼ガスから奪われ、流動床温度を約
８４３℃（１５５０゜F）と８８０℃（１６３０゜F）に維
持する。燃焼生成物ガス流は、約８７１℃（１６００゜
F）の温度及び約６５００万ＡＣＦ／時間の流速で、燃
焼炉の上端を離れる。ガス移動ダクト１３７中のガスの
分析は、約１６０ppmのNOxおよび約３００ppmのSOxを示
している。
と約３重量パーセントの硫黄を含んでいる粒径が約1/4
インチまでの粒状炭が、燃焼炉１５３中で流動床の一部
として燃焼された。このような石炭が流動床燃焼炉１３
５中に時間当り約１１０，０００ポンドの流速で導入さ
れ、同時に約２０４℃（４００゜F）の温度の空気が、空
気対石炭の重量比が約１０対１に相当する流速で導入さ
れる。これらの条件下で、石炭粒子は約８１６℃（１５
００゜F）と８９９℃（１６５０゜F）の間で燃焼する。粒
状石灰石CaCO3が、燃焼炉中に投入され、速やかにNO焼
されてCaOになり、ここでCaOの大部分がSOxと反応して
硫酸カルシウムを生成する。大量の熱量は、蒸気発生に
よってまたは燃焼炉１３５中に配置されている水冷管に
よってこの例では、約１２０，０００ポンド／時間まで
の水蒸気発生率で燃焼ガスから奪われ、流動床温度を約
８４３℃（１５５０゜F）と８８０℃（１６３０゜F）に維
持する。燃焼生成物ガス流は、約８７１℃（１６００゜
F）の温度及び約６５００万ＡＣＦ／時間の流速で、燃
焼炉の上端を離れる。ガス移動ダクト１３７中のガスの
分析は、約１６０ppmのNOxおよび約３００ppmのSOxを示
している。
この量の熱燃焼生成物の流れに適合して使用されるサイ
クロン１１１は、ボデーコーン部分の上にのっている直
径１３フィートおよび高さ１７フィートのボデーシリン
ダーを有している。サイクロンは炭素鋼から作られてお
り、その内表面が約１２インチ厚さの耐腐食性絶縁材料
で熱的に断熱されている。出口ダクト１９は共軸に置か
れており、外径が約５フィートであって、サイクロンの
頂蓋から約３フィートの距離で下方に突き出ており、こ
れによってその高さおよび約４フィートの半径寸法の実
際上の環状帯を作っており、その環状帯の中では下向き
の渦巻が生成する。注入口１３１は、サイクロン頂蓋を
断熱している耐火物材料から下方に突き出ている中央の
管であって、内径が約1/4インチである。この管はその
下端において開口しており、出口ダクトの外表面とサイ
クロンのボデーシリンダーの内部の断熱表面との間の半
径方向の中間に位置するように配置されている。１個の
注入口１３１が、適切な計量装置１３４を使用して供給
されており、この計量装置１３４は、燃焼生成物が流動
床ボイラー中で生成されつつある速度の変化に対応し
て、還元剤の流量を増加または減少することができる。
クロン１１１は、ボデーコーン部分の上にのっている直
径１３フィートおよび高さ１７フィートのボデーシリン
ダーを有している。サイクロンは炭素鋼から作られてお
り、その内表面が約１２インチ厚さの耐腐食性絶縁材料
で熱的に断熱されている。出口ダクト１９は共軸に置か
れており、外径が約５フィートであって、サイクロンの
頂蓋から約３フィートの距離で下方に突き出ており、こ
れによってその高さおよび約４フィートの半径寸法の実
際上の環状帯を作っており、その環状帯の中では下向き
の渦巻が生成する。注入口１３１は、サイクロン頂蓋を
断熱している耐火物材料から下方に突き出ている中央の
管であって、内径が約1/4インチである。この管はその
下端において開口しており、出口ダクトの外表面とサイ
クロンのボデーシリンダーの内部の断熱表面との間の半
径方向の中間に位置するように配置されている。１個の
注入口１３１が、適切な計量装置１３４を使用して供給
されており、この計量装置１３４は、燃焼生成物が流動
床ボイラー中で生成されつつある速度の変化に対応し
て、還元剤の流量を増加または減少することができる。
約５０重量％尿素の尿素水溶液が、約４９℃１２０゜Fの
温度で、供給ラインを通って投入口１３１中に導入さ
れ、この投入口１３１において、冷却空気ジャケットも
備えた共軸の1/2インチ管を通って流れてくる蒸気で噴
霧状にされる。投入口はサイクロンの頂蓋を通って下方
に約６フィートの距離で延びている。尿素水溶液は、NO
x各モルにアンモニア約１モルが対応するのと等しい率
で投入される。投入口は、投入口３１ａに似た場所に位
置しており、入ってくる全ガス流中への蒸気噴霧化アン
モニアの瞬間的な拡散が、強力な渦巻き流れによって促
進される強力混合の結果として起る。サイクロンに入っ
てくるガスの温度は、約８７１℃（１６００゜F）であ
る。排出導管１５３を通って大気中への排出のための煙
突へ到る流れのガス分析は、実際上アンモニアの逸流は
なく、O2含量は約5.8％でありNOx水準は、入ってくるガ
スのNOx水準約１７５ppmから約６８％低減され、即ち約
５６ppmまで低下していた。
温度で、供給ラインを通って投入口１３１中に導入さ
れ、この投入口１３１において、冷却空気ジャケットも
備えた共軸の1/2インチ管を通って流れてくる蒸気で噴
霧状にされる。投入口はサイクロンの頂蓋を通って下方
に約６フィートの距離で延びている。尿素水溶液は、NO
x各モルにアンモニア約１モルが対応するのと等しい率
で投入される。投入口は、投入口３１ａに似た場所に位
置しており、入ってくる全ガス流中への蒸気噴霧化アン
モニアの瞬間的な拡散が、強力な渦巻き流れによって促
進される強力混合の結果として起る。サイクロンに入っ
てくるガスの温度は、約８７１℃（１６００゜F）であ
る。排出導管１５３を通って大気中への排出のための煙
突へ到る流れのガス分析は、実際上アンモニアの逸流は
なく、O2含量は約5.8％でありNOx水準は、入ってくるガ
スのNOx水準約１７５ppmから約６８％低減され、即ち約
５６ppmまで低下していた。
噴霧化尿素水溶液が頂蓋の下約６インチのところで投入
されるように上方に上げた試験を繰返した結果では、約
1.43対１のモル比において（NOx水準約１７０ppmおよび
O2含量約5.4％をベースにした試験）、約６２％のNOxが
低減され、アンモニアの逸流は未だ認められていない。
尿素水溶液がNOx１モルに対してHN3約４モルになるよう
にモル比を上げることによって、NO3の約８６％低減が
達成され、ここでNH3逸流は約１０ppmでありベースとな
ったNOx負荷は１７５ppmである。もし燃焼炉操作がNOx
ベース負荷を約１３５ppmにまで下げるように変えられ
れば、同じモル比での投入でNOxは約８２％低減し、ア
ンモニア逸流は約８ppmとなる。逸流は約４４ppmよりも
大きくならない水準で維持されなければならず、好まし
くは約１０ppm或はそれ以下である。
されるように上方に上げた試験を繰返した結果では、約
1.43対１のモル比において（NOx水準約１７０ppmおよび
O2含量約5.4％をベースにした試験）、約６２％のNOxが
低減され、アンモニアの逸流は未だ認められていない。
尿素水溶液がNOx１モルに対してHN3約４モルになるよう
にモル比を上げることによって、NO3の約８６％低減が
達成され、ここでNH3逸流は約１０ppmでありベースとな
ったNOx負荷は１７５ppmである。もし燃焼炉操作がNOx
ベース負荷を約１３５ppmにまで下げるように変えられ
れば、同じモル比での投入でNOxは約８２％低減し、ア
ンモニア逸流は約８ppmとなる。逸流は約４４ppmよりも
大きくならない水準で維持されなければならず、好まし
くは約１０ppm或はそれ以下である。
本発明は、この時点で発明者達が発明方法を実施するの
に最良と思われる一定の選ばれた具体例について記述し
ているが、この技術に熟練している当業者には明瞭であ
るような各種の変化および修正は、本発明の範囲から逸
脱することがない限りなすことができるものである。例
えば、単一のサイクロンを使用する代りに、多数のサイ
クロンが並列で使用することができる。サイクロンを使
用する代りに、強力な渦巻きを作り出すような装置、例
えばガス流を接線方向で、ほぼ円形または楕円形の断面
積を有する密閉缶に導入することで渦巻きができる装置
を使用することができる。投入口は、粘度が下がり、固
体が沈殿するのを避けるために、予熱液体溶液を投入す
るのが好ましい。蒸気を組み合わせることによって、投
入口は粒径が約５００ミクロンよりも大きくない微細液
滴または粗液滴を形成している。本発明の諸特徴は、こ
れに続く請求の範囲において強調されている。
に最良と思われる一定の選ばれた具体例について記述し
ているが、この技術に熟練している当業者には明瞭であ
るような各種の変化および修正は、本発明の範囲から逸
脱することがない限りなすことができるものである。例
えば、単一のサイクロンを使用する代りに、多数のサイ
クロンが並列で使用することができる。サイクロンを使
用する代りに、強力な渦巻きを作り出すような装置、例
えばガス流を接線方向で、ほぼ円形または楕円形の断面
積を有する密閉缶に導入することで渦巻きができる装置
を使用することができる。投入口は、粘度が下がり、固
体が沈殿するのを避けるために、予熱液体溶液を投入す
るのが好ましい。蒸気を組み合わせることによって、投
入口は粒径が約５００ミクロンよりも大きくない微細液
滴または粗液滴を形成している。本発明の諸特徴は、こ
れに続く請求の範囲において強調されている。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 テスファイ，アスファハ アメリカ合衆国．92126 カリフォルニア, サンディエゴ，バッフィン ドライヴ 10095 (72)発明者 エンクシュトレーム，フォルケ フィンランド．48600 カルーラ，カウニ スマエンク ５ (56)参考文献 特開 昭58−167487（ＪＰ，Ａ) 実公 昭60−36331（ＪＰ，Ｙ２)
Claims (19)
- 【請求項１】熱ガス状燃焼生成物流を、NOx含量を少な
くとも部分的にN2に変換することによって低減させる化
学反応を効果的に起す還元剤と、接触させ、上記還元剤
が蒸気状態でかまたは気化し得る形態のアンモニア、ア
ンモニア前駆物質またはこれらの混合物である、NOx含
量を低減することによるガス状燃焼生成物を精製する方
法に於て、その改良が上記ガス流を少なくとも約760℃
(1400゜F)の温度で強力な渦巻き発生装置を通し、そして
上記還元剤を直ちに上記渦巻き発生装置に入った後の上
記ガス流に導入することを特徴とする方法。 - 【請求項２】上記還元剤が上記ガス流に上記ガス流のNO
x含量を200ppmよりも多くないところまで引下げるに十
分な量で導入することを特徴とする請求の範囲第１項記
載の方法。 - 【請求項３】上記導入が、上記還元剤の高温度サイクロ
ン分離機装置中に放射状にゼロ速度帯であるところへ投
入することにより行なわれるものであって、そのゼロ速
度帯が上記サイクロン分離装置の外部境界から内側の半
径内に位置しているものであり、これによって上記還元
剤が上記ガス流中に急速に分散しその後で上記サイクロ
ン分離装置内でらせん運動となることを特徴とする請求
の範囲第１項記載の方法。 - 【請求項４】上記ガス流中への上記投入が複数点で継続
して行なわれ、その複数点の各々は、出口ダクトから外
側へ放射状にある円周上にあるか、またはサイクロン分
離装置の上部環状領域の内部境界を作っている垂直方向
での各点にあるかであり、上記円周が約0.1Lと0.8L、こ
こでＬは上記環状領域の半径幅である、の間の距離に等
しい点にあることを特徴とする請求の範囲第３項記載の
方法。 - 【請求項５】上記円周が約0.5Lの位置にあることを特徴
とする請求の範囲第４項に記載の方法。 - 【請求項６】上記還元剤が、NOxモル当りで還元剤の約
0.2モルと約10モルの間の量で導入されることを特徴と
する請求の範囲第３項記載の方法。 - 【請求項７】NOx還元剤の水溶液が水蒸気によって噴霧
化されることを特徴とする請求の範囲第２項記載の方
法。 - 【請求項８】上記NOx還元剤が、約760℃(144゜F)と約103
8℃(1900゜F)の間の温度で上記ガス流中に導入されるこ
とを特徴とする請求の範囲第２項記載の方法。 - 【請求項９】上記還元剤が、上記ガス流中のO2含量が前
容量の10％より多くない構成である上記ガス流中に導入
させることを特徴とする請求の範囲第８項記載の方法。 - 【請求項１０】尿素水溶液が水蒸気を使って導入され、
噴霧化されることを特徴とする請求の範囲第９項記載の
方法。 - 【請求項１１】還元剤と接触させることによつて、その
NOx含量を減少させるガス状燃焼生成物を生成するシス
テムに於て、そのシステムが少なくとも約760℃(1400゜
F)の温度のガス状燃焼生成物流を運ぶ導管装置、上記ガ
ス流の渦巻きを発生するために上記導管装置からの出口
に連結されている高温度サイクロン分離装置、および還
元剤を直ちに上記渦巻き発生サイクロン分離装置に入っ
た後の上記ガス流に導入する投入装置を含むことを特徴
とする装置。 - 【請求項１２】上記渦巻き発生装置がサイクロン分離機
であり、上記投入装置が上記還元剤をサイクロン分離機
の外側境界から内側放射状に本質的にゼロ速度帯に導入
することであり、これによって還元剤がガス流中に急速
に分散し、その後でらせん降下することを特徴とする請
求の範囲第11項記載の装置。 - 【請求項１３】上記渦巻き発生装置がボディーシリンダ
ー部分および通常円形断面積である内部出口ダクトを含
んでいるサイクン分離装置であり、上記投入装置がそれ
が上記還元剤を上記出口ダクトと上記ボデーシリンダー
部分との間の環状領域中に上記ボデーシリンダー部分の
表面の実施的に内側で半径方向の位置にある環状領域に
投入する場所にあることを特徴とする請求の範囲第11項
記載の装置。 - 【請求項１４】上記投入が、上記サイクロン分離装置の
上部境界表面を通っての複数点で行なわれることを特徴
とする請求の範囲第13項記載の装置。 - 【請求項１５】上記投入装置が、上記サイクロン分離装
置の垂直シリンダー側壁を通って上記サイクロン垂直シ
リンダー部分の内側高さの上部から10％のところから上
部から80％のところまでの間の位置で内側に突出してい
ることを特徴とする請求の範囲第13項記載の装置。 - 【請求項１６】上記投入装置が、粒径約500ミクロンよ
り大きくない液滴の形状で液体を投入するように設計さ
れていることを特徴とする請求の範囲第11項記載の装
置。 - 【請求項１７】上記投入装置が、上記NOx還元剤を尿素
の水溶液の形で上記サイクロン分離装置に導入するよう
に設計されていることを特徴とする請求の範囲第11項記
載の装置。 - 【請求項１８】上記投入装置が、上記還元剤をガス流
に、約0.1Lと約0.8L、ここでＬは上記出口ダクトと上記
ボデーシリンダー壁との間の半径距離ある、の間の位置
で投入することを特徴とする請求の範囲第11項記載の装
置。 - 【請求項１９】上記投入装置が、上記NOx、還元剤を上
記サイクロン分離装置に、約0.1hと約0.9h、ここでｈは
上記ボデーシリンダー部分の垂直寸法である、の間に等
しい垂直位置において投入することを特徴とする請求の
範囲第13項記載の装置。
Applications Claiming Priority (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US86151486A | 1986-05-09 | 1986-05-09 | |
| US861,514 | 1987-04-01 | ||
| US07/033,453 US4756890A (en) | 1986-05-09 | 1987-04-01 | Reduction of NOx in flue gas |
| US33,453 | 1987-04-01 | ||
| PCT/US1987/001028 WO1987006853A1 (en) | 1986-05-09 | 1987-05-06 | REDUCTION OF NOx IN FLUE GAS |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01500251A JPH01500251A (ja) | 1989-02-02 |
| JPH0618610B2 true JPH0618610B2 (ja) | 1994-03-16 |
Family
ID=26709726
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62503215A Expired - Lifetime JPH0618610B2 (ja) | 1986-05-09 | 1987-05-06 | 煙道ガス中のＮＯｘ減少方法 |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4756890A (ja) |
| EP (1) | EP0266417B1 (ja) |
| JP (1) | JPH0618610B2 (ja) |
| KR (1) | KR900004098B1 (ja) |
| AT (1) | ATE69972T1 (ja) |
| CA (1) | CA1275784C (ja) |
| DE (2) | DE3775001D1 (ja) |
| FI (1) | FI86691C (ja) |
| WO (1) | WO1987006853A1 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20230028898A (ko) * | 2021-08-23 | 2023-03-03 | 연세대학교 산학협력단 | NOx 및 SOx의 건식 입자화 및 분리 배출을 위한 사이클론 |
Families Citing this family (36)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SE462813B (sv) * | 1988-03-24 | 1990-09-03 | Petrokraft Ing Ab | Foerbraenningsanordning |
| US5616307A (en) * | 1988-04-29 | 1997-04-01 | Nalco Fuel Tech | Boiler operation with decreased NOx and waste water discharge |
| US5441713A (en) * | 1988-04-29 | 1995-08-15 | Nalco Fuel Tech | Hardness suppression in urea solutions |
| US4954323A (en) * | 1988-11-01 | 1990-09-04 | The Standard Oil Company | AOG incinerator NOx emission control via NH3 injection |
| US5262138A (en) * | 1989-08-31 | 1993-11-16 | Union Oil Company Of California | Process for NOx abatement |
| DE3933286A1 (de) * | 1989-10-05 | 1991-04-18 | Steinmueller Gmbh L & C | Verfahren zur minderung des gehaltes an stickoxiden in den rauchgasen einer feuerung |
| US4997631A (en) * | 1990-03-07 | 1991-03-05 | Fuel Tech, Inc. | Process for reducing nitrogen oxides without generating nitrous oxide |
| AT393970B (de) * | 1990-05-02 | 1992-01-10 | Sgp Va Energie Umwelt | Verfahren zur verbrennung von gasen, welche mit staeuben beladen sind |
| US5543123A (en) * | 1990-08-01 | 1996-08-06 | Nalco Fuel Tech | Low pressure formation of a urea hydrolysate for nitrogen oxides reduction |
| US5203284A (en) * | 1992-03-02 | 1993-04-20 | Foster Wheeler Development Corporation | Fluidized bed combustion system utilizing improved connection between the reactor and separator |
| US5538704A (en) * | 1993-05-26 | 1996-07-23 | Air Products And Chemicals, Inc. | Reduction of ammonia slip in nitrogen oxides reduction process |
| US5362462A (en) * | 1993-05-26 | 1994-11-08 | Air Products And Chemicals, Inc. | Process for nitrogen oxides reduction |
| SE503345C2 (sv) * | 1993-09-03 | 1996-05-28 | Lars Joergen Lidstroem | Sätt att minska svavelutsläpp från en ugnsanläggning |
| US5489420A (en) * | 1994-03-10 | 1996-02-06 | Nalco Fuel Tech | Nitrogen oxides reducing agent and a phosphate |
| US5462718A (en) * | 1994-06-13 | 1995-10-31 | Foster Wheeler Energy Corporation | System for decreasing NOx emissions from a fluidized bed reactor |
| DE19618384C2 (de) * | 1996-05-08 | 1999-01-21 | Alstom Energy Syst Gmbh | Verfahren zur Stickoxidminderung von Verbrennungsabgasen und Anlage zur Durchführung des Verfahrens |
| FI102409B1 (fi) | 1997-09-16 | 1998-11-30 | Foster Wheeler Energia Oy | Menetelmä ja laite NOx päästöjen vähentämiseksi sellaisissa kiertoleijupetireaktoreissa, joita käytetään polttamaan polttoaineita, jotka sisältävät suuren määrän haihtuvia palavia komponentteja |
| US6048510A (en) * | 1997-09-30 | 2000-04-11 | Coal Tech Corporation | Method for reducing nitrogen oxides in combustion effluents |
| AT406126B (de) * | 1998-07-16 | 2000-02-25 | Integral Umwelt Und Anlagentec | Verfahren zum einbringen mindestens eines zweiten reaktionsmediums in mindestens ein in einem kanal strömendes, erstes reaktionsmedium und zur intensiven vermischung der reaktionsmedien miteinander |
| EP1048340B1 (de) * | 1999-04-30 | 2006-08-23 | Argillon GmbH | Verfahren zum Einbringen eines Reduktionsmittels eines Stickoxids in ein Gasgemisch und Vorrichtung zum Durchführen des Verfahrens |
| US6405664B1 (en) * | 2001-04-23 | 2002-06-18 | N-Viro International Corporation | Processes and systems for using biomineral by-products as a fuel and for NOx removal at coal burning power plants |
| US6883444B2 (en) * | 2001-04-23 | 2005-04-26 | N-Viro International Corporation | Processes and systems for using biomineral by-products as a fuel and for NOx removal at coal burning power plants |
| EP1779919A1 (fr) | 2005-10-31 | 2007-05-02 | Constructions Industrielles De La Mediterranee- Cnim | Procédé amélioré de réduction des NOx, dispositif et application au traitement des fumées issues de la combustion des déchets ménagers |
| FR2925369B1 (fr) * | 2007-12-21 | 2011-11-11 | Total France | Procede pour le revetement anti-erosion d'une paroi, revetement anti-erosion et son utilisation. |
| US9174166B2 (en) * | 2009-11-09 | 2015-11-03 | Ihi Corporation | Method and device for treating ammonia in gasification system |
| DE102010014479B4 (de) * | 2010-04-09 | 2012-01-12 | Fritz Egger Gmbh & Co. Og | Vorrichtung und Verfahren zur Heißgaserzeugung mit integrierter Erhitzung eines Wärmeträgermediums |
| PT107312B (pt) * | 2013-11-25 | 2022-05-10 | Advanced Cyclone Systems S A | Ciclone aglomerador de fluxo invertido e respectivo processo |
| FI126149B (en) | 2014-06-04 | 2016-07-15 | Amec Foster Wheeler Energia Oy | Arrangement and method for feeding ammonia-containing liquid into the exhaust duct of an incineration plant and an incineration plant |
| US9861934B2 (en) * | 2014-06-04 | 2018-01-09 | Peerless Mfg.Co | Cyclonic injector and method for reagent gasification and decomposition in a hot gas stream |
| DE102016213582A1 (de) * | 2016-07-25 | 2018-01-25 | MaXXcon Energie GmbH & Co. KG | Verwendung von bei einer Trocknung eines Schlamms entstehenden ammoniakhaltigen Brüden und Verfahren zur Verbrennung eines Schlamms |
| WO2018077390A1 (en) * | 2016-10-25 | 2018-05-03 | Doosan Lentjes Gmbh | A cyclone with means for introducing a reducing agent |
| CN109012107B (zh) * | 2018-09-10 | 2020-12-11 | 索通发展股份有限公司 | 一种铝电解用预焙阳极焙烧炉烟气净化系统 |
| CN109092028B (zh) * | 2018-09-10 | 2020-12-11 | 索通发展股份有限公司 | 一种铝电解用预焙阳极焙烧炉烟气净化工艺 |
| CN110065954B (zh) * | 2019-05-22 | 2023-12-01 | 湖南省约伯能源科技有限公司 | 氨气发生装置 |
| CN110523259A (zh) * | 2019-09-11 | 2019-12-03 | 天津水泥工业设计研究院有限公司 | 一种基于旋风筒稀相区的喷氨脱硝装置、工艺及系统 |
| KR102348571B1 (ko) * | 2021-07-27 | 2022-01-07 | (주)인성엔지니어링 | 콘형상의 암모니아수 미스트분사·연소가스의 하단방향 와류현상으로 이루어진 미스트·와류접촉형 연소가스내 질소산화물 스마트 제거장치 |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3929967A (en) * | 1972-01-03 | 1975-12-30 | Everett Douglas Cann | High temperature flue gas treatment |
| US3900554A (en) * | 1973-03-16 | 1975-08-19 | Exxon Research Engineering Co | Method for the reduction of the concentration of no in combustion effluents using ammonia |
| US4014981A (en) * | 1973-05-21 | 1977-03-29 | Horizons Incorporated, A Division Of Horizons Research Incorporated | Removal of sulfur from stack gases |
| JPS5114874A (ja) * | 1974-07-29 | 1976-02-05 | Hitachi Ltd | |
| US4208386A (en) * | 1976-03-03 | 1980-06-17 | Electric Power Research Institute, Inc. | Urea reduction of NOx in combustion effluents |
| JPS52117869A (en) * | 1976-03-31 | 1977-10-03 | Onoda Cement Co Ltd | Method for decreasing nitrogen oxides contained in combustion exhaust gas |
| JPS52156168A (en) * | 1976-06-22 | 1977-12-26 | Mitsubishi Chem Ind Ltd | Waste gas treatment of nitric acid plant |
| US4181705A (en) * | 1978-08-18 | 1980-01-01 | Chevron Research Company | Purification of fluidized-bed combustion flue gas |
| US4393031A (en) * | 1979-02-22 | 1983-07-12 | Werner Henke | Process for efficiently removing oxides of nitrogen from exhaust gas |
| US4519990A (en) * | 1983-05-24 | 1985-05-28 | Rockwell International Corporation | Spray dryer for the purification of a gas |
| DE3582385D1 (de) * | 1984-09-24 | 1991-05-08 | Combustion Power | Zirkulierendes wirbelschichtfeuerungsverfahren und vorrichtung. |
-
1987
- 1987-04-01 US US07/033,453 patent/US4756890A/en not_active Expired - Lifetime
- 1987-05-06 KR KR1019880700022A patent/KR900004098B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1987-05-06 EP EP87903561A patent/EP0266417B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1987-05-06 DE DE8787903561T patent/DE3775001D1/de not_active Expired - Fee Related
- 1987-05-06 AT AT87903561T patent/ATE69972T1/de not_active IP Right Cessation
- 1987-05-06 DE DE198787903561T patent/DE266417T1/de active Pending
- 1987-05-06 WO PCT/US1987/001028 patent/WO1987006853A1/en active IP Right Grant
- 1987-05-06 JP JP62503215A patent/JPH0618610B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1987-05-08 CA CA000536692A patent/CA1275784C/en not_active Expired - Lifetime
-
1988
- 1988-01-06 FI FI880028A patent/FI86691C/fi not_active IP Right Cessation
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20230028898A (ko) * | 2021-08-23 | 2023-03-03 | 연세대학교 산학협력단 | NOx 및 SOx의 건식 입자화 및 분리 배출을 위한 사이클론 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO1987006853A1 (en) | 1987-11-19 |
| FI86691C (fi) | 1992-10-12 |
| CA1275784C (en) | 1990-11-06 |
| DE266417T1 (de) | 1989-07-13 |
| EP0266417B1 (en) | 1991-12-04 |
| ATE69972T1 (de) | 1991-12-15 |
| FI880028A (fi) | 1988-01-06 |
| EP0266417A1 (en) | 1988-05-11 |
| DE3775001D1 (de) | 1992-01-16 |
| JPH01500251A (ja) | 1989-02-02 |
| US4756890A (en) | 1988-07-12 |
| KR900004098B1 (ko) | 1990-06-15 |
| EP0266417A4 (en) | 1989-02-09 |
| FI880028A0 (fi) | 1988-01-06 |
| FI86691B (fi) | 1992-06-30 |
| KR880701132A (ko) | 1988-07-25 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH0618610B2 (ja) | 煙道ガス中のＮＯｘ減少方法 | |
| FI79403C (fi) | Foerbraenningsmetod. | |
| US5156099A (en) | Composite recycling type fluidized bed boiler | |
| CA1268613A (en) | Method of catalystless denitrification for fluidized bed incinerators | |
| CZ287910B6 (cs) | Způsob čištění spalin, obsahujících oxidy dusíku z palivové reakční zóny parního generátoru a parní generátor k provádění tohoto způsobu | |
| BG60777B1 (bg) | Метод за намаляване отделянето на n2o при изгаряне на азотсъдържащи горива в реактори с кипящ слой | |
| US6709636B1 (en) | Method and apparatus for gasifying fluidized bed | |
| JP3317496B2 (ja) | Ｎ２ｏ排出物の減少 | |
| EP0431163A1 (en) | Composite circulation fluidized bed boiler | |
| JPH0743094B2 (ja) | 煙道ガス中の二酸化硫黄含有量を低減する燃焼方法ならびに装置 | |
| JPS5839790B2 (ja) | セメントクリンカの焼成装置 | |
| WO1996035080A1 (en) | CIRCULATING FLUID BED STEAM GENERATOR NOx CONTROL | |
| JP3095499B2 (ja) | 流動層燃焼ボイラ | |
| JP3067890B2 (ja) | 接触分解装置の排出ガスの処理方法と装置 | |
| FI84934C (fi) | Saett att vid eldning av fasta braenslen pao wanderrost minska utslaeppen av svavel- och kvaeveoxider. | |
| JP2731794B2 (ja) | ＮＯｘ制御用の高性能オーバファイア空気システム | |
| JP2642568B2 (ja) | ごみ焼却炉の二次燃焼方法 | |
| JPH02195104A (ja) | 内部循環流動床ボイラにおける排ガス中のＮＯｘを低減する方法 | |
| JPH0626612A (ja) | 循環流動床における液体燃料の燃焼方法 | |
| JPH057731A (ja) | 流動層ボイラの脱硝装置 | |
| JPS6329104A (ja) | 流動床燃焼法 | |
| JPS5913246B2 (ja) | 乾式ボイラ−付セメント焼成装置から排出される排ガス中の有害成分低減方法 | |
| JPH03202125A (ja) | 硫黄酸化物および窒素酸化物の同時除去方法 | |
| CN115654513A (zh) | 尾气焚烧装置和方法 | |
| SU808780A1 (ru) | Способ сжигани пылеобразных отхо-дОВ и уСТРОйСТВО дл ЕгО ОСущЕСТВлЕНи |