JPH057731A - 流動層ボイラの脱硝装置 - Google Patents
流動層ボイラの脱硝装置Info
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- JPH057731A JPH057731A JP3183865A JP18386591A JPH057731A JP H057731 A JPH057731 A JP H057731A JP 3183865 A JP3183865 A JP 3183865A JP 18386591 A JP18386591 A JP 18386591A JP H057731 A JPH057731 A JP H057731A
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- Japan
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- exhaust gas
- fluidized bed
- bed boiler
- dust collector
- injection pipe
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ＮＨ3 による脱硝効率を向上させ、ＮＨ3 の
消費量を少なくする。 【構成】 排ガス通路９，１１に配置されるＮＨ3 注入
管２４の配置位置をＮＨ3 注入管２４から集塵装置１
０，１２までの距離が排ガス滞留時間で０．５秒以下の
前流側に配置する。つまり、ＮＨ3 は排ガス温度７００
〜９００℃においては、排ガス滞留時間で０．５秒以下
ではＮＨ3 が分解しないので、ＮＨ3 注入管２４を滞留
時間で０．５秒以下のところに配置するとよい。
消費量を少なくする。 【構成】 排ガス通路９，１１に配置されるＮＨ3 注入
管２４の配置位置をＮＨ3 注入管２４から集塵装置１
０，１２までの距離が排ガス滞留時間で０．５秒以下の
前流側に配置する。つまり、ＮＨ3 は排ガス温度７００
〜９００℃においては、排ガス滞留時間で０．５秒以下
ではＮＨ3 が分解しないので、ＮＨ3 注入管２４を滞留
時間で０．５秒以下のところに配置するとよい。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は流動層で石炭を燃焼し、
その排ガスでガスタービンを駆動して発電する流動層発
電プラントに係り、特にＮＯX 発生量の少ない流動層ボ
イラの脱硝装置に関するものである。
その排ガスでガスタービンを駆動して発電する流動層発
電プラントに係り、特にＮＯX 発生量の少ない流動層ボ
イラの脱硝装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、石油燃料から石炭燃料へと燃料変
換によって石炭需要の拡大策が高まりつつあり、石炭燃
料は石油燃料に比べてＳ分、Ｎ分の含有量が多いのでＳ
ＯX 、ＮＯX の発生量が多く公害規制の面から石炭燃料
をよりクリーンな燃焼を行なわせる流動燃焼が注目され
ている。例えば流動層ボイラでは流動媒体として粒径が
１〜１０ｍｍの石炭と石灰石を粒状のまま用い、流動層
内で８００〜９００℃の比較的低温域で燃焼させること
ができるので、従来の微粒炭楚ボイラに比べて燃焼温度
は低く、同時に脱硫作用を行なうことができ、また、低
温での燃焼であるためにＮＯX の発生量が少なくなるな
どの特徴がある。
換によって石炭需要の拡大策が高まりつつあり、石炭燃
料は石油燃料に比べてＳ分、Ｎ分の含有量が多いのでＳ
ＯX 、ＮＯX の発生量が多く公害規制の面から石炭燃料
をよりクリーンな燃焼を行なわせる流動燃焼が注目され
ている。例えば流動層ボイラでは流動媒体として粒径が
１〜１０ｍｍの石炭と石灰石を粒状のまま用い、流動層
内で８００〜９００℃の比較的低温域で燃焼させること
ができるので、従来の微粒炭楚ボイラに比べて燃焼温度
は低く、同時に脱硫作用を行なうことができ、また、低
温での燃焼であるためにＮＯX の発生量が少なくなるな
どの特徴がある。
【０００３】一方、流動層ボイラからのＮＯX は燃料中
のＮ分が酸化されて発生するものが主体で、空気中のＮ
分が酸化されて発生するものは少ない。しかしながら、
ＮＯX 排出量低減の強いニーズから流動層ボイラにおい
ても、より一層のＮＯX 低減が必要とされている。
のＮ分が酸化されて発生するものが主体で、空気中のＮ
分が酸化されて発生するものは少ない。しかしながら、
ＮＯX 排出量低減の強いニーズから流動層ボイラにおい
ても、より一層のＮＯX 低減が必要とされている。
【０００４】以下、図８を用いて流動層プラントの概要
について説明する。流動層ボイラ１の底部には空気分散
板２を配置し、この空気分散板２の上には石炭、石灰
石、燃焼灰などの固体粒子によって流動層３が形成さ
れ、流動層３内には層内伝熱管４が配置されている。な
お、５は流動層ボイラ１の火炉である。
について説明する。流動層ボイラ１の底部には空気分散
板２を配置し、この空気分散板２の上には石炭、石灰
石、燃焼灰などの固体粒子によって流動層３が形成さ
れ、流動層３内には層内伝熱管４が配置されている。な
お、５は流動層ボイラ１の火炉である。
【０００５】この流動層ボイラ１への流動化用、燃焼用
空気は、圧縮機６、空気ダクト７より空気分散板２の下
のウインドボックス８へ供給され、空気分散板２を経て
流動層３、火炉５へ供給される。そして、流動層３で燃
焼し、その燃焼熱は流動層３の層内伝熱管４で熱吸収さ
れ水蒸気を発生する。他方、火炉５から排ガス通路９へ
飛散した粒径の大きい脱硫剤及び捕集灰は一次集塵装置
１０で捕集され、一次集塵装置１０で捕集されなかった
粒径の小さい脱硫剤および捕集灰は排ガス通路１１から
二次集塵装置１２へ入り、この二次集塵装置１２で捕集
される。そして排ガスはガスタービン入口ダクト１３か
らガスタービン１４へ入り、発電機１５で発電を行なう
と共に、圧縮機６の駆動源になる。なお、ガスタービン
１４からの排ガスは給水ヒータ１６でその排熱が熱回収
され、煙突１７から大気へ放出される。
空気は、圧縮機６、空気ダクト７より空気分散板２の下
のウインドボックス８へ供給され、空気分散板２を経て
流動層３、火炉５へ供給される。そして、流動層３で燃
焼し、その燃焼熱は流動層３の層内伝熱管４で熱吸収さ
れ水蒸気を発生する。他方、火炉５から排ガス通路９へ
飛散した粒径の大きい脱硫剤及び捕集灰は一次集塵装置
１０で捕集され、一次集塵装置１０で捕集されなかった
粒径の小さい脱硫剤および捕集灰は排ガス通路１１から
二次集塵装置１２へ入り、この二次集塵装置１２で捕集
される。そして排ガスはガスタービン入口ダクト１３か
らガスタービン１４へ入り、発電機１５で発電を行なう
と共に、圧縮機６の駆動源になる。なお、ガスタービン
１４からの排ガスは給水ヒータ１６でその排熱が熱回収
され、煙突１７から大気へ放出される。
【０００６】一方、無触媒脱硝法は排ガス中のＮＯX を
Ｏ2 の存在下で、８００〜１０５０℃の高温ガス温度域
にＮＨ3 などの還元剤を注入して脱硝反応を行なうもの
である。以下、図９および図１０を用いて無触媒脱硝法
の概要について説明する。図９において、ボイラ１８の
排ガス通路１９には二次過熱器２０、再熱器２１、一次
過熱器２２および節炭器２３が配置されている。一方、
排ガス通路１９にはＮＨ3 注入管２４が配置され、ＮＨ
3 注入管２４にはＮＨ3 供給管２５、稀釈空気供給管２
６、混合器２７および稀釈ＮＨ3 供給管２８が接続され
ている。なお、２９はＮＨ3 調整弁、３０は稀釈空気調
整弁である。この様な構造において、無触媒脱硝法では
排ガス通路１９内の排ガス中へＮＨ3注入管２４からＮ
Ｈ3 を注入して脱硝反応を行なう。図１０は縦軸に脱硝
効率、横軸に排ガス温度を示した特性曲線図で、図１０
に示すようにＮＨ3 注入管２４を排ガス温度が高い位置
に配置するほど高い脱硝効率が得られる。しかし、ＮＨ
3 注入管２４から注入したＮＨ3 は短時間で分解してし
まうので、未反応ＮＨ3 の低減を計るためにはＮＨ3 を
分散効率がよく、より速く分散させる必要がある。
Ｏ2 の存在下で、８００〜１０５０℃の高温ガス温度域
にＮＨ3 などの還元剤を注入して脱硝反応を行なうもの
である。以下、図９および図１０を用いて無触媒脱硝法
の概要について説明する。図９において、ボイラ１８の
排ガス通路１９には二次過熱器２０、再熱器２１、一次
過熱器２２および節炭器２３が配置されている。一方、
排ガス通路１９にはＮＨ3 注入管２４が配置され、ＮＨ
3 注入管２４にはＮＨ3 供給管２５、稀釈空気供給管２
６、混合器２７および稀釈ＮＨ3 供給管２８が接続され
ている。なお、２９はＮＨ3 調整弁、３０は稀釈空気調
整弁である。この様な構造において、無触媒脱硝法では
排ガス通路１９内の排ガス中へＮＨ3注入管２４からＮ
Ｈ3 を注入して脱硝反応を行なう。図１０は縦軸に脱硝
効率、横軸に排ガス温度を示した特性曲線図で、図１０
に示すようにＮＨ3 注入管２４を排ガス温度が高い位置
に配置するほど高い脱硝効率が得られる。しかし、ＮＨ
3 注入管２４から注入したＮＨ3 は短時間で分解してし
まうので、未反応ＮＨ3 の低減を計るためにはＮＨ3 を
分散効率がよく、より速く分散させる必要がある。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】従来技術の無触媒脱硝
法においては、ＮＨ3 を短時間の内により良く分散する
点について配慮がされておらず、供給したＮＨ3 が未反
応のまま分解、消失してしまったりあるいはボイラから
排ガスとともに排出されてしまい、ＮＨ3 の消費量が増
加する問題があった。また分散効率を良くするために
は、従来技術では、ＮＨ3 注入管の本数を増やす必要が
あり、この傾向はボイラの大容量化に伴って益々大型化
する。本発明はかかる従来の欠点を解消しようとするも
ので、その目的とするところは、ＮＨ3 による脱硝効果
を向上させ、ＮＨ3 の消費量を少なくすることができる
流動層ボイラの脱硝装置を提案するものである。
法においては、ＮＨ3 を短時間の内により良く分散する
点について配慮がされておらず、供給したＮＨ3 が未反
応のまま分解、消失してしまったりあるいはボイラから
排ガスとともに排出されてしまい、ＮＨ3 の消費量が増
加する問題があった。また分散効率を良くするために
は、従来技術では、ＮＨ3 注入管の本数を増やす必要が
あり、この傾向はボイラの大容量化に伴って益々大型化
する。本発明はかかる従来の欠点を解消しようとするも
ので、その目的とするところは、ＮＨ3 による脱硝効果
を向上させ、ＮＨ3 の消費量を少なくすることができる
流動層ボイラの脱硝装置を提案するものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は前述の目的を達
成するために、排ガス通路におけるＮＨ3 注入管の配置
位置をＮＨ3 注入管から集塵装置までの距離がガス滞留
時間で０．５秒以下の前流側に配置したものである。
成するために、排ガス通路におけるＮＨ3 注入管の配置
位置をＮＨ3 注入管から集塵装置までの距離がガス滞留
時間で０．５秒以下の前流側に配置したものである。
【０００９】
【作用】ＮＨ3 注入管をガス滞留時間で０．５秒以下の
前流側に配置したので、脱硝効率は向上し、ＮＨ3 の消
費量を少なくすることができる。
前流側に配置したので、脱硝効率は向上し、ＮＨ3 の消
費量を少なくすることができる。
【００１０】
【実施例】以下本発明の実施例を図面を用いて説明す
る。図１は本発明の実施例に係る流動層プラントの概略
系統図、図２は縦軸にＮＨ3 分解率、横軸にガス滞留時
間を示した特性曲線図、図３は一次集塵装置での脱硫剤
粒子の流れとガス流れを示す模式図、図４は他の実施例
を示す流動層プラントの概略系統図、図５は二次集塵装
置での脱硫剤粒子の流れとガス流れを示す模式図、図
６、図７は排ガス通路とＮＨ3 注入管の関係を示す断面
図である。図１から図３において、符号１から符号３０
は従来のものと同一のものを示す。図１から図３の実施
例において、図８および図９のものと異なる点は、ＮＨ
3注入管２４の配置位置をガス滞留時間で０．５秒以下
の一次集塵装置１０の上流に配置した点である。
る。図１は本発明の実施例に係る流動層プラントの概略
系統図、図２は縦軸にＮＨ3 分解率、横軸にガス滞留時
間を示した特性曲線図、図３は一次集塵装置での脱硫剤
粒子の流れとガス流れを示す模式図、図４は他の実施例
を示す流動層プラントの概略系統図、図５は二次集塵装
置での脱硫剤粒子の流れとガス流れを示す模式図、図
６、図７は排ガス通路とＮＨ3 注入管の関係を示す断面
図である。図１から図３において、符号１から符号３０
は従来のものと同一のものを示す。図１から図３の実施
例において、図８および図９のものと異なる点は、ＮＨ
3注入管２４の配置位置をガス滞留時間で０．５秒以下
の一次集塵装置１０の上流に配置した点である。
【００１１】以下、図２を用いてＮＨ3 分解図とガス滞
留時間の関係について説明する。図２の曲線Ａはガス温
度９００℃でのＮＨ3 分解率の特性、曲線Ｂはガス温度
８００℃でのＮＨ3 分解率の特性、曲線Ｃはガス温度７
００℃でのＮＨ3 分解率の特性を示している。この図２
の曲線Ａ，Ｂ，ＣからＮＨ3 の分解が始まらないガス滞
留時間として０．５秒以下が好ましいことが判明した。
従って、本発明の実施例においては、図１に示すよう
に、ＮＨ3 注入管２４の配置位置をガス滞留時間で０．
５秒の一次集塵装置１０の上流に配置したのである。
留時間の関係について説明する。図２の曲線Ａはガス温
度９００℃でのＮＨ3 分解率の特性、曲線Ｂはガス温度
８００℃でのＮＨ3 分解率の特性、曲線Ｃはガス温度７
００℃でのＮＨ3 分解率の特性を示している。この図２
の曲線Ａ，Ｂ，ＣからＮＨ3 の分解が始まらないガス滞
留時間として０．５秒以下が好ましいことが判明した。
従って、本発明の実施例においては、図１に示すよう
に、ＮＨ3 注入管２４の配置位置をガス滞留時間で０．
５秒の一次集塵装置１０の上流に配置したのである。
【００１２】即ち、図１の排ガス通路９でのガス流速を
２０ｍ／ｓで設計した場合には、一次集塵装置１０から
１０ｍ以内の前流側へＮＨ3 注入管２４を配置すればよ
いことになる。従って、図１に示すようにガスタービン
１４を有する流動層ボイラ１では、流動層３内にのみ層
内伝熱管４を配置し、流動層３から出た排ガスは冷却さ
れることなく排ガス通路９，１１およびガスタービン入
口ダクト１３からガスタービン１４へ送られる。従っ
て、流動層ボイラ１の火炉５からガスタービン１４の入
口までの排ガス通路９，１１およびガスタービン入口ダ
クト１３での排ガス温度は、ほとんど同一レベルのガス
温度に保持されているため、脱硝に必要な時間さえとれ
ばどこからアンモニアを吹き込んでも高い脱硝効率が得
られる。
２０ｍ／ｓで設計した場合には、一次集塵装置１０から
１０ｍ以内の前流側へＮＨ3 注入管２４を配置すればよ
いことになる。従って、図１に示すようにガスタービン
１４を有する流動層ボイラ１では、流動層３内にのみ層
内伝熱管４を配置し、流動層３から出た排ガスは冷却さ
れることなく排ガス通路９，１１およびガスタービン入
口ダクト１３からガスタービン１４へ送られる。従っ
て、流動層ボイラ１の火炉５からガスタービン１４の入
口までの排ガス通路９，１１およびガスタービン入口ダ
クト１３での排ガス温度は、ほとんど同一レベルのガス
温度に保持されているため、脱硝に必要な時間さえとれ
ばどこからアンモニアを吹き込んでも高い脱硝効率が得
られる。
【００１３】一般にガスタービン１４の図示していない
ブレードを保護するために流動層ボイラ１の排ガスは１
段、もしくは２段に配置された一次集塵装置１０、二次
集塵装置１２で除塵された後、ガスタービン１４へ送ら
れるようになっている。このため高温集塵装置としての
一次集塵装置１０としてはサイクロン方式、二次集塵装
置１２としてはフィルタ方式が用いられるが、いずれも
ガスとダストを分離する過程でガス流れに大きな乱れを
与える構造となっている。従って、ＮＨ3 注入管２４を
これらの一次、二次集塵装置１０，１２の直前（アンモ
ニアが分解してしまわない距離以内）に設けることによ
り、ＮＨ3注入管２４の本数を増やすことなくＮＨ3 の
分散効率を高めることができる。さらに、排ガス通路
９，１１にＮＨ3 注入管２４を配置するため、流動層ボ
イラ１の火炉５に比べて排ガス通路９，１１にＮＨ3 注
入管２４を配置するため、流動層ボイラ１の火炉５に比
べて排ガス通路９，１１の断面積が極めて小さいため
に、ＮＨ3 注入管２４の本数も従来の図９のものと比べ
て大巾に少なくて済み、大容量化に対しても、ＮＨ3注
入管２４の本数を増やすことなく対応できる。さらに、
従来よりＣａ，Ｍｇ等アルカリ金属の脱硝触媒効果が知
られているが、炉内脱硫を行なうため高濃度のＣａ分を
含んだ流動層ボイラ１の灰は良好な脱硝触媒となる。そ
して、一次集塵装置１０の内部では図３に示す様に、実
線の矢印で示すガスと破線の矢印で示す飛散灰中のＣａ
は極めて良い接触条件下にあることから、一次集塵装置
１０はあたかも脱硝装置の如く作用することにもなる。
ブレードを保護するために流動層ボイラ１の排ガスは１
段、もしくは２段に配置された一次集塵装置１０、二次
集塵装置１２で除塵された後、ガスタービン１４へ送ら
れるようになっている。このため高温集塵装置としての
一次集塵装置１０としてはサイクロン方式、二次集塵装
置１２としてはフィルタ方式が用いられるが、いずれも
ガスとダストを分離する過程でガス流れに大きな乱れを
与える構造となっている。従って、ＮＨ3 注入管２４を
これらの一次、二次集塵装置１０，１２の直前（アンモ
ニアが分解してしまわない距離以内）に設けることによ
り、ＮＨ3注入管２４の本数を増やすことなくＮＨ3 の
分散効率を高めることができる。さらに、排ガス通路
９，１１にＮＨ3 注入管２４を配置するため、流動層ボ
イラ１の火炉５に比べて排ガス通路９，１１にＮＨ3 注
入管２４を配置するため、流動層ボイラ１の火炉５に比
べて排ガス通路９，１１の断面積が極めて小さいため
に、ＮＨ3 注入管２４の本数も従来の図９のものと比べ
て大巾に少なくて済み、大容量化に対しても、ＮＨ3注
入管２４の本数を増やすことなく対応できる。さらに、
従来よりＣａ，Ｍｇ等アルカリ金属の脱硝触媒効果が知
られているが、炉内脱硫を行なうため高濃度のＣａ分を
含んだ流動層ボイラ１の灰は良好な脱硝触媒となる。そ
して、一次集塵装置１０の内部では図３に示す様に、実
線の矢印で示すガスと破線の矢印で示す飛散灰中のＣａ
は極めて良い接触条件下にあることから、一次集塵装置
１０はあたかも脱硝装置の如く作用することにもなる。
【００１４】図３および図５のものは他の実施例を示す
もので、図１のものと異なる点は、図１のものにおいて
は一次集塵装置１０の上流にＮＨ3 注入管２４を設けた
が、図３のものは二次集塵装置１２の上流にＮＨ3 注入
管２４を設けたもので、他の説明は図１のものと同一で
ある。なお、図５において、図中の実線で示す矢印はガ
ス流れを示し、破線の矢印は脱硫剤の流れを示す。この
図４に示す実施例の効果は、一次集塵装置１０を通った
後の排ガス中にＮＨ3 注入管２４を設置しているためダ
ストによるＮＨ3 注入管２４の目詰まりが少なくなるこ
とである。
もので、図１のものと異なる点は、図１のものにおいて
は一次集塵装置１０の上流にＮＨ3 注入管２４を設けた
が、図３のものは二次集塵装置１２の上流にＮＨ3 注入
管２４を設けたもので、他の説明は図１のものと同一で
ある。なお、図５において、図中の実線で示す矢印はガ
ス流れを示し、破線の矢印は脱硫剤の流れを示す。この
図４に示す実施例の効果は、一次集塵装置１０を通った
後の排ガス中にＮＨ3 注入管２４を設置しているためダ
ストによるＮＨ3 注入管２４の目詰まりが少なくなるこ
とである。
【００１５】図６は排ガス通路の断面図を示す。図６に
おいて、９，１１は排ガス通路、２４はＮＨ3 注入管、
３１は排ガス通路９，１１の絞り部である。この様な構
造において、図１および図４のものと異なる点は排ガス
通路９，１１の途中に絞り部３１を設け、この絞り部３
１にＮＨ3 注入管２４を配置したもので、他の説明は図
１および図４のものと同一である。この実施例の効果
は、流動層ボイラ１が大容量化して排ガス通路９，１１
が大きくなっても、ＮＨ3 注入管２４の本数を増やす必
要がないという点が挙げられる。この様に排ガス通路
９，１１に絞り部３１を設けることによってＮＨ3 の分
散性を向上させることができる。
おいて、９，１１は排ガス通路、２４はＮＨ3 注入管、
３１は排ガス通路９，１１の絞り部である。この様な構
造において、図１および図４のものと異なる点は排ガス
通路９，１１の途中に絞り部３１を設け、この絞り部３
１にＮＨ3 注入管２４を配置したもので、他の説明は図
１および図４のものと同一である。この実施例の効果
は、流動層ボイラ１が大容量化して排ガス通路９，１１
が大きくなっても、ＮＨ3 注入管２４の本数を増やす必
要がないという点が挙げられる。この様に排ガス通路
９，１１に絞り部３１を設けることによってＮＨ3 の分
散性を向上させることができる。
【００１６】図７は図６の他の実施例を示すもので、図
６のものにおいては排ガス通路９，１１に絞り部３１を
設けたが、図７のものは排ガス通路９，１１に邪魔板３
２を設けて排ガス通路９，１１を絞り、邪魔板３２によ
る絞った部分にＮＨ3 注入管２４を配置したもので、他
の説明は図６のものと同一である。
６のものにおいては排ガス通路９，１１に絞り部３１を
設けたが、図７のものは排ガス通路９，１１に邪魔板３
２を設けて排ガス通路９，１１を絞り、邪魔板３２によ
る絞った部分にＮＨ3 注入管２４を配置したもので、他
の説明は図６のものと同一である。
【００１７】
【発明の効果】本発明によれば、ＮＨ3 の分散効率が向
上するので脱硝反応も向上し、しかもＮＨ3 の消費量を
少なくすることができる。
上するので脱硝反応も向上し、しかもＮＨ3 の消費量を
少なくすることができる。
【図１】本発明の実施例に係る流動層プラントの概略系
統図である。
統図である。
【図２】縦軸にＮＨ3 分解率、横軸にガス滞留時間を示
した特性曲線図である。
した特性曲線図である。
【図３】一次集塵装置内での脱硫剤粒子の流れと排ガス
流れを示す模式図である。
流れを示す模式図である。
【図４】他の実施例を示す流動層プラントの概略系統図
である。
である。
【図５】二次集塵装置内での脱硫粒子の流れと排ガス流
れを示す模式図である。
れを示す模式図である。
【図６】排ガス通路ＮＨ3 注入管の関係を示す断面図で
ある。
ある。
【図７】排ガス通路とＮＨ3 注入管の関係を示す断面図
である。
である。
【図８】従来の流動層プラントの概略系統図である。
【図９】従来の無触媒脱硝法を説明する図である。
【図１０】縦軸に脱硝効率、横軸に排ガス温度を示した
特性曲線図である。
特性曲線図である。
１ 流動層ボイラ ６ 圧縮機 ９ 排ガス通路 １０ 一次集塵装置 １１ 排ガス通路 １２ 二次集塵装置 １４ ガスタービン ２４ ＮＨ3 注入管
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 大木 勝彌 広島県呉市宝町６番９号 バブコツク日立 株式会社呉工場内 (72)発明者 吉岡 進 広島県呉市宝町３番36号 バブコツク日立 株式会社呉研究所内
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 【請求項１】 流動層ボイラの排ガス通路に排ガス中の
ダストを分離する集塵装置を設け、除塵された排ガスで
ガスタービンを駆動すると共にガスタービンに直結され
た圧縮機から流動層ボイラへ燃焼用空気を供給して燃焼
させ、排ガス通路内にはＮＨ3 注入管を配置して流動層
ボイラの排ガスを脱硝するものにおいて、 前記排ガス通路のＮＨ3 注入管の配置位置をＮＨ3 注入
管から集塵装置までの距離がガス滞留時間で０．５秒以
下の前流側に配置したことを特徴とする流動層ボイラの
脱硝装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3183865A JPH057731A (ja) | 1991-06-28 | 1991-06-28 | 流動層ボイラの脱硝装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3183865A JPH057731A (ja) | 1991-06-28 | 1991-06-28 | 流動層ボイラの脱硝装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH057731A true JPH057731A (ja) | 1993-01-19 |
Family
ID=16143184
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3183865A Pending JPH057731A (ja) | 1991-06-28 | 1991-06-28 | 流動層ボイラの脱硝装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH057731A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0690266A1 (en) * | 1994-06-13 | 1996-01-03 | Foster Wheeler Energy Corporation | System and method of decreasing no x emissions from a fluidized bed reactor |
| JP2009108314A (ja) * | 2007-10-12 | 2009-05-21 | Dic Corp | 防水用両面粘着テープ |
| CN104296543A (zh) * | 2014-09-24 | 2015-01-21 | 中科苏派能源科技靖江有限公司 | 一种脱硝和余热回收一体化炉 |
| WO2020153304A1 (ja) * | 2019-01-21 | 2020-07-30 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 脱硝装置 |
-
1991
- 1991-06-28 JP JP3183865A patent/JPH057731A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0690266A1 (en) * | 1994-06-13 | 1996-01-03 | Foster Wheeler Energy Corporation | System and method of decreasing no x emissions from a fluidized bed reactor |
| JP2009108314A (ja) * | 2007-10-12 | 2009-05-21 | Dic Corp | 防水用両面粘着テープ |
| JP4623198B2 (ja) * | 2007-10-12 | 2011-02-02 | Ｄｉｃ株式会社 | 防水用両面粘着テープ |
| CN104296543A (zh) * | 2014-09-24 | 2015-01-21 | 中科苏派能源科技靖江有限公司 | 一种脱硝和余热回收一体化炉 |
| WO2020153304A1 (ja) * | 2019-01-21 | 2020-07-30 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 脱硝装置 |
| JP2020116491A (ja) * | 2019-01-21 | 2020-08-06 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | 脱硝装置 |
| TWI820288B (zh) * | 2019-01-21 | 2023-11-01 | 日商三菱動力股份有限公司 | 脫硝裝置 |
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