JPH06179930A - 黒鉛製るつぼ又は鋳型 - Google Patents
黒鉛製るつぼ又は鋳型Info
- Publication number
- JPH06179930A JPH06179930A JP5007276A JP727693A JPH06179930A JP H06179930 A JPH06179930 A JP H06179930A JP 5007276 A JP5007276 A JP 5007276A JP 727693 A JP727693 A JP 727693A JP H06179930 A JPH06179930 A JP H06179930A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- crucible
- mold
- graphite
- copper alloy
- oxide
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01L—CHEMICAL OR PHYSICAL LABORATORY APPARATUS FOR GENERAL USE
- B01L3/00—Containers or dishes for laboratory use, e.g. laboratory glassware; Droppers
- B01L3/04—Crucibles
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01L—CHEMICAL OR PHYSICAL LABORATORY APPARATUS FOR GENERAL USE
- B01L2300/00—Additional constructional details
- B01L2300/08—Geometry, shape and general structure
- B01L2300/0887—Laminated structure
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01L—CHEMICAL OR PHYSICAL LABORATORY APPARATUS FOR GENERAL USE
- B01L2300/00—Additional constructional details
- B01L2300/12—Specific details about materials
Landscapes
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Clinical Laboratory Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Mold Materials And Core Materials (AREA)
- Devices For Use In Laboratory Experiments (AREA)
- Crucibles And Fluidized-Bed Furnaces (AREA)
- Furnace Housings, Linings, Walls, And Ceilings (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 黒鉛製るつぼ及び鋳型内面にＺｒＣ等の溶解
金属の炭化物が生成されないようにして鋳肌荒れを阻止
する。 【構成】 黒鉛るつぼ１の底部に黒鉛鋳型２を取付け、
るつぼ１内面は、Ｙ2 Ｏ3 、ＣａＯ、ＭｇＯなどのジル
コニウム酸化物より酸化物として安定なセラミックスの
ライナー１ａ、１ｂにより被覆し、鋳型２のるつぼ側に
は同様のセラミックス等のパイプ３を挿入する。セラミ
ックス層によって黒鉛からの炭素の溶出は阻止され、か
つ、そのセラミックス層はジルコニアによって侵食され
ない。このため、るつぼ及び鋳型内にはＺｒＣが生じな
い。水冷銅ジャケット５で冷却しながら、引出しピンチ
ロール６でもって純銅棒４をガイドとしてＺｒ銅合金ａ
の凝固ロッドを引抜く。このとき、Ｚｒ銅合金ａの凝固
をパイプ３内として、ＺｒＣの生成を防ぐ。これによ
り、引抜きＺｒ銅合金ロッドの鋳肌荒れは生じない。
金属の炭化物が生成されないようにして鋳肌荒れを阻止
する。 【構成】 黒鉛るつぼ１の底部に黒鉛鋳型２を取付け、
るつぼ１内面は、Ｙ2 Ｏ3 、ＣａＯ、ＭｇＯなどのジル
コニウム酸化物より酸化物として安定なセラミックスの
ライナー１ａ、１ｂにより被覆し、鋳型２のるつぼ側に
は同様のセラミックス等のパイプ３を挿入する。セラミ
ックス層によって黒鉛からの炭素の溶出は阻止され、か
つ、そのセラミックス層はジルコニアによって侵食され
ない。このため、るつぼ及び鋳型内にはＺｒＣが生じな
い。水冷銅ジャケット５で冷却しながら、引出しピンチ
ロール６でもって純銅棒４をガイドとしてＺｒ銅合金ａ
の凝固ロッドを引抜く。このとき、Ｚｒ銅合金ａの凝固
をパイプ３内として、ＺｒＣの生成を防ぐ。これによ
り、引抜きＺｒ銅合金ロッドの鋳肌荒れは生じない。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、ジルコニウム入り銅
合金等を溶融する黒鉛製るつぼ及びその鋳塊を得る鋳型
に関するものである。
合金等を溶融する黒鉛製るつぼ及びその鋳塊を得る鋳型
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術及びその課題】例えば、ジルコニウム（Ｚ
ｒ）入り銅合金の製造には、木炭被覆の下、不活性ガス
雰囲気又は真空中で、無酸素銅を溶解後、それにＺｒ母
合金を添加する。その製造用るつぼには、熱伝導性の面
から黒鉛製が使用されるが、この黒鉛製るつぼは、溶融
金属中にるつぼから炭素が大量に溶出し、その炭素が溶
融金属中のＺｒ等の添加金属と反応してその金属を消失
させる問題がある。この消失は添加金属が活性であれば
あるほど激しい。
ｒ）入り銅合金の製造には、木炭被覆の下、不活性ガス
雰囲気又は真空中で、無酸素銅を溶解後、それにＺｒ母
合金を添加する。その製造用るつぼには、熱伝導性の面
から黒鉛製が使用されるが、この黒鉛製るつぼは、溶融
金属中にるつぼから炭素が大量に溶出し、その炭素が溶
融金属中のＺｒ等の添加金属と反応してその金属を消失
させる問題がある。この消失は添加金属が活性であれば
あるほど激しい。
【０００３】また、鋳造方式には、鋳型に鋳込むバッチ
式と、前記溶湯を、丸ビレッド、ケーク等に鋳造しなが
ら引出す連続式とがある。前者のバッチ式は、連続的で
ないため生産性に問題があるうえに、作業が間欠的とな
り作業性にも問題がある。後者の連続式は、生産性、作
業性の面では優れているが、鋳型を黒鉛とした場合、そ
の黒鉛鋳型内に、前記るつぼと同様に炭素が溶出し、そ
の炭素とＺｒが反応して炭化物（ＺｒＣ）が生成される
ため、その炭化物の存在により、鋳肌荒れが発生するう
えに、鋳型内面が荒れ、鋳型の寿命が短かい問題もあ
る。
式と、前記溶湯を、丸ビレッド、ケーク等に鋳造しなが
ら引出す連続式とがある。前者のバッチ式は、連続的で
ないため生産性に問題があるうえに、作業が間欠的とな
り作業性にも問題がある。後者の連続式は、生産性、作
業性の面では優れているが、鋳型を黒鉛とした場合、そ
の黒鉛鋳型内に、前記るつぼと同様に炭素が溶出し、そ
の炭素とＺｒが反応して炭化物（ＺｒＣ）が生成される
ため、その炭化物の存在により、鋳肌荒れが発生するう
えに、鋳型内面が荒れ、鋳型の寿命が短かい問題もあ
る。
【０００４】ここで、るつぼ及び鋳型内面に、添加金属
の侵食作用に耐え、かつ炭素の溶出を防ぐセラミックス
等のコーテング層を形成すれば上述の問題は解決する。
しかし、はけ塗り等のコーテングではその層が容易に剥
れ、そのセラミックス粉が溶融中に入り込み、却って好
ましくない。
の侵食作用に耐え、かつ炭素の溶出を防ぐセラミックス
等のコーテング層を形成すれば上述の問題は解決する。
しかし、はけ塗り等のコーテングではその層が容易に剥
れ、そのセラミックス粉が溶融中に入り込み、却って好
ましくない。
【０００５】この発明は、以上の点に鑑み、るつぼ及び
鋳型の内面に活性添加金属の侵食作用に耐え得る強固な
層を作ることを課題とする。
鋳型の内面に活性添加金属の侵食作用に耐え得る強固な
層を作ることを課題とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、この発明にあっては、るつぼ及び鋳型の内面に形成
するセラミックスを、溶解調整する合金の活性添加金属
の酸化物より酸化物として安定なものを採用し、その層
を、ライナーの張設又はプラズマ溶射で得る構成とした
のである。
に、この発明にあっては、るつぼ及び鋳型の内面に形成
するセラミックスを、溶解調整する合金の活性添加金属
の酸化物より酸化物として安定なものを採用し、その層
を、ライナーの張設又はプラズマ溶射で得る構成とした
のである。
【０００７】
【作用】このように構成するこの発明は、ライナーの張
設又はプラズマ溶射によるセラミックス層のため、黒鉛
との接合も強固であり、長期の使用によっても剥がれる
こともない。
設又はプラズマ溶射によるセラミックス層のため、黒鉛
との接合も強固であり、長期の使用によっても剥がれる
こともない。
【０００８】また、各酸化物の標準自由生成エネルギー
の温度関係は図１のごとく示され、同図において、その
関係線が下側になるほど、当該酸化物は安定である。こ
のため、例えば、ＺｒＯ2 を溶融鋳造する場合には、Ｚ
ｒＯ2 より安定な酸化物のセラミックスでるつぼ及び鋳
型内面を形成すれば、そのセラミックス層によって黒鉛
製るつぼ及び鋳型からの炭素の溶出が阻止され、溶湯中
のＺｒとの炭化物の生成が阻止されるとともに、そのセ
ラミックスはＺｒの酸化物より安定なため侵食されな
い。
の温度関係は図１のごとく示され、同図において、その
関係線が下側になるほど、当該酸化物は安定である。こ
のため、例えば、ＺｒＯ2 を溶融鋳造する場合には、Ｚ
ｒＯ2 より安定な酸化物のセラミックスでるつぼ及び鋳
型内面を形成すれば、そのセラミックス層によって黒鉛
製るつぼ及び鋳型からの炭素の溶出が阻止され、溶湯中
のＺｒとの炭化物の生成が阻止されるとともに、そのセ
ラミックスはＺｒの酸化物より安定なため侵食されな
い。
【０００９】
【実施例】まず、図２に示すように、黒鉛製坩堝（るつ
ぼ）１の底部に黒鉛鋳型２を取付け、この鋳型２のるつ
ぼ側に、外径：１７mm、内径１１mmのＹ2 Ｏ3 製のパイ
プ３を挿入した。一方、鋳型２の引き出し側には、外
径：１０mmの純銅棒４をるつぼ１内面より１５mmの位置
まで挿入するとともに、その外周に水冷銅ジャケット５
を設けた。
ぼ）１の底部に黒鉛鋳型２を取付け、この鋳型２のるつ
ぼ側に、外径：１７mm、内径１１mmのＹ2 Ｏ3 製のパイ
プ３を挿入した。一方、鋳型２の引き出し側には、外
径：１０mmの純銅棒４をるつぼ１内面より１５mmの位置
まで挿入するとともに、その外周に水冷銅ジャケット５
を設けた。
【００１０】上記るつぼ１の内面は、Ｙ2 Ｏ3 製の筒状
ライナー１ａとその底面をなす同じくＹ2 Ｏ3 製の板状
ライナー１ｂにより被覆した。両ライナー１ａ、１ｂは
複数に分割した片でもって構成することができる。
ライナー１ａとその底面をなす同じくＹ2 Ｏ3 製の板状
ライナー１ｂにより被覆した。両ライナー１ａ、１ｂは
複数に分割した片でもって構成することができる。
【００１１】そのるつぼ１内に、Ｚｒ：０．０３ｗｔ／
％のＺｒ銅合金ａを入れて、Ａｒガス雰囲気中で１３０
０℃に昇温・保持するとともに、水冷銅ジャケット５に
２リットル／分の水を通して、Ｚｒ銅合金の凝固がＹ2
Ｏ3 のパイプ３中で生じるようにした。この状態から引
出しピンチロール６でもって、純銅棒４をガイドとし
て、前記凝固したＺｒ銅合金のロッドを、４．９秒間隔
で、２．５mm／０．１秒のパルス引抜きでもって製造し
た。
％のＺｒ銅合金ａを入れて、Ａｒガス雰囲気中で１３０
０℃に昇温・保持するとともに、水冷銅ジャケット５に
２リットル／分の水を通して、Ｚｒ銅合金の凝固がＹ2
Ｏ3 のパイプ３中で生じるようにした。この状態から引
出しピンチロール６でもって、純銅棒４をガイドとし
て、前記凝固したＺｒ銅合金のロッドを、４．９秒間隔
で、２．５mm／０．１秒のパルス引抜きでもって製造し
た。
【００１２】この製造されたＺｒ銅合金ロッドは、一方
向凝固組織を有した表面が良好なものであった。
向凝固組織を有した表面が良好なものであった。
【００１３】前記実施例は横型鋳造の場合であったが、
図３に示す縦型鋳造においても同様にしてＺｒ銅合金ロ
ッドを得ることができる。
図３に示す縦型鋳造においても同様にしてＺｒ銅合金ロ
ッドを得ることができる。
【００１４】なお、大量のロッドを製造する際には、図
４、図５に示すように保熱炉７、又は受皿９を別途に設
け、それらのノズル７ａ、９ａにニードル８を抜き差し
自在にしたものとするとよい。このとき、るつぼ１は溶
解炉とするとよい。図中、Ｔは温度計である。両図は縦
型鋳造の場合であるが、横型鋳造でも同様に保熱炉７、
受皿９を設けたものとすることができる。
４、図５に示すように保熱炉７、又は受皿９を別途に設
け、それらのノズル７ａ、９ａにニードル８を抜き差し
自在にしたものとするとよい。このとき、るつぼ１は溶
解炉とするとよい。図中、Ｔは温度計である。両図は縦
型鋳造の場合であるが、横型鋳造でも同様に保熱炉７、
受皿９を設けたものとすることができる。
【００１５】各実施例において、ＣａＯ、ＭｇＯなどの
他のジルコニウム酸化物より酸化物として安定なセラミ
ックスでもってライナー１ａ、１ｂ、パイプ３を形成し
たものにおいても同様な効果を得た。
他のジルコニウム酸化物より酸化物として安定なセラミ
ックスでもってライナー１ａ、１ｂ、パイプ３を形成し
たものにおいても同様な効果を得た。
【００１６】また、同様にして、Ｃｒ、Ｆｅ、Ｔｉ、Ｍ
ｇ等入りの銅合金において、鋳造時にその炭化物を生成
するものにおいても、それらの酸化物より酸化物として
安定なセラミックスでもってるつぼ及び鋳型内面を形成
すれば、同様な効果を得ることができる。
ｇ等入りの銅合金において、鋳造時にその炭化物を生成
するものにおいても、それらの酸化物より酸化物として
安定なセラミックスでもってるつぼ及び鋳型内面を形成
すれば、同様な効果を得ることができる。
【００１７】前述の各実施例は、ライナー１ａ、１ｂ及
びパイプ３でセラミックス層を形成したが、各種セラミ
ックス粉を、プラズマ溶射（Ａｔｍｏｓｐｈｅｒｉｃ
Ｐｌａｓｍａ Ｓｐｒａｙｉｎｇ）でもってるつぼ１又
は鋳型２の内面にコーテングしても、同様な効果を得る
ことができる。
びパイプ３でセラミックス層を形成したが、各種セラミ
ックス粉を、プラズマ溶射（Ａｔｍｏｓｐｈｅｒｉｃ
Ｐｌａｓｍａ Ｓｐｒａｙｉｎｇ）でもってるつぼ１又
は鋳型２の内面にコーテングしても、同様な効果を得る
ことができる。
【００１８】その一例として、前述の実施例において、
ライナー１ａ、１ｂ及びパイプ３に代えて、図６に示す
ようにＹ2 Ｏ3 粉をプラズマ溶射してそのコーテイング
層としたところ、Ｚｒ銅合金ロッドは、同様に一方向凝
固組織を有した表面が良好なものを得た。その容射は下
記の条件で行った。
ライナー１ａ、１ｂ及びパイプ３に代えて、図６に示す
ようにＹ2 Ｏ3 粉をプラズマ溶射してそのコーテイング
層としたところ、Ｚｒ銅合金ロッドは、同様に一方向凝
固組織を有した表面が良好なものを得た。その容射は下
記の条件で行った。
【００１９】 Plasma gases・・・・・・・・・・・Ａｒ／Ｈｅ Flow rates（１／ｍｉｎ）・・・・・４０．２／１９ Power （ｋｗ）・・・・・・・・・・２２．９７（４２
Ｖ／５４７Ａ） Powder carrier gas・・・・・・・・Ａｒ Spraying distance （Ｌ）・・・・・１００mm Revolving speed （Ｒ）・・・・・・２８６ｒｐｍ (Traversing speed ７５０ｍ／ｓｅｃより算出） Step distance(S)・・・・・・・・・４mm
Ｖ／５４７Ａ） Powder carrier gas・・・・・・・・Ａｒ Spraying distance （Ｌ）・・・・・１００mm Revolving speed （Ｒ）・・・・・・２８６ｒｐｍ (Traversing speed ７５０ｍ／ｓｅｃより算出） Step distance(S)・・・・・・・・・４mm
【００２０】
【発明の効果】この発明は以上のように構成したので、
ジルコニウム入り銅合金等を鋳肌荒れを招くことなく、
生産性の向上をともなって製造できる。
ジルコニウム入り銅合金等を鋳肌荒れを招くことなく、
生産性の向上をともなって製造できる。
【図１】酸化物の標準自由生成エネルギーの温度関係図
【図２】一実施例の概略断面図
【図３】他の実施例の概略断面図
【図４】他の実施例の概略断面図
【図５】他の実施例の概略断面図
【図６】プラズマ溶射の説明図
１ るつぼ ２ 黒鉛鋳型 ３ Ｙ2 Ｏ3 パイプ ４ 純銅棒 ５ 水冷銅ジャケット ６ 引出しピンチロール ７ 保熱炉 ８ ニードル ７ａ、９ａ ノズル ９ 受皿 Ｔ 温度計
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ０４Ｂ 41/87 Ｃ２３Ｄ 5/00 Ｆ２７Ｂ 14/08 7516−4Ｋ Ｆ２７Ｄ 1/00 Ｄ 8939−4Ｋ
Claims (3)
- 【請求項１】 黒鉛製るつぼの内側全面に、そのるつぼ
内で溶解調整する合金の活性添加金属の酸化物より酸化
物として安定なセラミックスライナーを張設して成る黒
鉛製るつぼ。 - 【請求項２】 活性添加金属を組成に有する溶解調整し
た合金を導入・凝固させて連続鋳造する鋳型であって、
その鋳型の内面に前記活性添加金属の酸化物より酸化物
として安定なセラミックスライナーを装填して成る黒鉛
製鋳型。 - 【請求項３】 請求項１又は２の黒鉛製るつぼ又は鋳型
において、そのセラミックスライナーをプラズマ溶射の
層で形成して成る黒鉛製るつぼ又は鋳型。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5007276A JPH06179930A (ja) | 1992-08-25 | 1993-01-20 | 黒鉛製るつぼ又は鋳型 |
Applications Claiming Priority (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22590792 | 1992-08-25 | ||
| JP27278392 | 1992-10-12 | ||
| JP4-272783 | 1992-10-12 | ||
| JP4-225907 | 1992-10-12 | ||
| JP5007276A JPH06179930A (ja) | 1992-08-25 | 1993-01-20 | 黒鉛製るつぼ又は鋳型 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06179930A true JPH06179930A (ja) | 1994-06-28 |
Family
ID=27277544
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5007276A Pending JPH06179930A (ja) | 1992-08-25 | 1993-01-20 | 黒鉛製るつぼ又は鋳型 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06179930A (ja) |
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005028143A1 (ja) * | 2003-09-24 | 2005-03-31 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 連続鋳造鋳型及び銅合金の連続鋳造方法 |
| EP1947203A1 (en) * | 2006-12-27 | 2008-07-23 | General Electric Company | Methods for reducing carbon contamination when melting highly reactive alloys |
| US7790101B2 (en) | 2006-12-27 | 2010-09-07 | General Electric Company | Articles for use with highly reactive alloys |
| US8858697B2 (en) | 2011-10-28 | 2014-10-14 | General Electric Company | Mold compositions |
| US8906292B2 (en) | 2012-07-27 | 2014-12-09 | General Electric Company | Crucible and facecoat compositions |
| US8932518B2 (en) | 2012-02-29 | 2015-01-13 | General Electric Company | Mold and facecoat compositions |
| US8992824B2 (en) | 2012-12-04 | 2015-03-31 | General Electric Company | Crucible and extrinsic facecoat compositions |
| US9011205B2 (en) | 2012-02-15 | 2015-04-21 | General Electric Company | Titanium aluminide article with improved surface finish |
| US9192983B2 (en) | 2013-11-26 | 2015-11-24 | General Electric Company | Silicon carbide-containing mold and facecoat compositions and methods for casting titanium and titanium aluminide alloys |
| US9511417B2 (en) | 2013-11-26 | 2016-12-06 | General Electric Company | Silicon carbide-containing mold and facecoat compositions and methods for casting titanium and titanium aluminide alloys |
| US9592548B2 (en) | 2013-01-29 | 2017-03-14 | General Electric Company | Calcium hexaluminate-containing mold and facecoat compositions and methods for casting titanium and titanium aluminide alloys |
| US10391547B2 (en) | 2014-06-04 | 2019-08-27 | General Electric Company | Casting mold of grading with silicon carbide |
| CN111692881A (zh) * | 2020-06-28 | 2020-09-22 | 金刚新材料股份有限公司 | 一种植入式熔融陶瓷材料出流装置 |
-
1993
- 1993-01-20 JP JP5007276A patent/JPH06179930A/ja active Pending
Cited By (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005028143A1 (ja) * | 2003-09-24 | 2005-03-31 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 連続鋳造鋳型及び銅合金の連続鋳造方法 |
| EP1947203A1 (en) * | 2006-12-27 | 2008-07-23 | General Electric Company | Methods for reducing carbon contamination when melting highly reactive alloys |
| US7582133B2 (en) | 2006-12-27 | 2009-09-01 | General Electric Company | Methods for reducing carbon contamination when melting highly reactive alloys |
| US7790101B2 (en) | 2006-12-27 | 2010-09-07 | General Electric Company | Articles for use with highly reactive alloys |
| US8858697B2 (en) | 2011-10-28 | 2014-10-14 | General Electric Company | Mold compositions |
| US9011205B2 (en) | 2012-02-15 | 2015-04-21 | General Electric Company | Titanium aluminide article with improved surface finish |
| US8932518B2 (en) | 2012-02-29 | 2015-01-13 | General Electric Company | Mold and facecoat compositions |
| US9802243B2 (en) | 2012-02-29 | 2017-10-31 | General Electric Company | Methods for casting titanium and titanium aluminide alloys |
| US8906292B2 (en) | 2012-07-27 | 2014-12-09 | General Electric Company | Crucible and facecoat compositions |
| US8992824B2 (en) | 2012-12-04 | 2015-03-31 | General Electric Company | Crucible and extrinsic facecoat compositions |
| US9803923B2 (en) | 2012-12-04 | 2017-10-31 | General Electric Company | Crucible and extrinsic facecoat compositions and methods for melting titanium and titanium aluminide alloys |
| US9592548B2 (en) | 2013-01-29 | 2017-03-14 | General Electric Company | Calcium hexaluminate-containing mold and facecoat compositions and methods for casting titanium and titanium aluminide alloys |
| US9192983B2 (en) | 2013-11-26 | 2015-11-24 | General Electric Company | Silicon carbide-containing mold and facecoat compositions and methods for casting titanium and titanium aluminide alloys |
| US9511417B2 (en) | 2013-11-26 | 2016-12-06 | General Electric Company | Silicon carbide-containing mold and facecoat compositions and methods for casting titanium and titanium aluminide alloys |
| US10391547B2 (en) | 2014-06-04 | 2019-08-27 | General Electric Company | Casting mold of grading with silicon carbide |
| CN111692881A (zh) * | 2020-06-28 | 2020-09-22 | 金刚新材料股份有限公司 | 一种植入式熔融陶瓷材料出流装置 |
| CN111692881B (zh) * | 2020-06-28 | 2021-07-06 | 金刚新材料股份有限公司 | 一种植入式熔融陶瓷材料出流装置 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH06179930A (ja) | 黒鉛製るつぼ又は鋳型 | |
| US3005246A (en) | Method of producing high-quality ingots of reactive metals | |
| CN109465414A (zh) | 一种制备无氧铜杆的方法 | |
| CN217383746U (zh) | 一种具有自炉衬功能的感应熔炼钛及钛合金的装置 | |
| JPS63112043A (ja) | 電子ビ−ム溶解における鋳塊の製造方法 | |
| GB1369043A (en) | Continuous casting of metals | |
| JPS5939223B2 (ja) | 溶融金属用複合ノズル | |
| JP3013461B2 (ja) | 連続鋳造用鋳型 | |
| JPH02146496A (ja) | 金属溶融用るつぼ | |
| JP3022277B2 (ja) | ベルトホイール式連続鋳造機用注湯ノズル | |
| JPS62137147A (ja) | 棒状鋳塊製造装置 | |
| JPH04157181A (ja) | ２硼化物をコーティングした黒鉛製るつぼ又は鋳型 | |
| JPS5914082B2 (ja) | 亜鉛ショットの球の製造装置 | |
| JPH0199747A (ja) | 真空溶解―加圧連続鋳造用複合モールド | |
| JPS60234740A (ja) | 鏡面を有する銅鋳塊の連続鋳造法 | |
| SU113211A2 (ru) | Индукционный метод плавки химически активных металлов в тигле из того же металла | |
| JPH0679413A (ja) | 金属細線の製造方法 | |
| JPS61209750A (ja) | 加熱鋳型 | |
| Rowe et al. | Titanium Alloy Melt Spinning | |
| Chung et al. | MECHANISM OF SLAGLINE WEAR OF GRAPHITE-CONTAINING ZIRCONIA SUBMERGED NOZZLES DURING CONTINUOUS CASTINGS | |
| JPH0639506A (ja) | 連続鋳造用ロングノズル | |
| JPS58110160A (ja) | 高融点金属の連続鋳造法 | |
| Zharkevich et al. | Effect of Mold Temperature on the Formation of Directional Structure | |
| JPS60177937A (ja) | ノズル | |
| GB1368844A (en) | Salt bath furnace |