JPH0617715A - エバポパージシステムの故障診断装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 本発明はエバポパージシステムの故障診断装
置に関し、大気圧の変化による誤診断を防止し、信頼性
を向上させることを目的とする。 【構成】 エバポ系内圧力検出手段１６は、エバポ通路
１２から燃料タンク１１までのエバポ系内の圧力を検出
する。判別手段１７は、上記エバポ系内圧力検出手段１
６の検出圧力の変化を判定値と比較して前記エバポパー
ジシステムの故障診断を行なう。大気圧検出手段１８
は、大気圧を検出する。補正手段１９は、上記大気圧検
出手段１８で検出した大気圧に応じて、上記エバポ系内
圧力検出手段１６の検出圧力、又は上記判別手段１７の
判定値を補正する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明はエバポパージシステムの
故障診断装置に係り、特に内燃機関の蒸発燃料（ベー
パ）をキャニスタ内の吸着剤に吸着させ、吸着された燃
料を所定運転条件下で内燃機関の吸気系へ放出（パー
ジ）して燃焼させるエバポパージシステムの故障を診断
する装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】燃料タンク内で蒸発した燃料（ベーパ）
が大気へ放出されるのを防止するため、各部分を密閉す
ると共に、ベーパを一旦キャニスタ内の吸着剤に吸着さ
せ、車両の走行中に吸着した燃料を吸気系に吸引させて
燃焼させるエバポパージシステムを備えた内燃機関にお
いては、何らかの原因でベーパ供給通路が破損したり、
配管がはずれたりした場合にはベーパがキャニスタから
大気に放出されてしまい、また吸気系へのパージ通路が
閉塞した場合には、キャニスタ内のベーパがオーバーフ
ローし、キャニスタ大気導入口より大気にベーパが漏れ
てしまう。従って、このようなエバポパージシステムの
故障発生の有無を診断することが必要とされる。

【０００３】そこで、本出願人は先に特願平３−１３８
００２号にて、キャニスタに蓄えられた蒸発燃料を内燃
機関の吸気系へパージするパージ通路を開閉する第１の
制御弁と、キャニスタの大気孔を開閉する第２の制御弁
とを有し、故障診断時には第２の制御弁を閉弁した後、
所定負圧になるのを待って第１の制御弁を閉弁して所定
時間密閉を保持し、そのときの相対圧センサで検出した
圧力の変化度合いによって故障発生の有無を診断するよ
うにしたエバポパージシステムの故障診断装置を提案し
た。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】上記の故障診断時には
燃料タンクに負圧を導入するため、この負圧導入時に燃
料タンク内の高濃度のベーパが吸気通路にパージされ、
空燃比が変動する。このため、パージによる空燃比の変
動が小さくなるように吸入空気量の大きな運転状態つま
り車速がある程度大きな状態で上記の故障診断が行なわ
れる。

【０００５】ところで、５％勾配の坂道を時速９０ｋｍ
／ｈで走行すると、１分間で７５ｍの高度差が生じる。
ここで、高度差１００ｍで１３３３Ｐａの大気圧変化が
あるため、上記７５ｍの高度差では１分間当たり９９８
Ｐａの圧力変化が生じる。

【０００６】これに対して、故障検出をしようとするベ
ーパ供給通路に生じた直径０．４ｍｍの孔では１分間当
たり約６３８Ｐａの圧力変化が生じる。大気圧との差圧
を検出する相対圧センサを用いて密閉した系におけるエ
バポの洩れ判定を行なっている過程で大気圧が変化する
と、密閉した系内の圧力は大気圧変化の影響がないた
め、大気側と密閉系内とで大気圧変化による影響に差が
生じ、上記の洩れ判定を正確に行なうことができず、正
確な故障診断が行なえないという問題があった。本発明
は上記の点に鑑みてなされたもので、エバポ系内の検出
圧力又は判定値を大気圧に応じて補正することにより、
大気圧の変化による誤診断を防止し、信頼性を向上させ
るエバポパージシステムの故障診断装置を提供すること
を目的とする。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明のエバポパージシ
ステムの故障診断装置は、図１の原理図に示す如く燃料
タンク１１からの蒸発燃料をベーパ通路１２を通してキ
ャニスタ１３内の吸着剤に吸着させ、上記キャニスタ１
３内の吸着燃料をパージ通路１４を通して内燃機関１０
の吸気通路１５へパージするエバポパージシステムで、
上記エバポ通路１２から燃料タンク１１までのエバポ系
内のうち密閉空間とした空間内の圧力を検出するエバポ
系内圧力検出手段１６を有し、上記エバポ系内圧力検出
手段１６の検出圧力の変化を判別手段１７で判定値と比
較して前記エバポパージシステムの故障診断を行なうエ
バポパージシステムの故障診断装置において、大気圧を
検出する大気圧検出手段１８と、上記大気圧検出手段１
８で検出した大気圧に応じて、上記エバポ系内のうち密
閉空間とした空間内圧力検出手段１６の検出圧力、又は
上記判別手段１７の判定値を補正する補正手段１９とを
有する。

【０００８】

【作用】本発明において、エバポパージシステムは、燃
料タンク１１からの蒸発燃料をベーパ通路１２を通して
キャニスタ１３内の吸着剤に吸着させ、上記キャニスタ
１３内の吸着燃料をパージ通路１４を通して内燃機関１
０の吸気通路１５へパージする。

【０００９】エバポ系内圧力検出手段１６は、上記エバ
ポ通路１２から燃料タンク１１までのエバポ系内のうち
密閉空間とした空間内の圧力を検出する。

【００１０】判別手段１７は上記エバポ系内圧力検出手
段１６の検出圧力の変化を判定値と比較して前記エバポ
パージシステムの故障診断を行なう。

【００１１】大気圧検出手段１８は、大気圧を検出す
る。

【００１２】補正手段１９は、上記大気圧検出手段１８
で検出した大気圧に応じて、上記エバポ系内圧力検出手
段１６の検出圧力、又は上記判別手段１７の判定値を補
正する。

【００１３】

【実施例】図２は本発明の第１実施例のシステム構成図
を示す。同図中、エアクリーナ２２により大気中のほこ
り、塵埃等が除去された空気はエアフロメータ２３によ
りその吸入空気量が測定された後、吸気管２４内のスロ
ットルバルブ２５により、その流量が制御され、更にサ
ージタンク２６、インテークマニホルド２７（前記吸気
管２４と共に前記吸気通路１５を構成）を通して内燃機
関の吸気弁の開の期間燃焼室（いずれも図示せず）内に
流入する。

【００１４】スロットルバルブ２５はアクセルペダル
（図示せず）に連動して開度が制御され、その開度はス
ロットルポジションセンサ２８により検出される。ま
た、インテークマニホルド２７内に一部が突出するよう
各気筒毎に燃料噴射弁２９が配設されている。この燃料
噴射弁２９はインテークマニホルド２７を通る空気流中
に燃料タンク３０内の燃料３１を、マイクロコンピュー
タ２１により指示された時間噴射する。

【００１５】燃料タンク３０は前記した燃料タンク１１
に相当し、燃料３１を収容しており、内部で発生した蒸
発燃料（ベーパ）を、ベーパ通路３２（前記ベーパ通路
１２に相当）を通してキャニスタ３３（前記したキャニ
スタ１３に相当）へ送出する。キャニスタ３３は内部に
活性炭等の吸着剤が充填されており、また一部に大気孔
３４が設けられている。

【００１６】上記の大気孔３４は大気通路３５を介して
キャニスタ大気孔バキューム・スイッチング・バルブ
（ＶＳＶ）３６に連通されている。キャニスタ大気孔Ｖ
ＳＶ３６はマイクロコンピュータ２１の制御信号に基づ
き、大気導入孔３６ａと大気通路３５との間を連通又は
遮断する制御弁である。

【００１７】また、キャニスタ３３はパージ通路３７を
介してパージ側ＶＳＶ３８に連通されている。パージ側
ＶＳＶ３８は一端が例えばサージタンク２６に連通され
ているパージ通路３９の他端と上記パージ通路３７の他
端とを、マイクロコンピュータ２１からの制御信号に基
づき連通又は遮断する制御弁である。

【００１８】圧力センサ４０（前記したエバポ系内圧力
手段１６に相当）はベーパ通路３２の途中に設けられ、
ベーパ通路３２の圧力（相対圧）を検出することで、燃
料タンク３０の内圧を実質的に検出するために設けられ
ている。

【００１９】大気圧センサ４１（前記した大気圧検出手
段に相当）は大気圧を検出するために設けられている。
ウォーニングランプ４２はマイクロコンピュータ２１が
異常を検出したとき、その異常を運転者に通知するため
に設けられている。

【００２０】かかる構成において、燃料タンク３０内に
発生したベーパは、ベーパ通路３２を介してキャニスタ
３３内の活性炭に吸着されて大気への放出が防止され
る。通常はキャニスタ大気孔ＶＳＶ３６は開弁されてお
り、またエバポパージシステム作動時にはパージ側ＶＳ
Ｖ３８も開弁されている。これにより、運転時にインテ
ークマニホルド２７の負圧を利用して大気導入口３６ａ
からキャニスタ大気孔ＶＳＶ３６、大気通路３５及び大
気孔３４を通して大気をキャニスタ３３内に導入する。

【００２１】すると、活性炭に吸着されている燃料が脱
離され、その燃料がパージ通路３７、パージ側ＶＳＶ３
８及びパージ通路３９を夫々通してサージタンク２６内
へ吸い込まれる。また、活性炭は上記の脱離により再生
され、次のベーパの吸着に備える。

【００２２】マイクロコンピュータ２１は図３に示す如
き公知のハードウェア構成を有している。同図中、図２
と同一構成部分には同一符号を付し、その説明を省略す
る。図３において、マイクロコンピュータ２１は中央処
理装置（ＣＰＵ）５０、処理プログラムを格納したリー
ド・オンリ・メモリ（ＲＯＭ）５１、作業領域として使
用されるランダム・アクセス・メモリ（ＲＡＭ）５２、
エンジン停止後もデータを保持するバックアップＲＡＭ
５３、入力インタフェース回路５４、マルチプレクサ付
きＡ／Ｄコンバータ５６及び入出力インタフェース回路
５５などから構成されており、それらはバス５７を介し
て接続されている。

【００２３】Ａ／Ｄコンバータ５６はエアフローメータ
２３からの吸入空気量検出信号、スロットルポジション
センサ２８からの検出信号、圧力センサ４０、大気圧セ
ンサ４１からの圧力検出信号などを入力インタフェース
回路５４を通して順次切換えて取り込み、それをアナロ
グ・ディジタル変換してバス５７へ順次送出する。

【００２４】入出力インタフェース回路５５はスロット
ルポジションセンサ２８からの検出信号が入力され、そ
れをバス５７を介してＣＰＵ５０へ入力する一方、バス
５７から入力された各信号を燃料噴射弁２９、キャニス
タ大気孔ＶＳＶ３６、パージ側ＶＳＶ３８及びウォーニ
ングランプ４２へ選択的に送出してそれらを制御する。

【００２５】上記の構成のマイクロコンピュータ２１の
ＣＰＵ５０はＲＯＭ５１内に格納されたプログラムに従
い、以下説明するフローチャートの処理を実行する。

【００２６】図４の診断処理ルーチンは例えば６５ｍｓ
ｅｃ毎に実行されるメインルーチンの一部であり、触媒
温度が所定値以上で、かつ、吸入空気量が所定値以上の
条件で開始される。まず実行フラグがセット（値が
“１”）されているか見る（ステップ１００）。機関始
動時のイニシャルルーチンによって実行フラグはクリア
（値は“０”）されているため、最初はセットされてい
ないので、次のステップ１０１へ進む。

【００２７】ステップ１０１では、後述の洩れ判定中フ
ラグがセットされているか見る。この洩れ判定中フラグ
もイニシャルルーチンによってクリアされているため、
最初はセットされておらず、最初は次のステップ１０２
へ進む。ステップ１０２ではキャニスタ大気孔ＶＳＶ３
６を遮断（閉弁）状態にし、続くステップ１０３でパー
ジ側ＶＳＶ３８を開放（開弁）状態にする。

【００２８】上記のキャニスタ大気孔ＶＳＶ３６の閉弁
が図５（Ｂ）に示す如く時刻ｔ₁ で行なわれ、上記のパ
ージ側ＶＳＶ３８の開弁が図５（Ａ）に示す如く実質上
同一時刻ｔ₁ で行なわれたものとすると、機関燃焼室へ
の負圧が図２に示したパージ通路３９、パージ側ＶＳＶ
３８、パージ通路３７、キャニスタ３３、ベーパ通路３
２を通して燃料タンク３０に加わる。これにより、燃料
タンク３０の内圧（タンク内圧）は、図５（Ｃ）に示す
如く、時刻ｔ₁ 以降負方向へ急激に上昇する（負圧が低
下する）。

【００２９】続いて、図４のステップ１０４で圧力セン
サ４０の検出信号に基づき、タンク内圧が所定値Ｘ Ｐ
ａ以下であるかどうか判定し、Ｘ Ｐａ以下のときには
負圧設定中のため、このルーチンを終了する。タンク内
圧がＸ Ｐａより負圧側に大となるまで６５ｍｓ毎に上
記のステップ１００〜１０４が繰り返し実行される。そ
して、タンク内圧がＸ Ｐａより負圧側に大となったと
ステップ１０４で判定されると、パージ側ＶＳＶ３８を
図５（Ａ）に示す如く時刻ｔ₂ で遮断する（ステップ１
０５）。

【００３０】次に、洩れ判定タイマが“０”か否か判定
される（ステップ１０６）。前記したイニシャルルーチ
ンによって、この洩れ判定タイマは“０”にクリアされ
ているので、最初にこのステップ１０６の判定が行なわ
れたときは、“０”と判定されてステップ２００へ進
み、現在の圧力センサ４０の検出値を診断開始圧力値Ｐ
_S としてＲＡＭ５２に記憶し、またステップ２０１で現
在の大気圧センサ４１の検出値を診断開始大気圧Ｐ_SHと
してＲＡＭ５２に記憶する。

【００３１】続いて、洩れ判定タイマの値を所定値加算
し（ステップ２０２）、洩れ判定中フラグを“１”にセ
ットして（ステップ２０３）、このルーチンを終了す
る。そして、次に再びこのルーチンが起動されると、ス
テップ１０１で洩れ判定中と判定されるため、ステップ
１０２〜１０４をジャンプし、更にステップ１０５を経
由してステップ１０６に到る。

【００３２】今度はステップ１０６で洩れ判定タイマは
“０”ではないと判定されるため、洩れ判定タイマの値
が診断時間（洩れ判定時間）αに相当する値になってい
るかどうか判定し（ステップ１１２）、まだ時間αにな
っていないときはステップ２０２，２０３を経由してこ
のルーチンを終了する。

【００３３】このようにして、ステップ１００，１０
１，１０５〜１０７，２０２，２０３の処理が６５ｍｓ
毎に繰り返され、洩れ判定タイマの値が洩れ判定時間α
に相当する値になるとステップ１０８に進み、その時点
の圧力センサ４０の検出値を診断終了圧力値Ｐ_E として
ＲＡＭ５２に記憶し、大気圧センサ４１の検出値を診断
終了大気圧Ｐ_EHとしてＲＡＭ５２に記憶する（ステップ
１０９）。そして、ＲＡＭ５２から読み出して圧力値Ｐ
_S ，Ｐ_E 及び大気圧Ｐ_SH，Ｐ_EHから（Ｐ_E −Ｐ_S）−
（Ｐ_EH−Ｐ_SH）なる式から大気圧変化の影響を除去した
燃料タンク３０の圧力変化を算出し（ステップ１０
９）、この圧力変化をα秒で除算して変換率を算出する
（ステップ１１０）。

【００３４】続いて、算出した変化率が所定のしきい値
β以上か否か判定し（ステップ１１２）、β以上のとき
は圧力の変化が大なため洩れが大であり異常であると判
断して、ウォーニングランプ４２を点灯して（ステップ
１１３）、運転者にエバポパージシステムの故障発生を
通知した後、洩れ故障フェイルコードを例えばバックア
ップＲＡＭ５３に記憶し（ステップ１１４）、ステップ
１１５へ進む。洩れ故障フェイルコードはその後の修理
の際にバックアップＲＡＭ５３から読み出されて、エバ
ポパージシステムの故障原因を知らせる。

【００３５】一方、算出変化率がβ未満と判定されたと
きは、洩れが規定値以下であるから正常と判断してステ
ップ１１３，１１４をジャンプしてステップ１１５へ進
む。ステップ１１５ではキャニスタ大気孔ＶＳＶ３６を
開放状態（開弁）する。続いて、洩れ判定タイマをクリ
アし（ステップ１１６）、実行フラグを“１”にセット
し（ステップ１１７）、更に洩れ判定中フラグを“０”
にクリアして（ステップ１１８）、故障診断処理を終了
する。以後は、このルーチンが起動されてもステップ１
０１で実行フラグが“１”と判定されるので、以後再始
動されるまでこのルーチンが実行されることはない。

【００３６】ステップ１１８でキャニスタ大気孔ＶＳＶ
３６が開弁された時刻がｔ₃ であるものとすると、図５
（Ｃ）に示す如く、タンク内圧は大気導入口３６ａから
導入される大気により短時間で大気圧に到る。

【００３７】ここで大気圧の変化がない場合はタンク内
圧は図５（Ｃ）に実線で示す如く変化する。時刻ｔ₂ ，
ｔ₃ 間でタンク内圧が上昇するのはベーパの発生によ
る。

【００３８】また、図５（Ｅ）の破線で示す如き降坂路
運転状態では、図５（Ｄ）の破線で示す如き大気圧が増
大するために、圧力センサ４０で検出されるタンク内圧
は時刻ｔ₂ ，ｔ₃ 間で図５（Ｃ）の破線で示す如く上昇
が大きくなる。

【００３９】また、図５（Ｅ）の一点鎖線で示す如き登
坂路運転状態では、図５（Ｄ）の一点鎖線で示す如き大
気圧が減少するために、圧力センサ４０で検出されるタ
ンク内圧は時刻ｔ₂ ，ｔ₃ 間で図５（Ｃ）の一点鎖線で
示す如く上昇が小さくなる。しかし、上記の実施例では
ステップ１１０でタンク内圧の変化（Ｐ_E −Ｐ_S ）から
大気圧の変化（Ｐ_EH−Ｐ_SH）を減算した圧力変化を求
め、これを用いてステップ１１１で変化率を求めるた
め、降坂路又は登坂路に拘らず図５（Ｃ）の実線に示す
タンク内圧の変化率を求めることができ、これによって
正確な洩れ判定を行ない、故障診断の信頼性が向上す
る。

【００４０】図６は本発明の第２実施例のシステム構成
図を示す。同図中、図２と同一部分には同一符号を付
し、その説明を省略する。図６においてはベーパ通路３
２のキャニスタ３３から圧力センサ４０までの間にチェ
ックバルブ６０を設け、チェックバルブ６０をベーパ通
路６１によりキャニスタ３３に連通すると共に、ＶＳＶ
３６が除去され大気孔３４は大気に開放されている。チ
ェックバルブ６０は燃料タンク３０側の圧力がキャニス
タ３３側の圧力より所定値以上に高くなった状態でのみ
開弁される。

【００４１】図２の実施例では燃料タンク３０，ベーパ
通路３２，キャニスタ３３，パージ通路３７間の故障を
診断するのに対して、図６の実施例は燃料タンク３０，
ベーパ通路３２間の故障を診断する簡易型である。

【００４２】機関停止時には燃料タンク３０はベーパ通
路３２，チェックバルブ６０，ベーパ通路６１，キャニ
スタ３３大気孔３４を通して大気に開放されているた
め、タンク内圧力はＰ₀ 大気圧程度のＰ₀ である。

【００４３】機関始動時には燃料タンク３０から燃料３
１がポンプで汲み上げられるため、燃料タンク３０の上
部空間の体積が増大してタンク内圧力は低下して負圧と
なる。この後、高温の燃料がリターンされると燃料タン
ク３０内の燃料温度が上昇してベーパの発生が増大しタ
ンク内圧力は上昇して正圧となる。

【００４４】マイクロコンピュータ２１は図３に示す構
成であり、図７及び図８に示す診断処理を実行する。

【００４５】図７の大気圧読込みルーチンは例えば１分
毎の割込みルーチンである。まず、ステップ３００では
現在の大気圧センサ４１の検出値を大気圧Ｐ_AHとしてＲ
ＡＭ５２に記憶する。

【００４６】次にステップ３０２で機関始動時か否かを
判別してイグニッションスイッチがオンの始動時にはス
テップ３０４に進み大気圧Ｐ_AHを前回大気圧Ｐ_AHO に転
送してＲＡＭ５２に記憶し、この後ステップ３０６で大
気圧Ｐ_AHから前回大気圧Ｐ_{AH O} を減算して大気圧変化Δ
Ｐ_AHを算出しこのルーチンを終了する。

【００４７】また、始動時でなければステップ３０２か
らステップ３０８に進み大気圧Ｐ_AHから前回大気圧Ｐ
_AHO を減算して大気圧変化ΔＰ_AHを算出した後、ステッ
プ３１０で大気圧Ｐ_AHを前回大気圧Ｐ_AHO に転送してＲ
ＡＭ５２に記憶しこのルーチンを終了する。

【００４８】図８の診断処理ルーチンは例えば６５msec
毎に実行されるメインルーチンの一部であり、機関始動
時のイニシャルルーチンによって正常フラグはリセット
（値は“０”）されている。

【００４９】まず、ステップ３２０で始動後所定時間を
経過しているか否かを判別する。この所定時間は例えば
１０分程度である。始動後所定時間を経過していない場
合はステップ３２２に進み、ここで大気圧変化ΔＰ_AHを
用いて図９（Ａ），（Ｂ）夫々に示すマップを参照して
圧力判定値ａ，ｂ夫々を算出する。この圧力判定値ａは
タンク内圧がこれ以上となったとき正常と判定するため
の値であり、圧力判定値ｂはタンク内圧がこれ以下とな
ったとき正常と判定するための値である。

【００５０】図９（Ａ）のマップは大気圧変化ΔＰ_AHが
大きくなる程つまり大気圧の上昇率が高い程、正圧の圧
力判定値ａが低くなることを表わし、図９（Ｂ）のマッ
プは大気圧変化ΔＰ_AHが大きくなるほど、負圧の圧力判
定値ｂが低くなることを表わしている。

【００５１】次にステップ３２４で圧力センサ４０の検
出値であるタンク内圧力Ｐを読込み、ステップ３２６，
３２８夫々でこのタンク内圧Ｐを圧力判定値ａ，ｂ夫々
と比較する。ステップ３２６でタンク内圧力Ｐが圧力判
定値ａ以上の場合、又はステップ３２８でタンク内圧力
Ｐが圧力判定値ｂ以下の場合はステップ３３０で正常フ
ラグを値“１”にセットしてルーチンを終了し、ステッ
プ３２６及び３２８でｂ＜Ｐ＜ａの場合はそのままこの
ルーチンを終了する。

【００５２】一方、始動後所定時間経過するとステップ
３２０からステップ３３２に進み、ここで正常フラグが
値“１”にセットされているか否かを判別する。正常フ
ラグがセットされていればステップ３３４に進んでウォ
ーニングランフ４２を消灯し、正常フラグがセットされ
てなければステップ３３６に進んでウォーニングランプ
４２を点灯した後、このルーチンを終了する。

【００５３】ここで、大気圧変化ΔＰａが零の場合、圧
力判定値ａ，ｂ夫々はａ₁ ，ｂ₁ となる。燃料タンク３
０及びベーパ通路３２に漏れがなければ、タンク内圧力
Ｐは機関始動（ｔ₀ ）後、図１０の実線Ｉａに示す如く
低下して圧力判定値ｂ₁ 未満となった後上昇して圧力判
定値ａ₁ を越える。このため正常フラグがセットされウ
ォーニングランプ４２は消灯したままである。また、燃
料タンク３０に小さな漏れがあれば、タンク内圧力Ｐは
破線Ｉｂに示す如く圧力判定値ａ₁ からｂ₁ 間を推移し
て正常フラグがセットされずウォーニングランプ４２が
点灯し、燃料タンク３０に大きな漏れがあれば、タンク
内圧力Ｐは二点鎖線Ｉｃに示す如く圧力Ｐ₀ からほとん
ど変化せず正常フラグがセットされずウォーニングラン
プ４２が点灯する。

【００５４】次に、大気圧変化ΔＰａが図１１（Ｂ）に
示す如く負の場合、圧力判定値ａ，ｂ夫々はａ₁ ，ｂ₁
より上昇してａ₁ ，ｂ₁ となる。燃料タンク３０及びベ
ーパ通路３２に漏れがなければ、タンク内圧力Ｐは機関
始動（ｔ₀ ）後、図１１（Ａ）の実線IIａに示す如く低
下して圧力判定値ｂ₁ 以上であるがｂ₂ 未満となった後
上昇して圧力判定値ａ₂ を越える。このため正常フラグ
がセットされウォーニングランプ４２は消灯したままで
ある。また、燃料タンク３０に小さな漏れがあれば、タ
ンク内圧力Ｐは破線IIｂに示す如く圧力判定値ａ₁ を越
えるが圧力判定値ａ₂ からｂ₂ 間を推移して正常フラグ
がセットされずウォーニングランプ４２が点灯し、燃料
タンク３０に大きな漏れがあれば、タンク内圧力Ｐは二
点鎖線IIｃに示す如く圧力Ｐ₀ からほとんど変化せず正
常フラグがセットされずウォーニングランプ４２が点灯
する。

【００５５】また、大気圧変化ΔＰａが図１２（Ｂ）に
示す如く正の場合、圧力判定値ａ，ｂ夫々はａ₁ ，ｂ₁
より低下してａ₃ ，ｂ₃ となる。燃料タンク３０及びベ
ーパ通路３２に漏れがなければ、タンク内圧力Ｐは機関
始動（ｔ₀ ）後、図１２（Ａ）の実線III ａに示す如く
低下して圧力判定値ｂ₃ 未満となった後上昇して圧力判
定値ａ₃ を越える。このため正常フラグがセットされウ
ォーニングランプ４２は消灯したままである。また、燃
料タンク３０に小さな漏れがあれば、タンク内圧力Ｐは
破線III ｂに示す如く圧力判定値ａ₁ 未満となるが圧力
判定値ａ₃ からｂ₃ 間を推移して正常フラグがセットさ
れずウォーニングランプ４２が点灯し、燃料タンク３０
に大きな漏れがあれば、タンク内圧力Ｐは二点鎖線III
ｃに示す如く圧力Ｐ₀ からほとんど変化せず正常フラグ
がセットされずウォーニングランプ４２が点灯する。

【００５６】このように大気圧変化ΔＰ_AHに応じて圧力
判定値ａ，ｂを可変することにより、燃料タンク３０に
小さな漏れがある場合に正常と誤診断することが防止さ
れ、正確な診断を行なうことができる。

【００５７】なお、図７のフローチャートにおいてステ
ップ３１０を削除して始動時の大気圧を基準とした大気
圧変化ΔＰ_AHを求め、圧力判定値ａ，ｂを算出する構成
であっても良い。

【００５８】更に始動後所定時間内のタンク内圧力の最
少値と最大値との差圧を算出して、この差圧が判定値を
越えたとき正常と判定する方法でも、第１実施例の如く
タンク内圧力の最少値，最大値夫々を大気圧で補正して
差圧を算出することにより誤診断を防止できる。

【００５９】

【発明の効果】上述の如く、本発明のエバポパージシス
テムの故障診断装置によれば、大気圧の変化による誤診
断を防止でき、信頼性を向上させることができ、実用上
きわめて有用である。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の原理図である。

【図２】本発明の第１実施例のシステム構成図である。

【図３】図２中のマイクロコンピュータのハードウェア
の一例の構成図である。

【図４】本発明の診断処理の動作説明用フローチャート
である。

【図５】本発明の動作を説明するタイムチャートであ
る。

【図６】本発明の第２実施例のシステム構成図である。

【図７】本発明の診断処理の動作説明用フローチャート
である。

【図８】本発明の診断処理の動作説明用フローチャート
である。

【図９】圧力判定値のマップを示す図である。

【図１０】本発明の動作を説明するためのタイムチャー
トである。

【図１１】本発明の動作を説明するためのタイムチャー
トである。

【図１２】本発明の動作を説明するためのタイムチャー
トである。

【符号の説明】

１１，３０ 燃料タンク １２，３２，６１ ベーパ通路 １３，３３ キャニスタ １４，３７，３９ パージ通路 １５ 吸気通路 １６ エバポ系内圧力検出手段 １７ 判別手段 １８ 大気圧検出手段 １９ 補正手段 ２０ 判定手段 ２１ マイクロコンピュータ ３６ キャニスタ大気孔バキューム・スイッチング・バ
ルブ（ＶＳＶ） ３８ ベーパ側バキューム・スイッチング・バルブ（Ｖ
ＳＶ） ４０ 圧力センサ ６０ チェックバルブ

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 燃料タンクからの蒸発燃料をベーパ通路
   を通してキャニスタ内の吸着剤に吸着させ、上記キャニ
   スタ内の吸着燃料をパージ通路を通して内燃機関の吸気
   通路へパージするエバポパージシステムで、 上記エバポ通路から燃料タンクまでのエバポ系内のうち
   密閉空間とした空間内の圧力を検出するエバポ系内圧力
   検出手段を有し、 上記エバポ系内圧力検出手段の検出圧力の変化を判定値
   と比較して前記エバポパージシステムの故障診断を行な
   うエバポパージシステムの故障診断装置において、 大気圧を検出する大気圧検出手段と、 上記大気圧検出手段で検出した大気圧に応じて、上記エ
   バポ系内圧力検出手段の検出圧力、又は上記判定値を補
   正する補正手段とを有することを特徴とするエバポパー
   ジシステムの故障診断装置。