JPH06174196A - 金属水素化物スラリを用いた水素の吸蔵または放出方法 - Google Patents
金属水素化物スラリを用いた水素の吸蔵または放出方法Info
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- JPH06174196A JPH06174196A JP4324375A JP32437592A JPH06174196A JP H06174196 A JPH06174196 A JP H06174196A JP 4324375 A JP4324375 A JP 4324375A JP 32437592 A JP32437592 A JP 32437592A JP H06174196 A JPH06174196 A JP H06174196A
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- C01B3/0031—Intermetallic compounds; Metal alloys; Treatment thereof
- C01B3/0047—Intermetallic compounds; Metal alloys; Treatment thereof containing a rare earth metal; Treatment thereof
- C01B3/0063—Intermetallic compounds; Metal alloys; Treatment thereof containing a rare earth metal; Treatment thereof only containing a rare earth metal and only one other metal
- C01B3/0068—Intermetallic compounds; Metal alloys; Treatment thereof containing a rare earth metal; Treatment thereof only containing a rare earth metal and only one other metal the other metal being nickel
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 温度制御が容易で、金属水素化物の微粒化に
よるトラブルを回避し、しかも水素の吸蔵・放出速度を
任意に制御することができる水素の吸蔵・放出方法を提
供する。 【構成】 ３０〜３００μｍに粉砕したランタンニッケ
ル８００ｇと、これに不活性のシリコンオイル２０００
ｇとを混練した、ランタンニッケル３０重量％のスラリ
２８００ｇをオートクレーブ１２に充填し、スラリ循環
ライン１９によってスラリをオートクレーブ１２と熱交
換器１３との間を循環させて３０℃に調整し、この状態
で水素入口１１から１０ａｔｍの水素を導入し、攪拌機
１５を５００〜２０００ｒｐｍで回転させ、回転数に応
じて水素吸蔵速度を制御する。またスラリを８０℃に調
節し、オートクレーブ１２の気相部１８を大気圧まで降
圧し、攪拌機１５の回転数を５００〜２０００ｒｐｍで
回転し、回転数に応じて水素放出速度を制御する。 【効果】 水素の吸蔵・放出速度を任意に制御すること
ができる。
よるトラブルを回避し、しかも水素の吸蔵・放出速度を
任意に制御することができる水素の吸蔵・放出方法を提
供する。 【構成】 ３０〜３００μｍに粉砕したランタンニッケ
ル８００ｇと、これに不活性のシリコンオイル２０００
ｇとを混練した、ランタンニッケル３０重量％のスラリ
２８００ｇをオートクレーブ１２に充填し、スラリ循環
ライン１９によってスラリをオートクレーブ１２と熱交
換器１３との間を循環させて３０℃に調整し、この状態
で水素入口１１から１０ａｔｍの水素を導入し、攪拌機
１５を５００〜２０００ｒｐｍで回転させ、回転数に応
じて水素吸蔵速度を制御する。またスラリを８０℃に調
節し、オートクレーブ１２の気相部１８を大気圧まで降
圧し、攪拌機１５の回転数を５００〜２０００ｒｐｍで
回転し、回転数に応じて水素放出速度を制御する。 【効果】 水素の吸蔵・放出速度を任意に制御すること
ができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、金属水素化物スラリを
用いた水素の吸蔵または放出方法に係り、特に水素の貯
蔵用タンク、冷暖房装置、蓄熱装置等に適用できる、水
素の吸蔵または放出時に吸熱または発熱する特性がある
金属水素化物スラリを用いた水素の吸蔵または放出方法
に関する。
用いた水素の吸蔵または放出方法に係り、特に水素の貯
蔵用タンク、冷暖房装置、蓄熱装置等に適用できる、水
素の吸蔵または放出時に吸熱または発熱する特性がある
金属水素化物スラリを用いた水素の吸蔵または放出方法
に関する。
【０００２】
【従来の技術】図５は、従来の、金属水素化物を用いた
水素の吸蔵または放出方法に用いる装置の説明図であ
る。この装置は、水素の給排出口２１、熱媒体の流入口
２２および流出口２３を有するステンレス製の円筒容器
２４と、該円筒容器２４内を水素の給排出口２１側の水
素側スペース２５と、熱媒体流入口２２および流出口２
３が設けられた、熱媒体流路２６となる熱媒体スペース
とに分割する仕切板２７と、該仕切り板２７を貫通し、
開放端が水素側スペース２５内、閉塞端が熱媒体流路２
６内となるように、円筒容器２４の長さ方向に沿って複
数配置された収納パイプ３０と、該収納パイプ３０の収
納部２９と、収納パイプ３０の開放端に金属水素化物の
充填口３１を形成するとともに、前記収納部２９の端部
壁となる堰またはフィルター３２とから主として構成さ
れており、前記金属水素化物の収納部２９には数百μｍ
に粉砕された粒状金属水素化物２８が充填されている。
水素の吸蔵または放出方法に用いる装置の説明図であ
る。この装置は、水素の給排出口２１、熱媒体の流入口
２２および流出口２３を有するステンレス製の円筒容器
２４と、該円筒容器２４内を水素の給排出口２１側の水
素側スペース２５と、熱媒体流入口２２および流出口２
３が設けられた、熱媒体流路２６となる熱媒体スペース
とに分割する仕切板２７と、該仕切り板２７を貫通し、
開放端が水素側スペース２５内、閉塞端が熱媒体流路２
６内となるように、円筒容器２４の長さ方向に沿って複
数配置された収納パイプ３０と、該収納パイプ３０の収
納部２９と、収納パイプ３０の開放端に金属水素化物の
充填口３１を形成するとともに、前記収納部２９の端部
壁となる堰またはフィルター３２とから主として構成さ
れており、前記金属水素化物の収納部２９には数百μｍ
に粉砕された粒状金属水素化物２８が充填されている。
【０００３】このような装置を用い、熱媒体流路２６に
熱媒体を流通させて収納パイプ３０に充填された粒状金
属水素化物２８を、例えば３０℃に調節した後、水素給
排出口２１から、例えば１０気圧の水素が導入される。
導入された水素は、水素側スペース２５を流れ、各収納
パイプ３０の充填口３１を経て収納部２９に流入し、こ
こで粒状金属水素化物２８に吸蔵される。一方、水素を
放出する際は、金属水素化物２８の充填層を、例えば８
０℃とし、収納部２９内を大気圧に減圧することによ
り、前記吸蔵された水素が放出され、水素給排出口２１
を経て回収される。
熱媒体を流通させて収納パイプ３０に充填された粒状金
属水素化物２８を、例えば３０℃に調節した後、水素給
排出口２１から、例えば１０気圧の水素が導入される。
導入された水素は、水素側スペース２５を流れ、各収納
パイプ３０の充填口３１を経て収納部２９に流入し、こ
こで粒状金属水素化物２８に吸蔵される。一方、水素を
放出する際は、金属水素化物２８の充填層を、例えば８
０℃とし、収納部２９内を大気圧に減圧することによ
り、前記吸蔵された水素が放出され、水素給排出口２１
を経て回収される。
【０００４】このような従来技術において、金属水素化
物による水素の吸蔵または放出速度の調整は、熱媒体に
よる金属水素化物充填層の温度を制御することにより行
われるが、金属水素化物の熱伝導率が１〜１．５ｋｃａ
ｌ／ｍｈ℃程度、圧密された粒状金属水素化物の熱伝導
率は０．５ｋｃａｌ／ｍｈ℃と低いことから、水素の吸
蔵、放出に伴う反応熱による温度変化を熱媒体で制御す
ることが困難となる。従って、金属水素化物の充填部に
温度分布が生じ、水素の吸蔵および放出がスムーズに行
われないという問題があった。
物による水素の吸蔵または放出速度の調整は、熱媒体に
よる金属水素化物充填層の温度を制御することにより行
われるが、金属水素化物の熱伝導率が１〜１．５ｋｃａ
ｌ／ｍｈ℃程度、圧密された粒状金属水素化物の熱伝導
率は０．５ｋｃａｌ／ｍｈ℃と低いことから、水素の吸
蔵、放出に伴う反応熱による温度変化を熱媒体で制御す
ることが困難となる。従って、金属水素化物の充填部に
温度分布が生じ、水素の吸蔵および放出がスムーズに行
われないという問題があった。
【０００５】また、水素の吸蔵または放出により、金属
水素化物の粒径は数〜数十μｍに微細化されるので、こ
の微細金属水素化物の微粒子が飛散することによるトラ
ブルが発生し、さらに空気中の酸素と直接接触した場合
は自然着火する危険性があった。また、上記従来技術に
使用される装置は、伝熱面積を広くとる必要があるため
に金属水素化物の収納部の形状を複雑にする必要がある
こと、放出される水素と熱媒体との混合を防止するため
に容器内に仕切板を設けなければならないこと等装置作
成時に多大な労力が必要となるという欠点がある。
水素化物の粒径は数〜数十μｍに微細化されるので、こ
の微細金属水素化物の微粒子が飛散することによるトラ
ブルが発生し、さらに空気中の酸素と直接接触した場合
は自然着火する危険性があった。また、上記従来技術に
使用される装置は、伝熱面積を広くとる必要があるため
に金属水素化物の収納部の形状を複雑にする必要がある
こと、放出される水素と熱媒体との混合を防止するため
に容器内に仕切板を設けなければならないこと等装置作
成時に多大な労力が必要となるという欠点がある。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、上記
従来技術の問題点を解決し、金属水素化物の温度コント
ロールが容易で、微粒化によるトラブルの発生がなく、
しかも水素の吸蔵または放出速度を任意に制御すること
ができる、金属水素化物スラリを用いた水素の吸蔵また
は放出方法を提供することにある。
従来技術の問題点を解決し、金属水素化物の温度コント
ロールが容易で、微粒化によるトラブルの発生がなく、
しかも水素の吸蔵または放出速度を任意に制御すること
ができる、金属水素化物スラリを用いた水素の吸蔵また
は放出方法を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者は、金属水素化
物の温度コントロール性を向上するためには、粒状金属
水素化物を攪拌する必要があること、微粒化した金属水
素化物の飛散を防止するためには該粒状金属水素化物を
これと化学的に反応しない溶媒と混合してスラリ化すれ
ばよいこと等に着目し、前記粒状金属水素化物とこれに
不活性の溶媒とを混練したスラリと、水素ガスとを前記
スラリの攪拌下に接触させることにより、該スラリの攪
拌速度に応じて水素の吸蔵または放出速度を制御できる
ことを見出し、本発明に到達した。
物の温度コントロール性を向上するためには、粒状金属
水素化物を攪拌する必要があること、微粒化した金属水
素化物の飛散を防止するためには該粒状金属水素化物を
これと化学的に反応しない溶媒と混合してスラリ化すれ
ばよいこと等に着目し、前記粒状金属水素化物とこれに
不活性の溶媒とを混練したスラリと、水素ガスとを前記
スラリの攪拌下に接触させることにより、該スラリの攪
拌速度に応じて水素の吸蔵または放出速度を制御できる
ことを見出し、本発明に到達した。
【０００８】すなわち本願の第１の発明は、粒状の金属
水素化物と該金属水素化物に対して不活性の溶媒とを混
練した金属水素化物スラリを用いた水素の吸蔵または放
出方法において、前記金属水素化物スラリと水素ガスと
を該金属水素化物スラリの攪拌下に接触させ、その攪拌
速度に基いて水素の吸蔵または放出速度を制御すること
を特徴とする。
水素化物と該金属水素化物に対して不活性の溶媒とを混
練した金属水素化物スラリを用いた水素の吸蔵または放
出方法において、前記金属水素化物スラリと水素ガスと
を該金属水素化物スラリの攪拌下に接触させ、その攪拌
速度に基いて水素の吸蔵または放出速度を制御すること
を特徴とする。
【０００９】第２の発明は、前記第１の発明において、
金属水素化物スラリを、水素を吸蔵または放出するスラ
リ貯槽と熱交換器との間で循環させることにより、該金
属水素化物スラリの水素吸蔵温度または水素放出温度を
調節することを特徴とする。
金属水素化物スラリを、水素を吸蔵または放出するスラ
リ貯槽と熱交換器との間で循環させることにより、該金
属水素化物スラリの水素吸蔵温度または水素放出温度を
調節することを特徴とする。
【００１０】
【作用】粒状金属水素化物と、これと不活性の溶媒とを
混練したスラリを水素の吸蔵剤として用いたことによ
り、前記溶媒が粒状金属水素化物に対して熱媒体として
も機能するので、熱効率が向上し、前記金属水素化物ス
ラリ（以下、単にスラリという）の温度制御性が著しく
改善される。従って水素の吸蔵・放出がスムーズとな
り、スラリの攪拌速度（攪拌機の回転数）を変化させる
ことによって水素の吸蔵および放出速度を制御すること
ができる。
混練したスラリを水素の吸蔵剤として用いたことによ
り、前記溶媒が粒状金属水素化物に対して熱媒体として
も機能するので、熱効率が向上し、前記金属水素化物ス
ラリ（以下、単にスラリという）の温度制御性が著しく
改善される。従って水素の吸蔵・放出がスムーズとな
り、スラリの攪拌速度（攪拌機の回転数）を変化させる
ことによって水素の吸蔵および放出速度を制御すること
ができる。
【００１１】
【実施例】次に本発明を実施例によってさらに詳細に説
明する。図１は、本発明の一実施例に用いた水素吸蔵・
放出装置の説明図である。この装置は、水素の入口１お
よび出口７を有する内容量１５００ｍｌのステンレス製
のオートクレーブ２と、該オートクレーブ２の温度を調
節するヒータ３と、８枚タービン翼を有する攪拌機５
と、該攪拌機５を回転するモータ６とから主として構成
されており、オートクレーブ２には所定量のスラリが充
填されている。このスラリは、数十〜数百μｍに粉砕さ
れた金属水素化物、例えばランタンニッケルと、該ラン
タンニッケルとは化学的に不活性のシリコンオイルを、
前記ランタンニッケル濃度が７０重量％になるように混
合してスラリ化したものである。
明する。図１は、本発明の一実施例に用いた水素吸蔵・
放出装置の説明図である。この装置は、水素の入口１お
よび出口７を有する内容量１５００ｍｌのステンレス製
のオートクレーブ２と、該オートクレーブ２の温度を調
節するヒータ３と、８枚タービン翼を有する攪拌機５
と、該攪拌機５を回転するモータ６とから主として構成
されており、オートクレーブ２には所定量のスラリが充
填されている。このスラリは、数十〜数百μｍに粉砕さ
れた金属水素化物、例えばランタンニッケルと、該ラン
タンニッケルとは化学的に不活性のシリコンオイルを、
前記ランタンニッケル濃度が７０重量％になるように混
合してスラリ化したものである。
【００１２】このような装置およびスラリを用い、スラ
リの充填量を８６６ｇ、スラリ温度を３０℃とし、この
状態で水素の入口１から、例えば１０ａｔｍの水素ガス
を投入し、攪拌機５を３００〜１２００ｒｐｍで回転し
てレイノルズ数が１５００以上の乱流域を形成したとこ
ろ、攪拌機５の回転数に応じて指数関数的に水素の吸蔵
速度が変化した。
リの充填量を８６６ｇ、スラリ温度を３０℃とし、この
状態で水素の入口１から、例えば１０ａｔｍの水素ガス
を投入し、攪拌機５を３００〜１２００ｒｐｍで回転し
てレイノルズ数が１５００以上の乱流域を形成したとこ
ろ、攪拌機５の回転数に応じて指数関数的に水素の吸蔵
速度が変化した。
【００１３】図２は、本実施例で得られた攪拌機５の回
転数と水素の吸蔵速度との関係を示す図である。図にお
いてスラリ１ｇ当りの水素の吸蔵速度は、 水素吸蔵速度（Ｎｃｃ／ｍｉｎ）＝Ａ・ｌｏｇ（攪拌機
の回転数ｎ）＋Ｂ Ａ、Ｂは金属水素化物、溶媒、温度、攪拌機等によって
決まる定数で示されることが分かる。
転数と水素の吸蔵速度との関係を示す図である。図にお
いてスラリ１ｇ当りの水素の吸蔵速度は、 水素吸蔵速度（Ｎｃｃ／ｍｉｎ）＝Ａ・ｌｏｇ（攪拌機
の回転数ｎ）＋Ｂ Ａ、Ｂは金属水素化物、溶媒、温度、攪拌機等によって
決まる定数で示されることが分かる。
【００１４】一方、スラリ温度を８０℃とし、オートク
レーブ２の気相部８の圧力を大気圧（１ａｔｍ）に減圧
し、攪拌機５を３００〜１２００ｒｐｍで回転してレイ
ノルズ数が１５００以上の乱流域を形成したところ、水
素出口７から前記攪拌機５の回転数に応じた速度で水素
が放出された。図３は、本実施例で得られた攪拌機５の
回転数と水素の放出速度との関係を示す図である。図に
おいて、スラリ１ｇ当りの水素放出速度は、 水素放出速度（Ｎｃｃ／ｍｉｎ）＝Ａ・ｌｏｇ（攪拌機
の回転数ｎ）＋Ｂ Ａ、Ｂは金属水素化物、溶媒、温度、攪拌機等によって
決まる定数で示されることが分かる。本実施例によれ
ば、攪拌機の回転数を可変することにより、水素の吸蔵
・放出速度を任意に制御することが可能となる。
レーブ２の気相部８の圧力を大気圧（１ａｔｍ）に減圧
し、攪拌機５を３００〜１２００ｒｐｍで回転してレイ
ノルズ数が１５００以上の乱流域を形成したところ、水
素出口７から前記攪拌機５の回転数に応じた速度で水素
が放出された。図３は、本実施例で得られた攪拌機５の
回転数と水素の放出速度との関係を示す図である。図に
おいて、スラリ１ｇ当りの水素放出速度は、 水素放出速度（Ｎｃｃ／ｍｉｎ）＝Ａ・ｌｏｇ（攪拌機
の回転数ｎ）＋Ｂ Ａ、Ｂは金属水素化物、溶媒、温度、攪拌機等によって
決まる定数で示されることが分かる。本実施例によれ
ば、攪拌機の回転数を可変することにより、水素の吸蔵
・放出速度を任意に制御することが可能となる。
【００１５】本実施例において、スラリの攪拌速度とし
て攪拌機の回転数を用いた。本実施例において金属水素
化物としては、ランタンニッケル系をはじめ、チタン鉄
（ＴｉＦｅ）系、ＴｉＣｏ系、ミッシュメタル系金属水
素化物等が使用できる。金属水素化物の粒径は１００〜
３００μｍが好ましい。また金属水素化物と反応しない
溶媒は金属水素化物の種類によって異なるが、シリコン
オイルの外、例えばｎ−ウンデカンのような高沸点炭化
水素等を使用することができる。スラリ中の金属水素化
物の濃度は、金属水素化物または溶媒の種類によって異
なるが、例えば１０〜７０ｗｔ％が好ましい。
て攪拌機の回転数を用いた。本実施例において金属水素
化物としては、ランタンニッケル系をはじめ、チタン鉄
（ＴｉＦｅ）系、ＴｉＣｏ系、ミッシュメタル系金属水
素化物等が使用できる。金属水素化物の粒径は１００〜
３００μｍが好ましい。また金属水素化物と反応しない
溶媒は金属水素化物の種類によって異なるが、シリコン
オイルの外、例えばｎ−ウンデカンのような高沸点炭化
水素等を使用することができる。スラリ中の金属水素化
物の濃度は、金属水素化物または溶媒の種類によって異
なるが、例えば１０〜７０ｗｔ％が好ましい。
【００１６】また、本発明において、スラリの加熱、冷
却効果をより向上させるため、熱交換器を設け、スラリ
を熱交換器とスラリタンク間で循環させることもでき
る。図４は、本発明の他実施例に使用される水素吸蔵・
放出装置である。この装置は、水素の入口１１および出
口１７を有する、内容量９６０ｍｌのステンレス製のオ
ートクレーブ１２と、該オートクレーブ１２に設けられ
た、８枚のタービン翼を有する攪拌機１５と、該攪拌機
１５を回転するモータ１６と、前記オートクレーブ１２
の底部から流出し、熱交換器１３を経て側部に流入する
スラリ循環ライン１９と、該スラリ循環ライン１９に設
けられたスラリポンプ２０とから主として構成されてい
る。１８はオートクレーブ１２内の気相部である。
却効果をより向上させるため、熱交換器を設け、スラリ
を熱交換器とスラリタンク間で循環させることもでき
る。図４は、本発明の他実施例に使用される水素吸蔵・
放出装置である。この装置は、水素の入口１１および出
口１７を有する、内容量９６０ｍｌのステンレス製のオ
ートクレーブ１２と、該オートクレーブ１２に設けられ
た、８枚のタービン翼を有する攪拌機１５と、該攪拌機
１５を回転するモータ１６と、前記オートクレーブ１２
の底部から流出し、熱交換器１３を経て側部に流入する
スラリ循環ライン１９と、該スラリ循環ライン１９に設
けられたスラリポンプ２０とから主として構成されてい
る。１８はオートクレーブ１２内の気相部である。
【００１７】このような構成の装置を用い、３０〜３０
０μｍに粉砕したランタンニッケル８００ｇとシリコン
オイル２０００ｇとを混練した、ランタンニッケル３０
重量％のスラリ２８００ｇをオートクレーブ１２に充填
し、スラリ循環ライン１９によって前記スラリをオート
クレーブ１２と熱交換器１３との間で４１ｍｌ／ｍｉｎ
の流量で循環して該スラリを３０℃に調整した。この状
態で水素入口１１から１０ａｔｍの水素を導入し、攪拌
機１５を５００〜２０００ｒｐｍで可変して攪拌したこ
とろ、図２と同じように攪拌機１５の回転数に応じてス
ラリ１ｇ当りの水素吸蔵速度が変化した。また、前記熱
交換器１３の熱媒体を制御して前記スラリを８０℃と
し、オートクレーブ１２の気相部１８の圧力を大気圧
（１ａｔｍ）にし、この状態で攪拌機１５の回転数を可
変したところ、図３と同じように攪拌機１５の回転数に
応じてスラリ１ｇ当りの水素放出速度が変化した。
０μｍに粉砕したランタンニッケル８００ｇとシリコン
オイル２０００ｇとを混練した、ランタンニッケル３０
重量％のスラリ２８００ｇをオートクレーブ１２に充填
し、スラリ循環ライン１９によって前記スラリをオート
クレーブ１２と熱交換器１３との間で４１ｍｌ／ｍｉｎ
の流量で循環して該スラリを３０℃に調整した。この状
態で水素入口１１から１０ａｔｍの水素を導入し、攪拌
機１５を５００〜２０００ｒｐｍで可変して攪拌したこ
とろ、図２と同じように攪拌機１５の回転数に応じてス
ラリ１ｇ当りの水素吸蔵速度が変化した。また、前記熱
交換器１３の熱媒体を制御して前記スラリを８０℃と
し、オートクレーブ１２の気相部１８の圧力を大気圧
（１ａｔｍ）にし、この状態で攪拌機１５の回転数を可
変したところ、図３と同じように攪拌機１５の回転数に
応じてスラリ１ｇ当りの水素放出速度が変化した。
【００１８】本実施例によれば、攪拌機の回転数に応じ
て任意の水素吸蔵または放出速度を得ることができる。
従って本発明を、例えば冷暖房装置、蓄熱装置に適用す
ることにより、より細かい温度コントロールが可能とな
る。また水素吸蔵タンクとして利用すれば、一定量の水
素の供給が可能となる。本実施例によれば、水素の吸蔵
・放出剤として粒状金属水素化物と溶媒とを混練したス
ラリを用いたことにより、輸送および取り扱いが容易と
なるだけでなく、前記溶媒が金属水素化物への熱媒体と
しても機能するので、伝熱効率が向上し、熱コントロー
ルが容易となる。従って水素の吸蔵または放出がスムー
ズなものとなる。また、熱交換器１３における総括伝熱
係数も大きくなる。さらに、従来のように固体−気体接
触でなく、気体−液体接触となるので、タンクおよび熱
交換器として構造の簡単なものを使用することができ
る。
て任意の水素吸蔵または放出速度を得ることができる。
従って本発明を、例えば冷暖房装置、蓄熱装置に適用す
ることにより、より細かい温度コントロールが可能とな
る。また水素吸蔵タンクとして利用すれば、一定量の水
素の供給が可能となる。本実施例によれば、水素の吸蔵
・放出剤として粒状金属水素化物と溶媒とを混練したス
ラリを用いたことにより、輸送および取り扱いが容易と
なるだけでなく、前記溶媒が金属水素化物への熱媒体と
しても機能するので、伝熱効率が向上し、熱コントロー
ルが容易となる。従って水素の吸蔵または放出がスムー
ズなものとなる。また、熱交換器１３における総括伝熱
係数も大きくなる。さらに、従来のように固体−気体接
触でなく、気体−液体接触となるので、タンクおよび熱
交換器として構造の簡単なものを使用することができ
る。
【００１９】また本実施例によれば、水素の吸蔵・放出
によって金属水素化物の粒径が数〜数十μｍに粉砕され
るが、溶媒と混練した金属水素化物スラリを用いたこと
により、粒状金属水素化物の気相中への飛散を防止する
ことができる。従って、金属水素化物粉末がガス配管中
に飛散することによって生じるトラブルを回避すること
ができる。また、微粒化した金属水素化物が直接空気と
接触することがないので、該金属水素化物が自然着火す
る危険性を回避することができる。
によって金属水素化物の粒径が数〜数十μｍに粉砕され
るが、溶媒と混練した金属水素化物スラリを用いたこと
により、粒状金属水素化物の気相中への飛散を防止する
ことができる。従って、金属水素化物粉末がガス配管中
に飛散することによって生じるトラブルを回避すること
ができる。また、微粒化した金属水素化物が直接空気と
接触することがないので、該金属水素化物が自然着火す
る危険性を回避することができる。
【００２０】本実施例において、スラリポンプとしてラ
ジアルベーンポンプを、また熱交換器としてステンレス
製のコイル式熱交換器を使用したが、ポンプとして、例
えばネジ式ポンプ、熱交換器として、例えば、シェルア
ンドチューブを使用してもよい。
ジアルベーンポンプを、また熱交換器としてステンレス
製のコイル式熱交換器を使用したが、ポンプとして、例
えばネジ式ポンプ、熱交換器として、例えば、シェルア
ンドチューブを使用してもよい。
【００２１】
【発明の効果】本願の第１の発明によれば、粒状金属水
素化物と、これと不活性の溶媒を混練したスラリを用い
て水素の吸蔵・放出を行なうことにより、水素の吸蔵・
放出速度を攪拌機の回転数によって任意に制御すること
ができるので、例えば冷暖房装置、蓄熱装置等に適用し
た場合、冷暖房量または蓄熱量のより細かいコントロー
ルが可能となる。
素化物と、これと不活性の溶媒を混練したスラリを用い
て水素の吸蔵・放出を行なうことにより、水素の吸蔵・
放出速度を攪拌機の回転数によって任意に制御すること
ができるので、例えば冷暖房装置、蓄熱装置等に適用し
た場合、冷暖房量または蓄熱量のより細かいコントロー
ルが可能となる。
【００２２】本願の第２の発明によれば、上記第１の発
明の効果に加え、水素吸蔵合金スラリの温度コントロー
ルが容易となり、水素の吸蔵または放出をさらにスムー
ズに行うことができる。
明の効果に加え、水素吸蔵合金スラリの温度コントロー
ルが容易となり、水素の吸蔵または放出をさらにスムー
ズに行うことができる。
【図１】、
【図２】、
【図３】本発明の一実施例を示す説明図。
【図４】本発明の他の実施例に使用する装置の説明図。
【図５】従来技術の説明図。
１…水素入口、２…オートクレーブ、３…ヒータ、４…
金属水素化物スラリ、５…攪拌機、６…モータ、７…水
素出口、８…気相部、１１…水素入口、１２…オートク
レーブ、１３…熱交換器、１４…金属水素化物スラリ、
１４…攪拌機、１６…モータ、１７…水素出口、１８…
気相部、１９…スラリ循環ライン、２０…スラリポン
プ。
金属水素化物スラリ、５…攪拌機、６…モータ、７…水
素出口、８…気相部、１１…水素入口、１２…オートク
レーブ、１３…熱交換器、１４…金属水素化物スラリ、
１４…攪拌機、１６…モータ、１７…水素出口、１８…
気相部、１９…スラリ循環ライン、２０…スラリポン
プ。
Claims (2)
- 【請求項１】 粒状の金属水素化物と該金属水素化物に
対して不活性の溶媒とを混練した金属水素化物スラリを
用いた水素の吸蔵または放出方法において、前記金属水
素化物スラリと水素ガスとを該金属水素化物スラリの攪
拌下に接触させ、その攪拌速度に基いて水素の吸蔵また
は放出速度を制御することを特徴とする金属水素化物ス
ラリを用いた水素の吸蔵または放出方法。 - 【請求項２】 前記金属水素化物スラリを、水素を吸蔵
または放出するスラリ貯槽と熱交換器との間で循環させ
ることにより、該金属水素化物スラリの水素吸蔵温度ま
たは水素放出温度を調節することを特徴とする請求項１
記載の金属水素化物スラリを用いた水素の吸蔵または放
出方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4324375A JPH06174196A (ja) | 1992-12-03 | 1992-12-03 | 金属水素化物スラリを用いた水素の吸蔵または放出方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4324375A JPH06174196A (ja) | 1992-12-03 | 1992-12-03 | 金属水素化物スラリを用いた水素の吸蔵または放出方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06174196A true JPH06174196A (ja) | 1994-06-24 |
Family
ID=18165096
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4324375A Pending JPH06174196A (ja) | 1992-12-03 | 1992-12-03 | 金属水素化物スラリを用いた水素の吸蔵または放出方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06174196A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6835490B1 (en) | 1999-03-29 | 2004-12-28 | Tohoku Techno Arch Co., Ltd. | Alloy for hydrogen storage, method for absorption and release of hydrogen using the alloy, and hydrogen fuel cell using the method |
| US7052671B2 (en) | 1999-05-10 | 2006-05-30 | Safe Hydrogen, Llc | Storage, generation, and use of hydrogen |
| CN104815716A (zh) * | 2015-04-17 | 2015-08-05 | 武汉凯迪工程技术研究总院有限公司 | 高压磨粉机 |
| WO2018220367A1 (en) * | 2017-05-31 | 2018-12-06 | The Leeds And Bradford Boiler Company Limited | Autoclave system and method |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62223002A (ja) * | 1986-03-20 | 1987-10-01 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 水素ガスの吸収方法 |
-
1992
- 1992-12-03 JP JP4324375A patent/JPH06174196A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62223002A (ja) * | 1986-03-20 | 1987-10-01 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 水素ガスの吸収方法 |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| US6835490B1 (en) | 1999-03-29 | 2004-12-28 | Tohoku Techno Arch Co., Ltd. | Alloy for hydrogen storage, method for absorption and release of hydrogen using the alloy, and hydrogen fuel cell using the method |
| US7094493B2 (en) | 1999-03-29 | 2006-08-22 | Tohoku Techno Arch Co., Ltd. | Hydrogen storage metal alloy, method for absorption and release of hydrogen using the said alloy and hydrogen fuel battery using the said method |
| US7052671B2 (en) | 1999-05-10 | 2006-05-30 | Safe Hydrogen, Llc | Storage, generation, and use of hydrogen |
| CN104815716A (zh) * | 2015-04-17 | 2015-08-05 | 武汉凯迪工程技术研究总院有限公司 | 高压磨粉机 |
| WO2018220367A1 (en) * | 2017-05-31 | 2018-12-06 | The Leeds And Bradford Boiler Company Limited | Autoclave system and method |
| GB2565402A (en) * | 2017-05-31 | 2019-02-13 | The Leed And Bradford Boiler Company Ltd | Autoclave system and method |
| CN110944739A (zh) * | 2017-05-31 | 2020-03-31 | 利兹及布拉德福德锅炉有限公司 | 高压釜系统及方法 |
| GB2565402B (en) * | 2017-05-31 | 2020-06-24 | The Leeds And Bradford Boiler Company Ltd | Autoclave System and Method of Operating an Autoclave System |
| US11666878B2 (en) | 2017-05-31 | 2023-06-06 | The Leeds And Bradford Boiler Company Limited | Autoclave system and method |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
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